KR100435447B1 - Manufacturing method of austenitic stainless hot rolled steel sheet by hot direct rolling - Google Patents
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Abstract
본 발명은 오스테나이트계 스테인레스강의 제조에 관한 것이며, 그 목적은 오스테나이트계 스테인레스강 슬라브의 표면에 형성되는 스케일층의 제거와 슬라브 재가열을 용이하게 하여 열간 직송압연에 의해서 열연강판을 제조하는 방법을 제공함에 있다.The present invention relates to the production of austenitic stainless steel, the object of which is to remove the scale layer formed on the surface of the austenitic stainless steel slab and to facilitate reheating the slab to produce a hot rolled steel sheet by hot direct rolling. In providing.
상기 목적 달성을 위한 본 발명은 연속주조된 슬라브를 열간압연하여 오스테나이트계 스테인레스 열연강판을 제조하는 방법에 있어서,In the present invention for achieving the above object in the method of producing a austenitic stainless hot rolled steel sheet by hot rolling a continuous cast slab,
연속주조 직후 슬라브의 표면에 바로 냉각수를 접촉시켜 상기 슬라브의 표면온도를 500~300℃의 범위로 유지한 다음, 과잉산소농도가 3~5%인 분위기에서 재가열한 후, 재가열된 슬라브를 바로 열간압연하는, 직송압연을 통한 오스테나이트계 스테인레스 열연강판의 제조방법에 관한 것을 그 기술적 요지로 한다.Immediately after continuous casting, the surface of the slab is kept in the range of 500 to 300 ° C. by directly contacting the coolant with the surface of the slab, and then reheated in an atmosphere having an excess oxygen concentration of 3 to 5%. The technical gist of the manufacturing method of the austenitic stainless hot rolled steel sheet which rolls through direct rolling is made.
Description
본 발명은 오스테나이트계 스테인레스강의 열연강판을 제조하는 방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 오스테나이트계 스테인레스강 슬라브의 표면에 형성되는 스케일층의 제거와 슬라브 재가열을 용이하게 하여 열간 직송압연에 의해서 열연강판을 제조하는 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for manufacturing a hot rolled steel sheet of austenitic stainless steel, and more particularly, to facilitate the removal of the scale layer formed on the surface of the austenitic stainless steel slab and the reheating of the slab and hot rolling by hot direct rolling. It relates to a method for producing a steel sheet.
통상 오스테나이트계 스테인레스 열연강판은 슬라브의 표면에 형성된 스케일층을 제거하기 위해 우선, 연속주조 완료된 슬라브를 냉각수조에 약 20여분간 침적하여 완전히 냉각하여 스케일 제거한 다음, 냉각된 슬라브를 열간압연 라인에 이송하고, 이송된 슬라브를 열연 가열로에 장입하여 약 3시간에 걸쳐 1250-1300℃ 범위까지 재가열한 후, 열간압연을 행하여 제조된다. 일반강 또는 기타 다른 종류의 스테인레스강에 비해 오스테나이트계 스테인레스강은 높은 열간변형저항을 보유하고있어 일반강에 비해 1250~1300℃의 높은 가열온도를 유지하여야 한다는 특징이 있다. 그러나, 이러한 높은 온도로 슬라브를 가열해야만 함에도 불구하고 연속주조후에는 탈스케일을 위해 슬라브를 냉각수조에 오랜동안 침적시키므로써 무엇보다도 슬라브 재가열에 따른 연료 원단위가 더욱 많이 소비됨은 물론 생산공기가 길어지며 슬라브 적치공간(slab yard)을 차지하는 등의 공정부하가 심하게 되는 문제가 있다.In general, in order to remove the scale layer formed on the surface of the slab, the austenitic stainless hot rolled steel sheet is first immersed in the cooling water tank for about 20 minutes by completely sintering the slab, completely cooled, and then descaled. The slabs are transferred to a hot rolled furnace, reheated to a range of 1250-1300 ° C. over about 3 hours, and then hot rolled. Compared with general steel or other kinds of stainless steel, austenitic stainless steel has a high hot deformation resistance, so it has a characteristic of maintaining high heating temperature of 1250 ~ 1300 ℃. However, in spite of having to heat the slab to such high temperature, after continuous casting, the slab is immersed in the cooling water tank for descaling for a long time. There is a problem that the process load, such as occupying the slab yard is severe.
최근에는 이런 공정상의 불합리한 점과 가열로 연료원단위의 비효율적 상승을 방지할 목적으로 일반강 및 페라이트, 마르텐사이트계 스테인레스강과 마찬가지로 연속주조가 완료된 강 슬라브를 열연라인에 직접 이송하여 장입하는 열간압연기술 개발이 활발히 추진되고 있다. 직송 열간압연기술을 적용함에 있어 가장 중요한 점은 연속주조된 강 슬라브의 표면 스케일을 신속히 제거하여 온간 상태의 슬라브를 바로 열간압연으로 직송해야 한다는 것이다. 즉, 직송 열간압연을 적용하는 경우 강 슬라브의 표면 스케일을 제거하지 않은 상태에서 열간압연을 하게 되면 최종 제품에 면거침 등의 결함이 생겨 강판이 미려하지 못하다는 문제가 있다.In recent years, hot rolling technology has been developed to transfer steel slabs with continuous castings directly into hot rolling lines and charge them in the same way as general steel, ferritic, and martensitic stainless steels, in order to prevent the unreasonable increase in the fuel source unit due to such irregularities in the process and heating. This is being actively promoted. The most important point in the application of direct hot rolling technology is that the surface of the continuously cast steel slab must be removed quickly and the hot slab is sent directly to hot rolling. That is, in case of applying direct hot rolling, if hot rolling is performed without removing the surface scale of the steel slab, there is a problem in that the steel sheet is not beautiful due to defects such as surface roughness in the final product.
그러나, 스테인레스강 슬라브는 냉각수조에 침적하더라도 어느 정도 약간의 스케일이 남아 있게 되며, 연속주조과정에서 슬라브는 표면에 마찰을 줄이기 위해 몰드 플럭스(mold flux)를 사용하기 때문에 스테인레스강 슬라브에 형성되는 산화 스케일에는 이러한 몰드 플럭스들이 스케일층에 일부 포함되어 있다.However, stainless steel slabs remain somewhat scaled even if they are deposited in the cooling water tank, and in the continuous casting process, the slab uses the mold flux to reduce friction on the surface, so the oxidized scale formed on the stainless steel slabs Some of these mold fluxes are included in the scale layer.
도 1은 연주후 가열로에 장입한 오스테나이트계 스테인레스강 슬라브의 스케일층의 일례를 보이고 있다. 도 1에 나타난 바와 같이, 스케일층은 그 두께가 두껍고 다량의 Al-Ca-Si가 스케일층에 혼입되어 있음을 알 수 있다. 이 스케일층은 매우 치밀하기 때문에 박리성이 좋지 않아 열간압연과 탈스케일링 작업에도 박리되지 않고 제품에 남아 압입되므로써 최종 강 제품의 면거침 결함으로 전이된다.1 shows an example of a scale layer of an austenitic stainless steel slab charged into a heating furnace after playing. As shown in FIG. 1, the scale layer is thick and a large amount of Al-Ca-Si is incorporated into the scale layer. Since this scale layer is very dense, the peelability is not good, so it is not peeled off even during hot rolling and descaling operations, and remains indented into the product, thereby transferring to the surface roughness defect of the final steel product.
이러한 치밀한 스케일층이 형성되더라도 페라이트계나 마르텐사이트계 스테인레스강 또는 일반강의 경우에는 연속주조후 가열로에서 가열될 때 상기 치밀한 스케일층아래에 다시 두꺼운 산화 스케일층이 형성되어 열간압연과 탈스케일처리를 하면 모든 스케일의 박리가 용이하여 직송 열간압연에 문제가 없다. 그러나, 오스테나이트계 스테인레스강의 경우 연속주조후에 직접 열연 가열로에 장입하는 방법을 적용함에 있어 상기 다른 강종과는 달리 강중에 크롬과 니켈의 함량이 매우 높으므로 고온에서 산화가 잘 되지 않아, 가열로에서 가열 작업후 다시 산화 스케일층을 형성하는 것이 어려워 열간압연과정에서 코일 표면상에 스케일층이 박리되지 못하고, 면거침 결함이 다량 발생되며, 이로 인하여 냉간압연후 최종제품의 표면이 미려하지 못하는 단점이 있다.Even if such a dense scale layer is formed, in the case of ferritic, martensitic stainless steel, or general steel, a thick oxide scale layer is formed again under the dense scale layer when heated in a heating furnace after continuous casting. It is easy to peel off all scales, and there is no problem in direct hot rolling. However, in the case of austenitic stainless steel, the method of charging directly into the hot-rolled heating furnace after continuous casting, unlike the other steel grades, the content of chromium and nickel in the steel is very high, so it does not oxidize at high temperatures. It is difficult to form the oxide scale layer again after heating operation, so the scale layer cannot be peeled off on the coil surface during hot rolling process, and a large amount of surface roughness is generated, which causes the surface of the final product to not be beautiful after cold rolling. There is this.
따라서, 오스테나이트계 스테인레스강의 경우 표면 스케일층을 완전히 제거해야 함에 따라 높은 재가열온도까지 슬라브를 가열해야 하는 부담과 더불어 강 슬라브 표면상에 다량 발생되는 면거침 결함을 해결하지 못할 경우 열간 직송 압연이 곤란한 문제가 있다.Therefore, in the case of austenitic stainless steel, the surface scale layer must be completely removed, and the direct load rolling is difficult to perform if the slab has to be heated up to a high reheating temperature and the surface roughness defect generated on the steel slab surface cannot be solved. there is a problem.
이에, 본 발명은 열간 직송압연을 통한 오스테나이트계 스테인레스 열연강판의 제조방법에 있어서 오스테나이트계 스테인레스강을 연속주조한 후 연속주조된강 슬라브에 일정한 수처리를 하여 면거침 결함을 없애고, 저연료 원단위에 의해 슬라브를 가열하여 직송 열간압연을 가능하게 하는 방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.Accordingly, the present invention in the manufacturing method of austenitic stainless hot rolled steel sheet by hot direct rolling, and after continuous casting of austenitic stainless steel, a constant water treatment to the continuous cast steel slab to eliminate the surface roughness defects, low fuel raw unit In order to provide a method for enabling direct hot rolling by heating the slab by the purpose, there is a purpose.
도 1은 연주후 공냉된 슬라브의 표면 조직 사진Figure 1 is a photograph of the surface texture of the air-cooled slab after playing
도 2는 가열로 분위기 산소농도별 산화시험후 스케일 단면 SEM 조직 사진Figure 2 is a SEM micrograph of the scale cross-section after the oxidation test according to the oxygen concentration of the heating furnace
본 발명은 열간 직송압연을 통해 오스테나이트계 스테인레스 열연강판을 제조하는 방법에 있어서,The present invention provides a method for producing austenitic stainless hot rolled steel sheet through hot direct rolling,
연속주조 직후 슬라브의 표면에 바로 냉각수를 접촉시켜 상기 슬라브의 표면온도를 500~300℃의 범위로 유지한 다음, 과잉산소농도가 3~5%인 분위기에서 재가열한 후, 재가열된 슬라브를 열간 직송압연하는 것을 특징으로 하는 열간 직송압연을 통한 오스테나이트계 스테인레스 열연강판의 제조방법에 관한 것이다.Immediately after continuous casting, the surface of the slab is kept in the range of 500 to 300 ° C by directly contacting the coolant with the surface of the slab, and then reheated in an atmosphere having an excess oxygen concentration of 3 to 5%. The present invention relates to a method for producing an austenitic stainless hot rolled steel sheet through hot direct rolling.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.
우선, 본 발명에 부합되는 강종으로는 오스테나이트계 스테인레스강이면 어느 것이나, 적용 가능하며, 바람직하게는 17%이상의 Cr과 7%이상의 Ni을 포함한 강종이다. 이러한 강종으로는 예를들면 301, 301L, 304, 304L, 305, 310S, 316, 316L, 317L, 316Ti, 309S, 347, XM15J1 등과 같은 300계열의 스테인레스강을 들 수 있다.First, any of the steel grades consistent with the present invention can be used as long as it is an austenitic stainless steel, and preferably steel grades containing 17% or more of Cr and 7% or more of Ni. Such steel grades include, for example, 300 series stainless steel such as 301, 301L, 304, 304L, 305, 310S, 316, 316L, 317L, 316Ti, 309S, 347, and XM15J1.
본 발명에서는 먼저 상기한 오스테나이트계 스테인레스강 슬라브를 연속주조한 후 냉각수에 접촉시켜 슬라브의 표면 스케일 층을 먼저 제거한다. 이때, 강 슬라브는 바로 열간 직송압연을 해야 하므로 어느 정도 온간 상태의 슬라브로 유지함이 필요하다.In the present invention, first, the austenitic stainless steel slab is continuously cast and then contacted with cooling water to first remove the surface scale layer of the slab. At this time, since the steel slab should be directly hot rolling directly, it is necessary to maintain the slab in a somewhat warm state.
연속주조되어 약 800℃ 정도에 이르는 슬라브를 온간 상태로 유지하면서 표면상의 스케일을 제거하기 위하여 냉각수를 슬라브 표면에 접촉시키기 위한 수단으로서 여러 가지 방법이 있으나, 바람직하게는 슬라브 냉각수중에 약 1-2분간 침적하거나 라인상에서 냉각수를 표면에 최대 30분간 분사하는 것이다. 이러한 과정을 통하면, 열적 충격에 의해 슬라브 표면에 형성되어 있는 매우 치밀한 연주 스케일층에 일정한 균열(crack)을 유도할 수 있다. 냉각수에 침적할 때 바람직하게는 약 10-50℃의 냉각수중에 침적시키는 것이 적당하다.As a means for contacting the coolant with the surface of the slab in order to remove the scale on the surface while keeping the slab warmed up to about 800 ° C. continuously, there are various methods, but preferably about 1-2 minutes in the slab cooling water. By immersion or on-line, coolant is sprayed on the surface for up to 30 minutes. Through this process, thermal cracking can induce a constant crack in a very dense playing scale layer formed on the surface of the slab. When immersed in cooling water, it is preferable to immerse in cooling water, preferably about 10-50 ° C.
상기와 같은 수처리 작업에 의해 슬라브의 표면 스케일층에 균열을 유도하면 슬라브의 온도는 약 300-500℃의 온간상태로 유지될 수 있다. 이러한 온간 상태에서 슬라브를 재가열하는 것은 슬라브를 냉각수에 장시간 침적하여 상온에 이른 상태에서 슬라브를 재가열하는 종래의 방법과는 달리 직송 열간압연을 가능하게 한다.Inducing a crack in the surface scale layer of the slab by the water treatment operation as described above can maintain the temperature of the slab in a warm state of about 300-500 ℃. Reheating the slab in such a warm state enables direct hot rolling, unlike the conventional method of reheating the slab in a state where the slab is immersed in cooling water for a long time to reach room temperature.
즉, 수처리에 의해 슬라브 온도를 500℃ 이상으로 하면 표면 스케일층에 균열이 발생하기 어려워 스케일 박리가 곤란하며, 300℃미만으로 되면 재가열 열원의 소모량이 크게 되어 직송 열간 압연에 비효율적이다.That is, when slab temperature is set to 500 degreeC or more by water treatment, it is difficult to produce a crack in a surface scale layer, and scale peeling is difficult, and when it becomes less than 300 degreeC, the consumption of a reheating heat source becomes large and it is inefficient for direct hot rolling.
이렇게 온간 상태로 유지된 슬라브는 재가열로에 장입하여 목표 온도까지 재가열한다. 이때, 슬라브를 열연가열 작업하는 경우 예열대 분위기 온도가 1080-1170℃이고, 가열대 및 균열대 분위기 온도가 1210-1290℃인 범위에서 행함이 바람직하다.The slab thus kept warm is charged to the reheat furnace and reheated to the target temperature. At this time, when the slab is hot-rolled and heated, the preheating zone atmosphere temperature is 1080-1170 ° C, and the heating zone and the cracking zone atmosphere temperature are preferably 1210-1290 ° C.
전술한 바와 같이, 오스테나이트계 스테인레스강은 일반강과 페라이트계, 마르텐사이트계 스테인레스강과는 달리 강중에 크롬과 니켈의 함량이 높아 고온에서 산화가 잘 되지 않아 가열로에서 산화층의 형성이 곤란하여 수처리후 잔류되는 연주 스케일층의 박리가 곤란하다. 따라서, 본 발명의 경우 가열로중의 과잉산소량을 조절하여 가열로에서 두꺼운 산화 스케일을 생성하여 잔류 연주 스케일과 함께 박리가 용이하도록 함에 특징이 있다.As described above, the austenitic stainless steel has a high content of chromium and nickel in the steel, unlike ordinary steel, ferritic, and martensitic stainless steel, so that oxidation of the austenitic stainless steel is difficult to form at an elevated temperature. Peeling of the performance scale layer which remains is difficult. Therefore, the present invention is characterized in that by adjusting the amount of excess oxygen in the furnace to produce a thick oxidation scale in the furnace to facilitate peeling together with the residual playing scale.
즉, 오스테나이트계 스테인레스강은 고온에 장시간 노출되는 관계로 왕성한 산화반응이 일어나게 된다. 이는 가열로 분위기중에는 산소가 포함되어 있기 때문이다. 따라서 가열중의 산소농도를 적절히 이용하면 연주 스케일층을 가열 산화 스케일층에 포함시켜 제거할 수가 있기 때문에 가열로내의 산소농도 관리에 의한 산화층 두께 관리가 매우 중요한 역할을 하게 된다.In other words, austenitic stainless steels are exposed to high temperatures for a long time, resulting in a strong oxidation reaction. This is because oxygen is contained in the furnace atmosphere. Therefore, if the oxygen concentration during heating is appropriately used, the performance scale layer can be included in the heating oxidation scale layer to remove the oxide layer thickness management by the oxygen concentration management in the furnace.
지금까지 밝혀진 바에 의하면, 오스테나이트계 스테인레스강의 경우 일반강과 페라이트계, 마르텐사이트계 스테인레스강과는 달리 가열로 분위기중 산소농도가 지나치게 낮거나 높을 경우 스케일층이 두껍게 형성됨이 보고되고 있다.As it turns out, austenitic stainless steels have been reported to form thicker scale layers when the oxygen concentration in the atmosphere is excessively low or high, unlike ordinary steel, ferritic, and martensitic stainless steels.
그러나, 가열시 스케일층의 두께가 과도하게 두껍게 형성하면 연주 스케일층을 충분히 제거할 수 있어 면거침 방지에 효과적이나, 이 경우 지나친 산화층의 형성으로 오히려 스리버(silver) 결함이 증가되는 단점이 있다.However, if the thickness of the scale layer is excessively thick during heating, the playing scale layer can be sufficiently removed to prevent surface roughness, but in this case, there is a disadvantage in that a sever (silver) defect is increased due to excessive formation of an oxide layer. .
따라서, 본 발명에서는 가열로내의 과잉산소의 양을 3~5% 정도로 제어하여 적정한 스케일층을 형성해야 한다.Therefore, in the present invention, the amount of excess oxygen in the furnace must be controlled to about 3 to 5% to form an appropriate scale layer.
만일, 가열로 내에서 1%정도의 낮은 산소농도를 유지하는 경우 과다한 스케일층이 형성될 뿐만 아니라 오목형태의 이상 산화층이 폭넓게 형성되고 제품의 표면에 스리버 결함이 증가하는 문제가 있다.If the oxygen concentration of about 1% is maintained in the furnace, not only an excessive scale layer is formed but also a concave abnormal oxide layer is widely formed, and there is a problem in that a sriver defect increases on the surface of the product.
반면, 6% 정도의 높은 산소농도를 유지할 경우는 스케일량은 약간 줄어드나 과도한 산소농도에 의해 가열초기에 치밀한 크롬산화층이 안정되게 형성되고 이의 영향으로 박리성이 악화되어 면거침이 극심하게 발생될 수 있다.On the other hand, if the oxygen concentration of about 6% is maintained, the scale amount decreases slightly, but due to the excessive oxygen concentration, the dense chromium oxide layer is stably formed at the initial stage of heating, and due to this, exfoliation deteriorates, causing severe surface roughness. Can be.
따라서, 이렇게 3-5%의 산소농도를 유지한 상태에서 가열하면, 산소와 스테인레스 슬라브 표면과의 적절한 산화반응에 의해 매우 평활한 스케일층을 형성하고 다량의 기공이 포함된 스케일로 인해 매우 우수한 박리성을 확보할 수가 있기 때문에 재가열된 슬라브를 열간압연라인에 바로 직송하여 통상의 열간압연을 행할 수 있다.Therefore, when heated at the oxygen concentration of 3-5%, a very smooth scale layer is formed by proper oxidation reaction between oxygen and the surface of the stainless slab, and due to the scale containing a large amount of pores, very excellent peeling Since the properties can be ensured, the reheated slab can be sent directly to the hot rolling line to perform normal hot rolling.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
[실시예]EXAMPLE
발명예(1)(2)Invention example (1) (2)
304스테인레스강 슬라브를 연속주조후 10분 이내에 25℃의 냉각수조에 1분간 침지하여 443℃의 온도를 유지한 상태에서 열연 가열로로 이송하였다. 상기 가열로의 분위기는 각각 3, 5%의 산소농도를 유지한 상태였으며, 이 가열로에서 상기 슬라브를 1100℃의 온도에서 예열한 후, 1250℃의 온도에서 균일처리하였다. 그 다음, 가열로내에서 가열되는 슬라브를 바로 열간압연을 행하여 압연된 열연강판의 결함발생 정도를 검사하여 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다. 또한, 가열로내에서 소비된 열량과 스키드 마크(skid mark)의 온도 차이를 조사하여 하기 표 1에 함께 나타내었다.The 304 stainless steel slab was immersed in a 25 ° C cooling water tank for 1 minute within 10 minutes after continuous casting, and transferred to a hot-rolled heating furnace while maintaining a temperature of 443 ° C. The atmosphere of the furnace was maintained at an oxygen concentration of 3 and 5%, respectively, and the slab was preheated at a temperature of 1100 ° C., and then uniformly treated at a temperature of 1250 ° C. Then, the slab heated in the furnace was directly hot rolled to examine the degree of defect occurrence of the rolled hot rolled steel sheet and the results are shown in Table 1 below. In addition, the temperature difference between the amount of heat consumed in the furnace and the skid mark is shown together in Table 1 below.
비교예(1)(2)Comparative Example (1) (2)
가열로분위기를 각각 1%, 6%로 유지한 상태에서 슬라브를 열연 가열로로 이송한 것을 제외하고 발명예와 동일하게 가열한 후 열연강판을 제조하고 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.Except that the slab was transferred to a hot-rolled heating furnace in a state of maintaining the furnace atmosphere at 1% and 6%, respectively, the hot-rolled steel sheet was manufactured after heating in the same manner as the invention example, and the results are shown in Table 1 below.
한편, 본 발명과 비교방법에 의해 가열된 슬라브의 표면 스케일층의 조직을 관찰하고, 그 결과를 도2에 나타내었다.In addition, the structure of the surface scale layer of the slab heated by the present invention and the comparative method was observed, and the result is shown in FIG.
종래예Conventional example
슬라브를 냉각수조에 약 20분간 침적하여 상온 상태의 슬라브를 열연 가열로로 이송한 것을 제외하고, 발명예와 동일하게 가열한 후 열연강판을 제조하고 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.The slab was deposited in a cooling water tank for about 20 minutes, except that the slab at room temperature was transferred to a hot-rolled heating furnace, followed by heating in the same manner as in the invention to prepare a hot-rolled steel sheet, and the results are shown in Table 1 below.
상기 표 1에 나타난 바와 같이, 본 발명의 경우 통상의 작업방법에 비해 가열로 연료원단위가 현저히 감소하였으며, 가열로에서의 스키드 마크의 감소로 인해 두께 정도가 개선되고 부수적으로 열연강판에 스리버 결함 발생율이 현저하게 감소되었다.As shown in Table 1, in the case of the present invention, the fuel source unit of the furnace is significantly reduced compared to the conventional working method, and the thickness degree is improved due to the reduction of the skid mark in the furnace, and consequently, the sever defect on the hot rolled steel sheet. Incidence was significantly reduced.
즉, 본 발명의 경우 연주 슬라브의 헌열을 그대로 이용하므로써 동일한 가열 시간을 부여하더라도 슬라브 내부까지 완전히 숙열되어 가열로내의 빔과 접촉되는 스키드 접촉부위의 온도차가 크지 않아 열연강판의 두께 편차가 개선됨을 알 수 있다.That is, in the case of the present invention, even if the same heating time is given by using the heat of the slab as it is, the temperature difference between the skid contact parts contacting the beams in the heating furnace is completely improved by fully aging to the inside of the slab, thereby improving the thickness variation of the hot rolled steel sheet. Can be.
또한, 과잉산소량이 많거나 적은 비교예의 경우에는 연료원 단위는 본 발명과 유사하나 과잉산소에 따른 차이로 스리버 발생율이 다소 높게 됨을 알 수 있다.In addition, in the case of the comparative example with a large or small amount of excess oxygen, the fuel source unit is similar to the present invention, but it can be seen that the generation rate of the sriver is somewhat higher due to the difference according to the excess oxygen.
한편, 본 발명과 비교방법에 의해 가열된 슬라브의 표면 스케일층의 조직을 관찰한 결과, 도 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 경우 산소와 스테인레스 슬라브의 표면과의 적절한 산화반응에 의해 스케일량은 줄어드는 반면, 비교예(2)의 경우 과도한 산소 농도에 의해 가열초기에 치밀한 크롬산화층이 안정되게 형성되어 박리성이 악화됨을 보이고 있다.On the other hand, as a result of observing the structure of the surface scale layer of the slab heated by the present invention and the comparative method, as shown in Figure 2, in the case of the present invention, the scale amount by the appropriate oxidation reaction of oxygen and the surface of the stainless slab On the other hand, the comparative example (2) shows that the dense chromium oxide layer is stably formed at the initial stage of heating due to excessive oxygen concentration, thereby degrading peelability.
상술한 바와 같이, 본 발명은 연주 슬라브의 현열을 그대로 이용하므로써 기존 방법에 비하여 재가열에 필요한 연료가 크게 절약되고, 숙열도가 우수하여 두께 적중율이 향상되며, 가열작업시 박리성이 우수한 산화스케일층 형성이 조장되고, 이에 따라 열간압연강대의 표면에 면거침 결함없이 제조가 가능하고, 부수적으로 스리버 결함이 감소되며, 무엇보다도 오스테나이트계 스테인레스강 열연강판을 직송 열간압연에 의해 제조할 수 있는 현저한 효과가 있는 것이다.As described above, the present invention uses the sensible heat of the playing slab as it is, the fuel required for reheating is greatly saved compared to the existing method, the aging degree is excellent, the thickness hit ratio is improved, and the exfoliation property during the heating operation is excellent The formation is facilitated, and thus the surface of the hot rolled steel sheet can be manufactured without surface roughness defects, and consequently the sriver defects are reduced, and above all, the austenitic stainless steel hot rolled steel sheet can be manufactured by direct hot rolling. There is a significant effect.
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Patent Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6213556A (en) * | 1985-07-12 | 1987-01-22 | Kawasaki Steel Corp | Stainless alloy steel undergoing hardly surface cracking during hot rolling and method for heating its slab |
| JPH02228422A (en) * | 1989-03-02 | 1990-09-11 | Nkk Corp | Method for removing primary scale from austenitic stainless steel slab |
| KR19990053868A (en) * | 1997-12-24 | 1999-07-15 | 이구택 | Hot Rolling Method for Reducing Surface Defects of Austenitic Stainless Steels |
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