KR100431436B1 - High Efficient Heating System of Ladle - Google Patents
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Abstract
노즐과 레이들 커버용 열교환기를 갖는 고효율의 레이들 가열장치에 관한 것으로, 상기 레이들 내부 온도 분포의 균일화 및 원료의 완전 연소를 위해 상기 가열 장치의 화염 가이드에 버너를 설치하고, 방출되는 폐열을 회수하기 위해 열교환기를 설치함으로써, 레이들 내부의 온도차를 현저히 감소시켜 레이들의 온도 분포를 균일하게 하고, 연료를 완전 연소와 폐열회수에 의해 연료를 절감시킬 수 있었다.A high efficiency ladle heating apparatus having a heat exchanger for a nozzle and a ladle cover, comprising: a burner installed in a flame guide of the heating apparatus for uniformity of the internal temperature distribution of the ladle and complete combustion of raw materials; By installing a heat exchanger for recovery, it was possible to significantly reduce the temperature difference inside the ladle to make the temperature distribution of the ladle uniform and to save fuel by complete combustion and waste heat recovery.
Description
본 발명은 제강 공정에서 사용되는 레이들의 가열 장치에 관한 것으로, 특히 노즐과 레이들 커버용 열교환기를 갖는 고효율의 레이들 가열장치에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a ladle heating device used in a steelmaking process, and more particularly to a high efficiency ladle heating device having a nozzle and a heat exchanger for a ladle cover.
레이들(ladle)은 1500℃ 이상의 고온의 용탕을 담는 용기로 내부는 여러 종류의 내화물로 축조되어 있고 외부는 철판으로 구성되어 있다. 이중에서 레이들 내부의 내화물은 종래에는 주로 일정한 형태를 지닌 정형 내화물로 시공되었지만, 최근에는 축조로 인한 시공상의 문제점 및 경제적인 이유로 인하여 레이들의 내부를 캐스타블 등의 부정형 내화물로의 적용이 확대되고 있다.Ladle (ladle) is a container containing a hot melt of 1500 ℃ or more, the inside is made of various kinds of refractory and the outside is composed of iron plate. Among them, the refractory inside the ladle was conventionally constructed as a regular refractory having a certain shape, but recently, the application of the ladle to irregular refractory such as castable is expanded due to construction problems and economic reasons due to construction. It is becoming.
이러한 부정형 내화물은 시공시 다량의 수분을 첨가하여 레이들의 벽 및 바닥에 시공하게 되고, 시공 후에는 건조 및 가열 과정을 거쳐 부정형 내화물에 포함된 다량의 결정수 및 흡착수 등을 제거해야 된다.Such amorphous refractory material is added to the wall and bottom of the ladle by adding a large amount of water during construction, and after construction, a large amount of crystallized water and adsorbed water included in the amorphous refractory material must be removed.
또한, 레이들에 고온의 용탕을 받기 전에 레이들 내부의 온도를 1000℃ 이상으로 가열하지 않으면 고온의 용탕이 비산하거나 응고되는 등의 문제점을 일으키게 되므로 용탕을 받기 전에는 항상 일정한 온도 이상으로 가열해야 한다.In addition, if the temperature inside the ladle is not heated above 1000 ° C before receiving the hot melt on the ladle, problems such as the hot melt is scattered or solidified. Therefore, the temperature of the ladle should always be heated above a certain temperature before receiving the hot melt. .
도 3은 종래의 제강 공정에서 사용되는 레이들과 버너의 형상을 나타낸 개략도이다.3 is a schematic view showing the shape of the ladle and the burner used in the conventional steelmaking process.
상기 도면에 의하면, 레이들(1)의 건조는 레이들커버(2)에 부착된 버너(3)에 의해 연료공급관(4)으로 공급되는 코크스 오븐 가스(이하 COG라 함)과 공기공급관(5)으로 공급되는 공기가 혼합되어 연소되고, 화염가이드(6)에 의하여 연소된 화염의 흐름이 형성된다.According to the figure, the drying of the ladle 1 is the coke oven gas (hereinafter referred to as COG) and air supply pipe (5) supplied to the fuel supply pipe (4) by the burner (3) attached to the ladle cover (2) Air supplied to) is mixed and combusted, and the flame flow of the combusted flame is formed by the flame guide 6.
제철소의 제강 고장에서 사용하고 있는 레이들(1)의 내부는 부정형 내화물인캐스타블(7)로 시공되어 있으며, 캐스타블(7) 내의 수분의 양은 6중량%로 1.5 ~ 1.7톤 정도가 포함되어 있다.The interior of the ladle (1) used in the steelmaking breakdown of the steel mill is constructed of castable (7), an amorphous refractory, and the amount of moisture in the castable (7) is 6% by weight, about 1.5 to 1.7 tons. Included.
이와 같이 부정형 내화물로 시공된 레이들(1)은 기준 열전대(10)를 기준으로 하여 보통 1000℃까지 소정의 승온 곡선에 의하여 상기 캐스타블(7)에 포함된 수분을 건조시키며, 소정의 온도로 가열시키게 된다.The ladle 1 constructed of an amorphous refractory is dried on the moisture contained in the castable 7 by a predetermined temperature rise curve up to 1000 ° C. based on the reference thermocouple 10. Heated to.
그러나, 레이들(1)의 건조 및 가열을 위하여 종래의 버너에 의하여 레이들 내부를 가열할 경우, 연료의 완전 연소가 일어나지 않아 연료 소모량이 많을 뿐 아니라, 배출되는 고온의 폐가스를 대기중으로 방출하게 된다.However, when the inside of the ladle is heated by a conventional burner for drying and heating the ladle 1, complete combustion of the fuel does not occur, which leads to high fuel consumption and discharge of the high-temperature waste gas discharged into the atmosphere. do.
이와 같이 종래의 제강 공장에서 사용된 레이들(1)은 레이들커버(2)에 부착된 버너(3)에 의하여 레이들을 소정 온도까지 상승시켜 건조 및 가열하였는 데, 이로 인하여 버너(3)에서 형성된 화염이 완전 연소를 일으키지 못하여 연료가 다량으로 소모되고 레이들 바닥의 높은 온도차로 인하여 내화물의 폭열 현상을 일으킬 뿐만 아니라, 레이들의 가열시 배출되는 폐열을 회수하지 않고 대기중으로 방출하게 되는 문제점을 지니고 있다.As such, the ladle 1 used in the conventional steelmaking plant is heated and dried by heating the ladle to a predetermined temperature by the burner 3 attached to the ladle cover 2, and thus, the burner 3 The flame that is formed does not cause complete combustion and consumes a large amount of fuel and causes the refractory to burst due to the high temperature difference at the bottom of the ladle, and also emits air into the atmosphere without recovering the waste heat emitted when the ladle is heated. have.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로써, 그 목적은 레이들 내부의 온도 분포를 균일하게 하고, 연료를 완전 연소시키며, 대기중에 배출되는 폐가스를 재활용할 수 있는 장치를 제공하는 것이다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and an object thereof is to provide a device capable of uniformizing the temperature distribution inside the ladle, completely burning fuel, and recycling waste gas discharged to the atmosphere.
도 1은 레이들과 본 발명의 노즐 및 열교환기가 설치된 레이들 가열 장치의 단면도,1 is a cross-sectional view of the ladle and the ladle heating apparatus provided with the nozzle and the heat exchanger of the present invention,
도 2는 레이들 커버에 설치된 열교환기의 측면도,2 is a side view of the heat exchanger installed in the ladle cover;
도 3은 종래의 제강 공정에서 사용되는 레이들과 버너의 형상을 나타낸 개략도,3 is a schematic view showing the shape of the ladle and the burner used in the conventional steelmaking process,
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 레이들용 버너에 의한 기준온도와 레이들 내부의 온도 분포를 나타낸 그래프,Figure 4 is a graph showing the temperature distribution inside the ladle and the reference temperature by the burner for the ladle according to an embodiment of the present invention,
도 5는 본 발명의 실시예에 따른 레이들 커버용 열교환기에 의한 열교환된 연소용 공기의 온도를 나타낸 그래프,5 is a graph showing the temperature of the heat exchanged combustion air by the ladle cover heat exchanger according to an embodiment of the present invention,
도 6은 종래의 레이들용 버너 및 본 발명 노즐에 의한 레이들의 가열시간에 따라 사용된 연료사용량을 나타낸 그래프,6 is a graph showing the fuel consumption used according to the heating time of the ladle burner by the conventional ladle burner and the present invention nozzle,
도 7은 종래의 레이들용 버너 및 본 발명 노즐에 의한 레이들의 가열시간에 따라 사용된 연료 사용량을 나타낸 그래프이다.7 is a graph showing the amount of fuel used according to the heating time of the ladle burner by the conventional ladle burner and the present invention nozzle.
상기와 같은 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 레이들 가열 장치에 있어서,In order to achieve the above object, the present invention provides a ladle heating apparatus,
상기 레이들 내부 온도 분포의 균일화 및 원료의 완전 연소를 위해 상기 가열 장치의 화염 가이드에 노즐을 설치하고, 방출되는 폐열을 회수하기 위해 열교환기를 설치하는 것을 특징으로 한다.The nozzle is installed in the flame guide of the heating device for the uniform temperature distribution of the ladle and the complete combustion of the raw material, and a heat exchanger is installed to recover the waste heat discharged.
이하, 본 발명을 보다 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail.
도 1은 레이들과 본 발명의 노즐 및 열교환기가 설치된 레이들 가열 장치의 단면도이고, 도 2는 레이들 커버에 설치된 열교환기의 측면도이다.1 is a cross-sectional view of a ladle heating apparatus provided with a ladle, a nozzle and a heat exchanger of the present invention, and FIG. 2 is a side view of a heat exchanger installed in a ladle cover.
상기 도면에서와 같이, 본 발명은 레이들 커버(2)의 중앙부에 설치되고 연료공급관(4)과 공기공급관(5)으로 구성된 레이들의 건조 및 가열을 위한 버너(3)에서, 화염가이드(6)에 다양한 형태의 노즐(20)을 부착시키고, 레이들 커버(2) 상부에 열교환기(30)를 설치한다.As shown in the figure, the present invention is installed in the central portion of the ladle cover (2) in the burner (3) for drying and heating the ladle consisting of the fuel supply pipe (4) and the air supply pipe (5), flame guide (6) The nozzle 20 of various forms is attached to (), and the heat exchanger 30 is installed on the ladle cover 2.
상기 노즐(20)은 레이들 내부의 온도 분포 균일화 및 버너의 완전 연소를 위해서 설치되고, 열교환기(30)는 대기중에 방출되는 폐열을 회수하기 위해 설치된다.The nozzle 20 is installed to uniformize the temperature distribution inside the ladle and complete combustion of the burner, and the heat exchanger 30 is installed to recover waste heat released into the atmosphere.
그리고, 상기 노즐(20)과 열교환기(30)용 튜브의 재질은 사용 온도에서 변형율이 적은 니켈/크롬강, 니켈/코발트강 등의 내열합금강 및 고온에서 강도와 인성이 우수한 질화규소, 사이알론 및 탄화규소계의 세라믹재로 사용하는 것이 적합하다.여기서 상기 사이알론(sialon)은 질화규소(Si3N4)에 소결 조제로 알루미나, 질화알루미늄(AlN) 및 이트리아(Y2O3)를 첨가한 것으로, Si6-ZAlZOZN8-Z의 화학식을 가지며, 질화규소에 비하여 고온에서 강도 저하가 적고 내산화성 및 내화학성이 우수하여 비금속 용해로 부품에 사용되고 있는 세라믹 재료를 일컫는다.In addition, the material of the tube for the nozzle 20 and the heat exchanger 30 is heat-resistant alloy steel, such as nickel / chromium steel, nickel / cobalt steel having a low strain rate at the use temperature, and silicon nitride, sialon and carbonization having excellent strength and toughness at a high temperature. It is suitable to use it as a silicon-based ceramic material. Here, the sialon is obtained by adding alumina, aluminum nitride (AlN) and yttria (Y 2 O 3 ) as a sintering aid to silicon nitride (Si 3 N 4 ). It refers to a ceramic material having a chemical formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z and having a low strength drop at high temperatures and excellent oxidation resistance and chemical resistance compared to silicon nitride, and is used in nonmetal melting furnace parts.
이하, 종래의 레이들 가열용 버너와 본 발명에 따른 노즐 및 열교환기를 사용한 작업 상황을 비교하기 위해 실험을 하였다.Hereinafter, an experiment was conducted to compare the working conditions using a conventional ladle heating burner and a nozzle and a heat exchanger according to the present invention.
(실시예 1)(Example 1)
레이들용 버너의 화염가이드(6)에 내경 306mm, 두께 8mm 및 820mm의 내열합금강 재질의 노즐(20)을 부착시켜 레이들(1)의 내부를 승온하여 가열하였다.A nozzle 20 made of a heat-resistant alloy steel having an internal diameter of 306 mm, a thickness of 8 mm, and a 820 mm was attached to the flame guide 6 of the ladle burner, and the inside of the ladle 1 was heated to be heated.
승온시 사용한 연소 조건은 공기 유량은 2400Nm3/h의 일정한 조건으로 유지하고, 콘트롤 판넬에 기록된 COG 유량은 기준 열전대(10)의 온도를 기준으로 하여 가열 초기부터 60시간까지는 최소 240Nm3/h에서 300Nm3/h까지, 가열 64시간에는 500Nm3/h 정도 변화되어 레이들을 가열시켰다.The combustion conditions used at elevated temperatures are maintained at a constant flow rate of 2400 Nm 3 / h, and the COG flow rate recorded on the control panel is at least 240 Nm 3 / h from the beginning of heating to 60 hours based on the temperature of the reference thermocouple 10. at up to 300Nm 3 / h, heated 64 hours, then heated the ray is changed approximately 500Nm 3 / h.
이러한 승온시 레이들(1) 내부의 기준 온도와 각각의 위치에서 온도를 측정하기 위하여, 도 1에서와 같이 레이들 커버(2)에 기준열전대(10)를, 버너(3)의 중심에서 300mm 위치인 레이들 중앙의 상부로부터 그 아래방향으로 1000mm 간격으로 5개 열전대(51, 52, 53, 54, 55) 및 레이들(1) 벽면의 상부로부터 아래방향으로 1000mm 간격으로 5개 열전대(56, 57, 58, 59, 60)씩 총 10개의 열전대를 설치하여 1시간 간격으로 각 부분의 온도를 측정하여 그 결과를 도 4에 나타내었다.In order to measure the temperature at each position and the reference temperature inside the ladle 1 at such a temperature increase, the reference thermocouple 10 is placed on the ladle cover 2 as shown in FIG. 1, and 300 mm from the center of the burner 3. 5 thermocouples 51, 52, 53, 54, 55 at 1000 mm intervals from the top of the center of the ladle in position and 5 thermocouples 56 at 1000 mm intervals from the top of the wall of the ladle 1. , 57, 58, 59, 60) by installing a total of 10 thermocouples each time to measure the temperature of each part at 1 hour intervals are shown in Figure 4 the results.
도 4에 나타난 바와 같이, 가열시간 경과에 따라 레이들(1) 중심의 바닥(55)과 벽면의 바닥(60)의 온도차는 약 60℃ 정도로 나타났고, 벽면 바닥의 온도(60)는 기준열전대의 온도(40) 보다 훨씬 높게 가열되었다.As shown in FIG. 4, as the heating time elapses, the temperature difference between the bottom 55 of the center of the ladle 1 and the bottom 60 of the wall is about 60 ° C., and the temperature of the wall bottom 60 is the reference thermocouple. It was heated much higher than the temperature (40) of.
(실시예 2)(Example 2)
도 2에 도시된 바와 같이, 레이들 커버용 열교환기(30)는 레이들의 가열시사용된 공기 유량 2400Nm3/h 및 평균 연료량 400Nm3/h를 기준으로 하여, 대기중으로 방출되는 폐가스의 온도를 측정하여 약 930℃로 고정하고, 열교환기(30)에 의하여 연소용 공기를 400℃로 예열하는 것을 기준으로 하여 설계하였다.2, the ray of heat exchanger 30 for the cover is based on the air flow rate 2400Nm 3 / h and the average amount of fuel 400Nm 3 / h used in the heating of the rays, the temperature of the waste gases released into the atmosphere It was measured and fixed at about 930 ° C and designed based on preheating the combustion air to 400 ° C by the heat exchanger 30.
이러한 열교환기(30)의 설계 기준으로 열정산, 총괄전열계수 및 전열면적의 계산에 의하여 2 패스(pass)의 열교환기(30) 두개를 제작하여 도 1에서와 같이 레이들 커버(2)에 설치하였다.As a design criterion of the heat exchanger 30, two heat exchangers 30 of two passes are manufactured by calculation of a passion mountain, a total heat transfer coefficient, and a heat transfer area, and installed on the ladle cover 2 as shown in FIG. 1. It was.
대기중으로 방출되는 폐가스의 기준 온도는 레이들 중심의 상부 온도(51) 및 벽면의 상부 온도(56)를 기준으로 하고, 팬으로 공급되는 연소용 공기의 온도 및 열교환된 연소용 공기의 온도를 측정하여 도 5에 나타내었다.The reference temperature of the waste gas discharged to the atmosphere is based on the upper temperature 51 at the center of the ladle and the upper temperature 56 at the wall, and measures the temperature of the combustion air supplied to the fan and the temperature of the heat exchanged combustion air. 5 is shown.
레이들 중심 상부(51)와 벽면 상부(56)의 폐가스 온도는 가열 10시간 까지는 다소 차이를 나타내었으나, 이후의 가열에서는 거의 비슷한 온도를 유지하였다.The waste gas temperature of the upper ladle center 51 and the wall top 56 was slightly different up to 10 hours of heating, but the temperature of the ladle was maintained at about the same temperature.
그리고, 팬에서 공급되는 연소용 공기의 온도는 약 20℃ 정도로 일정하였으며, 열교환된 연소용 공기의 온도는 가열 시작 1시간부터 약 200℃ 정도로 예열되어 대기로 방출되는 폐열을 상당히 회수할 수 있었다.The temperature of the combustion air supplied from the fan was constant at about 20 ° C., and the temperature of the heat-exchanged combustion air was preheated to about 200 ° C. from about 1 hour at the start of heating, thereby significantly recovering waste heat discharged to the atmosphere.
방출되는 폐가스 온도가 600℃ 정도가 되면 연소용 공기는 300℃ 정도로 예열할 수 있었으며, 폐가스 온도가 950℃ 이상이 되면 500℃ 정도까지 연소용 공기를 예열할 수 있어 대기중으로 방출되는 많은 폐열을 회수할 수 있었다.When the discharged waste gas temperature is about 600 ℃, the combustion air can be preheated to about 300 ℃, and when the waste gas temperature is above 950 ℃, the combustion air can be preheated to about 500 ℃ to recover a lot of waste heat released into the atmosphere. Could.
(비교예 1)(Comparative Example 1)
도 3에 도시된 종래의 레이들 버너(3)로 레이들(1)의 내부를 승온시켜 가열하였다.The inside of the ladle 1 was heated by the conventional ladle burner 3 shown in FIG.
승온시 연소 조건은 실시예 1과 동일한 조건을 사용하였으며, 동일한 위치의 온도를 측정하여 그 결과를 도 6에 나타내었다.Combustion conditions at elevated temperatures were used in the same conditions as in Example 1, the temperature of the same position was measured and the results are shown in FIG.
도 6에 나타난 바와 같이, 버너 중심의 바닥(55)과 벽면 바닥(60)의 온도차는 최대 150℃ 정도를 나타내었으며, 특히 벽면의 바닥 온도(60)는 일부 가열 기간 동안 기준 열전대의 온도(10) 보다 낮았다.As shown in FIG. 6, the temperature difference between the bottom 55 of the burner center and the wall bottom 60 was about 150 ° C., and in particular, the bottom temperature 60 of the wall was the temperature of the reference thermocouple 10 during some heating periods. Lower than).
이와 같은 레이들 중심과 벽면의 온도차 및 기준 온도와 바닥 벽면의 온도차는 레이들을 균일하게 가열시키지 못함으로써, 레이들 내부에 시공된 부정형 내화물에 포함된 흡착수 및 결정수를 서서히 증발시키지 못하여 내화물의 폭열 현상이 발생하였다.The temperature difference between the ladle center and the wall surface and the temperature difference between the reference temperature and the bottom wall surface do not heat the ladle uniformly, and thus the eruption of the refractory material does not gradually evaporate the adsorbed and crystallized water contained in the amorphous refractory material installed in the ladle. The phenomenon occurred.
(비교예 2)(Comparative Example 2)
종래의 레이들용 버너(3) 및 실시예 1에 나타낸 노즐(20)을 설치하여 레이들(1)의 내부를 승온하여 가열하면서 각각 경우에 대하여 콘트롤 판넬에 기록된 연료(COG) 유량을 2시간 마다 측정하였으며, 그 결과를 도 7에 나타내었다.By installing the conventional ladle burner 3 and the nozzle 20 shown in Example 1, the inside of the ladle 1 is heated and heated, and the fuel (COG) flow rate recorded in the control panel is 2 for each case. It measured every hour, and the result is shown in FIG.
도 7에 나타난 바와 같이, 종래의 레이들 버너(3)에 의한 레이들(1)의 가열에서 연료(COG) 유량은 가열 초기부터 60시간 까지는 최소 240Nm3/h에서 300Nm3/h 까지, 가열 64시간 까지는 최고 500Nm3/h 정도 변화되어 레이들을 가열시켰다.As shown in Figure 7, the fuel (COG) flow rate in the heating of the ladle 1 by the conventional ladle burner (3) is heated from the beginning at least 240Nm 3 / h up to 60 hours to 300Nm 3 / h, heat Up to 64 hours the ladle was heated up to 500 Nm 3 / h change.
그러나, 본 발명의 노즐(20)에 의한 연료 사용량은 가열 시작부터 200Nm3/h이하로 나타났으며, 일부 가열 기간 중에 표시된 50Nm3/h 이하의 낮은 유량은 본 측정에 사용된 연료유량계의 용량이 1000Nm3/h로 10% 정도 이하의 유량은 측정하지 못한다. 또한, 최고 연료 사용량도 기존의 500Nm3/h에서 415Nm3/h로 감소하였다.However, the fuel usage by the nozzle 20 of the present invention was 200Nm 3 / h or less from the start of heating, and the low flow rate of 50Nm 3 / h or less indicated during some heating periods is the capacity of the fuel flow meter used for this measurement. With this 1000 Nm 3 / h flow rate less than about 10% is not measured. In addition, the best fuel consumption is also decreased to 415Nm 3 / h in the conventional 500Nm 3 / h.
한편, 적은 연료 사용량으로는 레이들(1) 내부의 중앙 및 벽 바닥의 온도는 도 4와 도 6에 나타내었듯이 20 ~ 80℃ 정도 높게 가열되어 레이들에 받는 용탕 온도의 저하를 방지할 수 있다.On the other hand, with a small amount of fuel used, the temperature of the center and the bottom of the wall inside the ladle 1 is heated to about 20 to 80 ° C. as shown in FIGS. 4 and 6 to prevent a decrease in the molten metal temperature received by the ladle. .
이와 같이 본 발명에 따라 노즐을 설치한 실시예 1은 종래 레이들용 버너를 사용한 비교예 1에 비해서, 레이들 중심의 바닥과 벽면의 바닥의 온도차가 150℃에서 90℃ 정도로 약 60℃ 정도 감소시켰다. 이로 인해, 레이들 내부가 균일하게 가열되고, 레이들 내부에 시공된 내화물에 포함된 각 종 수분들을 균일하게 증발시켜 내화물의 폭열 현상을 방지할 수 있다.As described above, in Example 1 in which the nozzle is installed, the temperature difference between the bottom of the ladle center and the bottom of the wall surface is reduced by about 60 ° C. from about 150 ° C. to 90 ° C., compared to Comparative Example 1 using the conventional ladle burner. I was. As a result, the inside of the ladle is uniformly heated, and various types of moisture contained in the refractory constructed in the ladle can be uniformly evaporated to prevent the refractories of the refractory.
그리고, 열회수를 수행하지 않는 경우의 연료절약율을 0%로 하고, 열교환기에 의하여 예열공기의 온도를 높이면 100℃ 온도 증가당 약 5%의 연료 절감이 가능한 것으로 알려져 있다. 따라서, 본 발명의 열교환기를 설치한 실시예 2에 의하면 500℃ 정도까지 예열이 가능하므로 약 25%의 연료 절감을 가능하다.In addition, it is known that a fuel saving rate of not performing the heat recovery is 0%, and the heat saving of the preheated air is increased by about 5% per 100 ° C. increase in temperature. Therefore, according to the second embodiment in which the heat exchanger of the present invention is installed, preheating to about 500 ° C. is possible, thereby saving about 25% of fuel.
또한, 비교예 2에서와 같이 레이들 가열시 종래의 버너에 의한 가열보다 노즐(20)을 설치함으로써, 버너에 형성된 화염이 완전 연소를 일으켜 적은 연료량으로 레이들 내부의 온도를 높게 가열할 수 있는 것을 알 수 있다.In addition, as in Comparative Example 2, by installing the nozzle 20 when heating the ladle, the flame formed in the burner causes complete combustion, so that the temperature inside the ladle can be heated high with a small amount of fuel. It can be seen that.
이상 설명한 바와 같이 본 발명에 따른 레이들 가열 장치에 의하면, 레이들 내부의 온도차를 현저히 감소시켜 레이들의 온도 분포를 균일하게 하고, 연료를 완전 연소와 폐열회수에 의해 연료를 절감시킬 수 있었다.As described above, according to the ladle heating apparatus according to the present invention, the temperature difference in the ladle can be significantly reduced to uniform the temperature distribution of the ladle, and the fuel can be saved by the complete combustion and the waste heat recovery.
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| KR10-1999-0059911A KR100431436B1 (en) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | High Efficient Heating System of Ladle |
Applications Claiming Priority (1)
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| KR10-1999-0059911A KR100431436B1 (en) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | High Efficient Heating System of Ladle |
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| KR100431436B1 true KR100431436B1 (en) | 2004-05-14 |
Family
ID=19627719
Family Applications (1)
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| KR10-1999-0059911A KR100431436B1 (en) | 1999-12-21 | 1999-12-21 | High Efficient Heating System of Ladle |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101005992B1 (en) | 2005-12-21 | 2011-01-05 | 주식회사 케너텍 | Ladle preheating system with a oxygen separating device |
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|---|---|---|---|---|
| KR100561064B1 (en) * | 2001-08-31 | 2006-03-15 | 주식회사 포스코 | Device for heating ladle uniformly |
Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS58205671A (en) * | 1982-05-24 | 1983-11-30 | Japan Metals & Chem Co Ltd | Method and device for drying or preheating receiving ladle |
| KR880003022A (en) * | 1986-08-18 | 1988-05-13 | 다이어 에쓰·와드 스워드 | Nickel-Chrome Alloys with Improved Fatigue Strength |
| KR100275296B1 (en) * | 1997-02-07 | 2000-12-15 | Nippon Kokan Kk | Method for repairing and/or reinforcing a bulkhead for a bulkhead type heat exchanger |
-
1999
- 1999-12-21 KR KR10-1999-0059911A patent/KR100431436B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
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