KR100326997B1

KR100326997B1 - Axial flow fan

Info

Publication number: KR100326997B1
Application number: KR1019980026457A
Authority: KR
Inventors: 최동규
Original assignee: 삼성전자 주식회사
Priority date: 1998-07-01
Filing date: 1998-07-01
Publication date: 2002-07-27
Also published as: KR20000007240A

Abstract

본 발명은 축류팬에 관한 것으로, 그 목적은 축류팬의 작동소음을 저감시킴과 동시에 입력전력에 따른 유량을 효율적으로 증대시키고자 하는 것이다.The present invention relates to an axial fan, and its object is to reduce the operating noise of the axial fan and to increase the flow rate according to the input power efficiently.

이를 위해 본 발명에 따른 축류팬에 의하면, 날개(1) 두께선을 이등분한 점을 연장해서 만든 선인 날개(1)의 평균 캠버선(ML1)을 날개(1) 전연(1')에서 3차 곡선을 갖고 후연(1")에서 1차 곡선을 갖는 에어포일 형태로 함과 동시에 전체적으로 두께를 상이하게 하고, 허브(50)의 중심(0)으로부터 날개(1)의 후단 연결점까지 연장된 선에 대해 날개(1)의 회전방향에 대한 후단이 갖는 각도(α)가 약 90도를 유지하며, 날개(1)의 스윕각(ψ)이 60 ~ 70도가 되도록 함으로써, 동일 유량하에서 소음 및 소비 전력을 대폭 감소시킬 수 있는 작용효과가 있다.To this end, according to the axial flow fan according to the present invention, the average camber wire ML1 of the blade 1, which is a line made by extending the bisecting of the blade 1 thickness line, is tertiary at the leading edge 1 'of the blade 1. On the line extending from the center (0) of the hub (50) to the trailing end of the vane (1), having a curve and forming an airfoil having a first order curve at the trailing edge (1 "). The angle α of the rear end with respect to the rotational direction of the blade 1 is maintained about 90 degrees, and the sweep angle ψ of the blade 1 is 60 to 70 degrees, thereby making noise and power consumption at the same flow rate. There is an effect that can significantly reduce the.

Description

Axial flow fan

본 발명은 축류팬에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 날개의 형상을 개선하여 작동소음을 저감시킴과 동시에 풍량을 증대시킬 수 있는 축류팬에 관한 것이다.The present invention relates to an axial fan, and more particularly, to an axial fan capable of increasing the amount of air while reducing operating noise by improving the shape of a wing.

일반적으로 축류팬은 가전제품과 정보기기의 냉각용 또는 건축물의 환기용 등으로 많이 사용되는데, 도 8은 종래 축류팬을 전체적인 구조를 보인 사시도이다.In general, the axial fan is used for the cooling of home appliances and information equipment or the ventilation of buildings, etc., Figure 8 is a perspective view showing the overall structure of the conventional axial fan.

도 8을 참조하면, 종래 축류팬은 원통형으로 형성되며 모터의 축 등에 연결되어 회전력을 전달받는 허브(50)와, 이 허브(50)의 외주에 일정한 간격으로 배열되어 송풍 동작을 수행하는 다수개의 날개(51)를 갖추고 있다.Referring to FIG. 8, a conventional axial flow fan is formed in a cylindrical shape and connected to a shaft of a motor to receive a rotational force and a plurality of hubs arranged at regular intervals on the outer circumference of the hub 50 to perform a blowing operation. The wing 51 is provided.

이러한 종래 축류팬의 날개(51) 구조는 일정한 두께를 가진 상태에서 수평면에 대한 날개(51)의 중간 라인이 소정의 원호를 이루도록 형성되어 있다. 이에따라 날개(51)의 형상 및 개수에 따라 축류팬의 성능, 즉 소음과 유량 및 소비전력등이 상이하게 된다.The wing 51 structure of the conventional axial fan is formed such that an intermediate line of the wing 51 with respect to the horizontal plane forms a predetermined arc in a state having a constant thickness. Accordingly, the performance of the axial fan, that is, the noise, the flow rate, and the power consumption are different depending on the shape and number of the blades 51.

즉, 도 9와 도 10에 도시한 바와 같이, 허브(50)와 날개(51)의 연결부분 중간점 A와 날개(51)의 허브(50)이 대향측 종단인 원호상의 중간점 B 사이의 각도인 스윕각(SWEEP)(Ψ) 과, 축류팬을 측면에서 볼 때 상기한 A 점과 B 점 사이의 벌어진 각도인 레이크각(RAKE)(δ)이 축류팬의 성능에 많은 영향을 미친다.That is, as shown in Figs. 9 and 10, between the intermediate point A of the connecting portion of the hub 50 and the blade 51 and the intermediate point B of the arc on which the hub 50 of the blade 51 is the opposite end. The sweep angle SWEEP (Ψ), which is an angle, and the rake angle RAKE (δ), which is an open angle between the points A and B when the axial fan is viewed from the side, have a great influence on the performance of the axial fan.

이러한 종래 축류팬은 날개(51)의 스윕각(ψ)이 통상 20 ~ 30도 사이에서 반경 방향 분포를 주고, 레이크각(δ)은 10 ∼ 20도 사이로 이루어져 있다.In the conventional axial fan, the sweep angle ψ of the blade 51 is usually distributed in a radial direction between 20 to 30 degrees, and the rake angle δ is comprised between 10 to 20 degrees.

또한, 도 11에 도시한 바와 같이, 날개(51)의 두께 및 날개(51)를 횡단면으로 보았을 때의 중심선 형상인 중간 라인(CL, 이하 평균 캠버선이라 칭함)이 축류팬의 성능에 큰 영향을 미치게 되는데, 상기한 날개(51)의 평균 캠버선(CL)은 거의 동일 반경을 갖는 원호형상이며, 이의 두께는 전역에 걸쳐 거의 동일하게 이루어져 있다.(이 때, 도 11의 X축은 날개의 전연에서 후연까지의 길이이며, Y축은 X축 값에 대한 평균 캠버선의 높이 비이다.)In addition, as shown in FIG. 11, the middle line (CL, hereinafter referred to as an average camber line) having a center line shape when the thickness of the wing 51 and the wing 51 is viewed in cross section has a great influence on the performance of the axial fan. The average camber line CL of the blade 51 has an arc shape having substantially the same radius, and the thickness thereof is almost the same throughout the entire region. It is the length from the leading edge to the trailing edge, and the Y axis is the height ratio of the average camber wire to the X axis value.)

이러한 원호 형상의 평균 캠버선(CL)을 갖는 종래의 날개(51)는 회전 시 날개(51)의 전연 측에서 소정 각도의 받음각으로 공기 중을 통과하고, 이 날개(51)를 타고 흐르는 공기는 양력과 항력을 형성한다. 결국, 이 양력에 의해 날개(51)에서 공기에 대한 압축 압력을 형성한다.The conventional wing 51 having such an arc-shaped average camber line CL passes through the air at an angle of attack at a predetermined angle on the leading edge side of the wing 51 during rotation, and the air flowing through the wing 51 Forms lift and drag. As a result, this lifting force creates a compression pressure with respect to the air in the blade 51.

이러한 압축 압력은 축류팬의 송풍 방향으로 토출되면서 공기를 축방향으로 송풍하는 동작이 수행된다. 이 때, 원호 상의 각 날개(51)를 타고 흐르는 공기는 날개(51) 표면에서의 점성 유동 저항에 의해 소정 크기의 역압력을 형성한다.The compressed pressure is discharged in the blowing direction of the axial fan while blowing air in the axial direction. At this time, the air flowing through each of the vanes 51 on the arc forms a reverse pressure of a predetermined size by the viscous flow resistance on the vanes 51 surface.

이 때의 역압력 구배는 공기의 유동을 방해하며 이것이 공기의 유속이 저하됨과 동시에 송풍량 및 소음에 많은 악영향을 미치기 때문에, 역압력 구배가 최소화되도록 축류팬의 날개(51)를 제작하여야 한다.At this time, the reverse pressure gradient interferes with the flow of air, and since the air flow rate is lowered and also adversely affects the airflow amount and noise, the blade 51 of the axial fan must be manufactured to minimize the reverse pressure gradient.

그러나 종래 축류팬의 날개(51) 구조에서는 원호형상으로 이루어진 날개(51)의 평균 캠버선(CL) 곡률이 거의 동일하기 때문에 날개(51) 표면의 점성유동저항에 의한 역압력 구배가 날개(51)의 전연에서 후연측으로 갈수록 점차 증가하며, 이로 인해 날개(51) 후연측에서는 공기 유속이 급격하게 저하됨과 아울러 송풍량이 저하된다.However, in the blade 51 structure of the conventional axial fan, the average camber line CL curvature of the blade 51 having an arc shape is almost the same, so that the reverse pressure gradient due to the viscous flow resistance on the surface of the blade 51 is increased. ) Gradually increasing from the leading edge to the trailing edge side, whereby the air flow rate is drastically lowered at the trailing edge side of the blade 51 and the air blowing amount is lowered.

또한, 날개(51) 출구측에서 와류가 형성됨에 따라 작동소음 역시 커지는 문제점이 있다. 즉, 축류팬의 회전 속도에 따라 송풍량이 일정한 비율로 증감되지 않게 됨으로써, 고속 회전 시 송풍량이 급격하게 저하되어 축류팬 동작효율이 낮아지고 소음은 급격하게 커진다.In addition, there is a problem that the operating noise is also increased as the vortex is formed on the wing 51 exit side. That is, since the blowing amount is not increased or decreased at a constant rate according to the rotational speed of the axial fan, the blowing amount is drastically lowered at high speed to lower the operating efficiency of the axial fan and the noise is sharply increased.

본 발명은 이러한 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 목적은 날개의 평균 캠버선을 개선하여 축류팬의 작동소음을 감소시킴과 동시에 입력 전력에 따른 유량 증가효율을 보다 증대시킬 수 있는 축류팬을 제공하는 것이다.The present invention is to solve this problem, an object of the present invention is to improve the average camber wire of the wing to reduce the operating noise of the axial fan and at the same time to increase the flow rate increase efficiency according to the input power axial fan To provide.

도 1은 본 발명에 따른 축류팬을 도시한 사시도이다.1 is a perspective view showing an axial flow fan according to the present invention.

도 2a는 도 1의 "V" 방향에서 본 날개 형상을 도시한 것이다.FIG. 2A illustrates a wing shape viewed from the "V" direction of FIG. 1.

도 2b는 도 1에서 날개 하나만을 도시한 평면도이다.FIG. 2B is a plan view illustrating only one wing in FIG. 1.

도 3은 도 2b의 측면도이다.3 is a side view of FIG. 2B.

도 4는 본 발명에 따른 축류팬의 날개에서 평균 캠버선의 캠버각이 17도인 경우를 도시한 그래프이다.4 is a graph showing a case in which the camber angle of the average camber line in the blade of the axial fan according to the present invention is 17 degrees.

도 5는 본 발명에 따른 축류팬의 유량별 소음 상태를 종래 축류팬 및 형상을 종래와 같이 하고 평균 캠버선만을 수정한 축류팬을 비교한 그래프이다.Figure 5 is a graph comparing the conventional axial flow fan and the axial flow fan of the shape of the axial flow fan according to the present invention in the same manner as the conventional axial flow fan and modified only the average camber wire.

도 6은 본 발명에 따른 축류팬의 유량별 입력 상태를 종래 축류팬 및 형상을 종래와 같이 하고 평균 캠버선만을 수정한 축류팬을 비교한 그래프이다.6 is a graph comparing the conventional axial flow fan and the axial flow fan in which the shape of the axial flow fan according to the present invention is changed to the conventional axial flow fan and its shape as in the related art.

도 7은 본 발명이 적용되는 에어 포일 형태의 평균 캠버선 위치에 따른 두께 분포 상태를 도시한 그래프이다.7 is a graph illustrating a thickness distribution state according to an average camber line position of an air foil type to which the present invention is applied.

도 8은 종래 축류팬을 도시한 사시도이다.8 is a perspective view showing a conventional axial fan.

도 9는 도 8에서 날개 하나만을 도시한 평면도이다.FIG. 9 is a plan view illustrating only one wing in FIG. 8.

도 10은 도 9의 측면도이다.10 is a side view of FIG. 9.

도 11은 도 8에서 날개의 캠버각도가 17도인 경우의 평균 캠버선을 도시한그래프이다.FIG. 11 is a graph showing an average camber line when the camber angle of the blade is 17 degrees in FIG. 8.

*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명** Description of the symbols for the main parts of the drawings *

1..날개 1'..날개 전연측1..Wing 1 '.. Wing leading edge

1"..날개 후연측 50..허브1 ".. wing trailing edge 50..hub

ψ..스윕각 δ..레이크각ψ .. sweep angle δ..lake angle

이러한 목적을 달성하기 위한 본 발명은;The present invention for achieving this object is;

회전축과 결합되어 일체로 회전하는 원통형상의 허브와, 허브의 외주에 일정한 간격으로 배치된 다수개의 날개를 갖춘 축류팬에 있어서,In the axial flow fan having a cylindrical hub coupled to the rotating shaft and integrally rotated, and a plurality of blades arranged at regular intervals on the outer periphery of the hub,

날개의 전연과 후연을 잇는 평균 캠버선이 NACA230 ∼ 250식에 따라 날개의 전연측에서는 3차 곡선을 갖고 날개의 후연측에서는 1차 곡선을 갖는 에어포일 형상이 되도록 형성함을 특징으로 한다.The average camber wire connecting the leading edge and the trailing edge of the blade is characterized in that it is formed to have an airfoil shape having a cubic curve on the leading edge of the blade and a primary curve on the trailing edge of the blade according to NACA230-250.

이하, 본 발명에 따른 하나의 바람직한 실시 예를 첨부도면을 참조하여 상세히 설명한다. 도 1 내지 도 4는 본 발명에 따른 축류팬을 도시한 것이다.Hereinafter, one preferred embodiment according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. 1 to 4 show an axial fan according to the present invention.

본 발명에 따른 축류팬은 이들에 도시한 바와 같이, 원통상으로 이루어진 허브(50)와, 이 허브(50)의 외주에 경사각을 갖으며 일정간격 이격되게 배치되는 다수개의 날개(1)를 갖추고 있다.As shown therein, the axial fan according to the present invention has a cylindrical hub 50 and a plurality of vanes 1 disposed at regular intervals with an inclination angle on the outer circumference of the hub 50. have.

원통형상의 허브(50)는 전면이 폐쇄면으로 이루어지며, 내측 중심부에는 외부 전원을 인가받아 회전력을 발생시키는 모터 등의 회전축(미도시)이 축방향으로 결합되게 된다.Cylindrical hub 50 is the front surface is made of a closed surface, the inner shaft is coupled to the axis of rotation (not shown), such as a motor for generating a rotational force by applying an external power source in the axial direction.

그리고 다수개의 날개(1)들은 허브(50)의 외주에 일정한 간격으로 이격되게 배치되되 소정의 경사각을 갖도록 배치되어 있어서, 회전 시 축방향으로 송풍력을 발생시키게 된다.And the plurality of wings (1) are arranged to be spaced apart at regular intervals on the outer periphery of the hub (50) is arranged to have a predetermined inclination angle, thereby generating a blowing force in the axial direction during rotation.

또한, 도 2a와 같이, 이러한 날개(1)들의 평균 캠버선(ML1)은 에어포일(airfoil) 형태를 갖도록 형성되어 있다. 또한, 도 2b와 같이, 허브(50)의 중심점(0)으로부터 날개(1)의 후면 연결점(P1)까지 연장된 선(L1)에 대해 허브(50)의 중심점(0)으로부터 날개(1)의 회전방향에 대한 최후단(P2)을 잇는 선(L2)과의 각도 "α"가 약 90도를 유지하며, 날개(1)의 스윕각 "ψ"은 60 ∼ 70도 사이가 되도록 구성되어 있다.In addition, as shown in Figure 2a, the average camber line ML1 of the blades (1) is formed to have an airfoil (airfoil) form. In addition, as shown in FIG. 2B, the blade 1 is moved from the center point 0 of the hub 50 to a line L1 extending from the center point 0 of the hub 50 to the rear connection point P1 of the wing 1. The angle "α" with the line L2 connecting the rear end P2 with respect to the rotational direction of is maintained about 90 degrees, the sweep angle "ψ" of the wing 1 is configured to be between 60 to 70 degrees have.

또한, 날개(1)의 평균 캠버선(ML1)은 캠버각에 따른 NACA230 ∼ 250식(아래에 기재한 수학식 1, 2 및 표1참조)에 따라 날개(1)의 전연(1')측에서는 3차 곡선을 갖고 날개(1)의 후연(1")측에서는 1차 곡선을 갖는 에어포일 형상이 되도록 형성되어 있다.In addition, the average camber line ML1 of the blade | wing 1 is the front edge 1 'side of the blade | wing 1 according to NACA230-250 type | formula (refer to Formula 1, 2 and Table 1 described below) according to the camber angle. It is formed so that it may become an airfoil shape which has a cubic curve and has a primary curve in the trailing edge 1 "side of the blade | wing 1.

이 때, d는 중간라인 즉 평균 캠버선(ML1)의 각도에 따른 상수값이다. 즉, d값은 평균 캠버선(ML1)의 각도에 따라 달라지는 상수로 축류팬 날개(1)를 설계하는 분야에서 널리 알려진 값이다.At this time, d is a constant value corresponding to the angle of the intermediate line, that is, the average camber line ML1. In other words, the d value is a constant that depends on the angle of the average camber line ML1, and is a well-known value in the field of designing the axial fan blade 1.

상기 [표 1] 에서 캠버각 꺽인 위치란 날개(1)의 전연(1')에서 후연(1")까지의 수직거리(1)에 대해 날개(1) 전연(1')에서 최대캠버까지의 길이의 비를 나타내는 것(도 4에서 C1점의 Y 축값)으로, 이것에 의해 캠버각(θ₁)이 결정되며 축류팬의 날개(1)를 설계함에 있어 중요한 인자이다.In Table 1, the camber angle bent position refers to the vertical distance (1) from the leading edge (1 ') to the trailing edge (1 ") of the wing (1) from the leading edge (1') to the maximum camber (1) The ratio of the length (the Y-axis value at the point C1 in FIG. 4) is determined, thereby determining the camber angle θ ₁ , and is an important factor in designing the blade 1 of the axial fan.

또한, 날개(1)의 평균 캠버선(ML1)에 따른 날개(1)의 두께 분포는 하기한 수학식 3에 따라 형성된다.In addition, the thickness distribution of the blade 1 along the average camber line ML1 of the blade 1 is formed according to the following equation (3).

여기서, 't'는 캠버의 최대두께이고, 'y_t'는 도 7의 그래프에서 임의의 x점에서의 두께 y값이다.Here, 't' is the maximum thickness of the camber, and 'y _t ' is the thickness y value at any x point in the graph of FIG.

상기한 도 4의 날개(1)의 평균 캠버선(ML1)은 캠버각 θ₁= 17도인 경우를 도시한 것으로, 그래프에서 X축과 Y축의 단위를 상이하게 한 것은 X,Y축의 단위를 동일하게 도시하면 그래프의 형상이 너무 작아지기 때문이다. 즉, 날개(1)의 평균 캠버선(ML1)의 정확한 도시를 위해 X축의 단위를 Y축에 비해 크게 한 것으로, 상기한 캠버각(θ₁)이 실제 각도보다 매우 크게 도시되어 있다.The above-described average camber line ML1 of the blade 1 of FIG. 4 shows the case where the camber angle θ ₁ = 17 degrees. In the graph, the units of the X-axis and the Y-axis are the same. This is because the shape of the graph becomes too small. That is, in order to accurately show the average camber line ML1 of the blade 1, the unit of the X-axis is made larger than the Y-axis, and the camber angle θ _{1 is} shown to be much larger than the actual angle.

여기서, 상기한 바와 같이, 날개(1)의 평균 캠버선(ML1)이 NACA 230 ∼ 250의 식에 따라 날개(1) 전연(1')에서는 3차 곡선을 갖고 후연(1")에서는 1차 곡선을 갖는 에어포일 형상으로 형성함과 동시에 스윕각(ψ)이 약 60 ∼ 70도로 형성하고 허브(50)의 중심(0)로부터 연장된 선 L1에 대해 날개의 회전 방향에 대한 후단이 갖는 각도 "α"가 90도 정도로 형성된 다수개의 날개(1)를 갖춘 축류팬(이하, 개선 1이라 함)과, 에어포일 형상의 평균 캠버선(ML1)만이 형성된 다수개의 날개(1)를 갖춘 축류팬(이하, 개선 2라 칭함)과, 종래 원호상의 평균 캠버선(CL)을 갖고 두께가 일정한 다수개의 날개(51)를 갖춘 기존 축류팬의 소음별 유량 상태를 실험한 결과, 도 5에 도시한 바와 같다.Here, as described above, the average camber line ML1 of the wing 1 has a cubic curve at the leading edge 1 'of the wing 1 and the first order at the trailing edge 1 "according to the formula of NACA 230 to 250. The angle of the rear end with respect to the direction of rotation of the blade with respect to the line L1 extending from the center (0) of the hub 50 and having a sweep angle ψ about 60 to 70 degrees while being formed into a curved airfoil shape. Axial fan with a plurality of vanes 1 formed with " α " about 90 degrees (hereinafter referred to as improvement 1), and an axial fan with a plurality of vanes 1 formed only with an airfoil-shaped average camber line ML1. (Hereinafter referred to as improvement 2) and the noise flow rate of the existing axial fan having a plurality of wings 51 having a constant thickness and a constant camber line CL of a conventional arc, the result shown in FIG. As shown.

상기한 도 5의 그래프를 보면, 종래의 날개를 갖춘 기존 축류팬의 경우 유량이 0.7일 때의 소음이 41dB 이며, 이에 반해 동일 유량에서 개선 1의 경우는 소음이 39dB 이고, 개선 2의 경우는 소음이 39.7dB 로, 기존 축류팬에 비해 개선 1,2의 경우가 대폭적인 소음 저감효과가 있음을 알 수 있다.Referring to the graph of FIG. 5, the conventional axial flow fan with blades has a noise of 41 dB when the flow rate is 0.7, whereas the noise of the improvement 1 is 39 dB at the same flow rate, and the improvement 2 is As the noise is 39.7dB, it can be seen that the improvement 1 and 2 have a significant noise reduction effect compared to the existing axial fan.

결국, 본 발명에 따른 에어포일 형상의 평균 캠버선(ML1)이 적용된 날개(1)에서는 공기에 입사되는 부분인 3차 곡선의 전연(1')측에서 역압력을 급격하게 중대시킨 후 1차 곡선인 직선에 근접된 후연(1")측에서 날개(1) 표면과 공기와의 마찰저항이 증가하지 않아, 실질적으로 역압력 구배가 증가되지 않는다. 이에 따라 날개(1) 출구인 후연(1")측에서의 와류 발생을 감소시켜 소음이 대폭 감소되는 것이다.As a result, in the wing 1 to which the airfoil-shaped average camber line ML1 according to the present invention is applied, the primary pressure is rapidly increased at the leading edge 1 'side of the tertiary curve, which is the part incident on the air. The frictional resistance between the surface of the wing 1 and the air does not increase on the trailing edge 1 "side close to the curved straight line, so that the reverse pressure gradient does not increase substantially. Noise is greatly reduced by reducing the occurrence of vortex on the ") side.

또한, 유량별 입력상태는 도 6에 도시한 바와 같이, 종래 날개를 갖춘 기존 축류팬의 유량이 0.77일 때의 입력(WATT)이 5.1정도이며, 이에 반해 동일 유량에서 개선 1의 경우는 입력이 3.6 이고, 개선 2의 경우는 입력이 3.9로, 기존 축류팬에 비해 개선 1,2의 경우가 동일 유량을 발생시키는 데 필요한 전력 소비가 대폭 감소됨을 알 수 있다.In addition, as shown in FIG. 6, the input state for each flow rate is about 5.1 when the flow rate of the conventional axial flow fan with a blade is 0.77. On the other hand, in the case of improvement 1 at the same flow rate, the input 3.6, and the input of the improvement 2 is 3.9, and the power consumption required to generate the same flow rate is significantly reduced in the case of the improvement 1 and 2 compared to the existing axial fan.

즉, 동일 유량을 발생시키는데 필요한 입력 전력이 감소되면, 축류팬을 회전시키는데 사용되는 동일 모터를 사용하여 보다 높은 성능을 발휘할 수 있고, 아울러 낮은 회전수에서 소정의 송풍량을 만족시킬 수 있어 냉장고 등에 사용될 때 중요한 성능 항목인 소음이 대폭 감소시킬 수 있다.In other words, if the input power required to generate the same flow rate is reduced, higher performance can be exhibited by using the same motor used to rotate the axial fan, and at the same time, a predetermined air flow can be satisfied at a low rotational speed to be used in a refrigerator or the like. Noise, which is an important performance item, can be greatly reduced.

또한, 동일한 유량에서 입력이 대폭 감소된다는 것은 동일한 입력을 사용함에 따라 보다 많은 송풍량을 얻을 수 있다는 것인 바, 전체적으로 축류팬의 성능이 대폭 향상되는 것이다.In addition, the drastic reduction in the input at the same flow rate means that more airflow can be obtained by using the same input, which greatly improves the performance of the axial flow fan as a whole.

결국, 본 발명에 따른 개선 1과 개선 2에 해당되는 날개(1)에서 동일 유량일 때의 소비 전력 및 소음이 종래 축류팬에 비해 대폭 감소되는 것은 에어포일 형상인 평균 캠버선(ML1)을 다수개의 날개(1)들에 적용함으로써, 날개(1) 표면에서 발생되는 점성 저항을 감소시킴과 동시에 이를 통해 역압력 구배가 날개 후연(1")측에서 증가되지 않도록 함으로써 이루어지게 된다.As a result, in the vanes 1 corresponding to the improvement 1 and the improvement 2 according to the present invention, the power consumption and noise at the same flow rate are significantly reduced as compared to the conventional axial fan. By applying to the two wings 1, this is achieved by reducing the viscous resistance generated at the surface of the wings 1 and at the same time preventing the back pressure gradient from increasing on the wing trailing edge 1 ″ side.

또한, 상기한 개선 1에서와 같이, 허브(50)의 중심(0)으로부터 날개(1)의 후단 연결점까지 연장된 선(L1)에 대해 날개(1)의 회전 방향에 대한 후단이 갖는 각도 "α"가 약 90도를 유지하고 스윕각이 60 ∼ 70도를 이루도록 조절함과 아울러 그 두께를 각 부분에서 상이하도록 조절하여 최적이 형상을 이룸으로써, 에어포일타입의 평균 캠버선(ML1)만을 적용한 것에 비해 보다 많은 성능 향상을 이를 수 있게 되는 것이다.Also, as in Improvement 1 described above, the angle of the rear end relative to the direction of rotation of the vane 1 with respect to the line L1 extending from the center 0 of the hub 50 to the trailing end of the vane 1 " α ”is maintained at about 90 degrees and the sweep angle is 60 to 70 degrees, and the thickness is adjusted to be different in each part to achieve an optimal shape, so only the average camber wire ML1 of the airfoil type More performance improvement can be achieved compared to the application.

이상에서 상세히 설명한 바와 같이, 본 발명에 따른 축류팬에 의하면, 날개 두께선을 이등분한 점을 연장해서 만든 선인 날개의 평균 캠버선을 날개 전연에서 3차 곡선을 갖고 후연에서 1차 곡선을 갖는 에어포일 형태로 함과 동시에 전체적으로 두께를 상이하게 하고, 허브의 중심으로부터 날개의 후단 연결점까지 연장된 선에 대해 날개의 회전방향에 대한 후단이 갖는 각도를 약 90도를 유지하며, 날개의 스윕각이 60 ∼ 70도가 되도록 함으로써, 동일 유량하에서 소음 및 소비 전력을 대폭 감소시킬 수 있는 작용효과가 있다.As described above in detail, according to the axial flow fan according to the present invention, the average camber wire of the wing, which is a line made by extending the wing thickness line in half, has a tertiary curve at the leading edge of the blade and a primary curve at the trailing edge. At the same time as the foil shape, the overall thickness is different, and the angle of the rear end relative to the direction of rotation of the wing with respect to the line extending from the center of the hub to the rear end connection point of the wing is maintained about 90 degrees, and the sweep angle of the wing By setting it as 60-70 degree | times, there exists an effect which can significantly reduce noise and power consumption under the same flow volume.

Claims

In the axial fan having a cylindrical hub (50) coupled to the rotating shaft and integrally rotated, and a plurality of wings (1) arranged at regular intervals on the outer circumference of the hub (50),

The average camber wire ML1 connecting the leading edge 1 'and the trailing edge 1 "of the blade 1 has a cubic curve on the leading edge 1' side of the blade 1 according to the formula NACA230-250. An axial flow fan, characterized in that formed on the trailing edge (1 ") side of the blade (1) to have an airfoil shape having a primary curve.

The method of claim 1,

The length Y _t from the average camber line of the line orthogonal to the tangent of the average camber line at any point where x axis value is x days at any point of the average camber line of the wing is formed differently,

Axial flow fan, characterized in that to form a different thickness distribution of the wing according to the formula.