KR0173815B1 - Induction Shielding High Voltage Transformer - Google Patents
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Abstract
본 발명은 유도차폐형 고내압통신용 변압기에 관한 것으로, 보빈의 중앙에 설치되는 차폐판과, 상기 차폐판의 주위에 권취되는 다중 권취 절연재와, 상기 다중권취 절연재의 양쪽에 삽입된 주절연재 주위 및 1차 코일과 2차 코일의 사이에 설치되는 다중접힌 절연재로 보빈을 조립하고, 상기 보빈내에 코아가 삽입되도록 구성한 것이다.The present invention relates to a transformer for inductive shielding type high voltage resistance communication, comprising: a shielding plate installed at the center of a bobbin, a multi-wound insulating material wound around the shielding plate, and a main insulating material inserted into both sides of the multi-wound insulating material; The bobbin is assembled with a multi-folded insulating material provided between the primary coil and the secondary coil, and the core is inserted into the bobbin.
Description
제1도는 종래의 고내압 통신용 변압기의 권선 및 절연 구조도를 나타낸 부분 단면도.1 is a partial cross-sectional view showing a winding and insulation structure diagram of a conventional high-voltage communication transformer.
제2도는 제1도의 고내압 통신용 변압기의 정전용량을 나타낸 회로도.2 is a circuit diagram showing the capacitance of the high-voltage communication transformer of FIG.
제3도는 종래의 고내압 통신용 변압기의 조립 사시도.3 is an assembled perspective view of a conventional high-voltage communication transformer.
제4도는 본 발명의 고내압 통신용 변압기의 권선 및 절연구조도를 나타낸 부분 단면도.Figure 4 is a partial cross-sectional view showing the winding and insulation structure diagram of the high-voltage communication transformer of the present invention.
제5도는 본 발명의 고내압 통신용 변압기의 정전용량을 나타낸 회로도.5 is a circuit diagram showing the capacitance of the high-voltage communication transformer of the present invention.
제6도는 본 발명의 고내압 통신용 변압기의 조립 사시도.Figure 6 is an assembled perspective view of the high voltage resistance communication transformer of the present invention.
제7도는 통신용 변압기의 주파수 응답특성 곡선도이다.7 is a frequency response characteristic curve of a communication transformer.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings
1 : 변압기 코아 2 : 보빈1: transformer core 2: bobbin
3 : 2차 코일 4 : 1차 코일3: secondary coil 4: primary coil
5 : 주절연재 6 : 외측절연재5: main insulation material 6: outer insulation material
7 : 다중접힌 절연재 8 : 다중권취 절연재7: multi-folded insulation material 8: multi-wound insulation material
9 : 차폐판 10 : EI형 코아9: shield plate 10: EI type core
11 : 권취형 코아형 코아 B1 : 1차 코일의 두께11: wound core type core B1: thickness of primary coil
B2 : 2차 코일의 두께 D : 1, 2차 코일간의 간격B2: Thickness of secondary coil D: Spacing between primary and secondary coil
d1 : 1, 2차 코일간의 절연거리 S : 1, 2차 코일의 높이d1: Insulation distance between primary and secondary coils S: Height of primary and secondary coils
W : 변압기 코아의 창폭 H : 변압기 코아의 창높이W: window width of transformer core H: window height of transformer core
C12 : 1, 2차 코일간 정전용량 C2e : 2차 코일과 대지간 정전용량C12: Capacitance between primary and secondary coils C2e: Capacitance between secondary coil and earth
본 발명은 대전력 제어용 통신회로에 사용하는 통신용 신호(SIGNAL)변압기에 관한 것으로서, 다중접힌 절연재와 권취형 코아(WOUND CORE)방식으로 변압기를 구성하여 고내압 특성과, 노이즈 감쇄 특성, 사용주파수 신호의 최대전력 전달이 우수한 유도차폐형 고내압 통신용 신호변압기에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a communication signal transformer used in a communication circuit for high power control, and to construct a transformer using a multi-folded insulation material and a wound core (WOUND CORE) method to provide high breakdown voltage characteristics, noise attenuation characteristics, and use frequency signals. The present invention relates to a signal transformer for inductive shielding high breakdown voltage communication with excellent maximum power transmission.
종래의 고내압 통신용 변압기는 제1도와 같이 1차 코일(4)와, 2차 코일(3) 사이를 여러겹의 절연재로 된 주절연재(5)가 삽입되고, 1차 코일(4)의 외부 역시 외측 절연재(6)로 절연한후 변압기 코아(1)내 조립하여 된 것이다.In the conventional high voltage communication communication transformer, a main insulating material 5 made of a plurality of insulating materials is inserted between a primary coil 4 and a secondary coil 3 as shown in FIG. 1, and the outside of the primary coil 4 is inserted. Insulation with the outer insulation (6) and then assembled in the transformer core (1).
이와 같이 구성된 변압기에서는 제1도와 같이 1차 코일(4)와 2차 코일(3) 사이를 절연하는 주절연재(5)가 고압의 내전압을 가지도록 여러겹의 절연재로 구성되므로 1차 및 2차 코일 사이의 간격이 매우 크게 되는 단점이 있었다.In the transformer configured as described above, as shown in FIG. 1, since the main insulating material 5 that insulates the primary coil 4 and the secondary coil 3 is composed of a plurality of insulating materials so as to have a high voltage withstand voltage, primary and secondary There was a disadvantage that the spacing between coils is very large.
즉, 여러겹의 주절연재(5)를 내장하여 특정 내전압이 요구하는 절연거리(d1)를 확보하여 되나, 이 거리는 1, 2차 코일간의 간격(D)과 같기 때문에 변압기 코아의 폭(WINDOW-WIDTH)이 매우 크게 되어 전체적인 치수가 증가하게 되는 원인이 되는 것이었다.That is, the insulation distance d1 required by a specific withstand voltage is secured by embedding a plurality of main insulation materials 5, but since this distance is equal to the distance D between the primary and secondary coils, the width of the transformer core (WINDOW- WIDTH) was very large, which caused the overall dimension to increase.
따라서, 절연구조상 제품의 치수가 증가하므로 자로가 길어지며 전체적인 손실이 증가하고, 제품의 제조원가가 증가하게 된다.Therefore, as the size of the product increases due to the insulation structure, the magnetic path becomes longer, the overall loss increases, and the manufacturing cost of the product increases.
또한, 절연구조상 1, 2차 코일간의 정전용량을 저감시키는 차폐판을 생략하게 되므로 제2도에서와 같이 1, 2차 코일(4), (3) 사이의 정전용량(C12)가 매우 증가하여 1, 2차 간의 정전결합 혹은 유도에 의하여 통신선에 유도된 고압의 전기적 장해파(NOISE)가 2차측으로 전달되는 원인이 되는 것이었다.In addition, since the shielding plate for reducing the capacitance between the primary and secondary coils is omitted due to the insulation structure, the capacitance C12 between the primary and secondary coils 4 and 3 is greatly increased as shown in FIG. It was the cause that the high voltage electric noise induced in the communication line by the first and second electrostatic coupling or induction is transmitted to the secondary side.
또한, 변압기의 코아형상 역시 제3도와 같이 E, I형 코아(10), (10')를 사용하므로, 코아의 접합부분에서 누설자속이 발생하고, 자기저항이 높으며, 낮은 자속밀도에서 코아가 포화되므로 신호변압기에서는 미세한 손실에도 신호의 감쇄도가 크게 되는 단점이 있었다.In addition, since the core shape of the transformer also uses E, I type cores 10 and 10 'as shown in FIG. 3, leakage magnetic flux occurs at the junction of the core, high magnetic resistance, and cores at low magnetic flux density. Because of the saturation, the signal transformer has a disadvantage in that the degree of attenuation of the signal is great even with a small loss.
즉, 종래의 통신용 변압기에서는 절연구조상 치수 및 중량증가로 제조원가가 상승하고 손실증가로 최대전력 전달이 어렵고, 1, 2차 간의 정전용량 증가로 전기적 장해파를 전도하는 단점이 있었다.That is, in the conventional communication transformer, the manufacturing cost increases due to the increase in dimensions and weight due to the insulation structure, and it is difficult to transfer the maximum power due to the increase in losses, and there is a disadvantage of conducting electrical interference waves by increasing the capacitance between the first and second stages.
본 발명은 이와같은 종래의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 목적은 전력선에 의해 유도되는 고압의 유도전압에 견디는 고내압 특성을 가지는 유도차폐형 고내압 통신용 변압기를 제공하고자 하는 것이다.The present invention is to solve such a conventional problem, an object of the present invention is to provide an induction shielding high voltage resistance transformer having a high breakdown voltage resistance to high voltage induced voltage induced by the power line.
본 발명의 다른 목적은 고압의 노이즈 유도전압을 감쇄시키고, 사용주파수 대역의 신호에 대해서는 최저손실 특성과 최대 전력 전달특성을 가지는 유도차폐형 고내압 통신용 변압기를 제공하고자 하는 것이다.Another object of the present invention is to attenuate the noise induced voltage of the high voltage, and to provide a transformer for induction shielding type high voltage resistance communication having the lowest loss characteristics and the maximum power transmission characteristics for the signal of the frequency band used.
본 발명의 또 다른 목적은 변압기 치수의 소형화로 원가절감을 가능하도록 한 유도차폐형 고내압 통신용 변압기를 제공하고자 하는 것이다.It is still another object of the present invention to provide an induction shielding type high voltage resistance communication transformer which enables cost reduction by miniaturization of a transformer size.
이와 같은 목적은 보빈의 중앙에 설치되는 차폐판과, 상기 차폐판의 주위에 권취되는 다중권취 절연재와, 상기 다중권취 절연재의 양쪽에 삽입된 주절연재 주위 및 1차 코일과 2차 코일의 사이에 설치되는 다중접힌 절연재로 보빈을 조립하고, 상기 보빈내에 코아가 삽입하여 달성될 수 있다.This purpose is to provide a shielding plate installed in the center of the bobbin, a multi-wound insulating material wound around the shielding plate, a main insulation material inserted in both sides of the multi-wound insulating material, and between the primary coil and the secondary coil. This can be achieved by assembling the bobbin with installed multifolded insulation and inserting a core into the bobbin.
그리고 상기 보빈내에 삽입되는 코아는 테이프 형상으로된 권취형 코아로 이루어 질 수 있다.And the core inserted into the bobbin may be made of a wound core in the shape of a tape.
이하 본 발명의 바람직한 실시예를 첨부된 도면에 의하여 상세히 설명하면 다음과 같다.Hereinafter, described in detail with reference to the accompanying drawings a preferred embodiment of the present invention.
제4도는 본 발명의 고내압통신용 변압기의 권선 및 절연구조도를 나타낸 부분 단면도로서, 보빈(2)의 중앙에 차폐판(9)을 설치한 후 그 차폐판(9)의 주위를 다중권취 절연재(7)로 도포한다.4 is a partial cross-sectional view showing the winding and insulation structure of the high-voltage communication transformer of the present invention. After the shielding plate 9 is installed at the center of the bobbin 2, the multi-wound insulation material is formed around the shielding plate 9. 7)
그리고 다중권취 절연재(7)의 양쪽에 주절연재(5)를 삽입시킨후 1차 코일(4)과 2차 코일(3)의 양쪽에 다중접힌 절연재(7)를 삽입한 후 코아(1) 내에 조립되도록 한 것이다.Then, the main insulating material 5 is inserted into both sides of the multi-wound insulating material 7, and then the multi-folded insulating material 7 is inserted into both the primary coil 4 and the secondary coil 3, and then into the core 1. It is to be assembled.
그리고 이 코아(1)는 제6도와 같이 코아를 테이프 형상으로 된 권취형 코아(11)를 사용하여, 보빈(2)에 권취하여 자속에 대한 자기저항을 낮추고, 누설자속(LEAKAGE MAGINETIC)이 없도록 한 것이다.The core 1 is wound around the bobbin 2 by winding the core in the shape of a tape as shown in FIG. 6 to lower the magnetic resistance to the magnetic flux, so that there is no leakage flux (LEAKAGE MAGINETIC). It is.
이때 제2도와 같이 1, 2차 코일간 간격(d)은 직선간격이고, 절연간격(d1)은 전기적 절연거리로서 이격거리(CLEARANCE)와 연면거리(CREEPAGE)가 포괄된 것이므로 것이므로 절연거리(d1)는 다중권취 절연재(8)의 연면거리와, 주절연재의 이격거리로 구성되어 코일간 직선간격(D)보다 절연거리를 크게 할 수 있으므로 같은 절연값을 유지하면서도 1차 및 2차 코일 사이의 간격을 크게 줄일 수 있다.In this case, as shown in FIG. 2, the distance between the primary and secondary coils d is a straight line interval, and the insulation interval d1 is an electrical insulation distance, which is because the clearance distance CLEARANCE and the creepage distance CREEPAGE are included. ) Is composed of the creepage distance of the multi-wound insulation material (8) and the separation distance of the main insulation material to increase the insulation distance than the linear distance (D) between the coils, so that the same insulation value between the primary and secondary coils The gap can be greatly reduced.
즉, 주절연재로서 대개 마일러(MYLAR) 절연재를 사용하고 있는 것으로 마일러지의 내압강도가 1mil(0.0254mm)당 6KV이므로 15KV 레벨인 경우 (15/6×0.0254=0.0635mm가 최소한 필요하다. 따라서, 고체절연(SOLID INSULATING)인 경우 0.0635mm의 마일러로 절연하면 가능하지만 연면거리 즉 절연체의 표면을 타고 내압파괴가 발생할 수 있으므로 최소한 공기중 절연거리(AIR-STRAKE) 이상의 연면거리가 확보되어야 한다.In other words, as a main insulation material, a mylar insulation material is usually used. Since the pressure resistance of the mylarge is 6 KV per 1 mil (0.0254 mm), the 15 KV level is required at least (15/6 × 0.0254 = 0.0635 mm). In the case of solid insulation, insulation with a mylar of 0.0635mm is possible. However, creepage distance, that is, crushing distance over the surface of the insulator may occur, so creepage distance of more than AIR-STRAKE must be secured. .
또한, 각 코일과 차폐판(9) 사이에도 도면에서 처럼 다중권취 절연재(8)가 최소한 코일의 높이(S) 이상으로 겹쳐 있어 각 코일간의 절연거리 이상으로 절연을 확보할 수가 있는 것으로, 그 이유는 다중권취 절연재는 제4도와 권취되어 겹접혀 있기 때문에 실제 거리에 비하여 커다란 절연거리를 가질수가 있다.In addition, between the coils and the shield plate 9, as shown in the drawing, the multi-wound insulation material 8 overlaps at least the height S of the coils, so that insulation can be secured beyond the insulation distance between the coils. Since the multi-wound insulation is rolled up and folded in the fourth degree can have a large insulation distance compared to the actual distance.
특히 본 발명의 경우 다중접힌 절연재(7) 역시 지그재그 형상으로 겹쳐져 있어 적은 길이에 비하여 우수한 절연성을 갖출 수 있는 것으로 다중권취 절연재(8)와 다중접힌 절연재(7)로 사용하여 수월하게 절연거리를 확보할 수 있어 변압기 코아의 창폭(W)와 창높이(H)를 작게할 수가 있다.Particularly, in the case of the present invention, the multi-folded insulating material 7 is also overlapped in a zigzag shape and can have excellent insulation property compared to a small length, so that it can be easily used by using the multi-wound insulating material 8 and the multi-folded insulating material 7. The window width W and the window height H of the transformer core can be reduced.
종래의 방식에서 정격이 10KΩ/600Ω에서 10KΩ/600Ω인 경우(가로×세로×높이) 치수가 150×180×145mm로 되는데 반하여 본 발명의 경우에는 (가로×세로×높이) 치수가 82×98×145mm로서 제품의 치수를 가로, 세로 최고 50% 정도, 높이는 80%로 줄일 수 있다.In the conventional method, when the rating is 10KΩ / 600Ω to 10KΩ / 600Ω (width × length × height), the dimension is 150 × 180 × 145mm, whereas in the present invention, the dimension (width × length × height) is 82 × 98 × At 145mm, the product's dimensions can be reduced by up to 50% in width and length and 80% in height.
이를 일반적으로 용량 및 치수, 손실, 원가를 수식으로 비교하면 다음과 같다.In general, the capacity, dimensions, losses, and costs are compared as follows.
그러므로, 수식에서 Lo α K4·D3, Co α K5·D3(단, K4=K2·K13/4, K53/4K3)의 관계가 성립한다.Therefore, the relationship of Lo α K4 · D 3, Co α K5 · D 3 ( single, K4 = K1 · K2 3/4, 3/4 K3 K5) is satisfied in the formula.
그러므로, 일반적인 비교에서도 손실과 원가가 치수의 세제곱에 비례하므로 본 발명의 경우 매우 높은 효율의 제품생산과 저원가 제품생산을 가능케 한다.Therefore, in the general comparison, loss and cost are proportional to the cube of the dimension, so the present invention enables very high efficiency production and low cost production.
또한, 본 발명의 통신용 변압기의 정전용량 분포를 제5도에서 살펴보면, 1, 2차 코일(4), (3) 사이에는 도전성이 매우 높은 금속판으로 된 차폐판(9)이 장착되어 있어, 1, 2차 코일(3), (4) 사이의 정전용량이 매우 적어진다. 차폐판이 없는 경우 치수나 정격에 따라 다르지만 C12=1000~2600PF이고, 차폐판이 있는 경우 C12=75~95PF 정도나 된다. 전력선에 의하여 유도된 유도전압이 통신용 변압기의 2차측으로 전도되는 양을 수식으로 나타내면 다음과 같다.Further, when the capacitance distribution of the communication transformer of the present invention is shown in FIG. 5, a shielding plate 9 made of a metal plate having a very high conductivity is mounted between the primary and secondary coils 4 and 3. , The capacitance between the secondary coils 3 and 4 becomes very small. If there is no shield plate, it depends on the size or rating but C12 = 1000 ~ 2600PF, and if there is a shield plate, C12 = 75 ~ 95PF. If the induced voltage induced by the power line is conducted to the secondary side of the communication transformer by the formula, it is as follows.
따라서 수식에서 2차측으로 전도되는 전압 V2는 C12에 비례한다. 변압기에서 2차측으로 전도되는 써어지성 전압은 지수적으로 감쇄하는 정전결합 임펄스와 자유감쇄 진동하는 정현파 유도전압이 생긴다.Therefore, the voltage V2 conducted to the secondary side in the equation is proportional to C12. Surge voltages conducted from the transformer to the secondary side have an electrostatically coupled impulse that decays exponentially and a sinusoidal induced voltage that oscillates freely.
특히, 이들 전압은 매우 높은 피크치를 가지므로 2차측으로 감쇄없이 전도 될 경우 2차측에 접속된 전자회로에 치명적인 손상을 주게된다.In particular, these voltages have very high peak values and, when conducted to the secondary side without being attenuated, will seriously damage the electronic circuit connected to the secondary side.
그러나 본 발명의 경우 다중권취 절연재 및 다중접힌 절연재를 이용하여 매우 엄중한 차폐판(9)을 장착하므로 1, 2차 코일 사이의 정전용량은 최소로 억제하여 정전결합에 의한 써어지 등의 전기적 장해파를 최대한 차폐시키는 효과를 가질 수 있다.However, in the present invention, since a very severe shielding plate 9 is mounted by using a multi-wound insulation material and a multi-folded insulation material, the capacitance between primary and secondary coils is minimized, so that electrical disturbances such as surge due to electrostatic coupling are minimized. It can have the effect of shielding the wave as much as possible.
제7도는 통신용 변압기의 주파수 응답특성을 나타낸 도면으로서, 도면에서 WL은 저주파 차단 주파수점을 나타내며, WH는 고주파 차단 각 주파수점을 나타낸다. 즉, 통신용 변압기의 사용주파수 범위가 WL과 WH일 경우 WL과 WH는 최소 손실을 가져야 하는 전송대역이며 그외의 부분은 감쇄영역이 되어야 이상적이다.7 is a diagram illustrating the frequency response characteristics of a communication transformer, in which WL represents a low frequency cutoff frequency point and WH represents each high frequency cutoff frequency point. In other words, when the frequency range of the communication transformer is WL and WH, WL and WH are transmission bands that should have the minimum loss, and the rest of them are ideal when the attenuation area is used.
제7도에 나타낸 도면에서 WL과 WH를 수식으로 표시하면 다음과 같다.In the drawing shown in FIG. 7, WL and WH are expressed as follows.
수식에서 저주파 차단 주파수(fL)은 특히 변압기의 병렬 인덕턴스(Le)에 반비례한다.In the equation, the low frequency cutoff frequency (fL) is inversely proportional to the parallel inductance (Le) of the transformer.
따라서, Le를 크게 하면 최소사용 주파수 이하로 fL을 내릴 수 있는데 Le는 변압기의 2차 회로 개로시의 1차 인덕턴스이므로 변압기 코아의 자화와 아주 밀접하여 코아의 중량, 턴수와 관계가 있다. 통신용 변압기의 이득(GAIN)은 삽입손실(INSERTION-LOSS)로 나타내면 다음과 같다.Therefore, if Le is increased, fL can be lowered below the minimum use frequency. Since Le is the primary inductance at the opening of the secondary circuit of the transformer, Le is closely related to the magnetization of the transformer core and is related to the weight and the number of turns of the core. Gain of communication transformer (GAIN) is expressed as insertion loss (INSERTION-LOSS) as follows.
수식에서 PL은 부하용량, PT는 변압기의 철손을 나타낸다. 즉, 손실을 최소화하여야 저주파 차단주파수에서 고 이득화가 실현되며 변압기의 손실은 전술한 바와같이 지수의 3제곱에 비례한다고 볼 수 있으므로, 본 발명의 경우 고효율화에 의한 고이득실현이 가능하고 또한, 최소 치수화가 가능하므로 코아의 자속밀도를 감안한 최대의 2차 개로 1차 인덕턴스(OPEN-CIRCUIT INDUCTANCE)를 쉽게 얻을 수 있어 최소 사용 주파수점 이하로 저주파 차단주파수를 설정할 수가 있다. 특히 본 발명에 있어서, ±0.5dB 급의 고이득제품 경우는 권취형 코아 방식(TAPE-WOUND CORE TYPE)의 코아을 사용하여 더욱 현저하게 개선된 특성을 얻을 수 있다.In the formula, PL is the load capacity and PT is the iron loss of the transformer. That is, high gain is realized at the low frequency cut-off frequency when the loss is minimized, and the loss of the transformer can be regarded as being proportional to the square of the exponent as described above. In the present invention, high gain can be realized by high efficiency and minimum Because of its dimensionalization, it is easy to obtain OPN-CIRCUIT INDUCTANCE with the second largest opening considering the magnetic flux density of the core, so that the low frequency cutoff frequency can be set below the minimum use frequency point. In particular, in the present invention, in the case of a high-gain product of ± 0.5dB class, it is possible to obtain more remarkably improved characteristics by using a core of a winding-type core method (TAPE-WOUND CORE TYPE).
제7도의 도면에서 WH는 전술한 바와같이 고주파 차단 각 주파수점이다. 이 고주파 차단 주파수(fH)는 수식에서 정전용량(CD)과 누설인덕턴스(L1)의 곱의 평방근(ROOT)에 반비례하므로 정전용량(CD)과 누설인덕턴스(L1)는 최소화시키는 것이 좋다. 특히 누설인덕턴스(L1)은 손실과 밀접한 관계가 있다.In the figure of FIG. 7, WH is a high frequency cutoff angular frequency point as described above. Since the high frequency cutoff frequency fH is inversely proportional to the square root ROOT of the product of the capacitance CD and the leakage inductance L1, the capacitance CD and the leakage inductance L1 may be minimized. In particular, the leakage inductance L1 is closely related to the loss.
정전용량(CD)는 상술한 바와같이 본 발명의 경우 차폐판(9)을 장착하므로 크게 저감시킬 수 있고, 누설 인덕턴스(L1)은 제2도에서와 같이 절연거리, 치수도를 이용하여 수식으로 표시하면 다음과 같다.As described above, in the case of the present invention, the capacitance CD can be greatly reduced because the shield plate 9 is mounted, and the leakage inductance L1 can be reduced by using an insulation distance and a dimension diagram as shown in FIG. If the display is as follows.
수식에서 N은 코일의 턴수이다.In the formula, N is the number of turns of the coil.
제2도에 의하여 상술한 바와같이 본 발명 경우 1, 2차 코일 사이의 거리(D)를 최소화 할 수 있고, 제품의 치수를 최소화할 수 있으므로 수식에서 MLT와 N의 곱으로 되는 코일의 전체 길이를 최소화할 수 있는 효과가 있어 누설인덕턴스(L1)의 최소화가 가능하다.As described above with reference to FIG. 2, in the present invention, the distance D between the primary and secondary coils can be minimized and the dimensions of the product can be minimized. Since there is an effect to minimize the leakage inductance (L1) it is possible to minimize.
그러므로, 제7도에서 고주파 차단주파수를 최고 사용 주파수 이상으로 올리기가 매우 수월해진다. 또한 최소한으로 누설자속을 줄이게 되므로, 변압기 자체의 표류손(STRAY-LOSS)등도 저감시킬 수 있어 이득수식에서 보듯이 최소손실화로 최고사용주파수 영역에서도 고 이득을 유지할 수 있게 된다.Therefore, it is very easy to raise the high frequency cutoff frequency above the maximum use frequency in FIG. In addition, since the leakage flux is reduced to a minimum, the stray-loss of the transformer itself can be reduced, so that high gain can be maintained even in the maximum operating frequency range with the minimum loss as shown in the gain equation.
또한, 제6도와 같이 변압기의 코아를 테이프 형상으로 된 권취형 코아(11)을 적응하므로, 신호에 의한 자속에 대한 자기저항이 낮아지고 누설자속(LEAKAGE MAGINETIC FLUX)이 없어 신호의 감쇄도를 대폭 개선할 수가 있다.In addition, as shown in FIG. 6, since the coil core of the transformer is adapted to the winding type core 11, the magnetic resistance to the magnetic flux due to the signal is lowered and there is no leakage flux (LEAKAGE MAGINETIC FLUX), thereby greatly reducing the attenuation of the signal. It can be improved.
따라서, 본 발명은, 종래와 다른 절연구조 및 코아를 제공하여 제품의 소형화 및 저원가화가 가능하고, 고내압특성 유지와 더불어 불필요한 고전압을 감쇄, 차폐시켜 주면서 통신 주파수 대역에서는 고효율로 최대 전력 전달을 시키는데 효과가 있다.Accordingly, the present invention provides an insulation structure and a core different from the prior art, which enables the miniaturization and low cost of the product, and maintains the high breakdown voltage and attenuates and shields unnecessary high voltages, while delivering maximum power with high efficiency in a communication frequency band. It works.
Claims (2)
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| KR1019950040536A KR0173815B1 (en) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | Induction Shielding High Voltage Transformer |
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ID=19433558
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1995
- 1995-11-09 KR KR1019950040536A patent/KR0173815B1/en not_active IP Right Cessation
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