KR0158572B1 - Process for regulating amount of coating metal - Google Patents
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Abstract
본 발명은 연속적으로 강판상에 도금되는 용융금속의 부착량을 제어하는 방법에 관한 것으로, 강판의 폭변화, 목표도금량 변화, 강판의 변화 혹은 강판의 변형에 따라 야기되는 도금층의 폭방향 편차를 에어나이프의 압력 및 거리변화가 아닌 립간격의 변화를 통해 최소화시킬 수 있는 용융금속 도금부착량 제어방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.The present invention relates to a method for controlling the deposition amount of the molten metal to be continuously plated on the steel sheet, the air knife to change the width direction of the plated layer caused by the width change of the steel sheet, the target plating amount change, the steel sheet change or deformation of the steel sheet The purpose of the present invention is to provide a molten metal plating deposition control method that can be minimized by changing the lip spacing, not the change of pressure and distance.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명은 에어나이프 장치를 사용하여 강판의 표면에 용융금속의 도금부찰량을 제어하는 방법에 있어서, 챔버압력(Po) 노즐과 강판 사이의 거리(H) 및 립간격(e)의 에어나이프 조건을 설정하고 목표 도금부착량(W) 하기 식(3)에 의해 구하는 단계;In order to achieve the above object, the present invention provides a method of controlling the plating amount of molten metal on the surface of a steel sheet by using an air knife device, the distance (H) and the lip spacing between the chamber pressure (Po) nozzle and the steel sheet. setting an air knife condition of (e) and obtaining the target plating amount (W) by the following equation (3);
(여기서, a, n : 상수)Where a and n are constants
상기 에어나이프 조건으로 가스와잉핑 작업을 실시한 후 도금량 측정기로 에어나이프 폭방향의 실제도금부착량(Wa)을 측정하여 상기 목표 도금부착량(W)과의 도금부 착량 편차(△W)를 구하는 단계; 및 상기 도금부착량 편차(△W)에 따라 에어나이프 립간격을 하기 식(5)에 의해 변화시키는 단계;After performing the gas wiping operation under the air knife condition, measuring the actual plating deposition amount Wa in the air knife width direction by using a plating amount measuring device to obtain a plating adhesion amount deviation ΔW from the target plating deposition amount W; And changing the air knife lip spacing according to the plating deposition amount variation ΔW by the following equation (5);
(여기서, △e : 립간격 변화량, ∂W : 립간격 변화에 따른 도금량 변화율)Where Δe: change in lip spacing, ∂W: change in plating amount according to change in lip spacing)
를 포함하여 이루어지는 용융금속 도금부착량 제어방법에 관한 것을 그 요지로 한다.The present invention is directed to a method for controlling molten metal plating amount comprising: a.
Description
제1도는 에어나이프의 개략도로서 (a)는 기체 챔버의 사시도 (b)는 (a)도 A-A'선 단면도 (c)는 본 발명이 적용될 수 있는 통상적인 에어나이프의 일례를 나타내는 개략도1 is a schematic diagram of an air knife, (a) is a perspective view of a gas chamber, (b) is (a), and A-A 'cross-sectional view (c) is a schematic diagram showing an example of a conventional air knife to which the present invention can be applied.
제2도는 2차원자유제트의 구조도2 is a structural diagram of a two-dimensional free jet
제3도는 충돌제트의 구조도3 is a structural diagram of a collision jet
제4도는 립간격(e) 및 거리(H) 변화에 따른 강판 최대 충돌압력(P)의 변화를 나타낸 그래프4 is a graph showing the change of the maximum impact pressure (P) of the steel sheet according to the change of the lip spacing (e) and the distance (H)
제5도는 강판진행 속도(라인속도)(LS) 및 챔버압력(Po) 변화에 따른 도금부착량(W) 변화를 나타낸 그래프5 is a graph showing a change in plating amount (W) according to the steel plate advancing speed (line speed) LS and chamber pressure Po.
제6도는 본 발명의 방법이 적용된 발명예와 이에 부합되지 못하는 비교예의 폭방향 도금부착량 표준편차를 나타낸 그래프Figure 6 is a graph showing the standard deviation of the plating amount in the width direction of the invention example to which the method of the present invention is applied and the comparative example that is not
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings
1 : 압축기체 공급관 2 : 기체 챔버1 Compressor Supply Line 2 Gas Chamber
3 : 상부립 4 : 하부립3: upper lip 4: lower lip
5 : 노즐 11 : 기체 주 공급관5 nozzle 11 gas main supply pipe
12 : 기체공급지관 13 : 작동립12: gas supply pipe 13: working lip
14 : 유압실린더 P: 포텐샬코아영역(Potential Core region)14: hydraulic cylinder P: potential core region
T : 천이영역(Transient region) D : 발전영역(Developing reigon)T: Transient region D: Developing reigon
F : 자유제트영역(Free jet reigon) S : 정체영역(Stagnation fiow reigon)F: Free jet reigon S: Stagnation fiow reigon
Wj : 장벽 제트영역(Wall jet reigon)Wj: Wall jet reigon
본 발명은 연속적으로 강판상에 도금되는 용융금속의 부착량을 제어하는 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 가스와이핑노즐(이하, '에어나이프' 라 칭함)의 립간격을 적절히 조정해주므로써 폭방향의 도금부착량 분포가 균일하도록 된 용융금속 도금부착량 제어방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for controlling the deposition amount of molten metal that is continuously plated on a steel sheet, and more particularly, by adjusting the lip spacing of the gas wiping nozzle (hereinafter referred to as 'air knife') appropriately A molten metal plating amount control method in which the plating deposition amount distribution in the direction is made uniform.
연속식 용융금속의 도금부착량을 제어하는 방법으로는 가스왕이핑(gas wiping) 방법이 현재 주류를 이루고 있는데, 이 방법은 열처리된 강판이 용융금속 욕조내부를 통과한 후, 욕조면위에 설치된 제1도와 같은 에어나이프로 부터 기체를 강판에 분사하여 강판에 부착되는 용융금속의 양을 조절하는 방법이다.Gas wiping method is the main method to control the plating amount of the continuous molten metal, which is a method installed on the tub surface after the heat-treated steel sheet passes through the molten metal bath. It is a method of controlling the amount of molten metal attached to the steel sheet by spraying the gas to the steel sheet from the air knife as 1 degree.
강판에 부착된 용융금속을 깍아내는 능력(이하, '와이핑능력' 이라 칭함)은 제1도의 (a) 및 (b)에 나타난 바와같이, 에어나이프로 부터 분출된 기체 제트가 강판에 충돌할 때 발생하는 기체 충돌압력에 의해 결정되며, 기체 충돌압력은 기체챔버(Chamber)(2)내의 압력, 강판과 노즐(5)간의 거리 및 에어나이프 상, 하부 립(3,4) 사이의 간격(이하, '립간격' 이라고 칭함)에 의해 달라진다.The ability to scrape the molten metal attached to the steel sheet (hereinafter referred to as 'wiping capability') is that gas jets ejected from the air knife will impinge on the steel sheet, as shown in (a) and (b) of FIG. It is determined by the gas collision pressure generated at the time, the gas collision pressure is the pressure in the gas chamber (2), the distance between the steel plate and the nozzle (5) and the gap between the air knife on the lower lip (3, 4) ( Hereinafter referred to as 'lip spacing'.
제1도의 (a)에서 부호 1은 압축기체 공급관을 나타낸다.In FIG. 1A, reference numeral 1 denotes a compressor body supply pipe.
종래 에어나이프 시스템을 이용한 강판상의 용융도금금속 부착량의 제어는 노즐의 조립시 립간격을 적절히 고정시키고, 조업중에는 챔버내의 기체압력 혹은 강판과 에어나이프간의 거리를 변화시켜 와이핑 능력을 변화시키는 방법에 의하여 평균도금두께를 제어할 뿐, 폭방향의 도금부착량 분포를 균일하게 제어하는 것이 매우 곤란하였다.Controlling the deposition amount of the hot-dip galvanized metal on the steel plate by using the conventional air knife system is a method of changing the wiping ability by changing the gas pressure in the chamber or the distance between the steel plate and the air knife during the operation of the nozzle, as appropriately fixed. Only by controlling the average plating thickness, it was very difficult to uniformly control the plating deposition amount distribution in the width direction.
즉, 종래의 에어나이프의 경우 립간격이 에어나이프 폭방향으로 일정한 경우, 도금층 두께가 강판의 단부에서 중심부보다 두꺼워지는 현상이 발생하기 때문에, 통상 강판의 단부에 대응하는 부분의 에어나이프 립간격을 중심부보다 크도록 고정하여 사용되어 왔으나, 립간격의 조정이 조업라인 밖에서만 가능하였으므로, 조업중에 도금대상 강판의 폭 및 목표 도금량의 변화가 있거나 강판의 진행속도의 변화가 있는 경우 도금층의 두께편차를 제어하는 데에 한계가 상존하였으며, 통상 조업중 빈번히 발생하는 강판변형에 대응한 도금층 두께편차 제어 또한 불가능하였다.That is, in the case of the conventional air knife, when the lip spacing is constant in the air knife width direction, the thickness of the plated layer becomes thicker than the center portion at the end of the steel sheet. Therefore, the air knife lip spacing of the portion corresponding to the end of the steel sheet is usually reduced. Although it has been fixed and used to be larger than the center part, the lip spacing can be adjusted only outside the operation line. Therefore, if there is a change in the width and target plating amount of the steel sheet to be plated or the moving speed of the steel plate during the operation, Limits existed to control, and plating layer thickness deviation control corresponding to steel sheet deformation frequently occurred during operation was also impossible.
이에, 본 발명자는 상기한 문제점을 해결하기 위하여 연구와 실험을 행하고, 그 결과에 근거하여 본 발명을 제안하게 된 것으로, 본 발명은 강판의 폭변화, 목표도금량 변화, 강판의 진행속도의 변화 혹은 강판의 변형에 따라 야기되는 도금층의 폭방향 편차를 에어나이프의 립간격의 변화를 통해 최소화시킬 수 있는 용융금속 도금부착량 제어방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.Accordingly, the present inventors have conducted research and experiments to solve the above problems, and based on the results, the present invention proposes the present invention, which is a change in the width of the steel sheet, a change in the target plating amount, a change in the moving speed of the steel sheet, or It is an object of the present invention to provide a molten metal plating amount control method capable of minimizing a width variation of a plating layer caused by deformation of a steel sheet by changing a lip spacing of an air knife.
이하, 본 발명을 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described.
본 발명은 립간격의 제어가 가능하도록 구성되는 에어나이프 장치를 사용하여 강판의 표면에 부착되는 용융금속의 도금부착량을 제어하는 방법에 있어서, 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)를 일정하게 유지하고 챔버압력(Po)을 변화시키면서 가스와이핑 작업을 실시한 후, 강판의 폭방향으로의 실제 도금부착량(Wa)을 측정하여 하기 식(3)을 이용하여 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)에 의해 결정되는 상수 a, 및 n를 구하는 단계;The present invention relates to a method for controlling the plating amount of the molten metal attached to the surface of the steel sheet by using an air knife device configured to enable the control of the lip spacing, the distance (H) between the nozzle and the steel sheet, the lip spacing (e) ), And while performing the gas wiping operation while keeping the line speed LS constant and changing the chamber pressure Po, the actual plating deposition amount Wa in the width direction of the steel sheet is measured and the following equation (3) is obtained. Obtaining constants a and n determined by the distance H between the nozzle and the steel sheet, the lip spacing e, and the line speed LS;
상기 상수 a, 및 n을 구하는 단계를 여러 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)의 조건에 대하여 수행하여 여러 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 9 라인속도(LS)의 조건에 대한 상수 a, 및 n을 구하는 단계;The steps of obtaining the constants a and n are performed with respect to the conditions of the distance between the various nozzles and the steel plate (H), the lip spacing (e), and the line speed (LS). Obtaining constants a and n for the condition of the lip spacing e, the 9 line speed LS;
목표 도금부착량(W) 을 설정하는 단계;Setting a target plating amount (W);
특정한 챔버압력(Pa), 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LSa)의 조건에서 실제조업시 가스와이핑 작업을 실시한 후, 강판의 폭방향으로의 실제 도금부착량을 측정하여 상기 목표 도금부착량(W)과 실제 도금부착량(Wa)과의 편차(ΔW)를 구하는 단계;After performing the gas wiping operation during actual operation under the conditions of the specific chamber pressure Pa, the distance between the nozzle and the steel plate, the lip spacing e, and the line speed LSa, Measuring a plating deposition amount to obtain a deviation [Delta] W between the target plating deposition amount (W) and the actual plating deposition amount (Wa);
상기에서 구한 상수 a 및 n 값중에서 노즐과 강판사이의 거리(Ha), 립간격(ea), 및 라인속도(LSa)의 조건에서 해당되는 상수 a, 및 n 을 구하는 단계;Obtaining constants a and n corresponding to the conditions (Ha), lip spacing (e a ), and line speed (LSa) between the nozzle and the steel sheet among the constants a and n obtained above;
상기한 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LSa)의 조건에 해당되는 상수 a 및 n, 챔버압력(Pa), 노즐과 강판사이의 거리(Ha), 립간격(ea), 실제 도금부착량(Wa), 및 도금 부착량 편차(ΔW)를 이용하여 하기 식(5)에 의하여 립간격 변화량(Δe)를 구하는 단계; 및The constants a and n corresponding to the conditions of the distance H between the nozzle and the steel plate, the lip spacing e, and the line speed LSa, the chamber pressure Pa, the distance Ha between the nozzle and the steel plate, Obtaining a lip spacing change Δe by the following formula (5) using the lip spacing e a , the actual plating adhesion amount Wa, and the plating deposition amount deviation ΔW; And
상기와 같이 구한 립간격 변화량(Δe)만큼 립간격(ea)을 변화시키는 단계를 포함하여 구성되는 용융금속도금부착량 제어방법에 관한 것이다.It relates to a molten metal plating amount control method comprising the step of changing the lip spacing (e a ) by the lip spacing change (Δe) obtained as described above.
이하, 본 발명을 보다 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail.
본 발명이 적용되기 위해서는 에어나이프의 립간격이 폭방향으로 제어가능해야 하는데, 그 일례가 제1도의 (c)에 나타나 있다.In order to apply the present invention, the lip spacing of the air knife must be controllable in the width direction, an example of which is shown in FIG.
제1도의(c)에 나타나 있는 에어나이프는 본 발명의 방법이 바람직하게 적용될 수 있는 것으로서, 대한민국특허공고공보제96-4774호에 제시되어 있는 것이다.The air knife shown in (c) of FIG. 1 is to be preferably applied to the method of the present invention, which is presented in Korean Patent Publication No. 96-4774.
상기 에어나이프(10)는 립간격을 폭방향으로 제어하기 위해서는 일정한 간격을 두고 다수개의 유압실린더(14)가 장착되어 이 유압실린더(14)의 작동에 의해 립간격이 제어되도록 구성되어 있다.In order to control the lip spacing in the width direction, the air knife 10 is equipped with a plurality of hydraulic cylinders 14 at regular intervals and configured to control the lip spacing by the operation of the hydraulic cylinders 14.
제1도의(c)에서 부호 11은 기체 주 공급관, 12는 기체공급지관, 13은 작동립, 15는 거리측정센서, 그리고 16은 단열커버를 나타낸다.In FIG. 1C, reference numeral 11 denotes a gas main supply pipe, 12 gas supply support pipe, 13 an operating lip, 15 a distance measuring sensor, and 16 an insulating cover.
이하, 상기 립간격 변화량(△e)[식(5)]을 구하는 과정에 대하여 설명한다.Hereinafter, the process of obtaining the said lip spacing change amount (triangle | delta) e (equation (5)) is demonstrated.
일반적으로 기체의 2차원 자유제트는 노즐출구의 기체속도를 Vj 라 하면, 노즐출구를 떠나 기체제트는 주변공기와의 마찰에 의해 그 속도가 점차 감소하게 되는데, 제트중심부의 속도(Vm)는 제2도에 나타낸 바와같이, 일정한 길이동안은 감소하지 않고 노즐출구의 속도와 동일하게 유지된 후, 점차 감소하게 된다. 이때, 속도가 일정길이동안 감소하지 않는 구간을 포텐샬 코아(potential core)영역이라고 부르며, 이러한 포텐샬 코아의 실이는 립간격에 대하여 하기식(1)과 같이 비례한다.In general, when the gas velocity of the nozzle outlet is Vj, the gas jet leaves the nozzle outlet and the gas jet gradually decreases due to friction with the surrounding air. As shown in FIG. 2, it does not decrease for a certain length but remains at the same speed as the nozzle outlet, and then gradually decreases. In this case, a section in which the speed does not decrease for a certain length is called a potential core region, and the actual core spacing of the potential core is proportional to the lip spacing as shown in Equation 1 below.
(여기서, lc : 포텐샬 코아의 길이, e : 립간격, C : 상수)Where lc is the potential core length, e is the lip spacing, and C is a constant.
에어나이프에 의한 도금량 조절기능은 앞에서 설명하였듯이 주로 강판에 충돌하는 기체압력에 의하여 좌우되는데, 충돌제트의 경우에도 상기한 자유제트와 마찬가지로 포텐샬 코아 영역이 존재하며, 그 형태는 제3도와 같다.As described above, the coating amount adjustment function by the air knife mainly depends on the gas pressure impinging on the steel plate. In the case of the collision jet, there is also a potential core region as in the above-mentioned free jet, and the shape thereof is the same as that of FIG.
제3도에서, 보호3은 사부립, 4는 하부립, P는 포텐샬코아영역, F는 자유제트영역, S는 정체영역, Wj는 장벽제트영역을 나타낸다.In FIG. 3, protection 3 represents a quadrilateral, 4 a lower lip, P a potential core region, F a free jet region, S a stagnant region, and Wj a barrier jet region.
따라서, 강판과 에어나이프 노즐사이의 거리가 포텐샬 코아의 길이보다 가까울 경우, 강판에 작용하는 최대 충돌압력은 기체 챔버내부의 정압에 비하여, 마찰등에 의한 극히 작은 손실량 만큼만 차이날 뿐 거의 같은 압력을 나타낸다. 즉 포텐샬 코아 영역내에서는 거림리 및 립간격의 변화가 충돌압력을 변화시키지 못한다.Therefore, when the distance between the steel plate and the air knife nozzle is closer than the length of the potential core, the maximum collision pressure acting on the steel plate is almost the same as the static pressure inside the gas chamber, which differs only by a very small loss due to friction. . In other words, in the potential core region, the change of jamming and lip spacing does not change the collision pressure.
그러나, 강판이 포텐샬 코아의 길이보다 먼곳에 위치할 경우, 챔버압력, 노즐과 강판사이의 거리, 및 립간격과 충돌압력간의 관계를 확인하기 위하여 실생산라인에서의 조업 실험결과 제4도와 같은 결과를 얻을 수 있었으며, 이러한 결과를 중회귀분석하여 하기 식(2)를 구하였다.However, when the steel plate is located farther than the length of the potential core, the result of the operation experiment in the actual production line to confirm the relationship between the chamber pressure, the distance between the nozzle and the steel plate, and the lip spacing and the collision pressure is as shown in FIG. Was obtained, and these results were obtained by the multiple regression analysis to obtain the following equation (2).
(여기서, P : 충돌압력, Po : 챔버압력, H : 노즐과 강판사이의 거리, e : 립간격, a0,a1: 상수)Where P is the collision pressure, Po is the chamber pressure, H is the distance between the nozzle and the steel plate, e is the lip spacing, a 0 and a 1 is the constant.
따라서, 강판이 포텐샬 코아의 길이보다 먼곳에 위치할 경우에는 챔버압력과 노즐과 강판 사이의 거리 뿐만 아니라 립간격에 의해서도 도금량을 제어할 수 있다.Therefore, when the steel sheet is located farther than the length of the potential core, the plating amount can be controlled not only by the chamber pressure and the distance between the nozzle and the steel sheet but also by the lip spacing.
한편, 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)를 일정하게 유지하고 챔버압력(Po)을 변화시키면서 가스와이핑작업을 실시한 후, 강판의 폭방향으로의 실제도금부착량(W)을 측정한 결과, 하기 식(3)과 같은 관계식을 얻을 수 있었다.On the other hand, after the gas wiping operation is performed while maintaining the distance H between the nozzle and the steel sheet, the lip spacing e, and the line speed LS, and the chamber pressure Po is changed, As a result of measuring the actual plating adhesion amount (W) of, a relational expression similar to the following equation (3) was obtained.
(여기서, W : 목표도금부착량, a,n : 상수)(W, target plating amount, a, n: constant)
상기 식(2) 및 (3)으로 부터 립간격 변화에 따른 도금량 변화율 (∂W/∂e) 을 하기 식(4)와 같이 구할 수 있다.From the above equations (2) and (3), the plating amount change rate (∂W / ∂e) according to the change in the lip spacing can be obtained as in the following equation (4).
상기 식(4)에서 n 및 a는 상수이므로, 영향계수 -n * a * H/e2는 거리 및 립간격의 함수로, 거리에 비례하고 립간격의 제곱에 반비례하는 관계를 보임을 알 수 있다. 그리고 상기 식(4)에서 '-' 는 립간격이 증가할 경우 도금부착량이 감소함을 의미한다.Since n and a are constants in Equation (4), the influence coefficient -n * a * H / e 2 is a function of distance and lip spacing, which is proportional to the distance and inversely proportional to the square of the lip spacing. have. And '-' in the formula (4) means that the amount of plating deposition decreases when the lip spacing increases.
따라서, 상기 식(4)에 의하여, 어떤 주어진 강판 진행속도 및 목표도금량에서 강판의 폭방향 어떤 부분에 대한 도금량 측정치(Wa)가 목표도금량(W)에 비하여 △W 만큼의 편차량을 나타낼때, 그 부분에 해당하는 립간격을 식 5와 같이 게산하여 △e만큼 벼화시킴으로써, 폭방향의 도금량 편차를 극소화시킬 수 있다.Therefore, according to Equation (4), when the plating amount measurement Wa for a portion in the width direction of the steel sheet at any given steel plate moving speed and target plating amount represents a deviation amount by ΔW relative to the target plating amount W, By calculating the lip spacing corresponding to the portion as shown in Equation 5 and reducing the lip spacing by? E, the variation in the plating amount in the width direction can be minimized.
이하, 본 발명에 따라 용융금속도금부착량을 제어하는 방법에 대하여 설명한다.Hereinafter, a method for controlling the molten metal plating amount according to the present invention will be described.
본 발명에 따라 용웅금속도금부착량을 제어하기 위해서는 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)를 일정하게 유지하고 챔버압력(Po)을 변화시키면서 가스와이핑 작업을 실시한 후, 강판의 폭방향으로의 실제 도금부착량(Wa)을 측정하여 하기 식(3)을 이용하여 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)에 의해 결정되는 상수 a, 및 n을 구한다.According to the present invention, in order to control the amount of metal plating deposition, the gas wiping while maintaining the distance (H), the lip spacing (e), and the line speed (LS) between the nozzle and the steel sheet is kept constant and the chamber pressure (Po) is changed. After the work was carried out, the actual plating adhesion amount Wa in the width direction of the steel sheet was measured, and the distance H between the nozzle and the steel sheet, the lip spacing e, and the line speed LS were measured using the following equation (3). The constants a and n determined by are obtained.
본 발명에 적용될 수 있는 도금부착량 측정기로는 통상적으로 널리 사용되고 있는 γ-선 도금부착량 측정기등을 들 수 있다.Examples of the plating deposition measuring instrument which can be applied to the present invention include a γ-ray plating deposition measuring instrument which is widely used.
상기 상수 a, 및 n을 구하는 단계를 여러 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)의 조건에 대하여 수행하여 여러 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)의 조건에 대한 상수 a, 및 n을 구한다.The steps of obtaining the constants a and n are performed with respect to the conditions of the distance between the various nozzles and the steel plate (H), the lip spacing (e), and the line speed (LS). Constants a and n for the conditions of the lip spacing e and the line speed LS are obtained.
상기 상수 a, 및 n를 구하는 단계를 여러 노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)의 조건에 대하여 수행하여 여러노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)의 조건에 대한 상수 a, 및 n를 구한다.The steps of obtaining the constants a and n are performed on the conditions of the distance H between the various nozzles and the steel plate, the lip spacing e, and the line speed LS, and the distance H between the various nozzles and the steel plate, Constants a and n for the conditions of the lip spacing e and the line speed LS are obtained.
제5도에는 노즐과 강판사이의 거리(H) 및 립간격(e)을 일정하게 유지하고 챔버압력(Po) 및 라인속도(LS)를 변화시키면서 가스와이핑한 후, 도금부착량을 측정한 결과(챔버압력(Po)및 라인속도(LS)변화에 따른 도금부착량변화)가 나타나 있다.In FIG. 5, after the gas wiping while maintaining the distance (H) and the lip spacing (e) between the nozzle and the steel plate and changing the chamber pressure (Po) and the line speed (LS), the plating deposition amount was measured. (Plating deposition changes according to chamber pressure Po and line speed LS) are shown.
즉, 제5도와 같은 결과들을 이용하여 여러 조건[노즐과 강판사이의 거리(H), 립간격(e), 및 라인속도(LS)의 조건]에 대한 상수 a, 및 n를 구할 수 있게된다.That is, using the results as shown in FIG. 5, constants a and n for various conditions (the conditions of the distance between the nozzle and the steel plate (H), the lip spacing (e), and the line speed (LS)) can be obtained. .
다음에, 강판에 도금하고자 하는 목표 도금부착량(W) 을 설정한다.Next, the target plating amount W to be plated on the steel sheet is set.
다음에, 특정한 챔버압력(Po), 노즐과 강판사이의 거리(Ha), 립간격(ea), 및 라인속도(LSa)의 조건에서 실제조업시 가스와이핑 작업을 실시한 후, 강판의 폭방향으로의 실제 도금부착량을 측정하여 사이 목표 도금부착량(W)과 실제 도금부착량(Wa)과의 편차(△W)를 구한다.Next, after performing the gas wiping operation in actual operation under the conditions of the specific chamber pressure Po, the distance Ha between the nozzle and the steel sheet, the lip spacing e a , and the line speed LSa, the width of the steel sheet The actual plating deposition amount in the direction is measured to determine the deviation (ΔW) between the target plating deposition amount W and the actual plating deposition amount Wa therebetween.
상기한 도금부착량은 부착량측정기에 의해 연속적으로 측정되며, 그 측정된 값과 목표 도금부착량과의 편차(△W)를 연속적으로 구한다.The above-mentioned plating deposition amount is continuously measured by an adhesion amount measuring instrument, and the deviation (ΔW) between the measured value and the target plating deposition amount is continuously obtained.
다음에, 상기에서 구한 상수 a, 및 n 값중에서 노즐과 강판사이의 거리(Ha), 립간격(ea), 및 라인속도(LSa)의 조건에 해당되는 상수 a, 및 n 을 구한다.Next, among the constants a and n obtained above, constants a and n corresponding to the conditions of the distance Ha between the nozzle and the steel sheet, the lip spacing e a , and the line speed LSa are obtained.
상기한 노즐과 강판사이의 거리(Ha), 립간격(ea), 및 라인속도(LSa)의 조건에 해당되는 상수 a 및 n, 챔버압력(Pa), 노즐과 강판사이의 거리(Ha), 립간격(ea), 실제 도금부착량(Wa), 및 도금 부착량 편차(ΔW)를 이용하여 상기 식(5)에 의하여 립간격 변화량(Δe)를 구한다.Constants a and n corresponding to the conditions of the distance between the nozzle and the steel plate (Ha), the lip spacing (e a ), and the line speed (LSa), the chamber pressure (Pa), the distance (Ha) between the nozzle and the steel sheet Using the lip spacing e a , the actual plating adhesion amount Wa, and the plating adhesion amount deviation ΔW, the lip spacing change amount Δe is obtained by the above equation (5).
다음에, 상기와 같이 구한 립간격 변화량(Δe)만큼 립간격(ea)을 변화시킴으로서, 용융금속도금부착량에 제어된다.Next, by changing the lip spacing e a by the lip spacing change Δe obtained as described above, the amount of molten metal plating is controlled.
제1도의(다)에 제시되어 있는 에어나이프를 사용하는 경우에는 각각의 위치에 해당되는 립간격 변화량(Δe)만큼을 그 위치에 장착되어 있는 실린더를 작동시켜 립간격(ea)을 변화시키면 된다.In the case of using the air knife shown in FIG. 1C, if the lip spacing e a is changed by operating the cylinder mounted at that position by the change amount of lip spacing Δe corresponding to each position. do.
일레로, 진행속도(LS) : 10mpm, 챔버압력(Po) : 20kPa 일때, (1) 립간격(e) = 1.3㎜, 강판과 노즐 사이의 거리(H) = 18㎜, (2) e = 1.5㎜, H = 18㎜ 및 (3) e = 1.3㎜, H = 20㎜ 인 경우, 각각의 도금량 변화율 (∂W/∂e) 은 상기 식(4)에 의해 (1) -89.4g/㎥/㎜ (2) -55.8g/㎥/㎜ 및 (3) -120.7g/㎥/㎜ 이다.Eloro, running speed (LS): 10mpm, chamber pressure (Po): 20kPa, (1) lip spacing (e) = 1.3 mm, distance between steel plate and nozzle (H) = 18 mm, (2) e = In the case of 1.5 mm, H = 18 mm, and (3) e = 1.3 mm, H = 20 mm, the plating rate change rate (∂W / ∂e) is (1) -89.4 g / m 3 according to Equation (4) above. / Mm (2) -55.8g / m 3 / mm and (3) -120.7g / m 3 / mm.
따라서, 상기 3가지 각가의 경우 립간격을 0.1㎜ 씩 증가시킬 경우(△e = 0.1㎜), 각각 도금부착량 편차(△W)는 상기 식(5)에 의해 (△W = △e * (∂W/∂e)) (1) -8.938g/㎥/㎜, (2) -5.575g/㎥/㎜ 및 (3) -12.07g/㎥/㎜ 으로 계산된다. 또한, e = 1.3㎜, H = 18㎜ 인 경우 각 라인속도 및 챔버압력별 도금량 변화율을 상기 식(4)에 의해 계산하여 하기표 1에 나타내었다.Therefore, when the lip spacing is increased by 0.1 mm for each of the three angles (Δe = 0.1 mm), the plating adhesion deviation ΔW is respectively expressed by the equation (5) (ΔW = Δe * (∂). W / ∂e)) (1) -8.938 g / m 3 / mm, (2) -5.575 g / m 3 / mm and (3) -12.07 g / m 3 / mm. In addition, when e = 1.3 mm and H = 18 mm, the plating rate change rate for each line speed and chamber pressure was calculated by Equation (4) and shown in Table 1 below.
상기 표 1에 나타난 바와같이, 고속 혹은 저압 조건의 경우 작은 량의 립간격 변화에도 도금량 변화가 민감하게 발생하며, 저속 혹은 고압조건의 경우 도금량 변화율이 비교적 둔감해짐을 알 수 있다.As shown in Table 1, in the case of the high speed or low pressure condition, the plating amount change is sensitively generated even in the small amount of lip spacing change, and in the low or high pressure condition, the plating rate change rate is relatively insensitive.
상기한 바와같이, 본 발명에서는 어떤 조업조건에서 강판의 폭방향 도금량 편차가 발생할 경우, 해당 위치의 노즐간격을 최적으로 조정하므로서 폭방향 도금량 편차를 감소시킬 수 있다.As described above, in the present invention, when the widthwise plating amount deviation of the steel sheet occurs under certain operating conditions, the widthwise plating amount variation can be reduced by optimally adjusting the nozzle spacing at the corresponding position.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
[실시예]EXAMPLE
3피트, 4피트 및 5 피트 소재를 각각 용융금속 도금한 후, 강판을 150mpm 의 속도로 진행시키면서 26.0kPa의 챔버압력으로 가스와이핑하여 도금부착량을 120g/㎥ 로 조정한 후, 폭방향 도금부착량 표준편차를 측정하여, 그 결과를 제6도에 나타내었다.After the 3 feet, 4 feet, and 5 feet materials were molten metal plated, the steel plate was subjected to gas wiping at a chamber pressure of 26.0 kPa while advancing at a speed of 150 mpm to adjust the coating amount to 120 g / m3, and then the width direction plating amount. The standard deviation was measured and the result is shown in FIG.
이때, 기존방법인 비교예(1∼3)의 경우 립간격을 1.3㎜ 로 고정하여 가스와이핑을 실시하였으며 발명예(a∼c)의 경우에는 립간격을 도금부착량 편차에 따라 적정 범위로 조정하면서 실시하였다.In this case, in the case of Comparative Examples (1 to 3), which was the conventional method, gas wiping was performed by fixing the lip spacing to 1.3 mm. In the case of Inventive Examples (a to c), the lip spacing was adjusted to an appropriate range according to the plating deposition variation. Was carried out.
제6도에서 알 수 있는 바와같이, 본 발명의 방법에 부합되는 발명에(a∼c)의 경우 본 발명의 방법에 부합되지 못하는 비교예(1∼3)의 겨우에 비하여 폭방향 도금부착량 표준편차가 1/2 내지 1/3로 감소함을 알 수 있다.As can be seen in FIG. 6, in the case of the inventions (a to c) in conformity with the method of the present invention, the width direction coating weight standard compared to only the comparative examples (1 to 3) that do not conform to the method of the present invention. It can be seen that the deviation decreases from 1/2 to 1/3.
상술한 바와같이, 본 발명에서는 폭방향의 목표도금량과 실제도금량과의 편차(△W)에 따라 에어나이프의 립간격을 적절히 조정하므로써, 강판 폭방향의 도금부착량을 균일하게 할 수 있는 효과가 있다.As described above, in the present invention, by appropriately adjusting the lip spacing of the air knife according to the deviation (ΔW) between the target plating amount in the width direction and the actual plating amount, there is an effect that the plating deposition amount in the steel plate width direction can be made uniform. .
Claims (1)
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| KR1019950027208A KR0158572B1 (en) | 1995-08-29 | 1995-08-29 | Process for regulating amount of coating metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| KR1019950027208A KR0158572B1 (en) | 1995-08-29 | 1995-08-29 | Process for regulating amount of coating metal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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| KR0158572B1 true KR0158572B1 (en) | 1999-01-15 |
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ID=19424938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| KR1019950027208A KR0158572B1 (en) | 1995-08-29 | 1995-08-29 | Process for regulating amount of coating metal |
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| KR (1) | KR0158572B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008069362A1 (en) * | 2006-12-08 | 2008-06-12 | Posco | Gas wiping apparatus having multiple nozzles |
-
1995
- 1995-08-29 KR KR1019950027208A patent/KR0158572B1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008069362A1 (en) * | 2006-12-08 | 2008-06-12 | Posco | Gas wiping apparatus having multiple nozzles |
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