JPWO2012018007A1 - Method for separating methanol - Google Patents
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Abstract
メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物から、メタノールを効率よく分離する方法を提供する。メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物から、ＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜を用いてメタノールを分離する方法。炭素数４以上の１価アルコールと、炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルとの間でエステル交換反応を行い、得られた反応液から、ＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜を用いてメタノールを分離する方法。Provided is a method for efficiently separating methanol from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms. A method for separating methanol from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms using a zeolite membrane having a FAU type crystal structure. A transesterification reaction is carried out between a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms and a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms. Method to separate methanol using.
Description
本発明は、メタノールを効率よく分離する方法に関する。 The present invention relates to a method for efficiently separating methanol.
工業的に生産されるエステルは多くの用途に使用されている。例えば、フタル酸エステルは可塑剤として、アクリル酸エステル又はメタクリル酸エステルはポリマーを製造するためのモノマーとして使用され、得られたポリマーは成形材料、塗料、接着剤などとして使用されている。また、テレフタル酸ジメチルはポリエステルの製造原料として使用されている。この他、プロピオン酸エステル、酪酸エステル、イソ吉草酸エステル、カプロン酸エステル、カプリル酸エステル、安息香酸エステル、フェニル酢酸エステル、桂皮酸エステル、サリチル酸エステルは合成香料として使用されている。なお、以後、アクリル酸メチルとメタクリル酸メチルをあわせて（メタ）アクリル酸メチルと呼ぶこともある。 Industrially produced esters are used in many applications. For example, phthalic acid esters are used as plasticizers, acrylic acid esters or methacrylic acid esters are used as monomers for producing polymers, and the resulting polymers are used as molding materials, paints, adhesives, and the like. Further, dimethyl terephthalate is used as a raw material for producing polyester. In addition, propionic acid ester, butyric acid ester, isovaleric acid ester, caproic acid ester, caprylic acid ester, benzoic acid ester, phenylacetic acid ester, cinnamic acid ester, and salicylic acid ester are used as synthetic fragrances. Hereinafter, methyl acrylate and methyl methacrylate are sometimes collectively referred to as methyl (meth) acrylate.
一般に、炭素数４以上の１価アルコールのエステルは、メチルエステルとのエステル交換反応によって製造されている。なお、以後、炭素数２以上のアルコールを高級アルコール、炭素数２以上のアルコールのエステルを高級エステルと呼ぶこともある。 In general, an ester of a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms is produced by a transesterification reaction with a methyl ester. Hereinafter, an alcohol having 2 or more carbon atoms may be referred to as a higher alcohol, and an ester of an alcohol having 2 or more carbon atoms may be referred to as a higher ester.
カルボン酸、カルボン酸無水物、カルボン酸ハライドなどのカルボン酸誘導体を原料としたエステルの製造方法に対し、メチルエステルを原料とするエステル交換反応の長所としては、原料であるメチルエステルと高級アルコールが、高濃度のものを入手しやすく、取扱いも容易である点、副生成物がメタノールだけである点が挙げられる。エステル交換反応は平衡反応であり、効率よく高級エステルを得るために、通常、メチルエステル、あるいは高級アルコールが過剰モル使用される。メチルエステルが高級アルコールに対し過剰モル使用される場合もあるが、メチルエステルの沸点が高級アルコールより高い場合や、メチルエステルが高級アルコールより貴重な場合などは、高級アルコールがメチルエステルに対し、過剰モル使用される場合が多い。したがって反応終了時の反応液は、反応副生成物であるメタノール、未反応の高級アルコールおよび反応生成物である高級エステルの混合物となる。このうち、反応生成物である高級エステルは、メタノール、高級アルコールとの沸点差が大きいので、蒸留による分離が比較的容易であり、高級エステルを除いたメタノールと高級アルコールの混合物を得ることができる。 In contrast to the ester production method using carboxylic acid derivatives such as carboxylic acid, carboxylic acid anhydride, and carboxylic acid halide as raw materials, the advantages of the transesterification reaction using methyl ester as a raw material include methyl ester and higher alcohol as raw materials. It is easy to obtain a high-concentration product and is easy to handle, and the only by-product is methanol. The transesterification reaction is an equilibrium reaction, and methyl ester or higher alcohol is usually used in an excess molar amount in order to obtain a higher ester efficiently. Methyl ester may be used in excess moles relative to the higher alcohol, but if the boiling point of the methyl ester is higher than that of the higher alcohol or if the methyl ester is more valuable than the higher alcohol, the higher alcohol is in excess of the methyl ester. Mole is often used. Therefore, the reaction solution at the end of the reaction is a mixture of methanol as a reaction by-product, higher unreacted alcohol and higher ester as a reaction product. Among these, the higher ester which is a reaction product has a large boiling point difference from methanol and higher alcohol, so that separation by distillation is relatively easy, and a mixture of methanol and higher alcohol excluding the higher ester can be obtained. .
メチルエステルを原料としたエステル交換反応の平衡を、より多くの高級エステルが得られるように傾けるために、反応液を加熱し、メタノールの沸点である６４．７℃（大気圧下）以上の温度とすることで、生成するメタノールを蒸発させて反応液から除くことが行なわれることもある。高級アルコールがメチルエステルに対し、過剰モル使用される場合、反応初期の反応液の組成は、メタノールが少なく、高級アルコールが多いため、メタノールを蒸発させようとすれば、メタノールと高級アルコールの混合物の蒸気が得られる。 In order to incline the equilibrium of the transesterification reaction using methyl ester as a raw material so that more higher esters can be obtained, the reaction solution is heated to a temperature equal to or higher than the boiling point of methanol of 64.7 ° C. (under atmospheric pressure). As a result, the methanol produced may be removed from the reaction solution by evaporation. When the higher alcohol is used in an excess molar amount relative to the methyl ester, the composition of the reaction solution at the initial stage of the reaction is low in methanol and high in high alcohol. Steam is obtained.
また、メタノールと共沸混合物を形成するメチルエステルが原料である場合、反応液を加熱すれば、メタノールと高級アルコールとメチルエステルとの混合物の蒸気が得られる。このような共沸混合物を形成するメチルエステルを表１に示す（非特許文献１）。 When methyl ester that forms an azeotrope with methanol is a raw material, a vapor of a mixture of methanol, a higher alcohol, and methyl ester can be obtained by heating the reaction solution. The methyl esters that form such an azeotrope are shown in Table 1 (Non-Patent Document 1).
メタノールと高級アルコールの分離には、通常蒸留が用いられている。しかし、蒸留は熱エネルギーを非常に多く消費するプロセスである。さらに、高級アルコールの沸点がメタノールの沸点と近い場合に、メタノールと高級アルコールをそれぞれ高濃度で得ようとすれば、多段蒸留塔による精密な分離が必要となり、いっそう多くの熱エネルギーを消費することになる。 Distillation is usually used to separate methanol and higher alcohols. However, distillation is a process that consumes a great deal of heat energy. In addition, if the boiling point of the higher alcohol is close to that of methanol, if high concentrations of methanol and higher alcohol are to be obtained, precise separation by a multistage distillation column is required, and more heat energy is consumed. become.
なお、メタノールと高級アルコールと、メタノールと共沸混合物を形成するメチルエステルとの混合物を通常の蒸留によりそれぞれの成分に分離しようとすると、共沸混合物を形成するため、メタノールとメチルエステルを共沸組成以上に分離することはできず、高濃度のメタノールを得ることはできない。 If a mixture of methanol, a higher alcohol, and a methyl ester that forms an azeotrope with methanol is separated into its components by ordinary distillation, the methanol and methyl ester are azeotroped to form an azeotrope. It cannot be separated beyond the composition, and high-concentration methanol cannot be obtained.
蒸留以外の方法として、メタノールと高級アルコールの分離に、溶剤の添加による抽出が用いられることがある。溶剤として、水を用いればメタノールのみを水に溶解させることができ、ヘキサンなどの非極性溶媒を用いれば高級アルコールのみを非極性溶媒に溶解させることができる。しかし、非極性溶媒を用いた場合に高純度の高級アルコールを得ようとすれば、非極性溶媒と高級アルコールを何らかの方法により分離しなければならず、プロセスが複雑化する。また、水を用いる場合は、水に大きな溶解性を示す高級アルコールとメタノールの分離は困難である。 As a method other than distillation, extraction by addition of a solvent may be used for separation of methanol and higher alcohol. If water is used as the solvent, only methanol can be dissolved in water, and if a nonpolar solvent such as hexane is used, only higher alcohols can be dissolved in the nonpolar solvent. However, if a high-purity higher alcohol is to be obtained when a nonpolar solvent is used, the nonpolar solvent and the higher alcohol must be separated by some method, which complicates the process. Further, when water is used, it is difficult to separate higher alcohol and methanol, which have a high solubility in water.
一方、最近、混合物、特に共沸混合物の分離に膜を用いる分離方法が提案されている。膜を用いる分離は、蒸留のみによる分離と比較して、熱エネルギーの消費量の点で優れている。分離に使用する膜としては、有機系のポリビニルアルコール膜、ポリイミド膜や無機系のゼオライト膜がある。有機系の膜は、無機系の膜と比較して生産性の点で優れ、無機系の膜は、分離性、耐熱性、耐薬品性の点で優れている。 On the other hand, recently, a separation method using a membrane for separating a mixture, particularly an azeotropic mixture, has been proposed. Separation using a membrane is superior in terms of consumption of heat energy compared to separation by distillation alone. Examples of membranes used for separation include organic polyvinyl alcohol membranes, polyimide membranes, and inorganic zeolite membranes. Organic membranes are superior in terms of productivity compared to inorganic membranes, and inorganic membranes are superior in terms of separability, heat resistance, and chemical resistance.
混合物の分離に膜を用いる分離方法としては、例えば、耐薬品性を有する特殊なポリイミド中空糸膜を用いて、エタノールとメタクリル酸メチルを原料とするエステル交換反応で得られる混合物の蒸気、あるいは１−ブタノールと（メタ）アクリル酸メチルを原料とするエステル交換反応で得られる混合物の蒸気からメタノールを選択的に分離する方法が提案されている（特許文献１）。 As a separation method using a membrane for separation of the mixture, for example, vapor of a mixture obtained by transesterification using ethanol and methyl methacrylate as raw materials using a special polyimide hollow fiber membrane having chemical resistance, or 1 A method for selectively separating methanol from the vapor of a mixture obtained by transesterification using butanol and methyl (meth) acrylate as raw materials has been proposed (Patent Document 1).
この方法によれば、メタノールと（メタ）アクリル酸メチルの共沸組成より高濃度のメタノールを得ることができる。しかし、原料の組成は、（メタ）アクリル酸メチルが過剰であり、高級アルコールが過剰でメタノールと炭素数４以上の１価アルコールからなる混合物の蒸気が発生する組成については記載されていない。 According to this method, methanol having a higher concentration than the azeotropic composition of methanol and methyl (meth) acrylate can be obtained. However, the composition of the raw material does not describe a composition in which methyl (meth) acrylate is excessive, higher alcohol is excessive, and vapor of a mixture composed of methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms is generated.
一方、無機系の膜では、ＦＡＵ型の結晶構造を持つＸ型ゼオライト膜、Ｙ型ゼオライト膜を用いて、共沸混合物である水とエタノール、エタノールとシクロヘキサン、エタノールとベンゼン、メタノールとベンゼン、メタノールとメチル−ｔ−ブチルエーテルを分離する方法が提案されている（特許文献２、３）。
On the other hand, for inorganic membranes, X-type zeolite membrane and Y-type zeolite membrane having FAU type crystal structure are used, and water and ethanol, ethanol and cyclohexane, ethanol and benzene, methanol and benzene, methanol, which are azeotropes. And methyl-t-butyl ether have been proposed (
この方法によれば、例示された共沸混合物中から水、メタノール、あるいはエタノールを比較的高濃度で効率よく分離することができる。しかし、分離の対象となる混合物として例示されているものは、水／アルコール系溶剤、アルコール系溶剤／炭化水素系溶剤、アルコール系溶剤／エーテル系溶剤の混合物であり、メタノールと炭素数４以上の１価アルコールとからなる混合物は記載されていない。 According to this method, water, methanol, or ethanol can be efficiently separated from the exemplified azeotropic mixture at a relatively high concentration. However, what is exemplified as a mixture to be separated is a mixture of water / alcohol solvent, alcohol solvent / hydrocarbon solvent, alcohol solvent / ether solvent, which has methanol and 4 or more carbon atoms. Mixtures consisting of monohydric alcohols are not described.
また、Ｙ型ゼオライト膜を用いて、共沸混合物であるメタノールと酢酸メチルを分離する方法が提案されている（特許文献４）。 Further, a method for separating methanol and methyl acetate, which are azeotropic mixtures, using a Y-type zeolite membrane has been proposed (Patent Document 4).
この方法によれば、多段蒸留塔より少ない熱エネルギーで、共沸組成より高濃度のメタノールと酢酸メチルとを得ることができる。しかし、分離の対象となる混合物として例示されているものには、メタノールと炭素数４以上の１価アルコールからなる混合物は記載されていない。 According to this method, methanol and methyl acetate having a higher concentration than the azeotropic composition can be obtained with less heat energy than the multistage distillation column. However, what is exemplified as a mixture to be separated does not describe a mixture of methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms.
本発明は、メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物から、高濃度のメタノールを効率よく分離することを目的とする。 An object of the present invention is to efficiently separate high-concentration methanol from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms.
すなわち、本発明は、メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物から、ＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜を用いてメタノールを分離する方法である。 That is, the present invention is a method for separating methanol from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms using a zeolite membrane having a FAU type crystal structure.
また本発明は、炭素数４以上の１価アルコールと、炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルとの間でエステル交換反応を行い、得られた反応液から、ＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜を用いてメタノールを分離する方法である。 In addition, the present invention performs a transesterification reaction between a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms and a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms. From the obtained reaction solution, a FAU type crystal structure is obtained. This is a method for separating methanol using a zeolite membrane having
さらに本発明は、炭素数４以上の１価アルコールと、炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルとの間でエステル交換反応を行い、得られた反応液から、ＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜を用いてメタノールを分離するエステル交換物の製造方法である。 Furthermore, the present invention performs a transesterification reaction between a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms and a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms. From the resultant reaction solution, a FAU type crystal structure is obtained. This is a method for producing a transesterification product in which methanol is separated using a zeolite membrane having the following.
本発明によれば、メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物から、高濃度のメタノールを効率よく分離することができる。 According to the present invention, high-concentration methanol can be efficiently separated from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms.
本発明で使用される膜としては、分離性、耐熱性、耐薬品性の観点からＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜、すなわちＸ型ゼオライト膜、Ｙ型ゼオライト膜を用いる。製膜の容易さを考慮すれば、Ｙ型ゼオライト膜が好ましい。 As the membrane used in the present invention, a zeolite membrane having a FAU type crystal structure, that is, an X-type zeolite membrane or a Y-type zeolite membrane is used from the viewpoint of separability, heat resistance, and chemical resistance. In view of ease of film formation, a Y-type zeolite membrane is preferable.
Ｘ型ゼオライト膜、Ｙ型ゼオライト膜は、無機化合物を成分とする多孔質管状支持体の表面にＮａＸ型ゼオライト結晶、ＮａＹ型ゼオライト結晶を析出させることで製膜することができる。多孔質管状支持体の成分である無機化合物としては、膜の分離性能を考慮すれば、α−アルミナ、ムライト、ステンレスが好ましい。多孔質管状支持体の表面にゼオライト結晶を析出させるには、支持体表面にゼオライトの種結晶を塗布し、アルミノシリケートゲルに浸漬して加熱することが好ましい。加熱する方法としては高温高圧の熱水を用いる方法、いわゆる水熱合成法が好ましい。 X-type zeolite membrane and Y-type zeolite membrane can be formed by depositing NaX-type zeolite crystals and NaY-type zeolite crystals on the surface of a porous tubular support containing an inorganic compound as a component. As the inorganic compound that is a component of the porous tubular support, α-alumina, mullite, and stainless steel are preferable in view of membrane separation performance. In order to deposit zeolite crystals on the surface of the porous tubular support, it is preferable to apply a seed crystal of zeolite to the support surface, immerse it in an aluminosilicate gel and heat it. As a heating method, a method using hot water of high temperature and high pressure, a so-called hydrothermal synthesis method is preferable.
水熱合成法では、オイルなどの熱媒、熱風、マイクロ波等によって加熱することができる。ゼオライトの結晶化速度を考慮すると、温度は１００〜１４０℃が好ましく、加熱する時間は、Ｘ型ゼオライト膜の場合は３〜２７時間が好ましく、Ｙ型ゼオライト膜の場合は２〜６時間が好ましい。Ｙ型ゼオライト膜で透過性能の優れた膜を得るには、温度を一定とするよりも、温度を１２０〜１４０℃で１〜２時間加熱し、次に温度を１００℃以上１２０℃未満として１〜４時間加熱することが好ましい。なお、マイクロ波を用いて加熱する場合、周波数としては家庭用電子レンジで利用できる２４５０ＭＨｚが好ましい。 In the hydrothermal synthesis method, heating can be performed with a heat medium such as oil, hot air, microwaves, or the like. Considering the crystallization rate of zeolite, the temperature is preferably 100 to 140 ° C., and the heating time is preferably 3 to 27 hours for the X-type zeolite membrane, and preferably 2 to 6 hours for the Y-type zeolite membrane. . In order to obtain a membrane having excellent permeation performance with a Y-type zeolite membrane, rather than keeping the temperature constant, the temperature is heated at 120 to 140 ° C. for 1 to 2 hours, and then the temperature is set to 100 ° C. or more and less than 120 ° C. Heating for ~ 4 hours is preferred. In addition, when heating using a microwave, 2450 MHz which can be utilized with a household microwave oven is preferable as a frequency.
メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物から効率よくメタノールを分離するためには、Ｘ型ゼオライト膜の場合、アルミノシリケートゲルのシリカ／アルミナのモル比が２〜１０であることが好ましい。アルミナシリケートゲルを構成するシリカ、アルミナ以外の成分としては酸化ナトリウムと水が挙げられる。それら酸化ナトリウム／シリカの組成モル比は１〜３であることが好ましく、水／酸化ナトリウムのモル比は２０〜５０であることが好ましい。Ｙ型ゼオライト膜の場合、アルミノシリケートゲルのシリカ／アルミナのモル比が２０以上であることが好ましく、２５以上であることがより好ましい。シリカ／アルミナのモル比の上限は５０以下であることが好ましい。アルミナシリケートゲルを構成するシリカ、アルミナ以外の成分としては酸化ナトリウムと水が挙げられる。酸化ナトリウム／シリカのモル比は０．６〜１．２であることが好ましく、水／酸化ナトリウムのモル比は４０〜１００であることが好ましい。 In order to efficiently separate methanol from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms, the silica / alumina molar ratio of the aluminosilicate gel is 2 to 10 in the case of the X-type zeolite membrane. Is preferred. Examples of components other than silica and alumina constituting the alumina silicate gel include sodium oxide and water. The molar ratio of sodium oxide / silica is preferably 1 to 3, and the molar ratio of water / sodium oxide is preferably 20 to 50. In the case of a Y-type zeolite membrane, the silica / alumina molar ratio of the aluminosilicate gel is preferably 20 or more, and more preferably 25 or more. The upper limit of the silica / alumina molar ratio is preferably 50 or less. Examples of components other than silica and alumina constituting the alumina silicate gel include sodium oxide and water. The molar ratio of sodium oxide / silica is preferably 0.6 to 1.2, and the molar ratio of water / sodium oxide is preferably 40 to 100.
また、Ｘ型ゼオライト膜の場合はアルミノシリケートゲルのエージングの必要はなく、Ｙ型ゼオライト膜の場合はアルミノシリケートゲルのエージングは２０〜４０℃で１５〜２１時間であることが好ましい。 In the case of the X-type zeolite membrane, aging of the aluminosilicate gel is not necessary. In the case of the Y-type zeolite membrane, the aging of the aluminosilicate gel is preferably 15 to 21 hours at 20 to 40 ° C.
このようにして得られたＹ型ゼオライト膜は、膜を構成するゼオライトのケイ素／アルミニウムのモル比が２．５以上となり、高い分離性能と高い透過流束とを有する膜が得られる。Ｙ型ゼオライト膜を構成するゼオライトのケイ素／アルミニウムのモル比が２．７以上であることが好ましい。Ｙ型ゼオライト膜を構成するゼオライトのケイ素／アルミニウムのモル比が４．０以下であると、アルミノシリケートゲル中で損失するケイ素分の増大を抑制することができて、ピンホールなどの欠陥を生じることなくＹ型ゼオライト膜を製造することができて好ましい。メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物からメタノールを分離する際には、メタノール濃度１０質量％、１−ブタノール濃度９０質量％の混合物を供給液とし、温度６０℃、減圧度０．１ｋＰａ以下を保つように浸透気化分離した際の、透過液のメタノール濃度が９５質量％以上、透過流束が０．６［ｋｇ／（ｍ２・ｈ）］以上となるＹ型ゼオライト膜を用いることが好ましい。The thus obtained Y-type zeolite membrane has a silicon / aluminum molar ratio of the zeolite constituting the membrane of 2.5 or more, and a membrane having high separation performance and high permeation flux can be obtained. It is preferable that the molar ratio of silicon / aluminum of the zeolite constituting the Y-type zeolite membrane is 2.7 or more. When the silicon / aluminum molar ratio of the zeolite constituting the Y-type zeolite membrane is 4.0 or less, an increase in silicon content lost in the aluminosilicate gel can be suppressed and defects such as pinholes are generated. It is preferable that a Y-type zeolite membrane can be produced without any problems. When separating methanol from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms, a mixture having a methanol concentration of 10% by mass and a 1-butanol concentration of 90% by mass is used as a supply liquid, and the temperature is 60 ° C. Y-type zeolite membrane having a permeate methanol concentration of 95% by mass or more and a permeation flux of 0.6 [kg / (m 2 · h)] or more when pervaporation separation is performed so as to maintain 0.1 kPa or less. Is preferably used.
本発明で分離の対象となるメタノールとの混合物の成分である、炭素数４以上の１価アルコールとしては、特に制限はないが、例えば、１−ブタノール、２−ブタノール（ｓｅｃ−ブチルアルコール）、２−メチル−１−プロパノール（イソブチルアルコール）、２−メチル−２−プロパノール（ｔ−ブチルアルコール）、３−ブテン−１−オール、３−ブテン−２−オール、メタリルアルコール、１−ペンタノール、２−ペンタノール、３−ペンタノール、２−メチル−１−ブタノール、３−メチル−１−ブタノール（イソアミルアルコール）、２−メチル−２−ブタノール（ｔ−アミルアルコール）、３−メチル−２−ブタノール、２，２−ジメチル−１−プロパノール、２−ペンテン−１−オール、４−ペンテン−１−オール、３−ペンテン−２−オール、４−ペンテン−２−オール、１−ペンテン−３−オール、２−メチル−３−ブテン−１−オール、２−メチル−３−ブテン−２−オール、３−メチル−２−ブテン−１−オール、３−メチル−３−ブテン−１−オール、シクロペンタノール、１−ヘキサノール、３−メチル−１−ペンテン−３−オール、シクロヘキサノール、フェノール、ベンジルアルコール、１−オクタノール、２−エチルヘキサノール、１−ドデカノール、１−トリデカノール、１−オクタデカノール、テトラヒドロフルフリルアルコール、２−エトキシエタノール、ジメチルアミノエタノール、ジエチルアミノエタノールなどが挙げられる。これらは一種のみを用いてもよく、二種以上を併用してもよい。中でも、メタノールと比較的沸点が近く、単純な蒸留による分離が困難な点で、１−ブタノール、２−ブタノール（ｓｅｃ−ブチルアルコール）、２−メチル−１−プロパノール（イソブチルアルコール）、２−メチル−２−プロパノール（ｔ−ブチルアルコール）、３−ブテン−１−オール、３−ブテン−２−オール、メタリルアルコール、２−ペンタノール、３−ペンタノール、２−メチル−２−ブタノール（ｔ−アミルアルコール）、３−メチル−２−ブタノール、２，２−ジメチル−１−プロパノール、４−ペンテン−２−オール、１−ペンテン−３−オール、３−メチル−１−ペンテン−３−オール、又は２−メチル−３−ブテン−２−オールが好ましい。炭素数２のアルコールであるエタノールや炭素数３のアルコールである１−プロパノール、２−プロパノール（イソプロピルアルコール）、アリルアルコールなどは、炭素数４以上の１価アルコールと比較して、ゼオライト膜による分離の選択性、透過流束が低い傾向がある。 The monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms, which is a component of the mixture with methanol to be separated in the present invention, is not particularly limited. For example, 1-butanol, 2-butanol (sec-butyl alcohol), 2-methyl-1-propanol (isobutyl alcohol), 2-methyl-2-propanol (t-butyl alcohol), 3-buten-1-ol, 3-buten-2-ol, methallyl alcohol, 1-pentanol 2-pentanol, 3-pentanol, 2-methyl-1-butanol, 3-methyl-1-butanol (isoamyl alcohol), 2-methyl-2-butanol (t-amyl alcohol), 3-methyl-2 -Butanol, 2,2-dimethyl-1-propanol, 2-penten-1-ol, 4-penten-1-ol, 3-pe Ten-2-ol, 4-penten-2-ol, 1-penten-3-ol, 2-methyl-3-buten-1-ol, 2-methyl-3-buten-2-ol, 3-methyl- 2-buten-1-ol, 3-methyl-3-buten-1-ol, cyclopentanol, 1-hexanol, 3-methyl-1-penten-3-ol, cyclohexanol, phenol, benzyl alcohol, 1- Examples include octanol, 2-ethylhexanol, 1-dodecanol, 1-tridecanol, 1-octadecanol, tetrahydrofurfuryl alcohol, 2-ethoxyethanol, dimethylaminoethanol, diethylaminoethanol and the like. These may use only 1 type and may use 2 or more types together. Among these, 1-butanol, 2-butanol (sec-butyl alcohol), 2-methyl-1-propanol (isobutyl alcohol), 2-methyl are relatively close in boiling point to methanol and difficult to separate by simple distillation. 2-propanol (t-butyl alcohol), 3-buten-1-ol, 3-buten-2-ol, methallyl alcohol, 2-pentanol, 3-pentanol, 2-methyl-2-butanol (t -Amyl alcohol), 3-methyl-2-butanol, 2,2-dimethyl-1-propanol, 4-penten-2-ol, 1-penten-3-ol, 3-methyl-1-penten-3-ol Or 2-methyl-3-buten-2-ol is preferred. Compared with monohydric alcohols having 4 or more carbon atoms, ethanol, which is alcohol having 2 carbon atoms, and 1-propanol, 2-propanol (isopropyl alcohol) and allyl alcohol, which are alcohols having 3 carbon atoms, are separated by a zeolite membrane. The selectivity and permeation flux tend to be low.
本発明で使用されるメタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとの混合物の組成は、特に限定されないが、温度４０℃以上で９０質量％以上の高濃度のメタノールを得るためには混合物のメタノール濃度が５質量％以上であることが好ましい。 The composition of the mixture of methanol and monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms used in the present invention is not particularly limited, but in order to obtain a high-concentration methanol of 90% by mass or higher at a temperature of 40 ° C. or higher, The methanol concentration is preferably 5% by mass or more.
メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとの混合物には、さらに炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルを含んでいても膜分離を行うことができる。炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルとしては、特に制限はないが、例えば、プロピオン酸メチル、（メタ）アクリル酸メチル、酪酸メチル、イソ酪酸メチル、イソ吉草酸メチル、カプロン酸メチル、カプリル酸メチル、安息香酸メチル、フェニル酢酸メチル、桂皮酸メチル、サリチル酸メチル、テレフタル酸ジメチルなどが挙げられる。これらは一種のみを用いてもよく、二種以上を併用してもよい。 Membrane separation can be carried out even if the mixture of methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms contains a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms. The methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms is not particularly limited. For example, methyl propionate, methyl (meth) acrylate, methyl butyrate, methyl isobutyrate, methyl isovalerate, methyl caproate , Methyl caprylate, methyl benzoate, methyl phenylacetate, methyl cinnamate, methyl salicylate, dimethyl terephthalate and the like. These may use only 1 type and may use 2 or more types together.
中でも、炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルとしては、プロピオン酸メチル又は（メタ）アクリル酸メチルであることが、メタノールと共沸混合物を形成して蒸留による分離が困難であり、特に膜分離が有効である観点から好ましい。炭素数２以下のカルボン酸から誘導されるメチルエステル、例えば、ぎ酸メチル、酢酸メチルは、炭素数３以上のカルボン酸より誘導されるメチルエステルと比較して、ゼオライト膜による分離の選択性が低い傾向がある。 Among them, as a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms, methyl propionate or methyl (meth) acrylate is difficult to separate by distillation by forming an azeotrope with methanol, In particular, it is preferable from the viewpoint that membrane separation is effective. Methyl esters derived from carboxylic acids having 2 or less carbon atoms, such as methyl formate and methyl acetate, are more selective for separation by zeolite membranes than methyl esters derived from carboxylic acids having 3 or more carbon atoms. There is a low tendency.
メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールと、炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルとの混合物には、さらに炭素数３以上のカルボン酸及び炭素数４以上の１価アルコールから誘導されるエステルを含んでいても膜分離を行うことができる。このようなメタノールと炭素数４以上の１価アルコールなどを含む混合物は、エステル交換反応で得ることができる。 A mixture of methanol, a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms, and a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms is further composed of a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms. Membrane separation can be carried out even if it contains an induced ester. Such a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms can be obtained by a transesterification reaction.
炭素数４以上の１価アルコールと、炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステルとに触媒を添加してエステル交換反応させることで、原料である炭素数４以上の１価アルコールと、炭素数３以上のカルボン酸から誘導されるメチルエステル、触媒に加えて、生成物であるメタノールと、炭素数３以上のカルボン酸及び炭素数４以上の１価アルコールから誘導されるエステルも含む混合物である反応液が得られる。 By adding a catalyst to a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms and a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms to cause a transesterification reaction, a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms as a raw material, In addition to a methyl ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms, a catalyst, a mixture containing methanol as a product, and an ester derived from a carboxylic acid having 3 or more carbon atoms and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms A reaction solution is obtained.
エステル交換反応に用いることができる触媒は、特に制限はないが、チタニウムテトラアルコキシド、ジアルキルスズオキシドなどの金属錯体触媒や酸化カルシウムなどの塩基性触媒が好ましい。硫酸やパラトルエンスルホン酸などの酸性触媒は、ゼオライト膜と接触すると膜を溶解する場合がある。 Although there is no restriction | limiting in particular in the catalyst which can be used for transesterification, Basic catalysts, such as metal complex catalysts, such as titanium tetraalkoxide and dialkyl tin oxide, and calcium oxide are preferable. Acidic catalysts such as sulfuric acid and paratoluene sulfonic acid may dissolve the membrane when contacted with the zeolite membrane.
（メタ）アクリル酸エステルを製造するエステル交換反応では、（メタ）アクリル酸エステルの重合を防止するために、重合防止剤を使用することが好ましい。重合防止剤としては、４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−Ｎ−オキシルなどのＮ−オキシラジカル系化合物、ｐ−メトキシフェノールなどのフェノール系化合物、ハイドロキノンなどのキノン系化合物、フェノチアジンなどのアミン系化合物を挙げることができる。これらは、それぞれ単独でまたは２種類以上を混合して用いることができる。 In the transesterification reaction for producing the (meth) acrylic acid ester, it is preferable to use a polymerization inhibitor in order to prevent polymerization of the (meth) acrylic acid ester. Examples of the polymerization inhibitor include N-oxy radical compounds such as 4-hydroxy-2,2,6,6-tetramethylpiperidine-N-oxyl, phenol compounds such as p-methoxyphenol, and quinone compounds such as hydroquinone. And amine compounds such as phenothiazine. These can be used alone or in admixture of two or more.
メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物のＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜による分離では、メタノールが選択的に透過され、炭素数４以上の１価アルコールはほとんど透過されない。蒸気の状態で透過された場合の高濃度メタノールは冷却して液体の状態にすることが好ましい。 In the separation using a zeolite membrane having a FAU type crystal structure of a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms, methanol is selectively permeated and monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms is hardly permeated. The high-concentration methanol when permeated in the vapor state is preferably cooled to a liquid state.
本発明におけるメタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとを含む混合物をＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜により分離する方法としては、液体の状態（浸透気化法）、又は蒸気の状態（蒸気透過法）で分離する方法を挙げることができる。装置をコンパクト化できる点では浸透気化法が好ましく、相変化を伴わず熱エネルギーの消費を低減できる点では蒸気透過法が好ましい。蒸気透過法の場合には、蒸留と組み合わせて使用することが、分離の選択性、熱エネルギーの消費を低減する点から好ましい。 As a method of separating a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms in the present invention by a zeolite membrane having a FAU type crystal structure, a liquid state (pervaporation method) or a vapor state (vapor) And a method of separation by a permeation method). The pervaporation method is preferable in that the apparatus can be made compact, and the vapor permeation method is preferable in that the consumption of heat energy can be reduced without causing a phase change. In the case of the vapor permeation method, use in combination with distillation is preferable from the viewpoint of reducing the selectivity of separation and the consumption of heat energy.
メタノールの効率的な膜分離を実現するために、膜に対する透過側と供給側でメタノールの濃度差を設けることが好ましい。濃度差を設ける具体的な手段としては、透過側と供給側で大きな差圧をつけるか、あるいは透過側にメタノールが滞留しないようにメタノール以外の気体を流すことが挙げられる。大きな差圧をつけるためには、供給側を加圧するか、あるいは透過側を減圧にしなければならない。実現の容易さと透過性を考慮すれば、供給側の圧力は５０〜４７０ｋＰａ、透過側の圧力は０．５ｋＰａ以下が好ましく、供給側の圧力は大気圧、透過の圧力側は０．１ｋＰａ以下がより好ましい。透過側にメタノールが滞留しないように流すメタノール以外の気体としては、メタノールと反応せず不活性で、入手の容易なことを考慮すれば、空気、窒素、アルゴンが好ましい。 In order to realize efficient membrane separation of methanol, it is preferable to provide a difference in methanol concentration between the permeation side and the supply side of the membrane. Specific means for providing the concentration difference include applying a large differential pressure between the permeate side and the supply side, or flowing a gas other than methanol so that methanol does not stay on the permeate side. In order to apply a large differential pressure, the supply side must be pressurized or the permeate side must be depressurized. Considering ease of implementation and permeability, the pressure on the supply side is preferably 50 to 470 kPa, the pressure on the transmission side is preferably 0.5 kPa or less, the pressure on the supply side is atmospheric pressure, and the pressure side of the transmission is 0.1 kPa or less. More preferred. As gas other than methanol flowing so that methanol does not stay on the permeate side, air, nitrogen, and argon are preferable in consideration of inertness that does not react with methanol and availability.
分離における供給側の混合物の温度は、実現の容易さを考慮すれば０〜２００℃が好ましく、メタノールの透過量を考慮すれば、３０〜１８０℃が好ましく、膜分離の選択性と消費する熱エネルギーを考慮すれば、５０〜１５０℃がより好ましい。蒸気透過法により、混合物を蒸気の状態で供給する場合には、メタノールの透過量を多くするために、膜分離の前に蒸気を過熱して供給することもできる。 The temperature of the mixture on the supply side in the separation is preferably 0 to 200 ° C. in view of ease of realization, and preferably 30 to 180 ° C. in consideration of the permeation amount of methanol, and the selectivity of membrane separation and the heat consumed. Considering energy, 50 to 150 ° C. is more preferable. When the mixture is supplied in a vapor state by the vapor permeation method, the vapor can be superheated before the membrane separation in order to increase the permeation amount of methanol.
以上のように、本発明の分離方法によれば、メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールを含む混合物からメタノールを効率よく分離することができる。また、本発明のエステル交換物の製造方法によれば、得られた反応液からメタノールを効率よく分離することができるため、効率よくエステル交換物を得ることができる。 As described above, according to the separation method of the present invention, methanol can be efficiently separated from a mixture containing methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms. In addition, according to the method for producing a transesterified product of the present invention, methanol can be efficiently separated from the obtained reaction solution, and thus the transesterified product can be efficiently obtained.
以下に本発明の実施例を説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。 Examples of the present invention will be described below, but the present invention is not limited to these examples.
＜ＦＡＵ型の結晶構造を持つゼオライト膜の製造＞
（製造例１）
ゼオライト膜は機械強度に欠けるため、多孔質管状支持体上に膜を析出させることで調製した。ＮａＹ型ゼオライト粉末（東ソー株式会社製、商品名：ＨＳＺ−３２０ＮＡＡ）に同じ質量の水を加えてペースト状にしたものを多孔質ムライト支持体（株式会社ニッカトー製、商品名：ＰＭチューブ、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍ、平均細孔径１．３μｍ、気孔率４５％、全長１００ｍｍ）の表面に、ゼオライト粉末が析出するまで指で塗布した。<Production of zeolite membrane with FAU type crystal structure>
(Production Example 1)
Since the zeolite membrane lacks mechanical strength, it was prepared by depositing the membrane on a porous tubular support. Porous mullite support (made by Nikkato Corporation, trade name: PM tube, outer diameter) obtained by adding the same mass of water to NaY-type zeolite powder (trade name: HSZ-320NAA, manufactured by Tosoh Corporation) 12 mm, an inner diameter of 9 mm, an average pore diameter of 1.3 μm, a porosity of 45%, and a total length of 100 mm) were applied with fingers until the zeolite powder precipitated.
アルミン酸ナトリウム（和光純薬工業株式会社製一級）２．５９８ｇ、水酸化ナトリウム（和光純薬工業株式会社製特級）１２．６８８ｇ、水ガラス（シグマアルドリッチジャパン株式会社製）８０ｇ、蒸留水２１１．７ｇを混合した。このとき、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝２５／１／２２／９９０（モル比）となった。その混合液を室温で４時間撹拌し、３０℃で１７時間エージングすることでアルミノシリケートゲル３０７ｇを得た。 Sodium aluminate (first grade, manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) 2.598 g, sodium hydroxide (special grade, manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) 12.688 g, water glass (produced by Sigma Aldrich Japan Co., Ltd.) 80 g, distilled water 211. 7 g was mixed. At this time, silica / alumina / sodium oxide / water = 25/1/22/990 (molar ratio). The mixture was stirred at room temperature for 4 hours and aged at 30 ° C. for 17 hours to obtain 307 g of an aluminosilicate gel.
容量０．５Ｌのオートクレーブ中にアルミノシリケートゲルを仕込み、前述のゼオライト粉末を塗布した支持体を浸漬した。オートクレーブを密閉して１００℃で６時間水熱合成した。水熱合成終了後、作製したＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−１）を水洗し、乾燥して、Ｘ線解析装置（株式会社島津製作所製ＸＲＤ−６１００）を用いて、光源：Ｃｕ−Ｋα、測定点間隔：０．１度、測定範囲：５〜４５度にてＸ線回折スペクトルを測定し、ＮａＹ型ゼオライト結晶のピークが出現していることを確認した。 An aluminosilicate gel was charged into a 0.5 L autoclave, and the support coated with the aforementioned zeolite powder was immersed therein. The autoclave was sealed and hydrothermal synthesis was performed at 100 ° C. for 6 hours. After the hydrothermal synthesis is completed, the produced Y-type zeolite membrane (Y-type-1) is washed with water, dried, and using an X-ray analyzer (XRD-6100, manufactured by Shimadzu Corporation), a light source: Cu-Kα, An X-ray diffraction spectrum was measured at a measurement point interval of 0.1 degrees and a measurement range of 5 to 45 degrees, and it was confirmed that a peak of a NaY type zeolite crystal appeared.
なお、多孔質支持体上に形成されたＹ型ゼオライト膜の有効膜面積は、全長１００ｍｍの多孔質ムライト支持体のうち、長さ５０ｍｍの部分が露出していたことから１．２０×３．１４×５．００＝１８．８４ｃｍ２であった。Note that the effective membrane area of the Y-type zeolite membrane formed on the porous support was 1.20 × 3 because the portion of the length of 50 mm of the porous mullite support having a total length of 100 mm was exposed. It was 14 × 5.00 = 18.84 cm 2 .
別途、同一条件にてゼオライト膜を形成し、そのゼオライト膜についてＳＥＭ／ＥＤＳ（日本電子株式会社製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ６０６０Ａ／日本電子株式会社製ミニカップ型ＥＤＳ検出器付き）を用いて加速電圧：２０ｋＶ、スポットサイズ（フィラメント電流）：６０ｍＡ、測定時間：３００秒、作動距離：１０ｍｍにて測定した結果、ケイ素／アルミニウムのモル比は２．５であった。 Separately, a zeolite membrane was formed under the same conditions, and the zeolite membrane was accelerated using SEM / EDS (with a scanning electron microscope JSM6060A manufactured by JEOL Ltd./minicup type EDS detector manufactured by JEOL Ltd.): As a result of measurement at 20 kV, spot size (filament current): 60 mA, measurement time: 300 seconds, working distance: 10 mm, the silicon / aluminum molar ratio was 2.5.
（製造例２）
オートクレーブ中にアルミノシリケートゲルを仕込み、ゼオライト粉末を塗布した支持体を浸漬し、オートクレーブを密閉して１００℃で６時間水熱合成する処理から、パイレックス（登録商標）容器内にアルミノシリケートゲルを仕込み、ゼオライト粉末を塗布した支持体を浸漬し、マイクロ波反応装置（四国計測工業株式会社製、マイクロ波周波数２４５０±５０ＭＨｚ、出力１ｋＷ）を用いてパイレックス（登録商標）容器にマイクロ波を連続的に照射して容器内の温度を１００℃にし、以後はマイクロ波を間欠的に照射することで１００℃を４時間保つ処理に替えたこと以外は、製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−２）を作製した。(Production Example 2)
Aluminosilicate gel is charged in an autoclave, the support coated with zeolite powder is immersed, the autoclave is sealed, and hydrothermal synthesis is performed at 100 ° C. for 6 hours. Then, a support coated with zeolite powder is immersed, and microwaves are continuously applied to a Pyrex (registered trademark) container using a microwave reactor (manufactured by Shikoku Keiki Kogyo Co., Ltd., microwave frequency 2450 ± 50 MHz, output 1 kW). The Y-type zeolite membrane (Y) was prepared in the same manner as in Production Example 1 except that the temperature in the container was changed to 100 ° C. by irradiation and the microwave was intermittently irradiated to change the treatment to 100 ° C. for 4 hours. A mold-2) was produced.
（製造例３）
アルミノシリケートゲルとして、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝２５／１／２２／９９０（モル比）となるように混合液を調製する処理から、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝４０／１／２２／９９０（モル比）となるように混合液を調製する処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−３）を作製した。(Production Example 3)
From the treatment of preparing a mixed solution so as to be silica / alumina / sodium oxide / water = 25/1/22/990 (molar ratio) as an aluminosilicate gel, silica / alumina / sodium oxide / water = 40/1 / A Y-type zeolite membrane (Y-type-3) was produced in the same manner as in Production Example 1 except that the treatment was changed to the preparation of the mixed liquid so as to be 22/990 (molar ratio).
別途、同一条件にてゼオライト膜を形成し、そのゼオライト膜についてＳＥＭ／ＥＤＳ（日本電子株式会社製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ６０６０Ａ／日本電子株式会社製ミニカップ型ＥＤＳ検出器付き）を用いて製造例１と同じ条件にて測定した結果、ケイ素／アルミニウムのモル比は２．７であった。 Separately, a zeolite membrane was formed under the same conditions, and the zeolite membrane was manufactured using SEM / EDS (with scanning electron microscope JSM6060A manufactured by JEOL Ltd./minicup type EDS detector manufactured by JEOL Ltd.). As a result of measurement under the same conditions as in Example 1, the molar ratio of silicon / aluminum was 2.7.
（製造例４）
オートクレーブを密閉して１００℃で６時間水熱合成する処理から、オートクレーブを密閉して１３０℃で１時間、１００℃で３．５時間水熱合成するする処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−４）を作製した。(Production Example 4)
Production Example 1 except that the autoclave was sealed and hydrothermally synthesized at 100 ° C for 6 hours, and the autoclave was sealed and hydrothermally synthesized at 130 ° C for 1 hour and 100 ° C for 3.5 hours. Similarly, a Y-type zeolite membrane (Y-type-4) was produced.
（製造例５）
パイレックス（登録商標）容器にマイクロ波を連続的に照射して容器内の温度を１００℃にし、以後はマイクロ波を間欠的に照射することで１００℃を４時間保つ処理から、容器にマイクロ波を連続的に照射して容器内の温度を１３０℃にし、以後はマイクロ波を間欠的に照射することで１３０℃を１時間、１００℃を２時間保つ処理に替えたこと以外は、製造例２と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−５）を作製した。(Production Example 5)
Pyrex (registered trademark) container is continuously irradiated with microwaves to bring the temperature inside the container to 100 ° C, and thereafter microwaves are intermittently irradiated to maintain 100 ° C for 4 hours. Production example, except that the temperature in the container is changed to 130 ° C. by continuous irradiation and then the microwave is intermittently irradiated to replace the treatment at 130 ° C. for 1 hour and 100 ° C. for 2 hours. Similarly to Example 2, a Y-type zeolite membrane (Y-type-5) was produced.
（製造例６）
多孔質管状支持体を、多孔質ムライト支持体から、７５℃で１６時間硝酸処理した多孔質ステンレス支持体（マイクロフィルター株式会社製、外径１０ｍｍ、内径８．３ｍｍ、平均細孔径１．０μｍ、気孔率３０％、全長１００ｍｍ）に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−６）を作製した。有効膜面積は（支持体の直径）×（円周率）×（露出部分の長さ）＝１．００×３．１４×５．００＝１５．７０ｃｍ２であった。(Production Example 6)
A porous stainless steel support obtained by subjecting a porous tubular support to nitric acid treatment at 75 ° C. for 16 hours from a porous mullite support (manufactured by Microfilter Co., Ltd., outer diameter 10 mm, inner diameter 8.3 mm, average pore diameter 1.0 μm, A Y-type zeolite membrane (Y-type-6) was prepared in the same manner as in Production Example 1 except that the porosity was changed to 30% and the total length was 100 mm. The effective membrane area was (diameter of support) × (circumferential ratio) × (length of exposed portion) = 1.00 × 3.14 × 5.00 = 15.70 cm 2 .
（製造例７）
アルミノシリケートゲルとして、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝２５／１／２２／９９０（モル比）となるように混合液を調製する処理から、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝１５／１／１３．５／９９０（モル比）となるように混合液を調製する処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−７）を作製した。(Production Example 7)
As aluminosilicate gel, silica / alumina / sodium oxide / water = 25/1/22/990 (molar ratio) from the treatment to prepare a mixed solution, silica / alumina / sodium oxide / water = 15/1 / A Y-type zeolite membrane (Y-type-7) was produced in the same manner as in Production Example 1 except that the treatment was changed to the preparation of the mixed solution so as to be 13.5 / 990 (molar ratio).
別途、同一条件にてゼオライト膜を形成し、そのゼオライト膜についてＳＥＭ／ＥＤＳ（日本電子株式会社製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ６０６０Ａ／日本電子株式会社製ミニカップ型ＥＤＳ検出器付き）を用いて製造例１と同じ条件にて測定した結果、ケイ素／アルミニウムのモル比は２．３であった。 Separately, a zeolite membrane was formed under the same conditions, and the zeolite membrane was manufactured using SEM / EDS (with scanning electron microscope JSM6060A manufactured by JEOL Ltd./minicup type EDS detector manufactured by JEOL Ltd.). As a result of measurement under the same conditions as in Example 1, the silicon / aluminum molar ratio was 2.3.
（製造例８）
アルミノシリケートゲルとして、３０℃で１７時間エージングをする処理から、３０℃で１２時間エージングをする処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−８）を作製した。(Production Example 8)
As an aluminosilicate gel, a Y-type zeolite membrane (Y-type -8) was produced in the same manner as in Production Example 1 except that the treatment was aged for 17 hours at 30 ° C. and was aged for 12 hours at 30 ° C. .
（製造例９）
アルミノシリケートゲルとして、３０℃で１７時間エージングをする処理から、３０℃で２４時間エージングをする処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−９）を作製した。(Production Example 9)
As an aluminosilicate gel, a Y-type zeolite membrane (Y-type-9) was prepared in the same manner as in Production Example 1, except that the treatment was aged at 30 ° C. for 17 hours and the treatment was aged at 30 ° C. for 24 hours. .
（製造例１０）
オートクレーブを密閉して１００℃で６時間水熱合成する処理から、オートクレーブを密閉して１００℃で３時間、１５０℃で１．５時間水熱合成する処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−１０）を作製した。(Production Example 10)
Production Example 1 except that the autoclave was sealed and hydrothermal synthesis was performed at 100 ° C for 6 hours, and the autoclave was sealed and hydrothermal synthesis was performed at 100 ° C for 3 hours and 150 ° C for 1.5 hours. Similarly, a Y-type zeolite membrane (Y-type-10) was produced.
（製造例１１）
アルミノシリケートゲルとして、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝２５／１／２２／９９０（モル比）となるように混合液を調製する処理から、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝１０／１／１４／８００（モル比）となるように混合液を調製する処理に替え、エージング時間を１２時間とし、オートクレーブを密閉して１００℃で６時間水熱合成する処理から、オートクレーブを密閉して９０℃で５時間水熱合成する処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−１１）を作製した。(Production Example 11)
From the treatment of preparing a mixed solution such that silica / alumina / sodium oxide / water = 25/1/22/990 (molar ratio) as an aluminosilicate gel, silica / alumina / sodium oxide / water = 10/1 / Instead of the process of preparing the mixed solution so as to be 14/800 (molar ratio), the aging time is 12 hours, the autoclave is sealed and hydrothermal synthesis is performed at 100 ° C. for 6 hours. A Y-type zeolite membrane (Y-type-11) was produced in the same manner as in Production Example 1, except that the treatment was hydrothermally synthesized at 5 ° C. for 5 hours.
（製造例１２）
ＮａＸ型ゼオライト粉末（シグマアルドリッチジャパン株式会社製モレキュラーシーブス１３Ｘ粉末）に同じ質量の水を加えてペースト状にしたものを、多孔質ムライト支持体の表面に、ゼオライト粉末が析出するまで指で塗布した。シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝３．６／１／５．０４／２５２（モル比）となるように混合液を調製し、その混合液を室温で４時間撹拌することでアルミノシリケートゲルを得た。(Production Example 12)
NaX-type zeolite powder (Sigma Aldrich Japan Co., Ltd., Molecular Sieves 13X powder) was added to the surface of the porous mullite support with a finger until the zeolite powder was precipitated. . Silica / alumina / sodium oxide / water = 3.6 / 1 / 5.04 / 252 (molar ratio) was prepared, and the mixture was stirred at room temperature for 4 hours to obtain an aluminosilicate gel. Obtained.
容量０．５Ｌのオートクレーブ中にアルミノシリケートゲルを仕込み、前述のゼオライト粉末を塗布した支持体を浸漬した。オートクレーブを密閉して１００℃で２４時間水熱合成した。水熱合成終了後、作製したＸ型ゼオライト膜（Ｘ型−１）を水洗し、乾燥して、Ｘ線解析装置（株式会社島津製作所製ＸＲＤ−６１００）を用いて、光源：Ｃｕ−Ｋα、測定点間隔：０．１度、測定範囲：５〜４５度にてＸ線回折スペクトルを測定し、ＮａＸ型ゼオライト結晶のピークが出現していることを確認した。 An aluminosilicate gel was charged into a 0.5 L autoclave, and the support coated with the aforementioned zeolite powder was immersed therein. The autoclave was sealed and hydrothermal synthesis was performed at 100 ° C. for 24 hours. After completion of the hydrothermal synthesis, the produced X-type zeolite membrane (X-type-1) is washed with water, dried, and using an X-ray analyzer (XRD-6100 manufactured by Shimadzu Corporation), the light source: Cu-Kα, An X-ray diffraction spectrum was measured at a measurement point interval of 0.1 degrees and a measurement range of 5 to 45 degrees, and it was confirmed that a peak of NaX type zeolite crystals appeared.
（製造例１３）
アルミノシリケートゲルとして、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝２５／１／２２／９９０（モル比）となるように混合液を調製する処理から、シリカ／アルミナ／酸化ナトリウム／水＝３０／１／２５／９９０（モル比）となるように混合液を調製する処理に替えたこと以外は製造例１と同様にＹ型ゼオライト膜（Ｙ型−１２）を作製した。(Production Example 13)
From the treatment of preparing a mixed solution such that silica / alumina / sodium oxide / water = 25/1/22/990 (molar ratio) as an aluminosilicate gel, silica / alumina / sodium oxide / water = 30/1 / A Y-type zeolite membrane (Y-type-12) was produced in the same manner as in Production Example 1 except that the treatment was changed to the preparation of the mixed liquid so that the molar ratio was 25/990 (molar ratio).
別途、同一条件にてゼオライト膜を形成し、そのゼオライト膜についてＳＥＭ／ＥＤＳ（日本電子株式会社製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ６０６０Ａ／日本電子株式会社製ミニカップ型ＥＤＳ検出器付き）を用いて製造例１と同じ条件にて測定した結果、ケイ素／アルミニウムのモル比は２．５であった。 Separately, a zeolite membrane was formed under the same conditions, and the zeolite membrane was manufactured using SEM / EDS (with scanning electron microscope JSM6060A manufactured by JEOL Ltd./minicup type EDS detector manufactured by JEOL Ltd.). As a result of measurement under the same conditions as in Example 1, the silicon / aluminum molar ratio was 2.5.
＜分離性能の測定＞
（実施例１）
以上のようにして作製したゼオライト膜のうち、多孔質支持体上に調製したものの浸透気化による分離性能を測定した。Ｙ型ゼオライト膜を図１に示す装置に取り付けた。具体的に説明すると、恒温水槽（１）の内部に容量０．３Ｌの供給液用容器（２）を設置し、供給液用容器（２）の中の供給液の温度を一定に保つようにした。供給液として、メタノールと１−ブタノールの混合物０．２５Ｌを満たした。供給液の温度が高く、蒸発量が多い場合には、供給液用容器（２）にジムロート冷却管を取り付けて、供給液の揮発を抑制した。供給液にＹ型ゼオライト膜（３）を浸漬し、その片末端を封止し、残りの末端をシリコーンチューブ（４）を介してガラス減圧ライン（５）に接続した。ガラス減圧ライン（５）は切替え用コック（６）で枝分かれし、それぞれのラインをトラップ管（７）を経由して真空ポンプ（９）に連結した。装置内を減圧にすることで供給液の成分がＹ型ゼオライト膜（３）を蒸気の形態で透過するようにし、透過した蒸気を、デュワー瓶（８）に満たした液体窒素により冷却して、トラップ管（７）で捕集した。０．５時間経過ごとに切替え用コック（６）を操作することでトラップ管（７）に捕集した液体（透過液）の質量と組成を測定した。測定後、透過液を供給液に加え、供給液の質量と組成が変化しないようにした。透過液の質量と組成が安定し、３回連続してほとんど変化がなくなった時点で測定を終了し、その平均を透過物質量（ｋｇ）とメタノール濃度（質量％）として求めた。通常は、透過を開始して１〜１．５時間経過すると、透過液の質量と組成は安定し、２．５〜３時間経過した時点で測定を終了した。なお、多孔質支持体上に形成されたＹ型ゼオライト膜（３）の有効膜面積は、全長１００ｍｍの多孔質ムライト支持体のうち、長さ５０ｍｍの部分が露出していたことから１８．８４ｃｍ２であった。<Measurement of separation performance>
Example 1
Among the zeolite membranes produced as described above, the separation performance by pervaporation of those prepared on the porous support was measured. A Y-type zeolite membrane was attached to the apparatus shown in FIG. More specifically, a supply liquid container (2) having a capacity of 0.3 L is installed inside the constant temperature water tank (1), and the temperature of the supply liquid in the supply liquid container (2) is kept constant. did. The feed solution was filled with 0.25 L of a mixture of methanol and 1-butanol. When the temperature of the supply liquid was high and the amount of evaporation was large, a Dimroth condenser was attached to the supply liquid container (2) to suppress volatilization of the supply liquid. The Y-type zeolite membrane (3) was immersed in the supply liquid, one end was sealed, and the other end was connected to the glass vacuum line (5) via the silicone tube (4). The glass decompression line (5) was branched by a switching cock (6), and each line was connected to a vacuum pump (9) via a trap pipe (7). By reducing the pressure inside the apparatus, the components of the feed liquid permeate the Y-type zeolite membrane (3) in the form of steam, and the permeated steam is cooled by liquid nitrogen filled in the Dewar bottle (8). It collected with the trap pipe | tube (7). The mass and composition of the liquid (permeate) collected in the trap tube (7) were measured by operating the cock (6) for switching every 0.5 hour. After the measurement, the permeate was added to the feed solution so that the mass and composition of the feed solution did not change. The measurement was terminated when the mass and composition of the permeate were stable and almost no change was observed three times in succession, and the average was determined as the amount of permeate (kg) and methanol concentration (% by mass). Normally, when 1 to 1.5 hours have passed since the start of permeation, the mass and composition of the permeate became stable, and the measurement was completed when 2.5 to 3 hours had passed. The effective membrane area of the Y-type zeolite membrane (3) formed on the porous support was 18.84 cm from the fact that the 50 mm long portion of the 100 mm long porous mullite support was exposed. 2 .
測定中の装置の減圧度は０．１ｋＰａ以下を保つようにした。また、透過液の組成はガスクロマトグラフにより測定した。 The degree of vacuum of the apparatus during measurement was kept at 0.1 kPa or less. The composition of the permeate was measured with a gas chromatograph.
ゼオライト膜の透過性能は、透過液中に含まれるメタノールの濃度と、次の式で示される分離係数α、
α＝［Ｙ／（１００−Ｙ）］／［Ｘ／（１００−Ｘ）］
Ｘ：供給液のメタノールの濃度（質量％）
１００−Ｘ：供給液のメタノール以外の成分の濃度（質量％）
Ｙ：透過液のメタノールの濃度（質量％）
１００−Ｙ：透過液のメタノール以外の成分の濃度（質量％）
透過流束Ｑ［ｋｇ／（ｍ２・ｈ）］、
Ｑ＝ｗ／（Ａ×ｔ）
ｗ：透過物質量（ｋｇ）
Ａ：有効膜面積（ｍ２）
ｔ：透過時間（ｈ）
で評価した。The permeation performance of the zeolite membrane is determined by the concentration of methanol contained in the permeate and the separation factor α expressed by the following equation:
α = [Y / (100−Y)] / [X / (100−X)]
X: Concentration (% by mass) of methanol in the supply liquid
100-X: Concentration (mass%) of components other than methanol in the supply liquid
Y: Methanol concentration (% by mass) in the permeate
100-Y: Concentration (mass%) of components other than methanol in the permeate
Permeation flux Q [kg / (m 2 · h)],
Q = w / (A × t)
w: Amount of permeate (kg)
A: Effective membrane area (m 2 )
t: Transmission time (h)
It was evaluated with.
メタノール（関東化学株式会社製特級）と１−ブタノール（関東化学株式会社製特級）から、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物である供給液を調製し、製造例１で作製したゼオライト膜（Ｙ型−１）を浸漬して、温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液メタノール濃度は９５．７０質量％、分離係数αは２１０、透過流束Ｑは０．６０ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。結果を表２に示す。なお、浸透気化分離実験におけるゼオライト膜の有効膜面積は１８．８４ｃｍ２であった。A feed liquid that is a methanol / 1-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass is prepared from methanol (Kanto Chemical Co., Ltd. special grade) and 1-butanol (Kanto Chemical Co., Ltd. special grade). The obtained zeolite membrane (Y-type-1) was immersed, and pervaporation experiment was conducted at a temperature of 60 ° C. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the permeate methanol concentration was 95.70% by mass, the separation factor α was 210, and the permeation flux Q was 0.60 kg / (m 2 · h). The results are shown in Table 2. Note that the effective membrane area of the zeolite membrane in the pervaporation experiment was 18.84 cm 2 .
供給液のメタノール濃度やゼオライト膜を表２及び表３に示すように替えたこと以外は、実施例１と同様にゼオライト膜によるメタノール／１−ブタノール混合物の浸透気化分離実験を行った。実施例の結果を表２及び表３に示す。なお、浸透気化分離実験におけるゼオライト膜の有効膜面積は１８．８４ｃｍ２であり、製造例６で作成したゼオライト膜（Ｙ型−６）のみ有効膜面積は１５．７０ｃｍ２であった。
Except for changing the methanol concentration of the feed liquid and the zeolite membrane as shown in Table 2 and Table 3, the pervaporation separation experiment of the methanol / 1-butanol mixture with the zeolite membrane was conducted in the same manner as in Example 1. The results of the examples are shown in Tables 2 and 3. The effective membrane area of the zeolite membrane in the pervaporation separation experiment was 18.84 cm 2 , and the effective membrane area of only the zeolite membrane (Y-type-6) prepared in Production Example 6 was 15.70 cm 2 .
供給液を、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物から、メタノール濃度９．３２質量％のメタノール／２−ブタノール（ｓｅｃ−ブチルアルコール、関東化学株式会社製）混合物に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液メタノール濃度は９３．００質量％、分離係数αは１３０、透過流束Ｑは０．８０ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。
The supply liquid was changed from a methanol / 1-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass to a methanol / 2-butanol (sec-butyl alcohol, manufactured by Kanto Chemical Co., Inc.) mixture having a methanol concentration of 9.32% by mass. Except for the above, the pervaporation experiment was conducted at a temperature of 60 ° C. in the same manner as in Example 1. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the permeate methanol concentration was 93.00% by mass, the separation factor α was 130, and the permeation flux Q was 0.80 kg / (m 2 · h).
（実施例２１）
供給液を、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物から、メタノール濃度９．８３質量％のメタノール／２−メチル−１−プロパノール（イソブチルアルコール、関東化学株式会社製特級）混合物に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液メタノール濃度は９３．２９質量％、分離係数αは１３０、透過流束Ｑは０．７４ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。(Example 21)
The feed solution is changed from a methanol / 1.-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass to a methanol / 2-methyl-1-propanol (isobutyl alcohol, special grade manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd.) having a methanol concentration of 9.83% by mass. The pervaporation experiment was performed at a temperature of 60 ° C. in the same manner as in Example 1 except that the change was made. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the permeate methanol concentration was 93.29% by mass, the separation factor α was 130, and the permeation flux Q was 0.74 kg / (m 2 · h).
（実施例２２）
供給液を、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物から、メタノール濃度９．０４質量％のメタノール／２−メチル−２−プロパノール（ｔ−ブチルアルコール、関東化学株式会社製鹿特級）混合物に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液メタノール濃度は９７．４０質量％、分離係数αは３８０、透過流束Ｑは０．７６ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。(Example 22)
The feed solution was changed from a methanol / 1-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass to methanol / 2-methyl-2-propanol having a methanol concentration of 9.04% by mass (t-butyl alcohol, deer special grade manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd.). ) Pervaporation experiment was conducted at a temperature of 60 ° C. in the same manner as in Example 1 except that the mixture was changed. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the permeate methanol concentration was 97.40% by mass, the separation factor α was 380, and the permeation flux Q was 0.76 kg / (m 2 · h).
（実施例２３）
供給液を、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物から、質量比がメタノール／１−ブタノール／メタクリル酸メチル（三菱レイヨン株式会社製アクリエステルＭ）＝１３．２７／３６．０７／５０．６６の混合物に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液の質量比はメタノール／１−ブタノール／メタクリル酸メチル＝９７．６９／１．５０／０．８１、透過流束Ｑは２．０３ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。(Example 23)
The feed liquid was mixed from a methanol / 1-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass with a mass ratio of methanol / 1-butanol / methyl methacrylate (Acryester M manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.) = 13.27 / 36.07. The pervaporation experiment was carried out at a temperature of 60 ° C. in the same manner as in Example 1 except that the mixture was changed to a mixture of /50.66. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the mass ratio of the permeate was methanol / 1-butanol / methyl methacrylate = 97.69 / 1.50 / 0.81, and the permeation flux Q was 2.03 kg / (m 2 · h) became.
（実施例２４）
供給液を、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物から、質量比がメタノール／１−ブタノール／メタクリル酸メチル／メタクリル酸ブチル（三菱レイヨン株式会社製アクリエステルＢ）＝１０．０３／２０．０９／２９．８３／４０．０５の混合物に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液の質量比はメタノール／１−ブタノール／メタクリル酸メチル＝９８．００／１．３７／０．６３％、透過流束Ｑは１．６９ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。(Example 24)
The feed solution was prepared from a methanol / 1-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass, and the mass ratio was methanol / 1-butanol / methyl methacrylate / butyl methacrylate (Acryester B manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.) = 10.03. The pervaporation experiment was conducted at a temperature of 60 ° C. in the same manner as in Example 1 except that the mixture was changed to a mixture of /20.09/29.83/40.05. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the mass ratio of the permeate was methanol / 1-butanol / methyl methacrylate = 98.00 / 1.37 / 0.63%, and the permeation flux Q was 1.69 kg / ( m 2 · h).
（実施例２５）
図１の供給液用容器（２）を容積０．１Ｌのものに替え、供給液用容器（２）に、１−ブタノール０．０３７１ｋｇ、メタクリル酸メチル０．０５０１ｋｇ、チタニウムテトラ−ｎ−ブトキシド（関東化学株式会社製）０．０００８５ｋｇ、ｐ−メトキシフェノール（関東化学株式会社製鹿特級）０．００００７ｋｇを仕込み、均一になるまで撹拌した。この液にゼオライト膜（Ｙ型−１）を浸漬して、ガラス真空ライン（５）に接続した。恒温水槽（１）により供給液の温度を８０℃で一定に保つようにし、８０℃になった時点から装置内の減圧を開始した。以後は実施例１と同様に装置を操作して、０．５時間経過ごとに切替えながらトラップ管（７）で透過液を捕集した。６時間経過後、それまでに捕集した透過液を全て合わせたものの質量は０．０１７０ｋｇであり、質量比はメタノール／１−ブタノール／メタクリル酸メチル＝９４．１２／３．９７／１．９１質量％となった。６時間経過後の残液の質量は０．０７１１ｋｇで、質量比は１−ブタノール／メタクリル酸メチル／メタクリル酸ブチル＝０．４２／１．３９／９８．１９であり、仕込んだ１−ブタノールを基準とするメタクリル酸ブチルの収率は９７．４％だった。(Example 25)
The supply liquid container (2) in FIG. 1 is replaced with a container having a volume of 0.1 L. To the supply liquid container (2), 0.0371 kg of 1-butanol, 0.0501 kg of methyl methacrylate, titanium tetra-n-butoxide ( 0.00085 kg (manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd.) and 0.00007 kg of p-methoxyphenol (special grade manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd.) were charged and stirred until uniform. A zeolite membrane (Y-type-1) was immersed in this solution and connected to a glass vacuum line (5). The temperature of the supply liquid was kept constant at 80 ° C. by the constant temperature water bath (1), and pressure reduction in the apparatus was started when the temperature reached 80 ° C. Thereafter, the apparatus was operated in the same manner as in Example 1, and the permeate was collected by the trap tube (7) while switching every 0.5 hour. After the elapse of 6 hours, the total mass of the permeate collected so far was 0.0170 kg, and the mass ratio was methanol / 1-butanol / methyl methacrylate = 94.12 / 3.97 / 1.91. It became mass%. The mass of the remaining liquid after 6 hours was 0.0711 kg, and the mass ratio was 1-butanol / methyl methacrylate / butyl methacrylate = 0.42 / 1.39 / 98.19. The yield of butyl methacrylate as a reference was 97.4%.
（比較例１）
Ｙ型ゼオライト膜を、市販されているＡ型ゼオライト膜（三井造船株式会社製、外径１２ｍｍ、全長１００ｍｍ、露出部分長さ５０ｍｍ、有効膜面積１８．８４ｃｍ２）に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。しかしながら、透過を開始して３時間が経過しても透過液は留出しなかった。(Comparative Example 1)
Except for replacing the Y-type zeolite membrane with a commercially available A-type zeolite membrane (Mitsui Engineering & Shipbuilding Co., Ltd., outer diameter 12 mm, total length 100 mm, exposed portion length 50 mm, effective membrane area 18.84 cm 2 ) In the same manner as in No. 1, the pervaporation experiment was conducted at a temperature of 60 ° C. However, the permeate did not distill after 3 hours from the start of permeation.
（比較例２）
Ｙ型ゼオライト膜を、市販されているＴ型ゼオライト膜（三井造船株式会社製、外径１２ｍｍ、全長１００ｍｍ、露出部分長さ５０ｍｍ、有効膜面積１８．８４ｃｍ２）に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。しかしながら、透過を開始して３時間が経過しても透過液は留出しなかった。(Comparative Example 2)
Example except that the Y-type zeolite membrane was replaced with a commercially available T-type zeolite membrane (Mitsui Engineering & Shipbuilding Co., Ltd., outer diameter 12 mm, total length 100 mm, exposed portion length 50 mm, effective membrane area 18.84 cm 2 ) In the same manner as in No. 1, the pervaporation experiment was conducted at a temperature of 60 ° C. However, the permeate did not distill after 3 hours from the start of permeation.
（比較例３）
供給液を、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物から、メタノール濃度９．４４質量％のメタノール／１−プロパノール（関東化学株式会社製特級）混合物に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液メタノール濃度は６９．４０質量％、分離係数αは２０、透過流束Ｑは０．１９ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。(Comparative Example 3)
Example except that the feed solution was changed from a methanol / 1-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass to a methanol / 1-propanol (special grade manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd.) having a methanol concentration of 9.44% by mass. In the same manner as in No. 1, the pervaporation experiment was conducted at a temperature of 60 ° C. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the permeate methanol concentration was 69.40% by mass, the separation factor α was 20, and the permeation flux Q was 0.19 kg / (m 2 · h).
（比較例４）
供給液を、メタノール濃度９．８０質量％のメタノール／１−ブタノール混合物から、メタノール濃度９．６１質量％のメタノール／２−プロパノール（イソプロピルアルコール、関東化学株式会社製特級）混合物に替えたこと以外は実施例１と同様に温度６０℃で浸透気化分離実験を行った。透過液の質量と組成が安定したとき、透過液メタノール濃度は７７．１０質量％、分離係数αは３０、透過流束Ｑは０．２５ｋｇ／（ｍ２・ｈ）となった。(Comparative Example 4)
The supply liquid was changed from a methanol / 1.-butanol mixture having a methanol concentration of 9.80% by mass to a methanol / 2-propanol (isopropyl alcohol, special grade manufactured by Kanto Chemical Co., Ltd.) having a methanol concentration of 9.61% by mass. Conducted the pervaporation separation experiment at a temperature of 60 ° C. as in Example 1. When the mass and composition of the permeate were stabilized, the permeate methanol concentration was 77.10% by mass, the separation factor α was 30, and the permeation flux Q was 0.25 kg / (m 2 · h).
本発明の分離方法によれば、メタノールと、炭素数４以上の１価アルコールとの混合物を効率よく分離することができ、例えば、エステル交換反応において高濃度で原料を回収し、再利用することができる。 According to the separation method of the present invention, a mixture of methanol and a monohydric alcohol having 4 or more carbon atoms can be efficiently separated. For example, a raw material can be recovered and reused at a high concentration in a transesterification reaction. Can do.
１ 恒温水槽
２ 供給液用容器
３ Ｙ型ゼオライト膜
４ シリコーンチューブ
５ ガラス減圧ライン
６ 切替え用コック
７ トラップ管
８ デュワー瓶
９ 真空ポンプDESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Constant
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