JPWO2008065852A1 - Coaxial line slot array antenna and its manufacturing method - Google Patents

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Abstract

低損失、低姿勢でありつつ、広角範囲にわたってビームスキャンできるような狭い素子間隔を設定できるスロットアレーによる平面アンテナを構成する。 Low loss, while still allowing low profile, constituting the planar antenna according to the slot array can be set narrow element interval that allows beam scanning over a wide range.
内導体2とその外周を取り囲むように設けた外導体1とから構成され、両端部を短絡してなる同軸線路3と、前記同軸線路3を励振させるための給電手段8と、前記同軸線路3の管軸方向に対してある角度をなして前記外導体1上に設けられた概略共振長を持つ複数のスロット4とを備える。 Consists inner conductor 2 and the outer conductor 1 Tokyo provided so as to surround the outer periphery, a coaxial line 3 formed by short-circuiting the both ends, and the feed means 8 for exciting the coaxial line 3, the coaxial line 3 at an angle to the direction of the tube axis and a plurality of slots 4 having the general resonant length provided on the outer conductor 1.

Description

この発明は、同軸線路に複数のスロットを形成してなる同軸線路スロットアレーアンテナとその製造方法に関するものである。 The present invention relates to a manufacturing method and a coaxial line slot array antenna formed by a plurality of slots in the coaxial line.

同軸線路スロットアレーアンテナに関連するアンテナ方式として、一般に、導波管スロットアレーアンテナがある(例えば、特許文献1参照)。 As an antenna system associated with a coaxial line slot array antenna, generally, there is a waveguide slot array antenna (e.g., see Patent Document 1). この導波管スロットアレーアンテナは、導波管と、導波管の両端部を短絡する短絡板と、導波管の幅広壁面に設けられたスロットとを組み合わせてサブアレーを構成する。 The waveguide slot array antenna constitutes the waveguide, a short-circuit plate for short-circuiting both ends of the waveguide, the sub-arrays by combining the slot provided in the wide wall of the waveguide. そして、それらサブアレーへの給電手段として給電回路があり、サブアレーと各サブアレーに付加している給電回路を組み合わせて導波管スロットアレータイプの平面アレーアンテナを構成する。 Then, there are feeder circuit as power supply means to those subarrays constitute a planar array antenna of the waveguide slot array type by combining feeder circuit, appended to the subarrays and each subarray.

このアンテナは、各サブアレーに付加している給電回路に信号経路を介して入力信号が一様に伝えられることで、一様に励振される。 This antenna input signal via a signal path to a power supply circuit that is added to each sub-array that is transmitted uniformly, are uniformly excited. サブアレー単位である導波管スロットアレーでは、導波管の両端部が短絡板にて短絡され、管内には使用周波数にて定在波が伝搬するようにその長さが設定されている。 The waveguide slot array is subarrays unit, both ends of the waveguide are short in short circuit plate, its length is set to the standing wave propagates at the operating frequency is in the tube. スロットは、その長さを略1/2波長とし、定在波励振に見合った所望の間隔で配置され、それぞれ一様励振される。 Slot, and its length approximately 1/2 wavelength, are arranged at desired intervals commensurate with the standing wave excited is uniform excitation, respectively. 従って、平面アンテナ上のスロットは全て一様励振されて、高利得な放射特性を実現できる。 Thus, the slot on the planar antenna are all are uniform excitation can be realized a high gain radiation characteristic.

また、位相制御する手段を備えることで、ビームスキャンすることが可能である。 Further, by providing the means for phase control, it is possible to beam scanning. なお、スロットの向きは交互に異なっており、これは管軸上に1/2λg(λgは導波管の管内波長)間隔で配置しているためである。 It should be noted that the direction of the slot are different alternately, this 1 / 2λg on the tube axis (lambda] g is the guide wavelength of the waveguide) because that is spaced. また、使用偏波によっては、例えば、導波管シャントスロットアレータイプとして使用しても良い(例えば、特許文献2参照)。 Also, depending on the use polarization, for example, it may be used as a waveguide shunt slot array type (for example, see Patent Document 2).

なお、導波管スロットアレーアンテナの特徴は、スロットを励振するための導波管を伝送線路としてみた場合、マイクロストリップ線路、サスペンデット線路等、他の線路に比べて非常に低損失であることが第一に挙げられる。 The feature of the waveguide slot array antenna, when viewed as a transmission line waveguide for exciting the slot, microstrip line, Sasupendetto line etc., to be very low loss as compared with the other lines and the like in the first place.

同軸線路を給電に使用した例としては、同軸線路にプローブの一端を挿入し、他方端に素子アンテナを接続して、アンテナへの給電を図るものがある(例えば、特許文献3参照)。 As an example of using the coaxial line to the feed, insert one end of the probe to the coaxial line, and connect the antenna element to the other end, there is achieved the power supply to the antenna (e.g., see Patent Document 3). しかし、プローブを用いるということで、構造が複雑になり、プローブ長の調整も困難である。 However, the fact that use of the probe, the structure is complicated, the adjustment of the probe length is also difficult.

特開昭62−210704号公報 JP-A-62-210704 JP 特開2005−204344号公報 JP 2005-204344 JP 特開2000−209024号公報 JP 2000-209024 JP

導波管スロットアレーアンテナでは、前述したように、一般的にスロットは導波管の幅広壁面に構成される。 The waveguide slot array antenna, as described above, generally the slot is configured wider walls of the waveguide. ここで、導波管断面寸法は使用周波数によって決定され、通常は、遮断周波数での1/2波長より大きく、広い側の内壁間隔を設定する。 Here, the waveguide cross-sectional dimensions are determined by use frequency, usually greater than 1/2 wavelength at the cut-off frequency, it sets the internal wall spacing of the wide side. このため、使用周波数の1/2波長よりも大きくなる。 Therefore, larger than half the wavelength of the used frequency. また、アレー化する場合には隣接導波管との壁厚も考慮するため、素子間隔としてはそれより広くならざるを得ない。 Also, since in the case of an array of to consider the wall thickness of the adjacent waveguides, inevitably larger than it as an element spacing.

ところで、アレーアンテナにおいて、広角、例えば±60度範囲までビームスキャンする場合には、素子間隔を1/2波長程度に設定する必要がある。 Incidentally, in the array antenna, a wide angle, for example in the case of beam scan to ± 60 degrees range, it is necessary to set the element interval to approximately 1/2 wavelength. このため、導波管幅広壁面にスロットを設けた平面アレーアンテナでは広角までビームスキャンすることが困難である。 Therefore, in the planar array antenna provided with a slot waveguide wide wall it is difficult to beam scanning wide angle.

この課題に対して、導波管幅狭壁面にスロットを設けた導波管スロットアレーがある。 To solve this problem, there is a waveguide slot array having a slot waveguide narrow wall. 標準導波管を例にとると、幅狭壁面は幅広壁面の略1/2程度の幅であるため、広壁面の場合に比べて素子間隔を狭く設定できる。 Taking the standard waveguide example, narrow wall is substantially the about 1/2 of the width of the wide wall, can be set narrow element spacing as compared with the case of the wide wall. しかし、導波管を立てて平面アレーアンテナを構成することとなり、アンテナサイズ(高さ)が大きくなる課題がある。 However, make a waveguide will constitute a planar array antenna, there is a problem that the antenna size (height) increases.

また、導波管内に誘電体を充填して管内波長短縮の効果で導波管断面サイズを小さくすることも考えられる。 It is also conceivable to reduce the waveguide cross-sectional size by the effect of the guide wavelength shortening by filling a dielectric waveguide. この場合、導波管性能が誘電体材料の特性に左右されることと、誘電体充填を考慮した製造方法に複雑さがみられ、量産性を踏まえると適当な方式とは言えない。 In this case, a possible waveguide performance is dependent on the characteristics of the dielectric material, complex Sagami is a manufacturing method in consideration of the dielectric filling, not be the appropriate method Given the mass productivity.

さらに、リッジ導波管を用いて幅広壁面寸法を狭めることも考えられるが、導波管内にリッジを設けるため、構造が複雑となり、誘電体充填の場合同様製造性に課題がある。 Furthermore, it is conceivable to narrow the wide wall dimensions with a ridge waveguide, to provide a ridge waveguide structure is complicated, there is a problem in the same manner manufacturability case of a dielectric filling.

この発明は前記のような問題点を解決するためになされたもので、低損失、低姿勢でありつつ、広角範囲に亘ってビームスキャンできるような狭い素子間隔を設定できるスロットアレーによる平面アンテナを構成する同軸線路スロットアレーアンテナとその製造方法を得ることを目的とする。 The present invention has been made to solve the above problems, low loss, while still allowing low profile, the planar antenna according to the slot array can be set narrow element interval that allows beam scanning over a wide range and to obtain the coaxial line slot array antenna which constitutes and its manufacturing method.

この発明に係る同軸線路スロットアレーアンテナは、内導体とその外周を取り囲むように設けた外導体とから構成され、両端部を短絡してなる同軸線路と、前記同軸線路を励振させるための給電手段と、前記同軸線路の管軸方向に対してある角度をなして前記外導体上に設けられた概略共振長を持つ複数のスロットとを備えたものである。 Coaxial line slot array antenna according to the invention is composed of an inner conductor and an outer conductor provided so as to surround the outer periphery, a coaxial line formed by short-circuiting the both ends, the feeding means for exciting the coaxial line When, in which a plurality of slots with a schematic resonant length provided on the outer conductor at an angle to the tube axis direction of the coaxial line.

また、この発明に係る同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法は、内導体とその外周を取り囲むように設けた外導体とから構成され、両端部を短絡してなる方形同軸線路と、前記方形同軸線路の管軸方向に平行な任意の一側面に設けられた複数スロットと、前記方形同軸線路を励振させるための給電手段ととで一個単位のサブアレーを構成し、サブアレーを平面上に複数配列して2次元アレーアンテナを構成する同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法であって、前記方形同軸線路の管軸方向に平行で、かつ、前記スロットの設けられている外導体の側面にも平行となるように分割スライスしたプレート状の各部位を、複数の金属導体板をそれぞれ個別に切削する工程と、各部位が切削された複数の金属導体板を圧着にて積層する工 A method of manufacturing a coaxial line slot array antenna according to the invention is composed of an inner conductor and an outer conductor provided so as to surround the outer periphery, and the rectangular coaxial line formed by short-circuiting the both ends, the rectangular coaxial line a plurality of slots provided on one side of any parallel to the tube axis direction, the rectangular coaxial line constitutes a subarray of single units and the power supply means for exciting, a plurality arranged on a plane subarrays a method of manufacturing a coaxial line slot array antenna constituting the two-dimensional array antenna, the parallel to the tube axis direction of the rectangular coaxial line, and so as to be parallel to the side surface of the outer conductor is provided with the slot Engineering of laminating each part of the divided sliced ​​plate-like, in a step of cutting separately each of the plurality of metal conductor plates and a plurality of metal conductive plates each site was cut crimped とを備えたものである。 It is those with a door.

この発明によれば、低損失、低姿勢でありつつ、広角範囲に亘ってビームスキャンできるような狭い素子間隔を設定できるスロットアレーによる平面アンテナを構成することができる。 According to the present invention, low loss, while still allowing low profile, it is possible to constitute a planar antenna according to the slot array can be set narrow element interval that allows beam scanning over a wide range.

この発明の実施の形態1に係る同軸線路スロットアレーアンテナの構成を示す斜視図である。 It is a perspective view showing the configuration of a coaxial line slot array antenna according to the first embodiment of the present invention. 図1のAA断面図である。 It is a sectional view taken along the line AA of Figure 1. 同軸線路の管軸方向に配置された複数のスロットの配置例を示す図である。 Is a diagram showing an example of arrangement of a plurality arranged in a tube axis direction of the coaxial line slot. 両端部をT分岐状にしたスロットの説明図である。 Both end portions is an explanatory view of a slot that the T branched. 外導体からはみ出したスロット端部もスロット外形(側面)を形成したスロットの説明図である。 Slot ends protruding from the outer conductor is also an explanatory view of the formed slot slot profile (side). スロット4側の内導体2に凸部21と凹部22を設けた1サブアレーの断面図である。 The inner conductor 2 of the slot 4 side is a sectional view of a subarray having a protrusion 21 and the recess 22. スロット4近傍の外導体1に凸部23を設けた1サブアレー7の断面図である。 Slot 4 is a cross-sectional view of a subarray 7 where the convex portion 23 provided in the outer conductor 1 in the vicinity. 同軸線路内に誘電体材料31を充填した同軸線路スロットアレーを示す図である。 It is a diagram illustrating a coaxial line slot array filled with dielectric material 31 in the coaxial line. 誘電体材料の充填とは異なる手法にて同軸線路管内波長を短縮するために内導体2を蛇行状に構成した1サブアレーの断面図である。 The filling of the dielectric material is a cross-sectional view of a subarray constituted the inner conductor 2 in a meandering shape in order to shorten the coaxial line guide wavelength at different approaches. 同軸線路の先端短絡部分の管内波長を短縮する効果を得る構造を示す図である。 It is a diagram showing a structure to obtain the effect of shortening the guide wavelength of the short-circuited end portion of the coaxial line. この発明の実施の形態2に係る同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法を説明するための断面およびアンテナ一部分の断面分解図である。 It is a cross-sectional exploded view of the cross-section and an antenna portion for explaining a manufacturing method of the coaxial line slot array antenna according to the second embodiment of the present invention. 図11の断面分解図を立体的に示した模式図である。 It is a schematic view three-dimensionally shows a cross-sectional exploded view of FIG. 11.

以下に説明する実施の形態では、送信にも受信にも対応できるアンテナ構造を説明する。 In the embodiment described below, illustrating the antenna structure can cope with reception to transmission.

実施の形態1. The first embodiment.
図1は、この発明の実施の形態1に係る同軸線路スロットアレーアンテナの構成を示す斜視図である。 Figure 1 is a perspective view showing the configuration of a coaxial line slot array antenna according to the first embodiment of the present invention. 図1において、方形同軸線路でなる同軸線路3は、外導体1と内導体2とで構成され、放射面を構成する外導体1の壁面上にスロット4が設けられる。 In Figure 1, the coaxial line 3 comprising a rectangular coaxial line is constituted by the outer conductor 1 and the inner conductor 2, slot 4 is provided on the wall surface of the outer conductor 1 forming the radiation surface.

また、図2は、図1のAA断面図である。 2 is a sectional view taken along the line AA of Figure 1. 図2に示すように、同軸線路3の両端面は短絡板5により短絡されており、同軸線路3には結合孔6が設けられて給電手段(ここでは、導波管を想定)から給電されるようになっている。 As shown in FIG. 2, both ends of the coaxial line 3 are short-circuited by the short-circuit plate 5, the feed unit coupling holes 6 are provided in the coaxial line 3 (in this case, the waveguide assumed) is powered from It has become so. 前記同軸線路3、スロット4、短絡板5、および給電手段に繋がる給電用の結合孔6とで一個単位の同軸線路スロットアレーアンテナが構成される。 The coaxial line 3, slot 4, short-circuiting plate 5, and a coaxial line slot array antenna is constituted of one unit in the coupling hole 6 for power supply connected to the power supply means. 以後、これをサブアレー7と表記する。 Hereinafter, this is referred to as sub-array 7. 前記の通り、各サブアレー7下部には導波管により構成した給電手段としての給電回路8が設けられており、その幅狭壁面に結合孔6を設けている。 As described above, it is in each sub-array 7 lower and feeder circuit 8 as a power supply means which is constituted by the waveguide is provided, a coupling hole 6 to the narrow walls is provided. このサブアレー7が図1に示すように平面上に複数配列されて2次元アレーアンテナを構成している。 The sub-arrays 7 constitutes a 2-dimensional array antennas are arrayed on a plane as shown in FIG.

次に動作について送信系を想定して説明する。 Then assumed to explaining the transmission system operation. 給電回路8に入力された信号は、回路内に等分配されて各サブアレー7下部に伝搬し、結合孔6を介して同軸線路スロットアレー(サブアレー)7に電磁結合により伝達される。 The signal inputted to the power supply circuit 8 is propagated are equally distributed in the circuit in each sub-array 7 lower, it is transmitted by electromagnetic coupling to the coaxial line slot array (sub-array) 7 through a coupling hole 6. そして、同軸線路3内を伝搬してスロット4から放射される。 Then, it emitted from the slot 4 propagated through the coaxial line 3. この際、サブアレー7内の各スロット4では一様励振される。 At this time, it is uniformly excited in the slot 4 of the subarrays within 7. また、給電回路8に接続されている各サブアレー7(一列分)も一様励振される。 Each sub-array 7 (one row) which is connected to the feeder circuit 8 is also uniformly excited. さらには、左右方向に隣接したサブアレー列7(図1参照)間も図示していないが給電回路8の下段に構成される給電手段によって一様に給電される。 Furthermore, although between subarrays column 7 adjacent in the lateral direction (see FIG. 1) not shown is uniformly fed by the feeding means configured to lower the power supply circuit 8. 従って、図1に示す平面アレーアンテナは、その素子である全スロット4が等振幅、等位相にて励振されるため、高利得な放射特性が得られる。 Thus, the planar array antenna illustrated in FIG. 1, since all the slots 4 in its element is excited by equal amplitude, equal phase, high gain radiation characteristic is obtained.

ここで、1サブアレー内での各スロット4が一様励振される原理を以下に説明する。 Here, to explain the principles of each slot 4 is uniformly excited within one subarray below. 同軸線路3の両端部が短絡板5にて短絡され、管内には使用周波数にて定在波が伝搬するようにその長さが設定されている。 Both end portions of the coaxial line 3 are short in short circuit plate 5, a standing wave whose length is set to propagate at frequency used in the tube. 同軸線路3内はTEM波が基本モードとして伝搬するので、その管内波長λgは自由空間波長λ 0と等しい。 Because coaxial line within 3 TEM waves propagate as a basic mode, the guide wavelength λg is equal to the free space wavelength lambda 0. このため、同軸線路3の長さは略波長λ 0の整数倍とする。 Therefore, the length of the coaxial line 3 is an integer multiple of a wavelength of approximately lambda 0. スロット4の長さは略λ 0 /2の共振長とする。 The length of the slot 4 is the resonant length of approximately λ 0/2. サブアレー内両側端部のスロット位置は短絡板5からそれぞれ略λ 0 /2離し、その他のスロットは隣接スロット間隔が略λ 0となるように配置する。 Slot position subarrays in side edge portions shorting plate 5 respectively shown lambda 0/2 away from the other slot arranged so that adjacent slots spacing is approximately lambda 0.

図3にその配置例を示す。 Figure 3 shows the arrangement example. 図3において、9は外導体1上で定在波の腹の位置に流れる電流の向きを表している。 3, 9 denotes the direction of the current flowing through the position of the standing wave antinodes on the outer conductor 1. また、スロット間間隔dは波長λ 0となる。 The slot spacing d is the wavelength lambda 0. これにより、定在波の腹の位置では電流最大となるので、そこにスロット4を配置することで、一様励振され、かつ効率良く放射することが可能となる。 Thus, since the current maximum at the position of the antinodes of the standing wave, there by disposing the slots 4, it is uniformly excited, and it is possible to efficiently emit.

さて、前記のように同軸線路3はTEM波が伝搬する。 Now, the coaxial line 3 as described above TEM waves propagate. このTEM波のみ伝搬し、他の高次モードは発生しないようにするには、同軸線路3の内導体径aと外導体径bには制限がある。 The TEM wave only propagates in the other higher order modes so as not to occur, the inner conductor diameter a and the outer conductor diameter b of the coaxial line 3 is limited. 遮断周波数での波長をλcとすると、 And the wavelength at the cut-off frequency and [lambda] c,
λc≒π(a+b) (1) λc ≒ π (a + b) (1)
の関係が成り立ち、λcより長い波長の電磁波を用いることで、TEM波のみ伝搬させることが可能となる。 Holds is related, by using electromagnetic waves of wavelength longer than [lambda] c, it becomes possible to propagate only TEM waves.

すなわち、理想的には、a、bの寸法より十分長い波長の電磁波も伝搬できるということになるので、同軸線路3の寸法を使用周波数の波長に対して十分小さく設定できる。 That is, ideally, a, since the electromagnetic wave sufficiently longer wavelength than the size of b is also the fact that can propagate can be set sufficiently smaller than the wavelength of the used frequency dimensions of the coaxial line 3. 以上より、導波管スロットアレーアンテナよりも、狭い間隔でスロットアレーを隣接配置でき、広角範囲でのビームスキャンが可能となる利点がある。 As described above, than the waveguide slot array antenna, slot array can adjacent closely spaced, there is an advantage that it is possible to beam scanning at the wide-angle range.

また、同軸線路3は、マイクロストリップ線路、サスペンデット線路等の他の線路に比べて低損失である特徴もある。 Further, the coaxial line 3 are microstrip lines, also features a low loss as compared with the other lines, such as Sasupendetto line. さらに、製造する金属材料によっては導波管での損失に匹敵する特性も得ることが可能である。 Further, the metal material for producing can be obtained also properties comparable to losses in the waveguide.

さらに、同軸線路スロットアレーへの給電手段として、ここでは導波管を使用した場合を述べたが、同軸線路による給電でもかまわない。 Further, as the power supply means to the coaxial line slot array, here has been described the case of using a waveguide, it may be a feed by a coaxial line. この場合は、導波管の場合(同軸線路3へは導波管幅狭壁面に設けた結合孔6を介して給電するので、導波管を立てて配置する場合)に比べて、アンテナ高さを低く抑えることが可能である。 In this case, if the waveguide (the to coaxial line 3 because the power supply through the coupling hole 6 provided in the waveguide narrow wall, when arranging make a waveguide) in comparison with, antenna height it is possible to reduce the of. また、この場合、結合孔の形状は導波管の場合とは異なる。 In this case, the shape of the coupling hole is different from the case of the waveguide.

図3に示すように、スロット4は同軸線路3の管軸方向に平行な任意の一側面に管軸に対して角度α回転して配置している。 3, the slot 4 is arranged to rotate an angle α with respect to the tube axis at any one side parallel to the tube axis direction of the coaxial line 3. 電流の向き9を鑑みると角度範囲は制限され、0より大きく180度未満となる。 Given the orientation 9 when the angle range of the current is limited, a larger than 180 degrees than 0. α=0(あるいは180度)ではスロット4は励振しない。 alpha = 0 slot 4 (or 180 degrees) is not excited. なお、この角度αの調節によって偏波を変えることが可能である。 Incidentally, it is possible to change the polarization by adjustment of the angle alpha.

図4と図5には、スロット4の形状が異なる場合を示している。 4 and 5 show the case where the shape of the slot 4 are different. 図4は、両端部をT分岐状にしたスロット10を示し、図5は、外導体1からはみ出したスロット端部11もスロット外形(側面)を形成したスロットを示している。 Figure 4 shows a slot 10 in which the both end portions T branched, Figure 5, slot ends 11 protruding from the outer conductor 1 also illustrates a slot to form a slot profile (side). 前記のようにビームスキャン領域を拡大するべく同軸線路の外導体径を波長に対して小さく設定するので、スロットを共振長程度に設けることが困難である。 Since small set for a wavelength of outer conductor diameter of the coaxial line so as to expand the beam scan area as described above, it is difficult to provide a slot in order resonant length.

そこで、図4のスロット10では、両端部をT分岐状に構成して交差偏波成分を発生させずに共振長を満たすことが可能となる。 Therefore, in the slot 10 of Figure 4, it is possible to satisfy the resonant length without generating cross-polarized components constitute both ends T branched. これは、電流の向きに対してT分岐部分が平行となるためである。 This is because the T-branch portion to the direction of the current to be parallel.

一方、図5では、スロットを管軸に対して回転させて配置しているので、スロット10のようにT分岐を設けると、電流の流れに対して平行とはならずに交差偏波成分が発生する恐れがある。 On the other hand, in FIG. 5, since the arrangement by rotating the slot relative to the tube axis, providing a T-junction as the slot 10, the cross-polarization component does not become parallel to the flow of current there is likely to occur.

そこで、スロットを設けている導体面には共振長を持つスロットを掘り込んでその側面を構成するが、外導体径からはみ出した端部11はスロット穴が塞がれた構成とする。 Therefore, although the conductor surface is provided with a slot constituting the side surface by digging a slot having a resonant length, the end 11 protruding from the outer conductor diameter is configured to have a slot hole is blocked. これにより、外導体上に設けられた穴の開いたスロット部分の長さは共振長に満たないものの、その部分のスロット外形は構成しているので、スロット自体の特性は共振時のものに相当するものが得られる特徴がある。 Thus, although the length of the slot portion with a hole provided on an outer conductor for less than the resonant length, the slot profile of the portion constitutes, the characteristics of the slot itself corresponds to at resonance which is a feature obtained.

平面アレーアンテナでは、その用途によって、低サイドローブ化を満たす必要が求められる場合がある。 The planar array antenna, depending on the application, it may be necessary to meet the low sidelobe is required. この場合、スロットアレーにおいて所望の開口分布を実現する必要がある。 In this case, it is necessary to realize a desired opening profile in the slot array.

図6は、1サブアレー7の断面図を表している。 Figure 6 shows a cross sectional view of one subarray 7. 図6に示すように、スロット4側の内導体2には凸部21と凹部22が設けられている。 As shown in FIG. 6, the convex portion 21 and the recess 22 is provided in the inner conductor 2 of the slot 4. 同軸線路3内では内導体2と外導体1との間に電位を生じる。 Resulting in potential between the inner conductor 2 and the outer conductor 1 in a coaxial line within 3. この電位を変えることでスロット4への電磁結合状態が変化し、スロット4の励振振幅が変わる。 Electromagnetic coupling state is changed to the slot 4 by changing the potential varies excitation amplitude of the slot 4.

このため、凸部21や凹部22を内導体2のスロット4側に設け、内導体2の径を調整することで、すなわち、スロット4が設けられた位置の外導体1と内導体2との間隔がスロット4ごとに異なるように内導体2の径を調整することで、スロット4の励振振幅を調整し、所望の低サイドローブレベルを達成する開口分布を実現できる効果がある。 Therefore, it provided the convex portions 21 and concave portions 22 in slot 4 side of the inner conductor 2, the inner by adjusting the diameter of the conductor 2, i.e., between the inner conductor 2 and the outer conductor 1 at the position the slot 4 is provided interval by adjusting the diameter of the inner conductor 2 to be different for each slot 4, by adjusting the excitation amplitude of the slot 4, there is an effect that can realize the opening distribution to achieve the desired sidelobe level.

なお、凸部21ではスロットへの電磁結合が強まり、励振振幅が大きくなる。 Incidentally, it intensified electromagnetic coupling to the protrusion 21 slots, the excitation amplitude is increased. 一方、凹部22ではその逆である。 On the other hand, is the opposite in the recess 22. 図6では、スロット4一つに対して凸部21や凹部22一つを対応させるように示しているが、これに限ったことではなく、複数の凸部や凹部が混在した構成してもスロット4への結合量を調整できれば問題ない。 In Figure 6, there is shown one protrusion 21 and the recess 22 so as to correspond to one slot 4, not unique to this, it is composed a plurality of convex portions and concave portions are mixed no problem if adjusting the amount of coupling to the slot 4.

図7は、1サブアレー7の断面図を表している。 Figure 7 shows a cross sectional view of one subarray 7. 図7では、スロット4近傍の外導体1に凸部23を設けている。 In FIG. 7, a convex portion 23 provided in the outer conductor 1 of the slot 4 near. すなわち、スロット4が設けられた位置の外導体1と内導体2との間隔がスロット4ごとに異なるように外導体1の内径を調整するようにして、前記と同様に内導体2と外導体1との間の電位を変化させることで、スロットの励振振幅位相を調整するものである。 That is, as the interval between the inner conductor 2 and the outer conductor 1 at the position the slot 4 is provided to adjust the inner diameter of the outer conductor 1 to be different for each slot 4, wherein similarly to the inner conductor 2 and the outer conductor by changing a potential of between 1 and adjusts the excitation amplitude and phase of the slot. 外導体上の凸部23近傍のスロットへは結合が強まる。 Bond becomes stronger in the convex portion 23 near on the outer conductor slots. なお、凸部23の形状はこれに限ったものではなく、スロットへの所望の結合量となるように任意に変更してかまわない。 In addition, the shape of the convex portion 23 is not limited thereto, but may be arbitrarily changed so that the desired amount of binding of the slot.

同軸線路の管内波長は自由空間波長と同じであるため、定在波励振にて均一開口分布を実現するべく、前記では管軸に沿って並んでいるスロットをλ 0間隔に配置していた。 Since the guide wavelength of the coaxial line is the same as the free-space wavelength, so as to achieve a uniform opening distribution in the standing wave excitation, the slots are arranged along the tube axis was arranged to lambda 0 interval above. この場合、管軸と天頂方向を含むカット面内において、その±90度方向にグレーティングローブが発生し、利得の低下が生じてしまう。 In this case, the cutting plane including the tube axis and the zenith direction, the grating lobe is generated in the ± 90 ° direction, gain reduction occurs. そこで、管内波長を自由空間波長よりも短縮し、スロットの配置間隔をλ 0よりも狭くする必要がある。 Therefore, shortening the guide wavelength than the free space wavelength, it is necessary to narrow than 0 the arrangement interval of the slot lambda.

図8は、同軸線路内に誘電体材料31を充填した同軸線路スロットアレーを示している。 Figure 8 shows a coaxial line slot array filled with dielectric material 31 in the coaxial line. 図8において、31のハッチング部分は同軸線路の内導体と外導体の間に充填された誘電体材料である。 8, hatched portion 31 is a dielectric material filled between the inner conductor and the outer conductor of the coaxial line. 誘電体材料31を同軸線路の内導体と外導体の間に充填することで、誘電体材料31の持つ比誘電率に起因して管内波長は短縮される効果がある。 The dielectric material 31 by filling between the inner conductor and the outer conductor of the coaxial line, the effect of the guide wavelength is shortened due to the dielectric constant possessed by the dielectric material 31. これにより、前記のようにスロット間隔をλ 0よりも狭くでき、グレーティングローブの発生を抑えられる特徴がある。 Thus, the slot interval can be narrowed than lambda 0 as a feature to suppress the occurrence of grating lobes.

図9は、誘電体材料の充填とは異なる手法にて同軸線路管内波長を短縮する効果を得る内導体2の形状を示している。 Figure 9 shows the shape of the conductor 2 to obtain the effect of shortening the coaxial line guide wavelength at a different approach from the filling of dielectric material. 図9に示すように、内導体2上に凹部32が設けられ、凹部32の集合体33は、ジグザグ構造を有する。 As shown in FIG. 9, the recess 32 is provided on the inner conductor 2, assembly 33 of the recess 32 has a zigzag structure. また、内導体2の端部近傍には凹部34が設けられている。 The recess 34 is provided in the end portion of the inner conductor 2.

凹部32や凹部34は、図6に示す凹部22と異なり、スロットに相対する内導体表面ではなく、それに直交する両側面に設けられている。 Recess 32 and the recess 34 is different from the recess 22 shown in FIG. 6, rather than the opposite inside surface of the conductor in the slot, are provided on both side surfaces perpendicular thereto. これは、内導体2の表面に構成することでスロットへの結合量までも変化してしまうことを防ぐためである。 This is to prevent you also vary from the amount of binding to the slot by configuring the inner conductor 2 of the surface. また、凹部32や凹部34は、同様の理由で、スロット下方からずれた位置に設けている。 The recess 32 and recess 34, for the same reason, is provided at a position displaced from the slot bottom.

スロット間(距離d1)の内導体2を複数の凹部32によりジグザグ構造33とすることで、すなわち、内導体2を蛇行状に構成することで、管内波長を短縮する効果を有する。 With zigzag structure 33 by a slot between (distance d1) recess 32 inner conductor 2 a plurality of, i.e., by forming the inner conductor 2 in a meandering shape, has the effect of shortening the guide wavelength. 従って、これを適用することで、スロット間隔をλ 0よりも狭くでき、グレーティングローブの発生を抑えられる特徴がある。 Therefore, by applying this, it can narrower than the slot interval lambda 0, has the characteristic that suppress the occurrence of grating lobes.

また、同軸線路スロットアレーを定在波励振するためには、端部スロットと短絡板との間隔d 2もλ 0 /2より狭くする必要があるので、例えば、凹部34等を設ける。 Further, in order to standing wave excites the coaxial line slot array, it is necessary to narrow than the distance d 2 may lambda 0/2 between the end slots and short-circuiting plate, for example, providing the recess 34 or the like. また、内導体全面に凹部を設けてもよい。 It is also possible to provide a recess in the inner conductor over the entire surface. すなわち、内導体径を一部小さくしてもかまわない。 That is, it is also possible to reduce the inner conductor diameter portion.

なお、中央のスロット間にはジグザグ構造33が構成されていないが、これは、図示していないが給電手段による同軸線路への給電が中央にて成されているためで、スロット間隔をd 1に設定するのみで良く管内波長の短縮は必要ない。 Although zig-zag structure 33 is between the center of the slot is not configured, this is because the power supply is not shown to the coaxial line due to the feeding means is made at the center, the slot interval d 1 only well there is no shortening of the guide wavelength is necessary in set to. ジグザグ構造に関しては、波長短縮量によって、凹部個数、または凹部形状そのものを任意に設定できる。 For the zig-zag structure, the wavelength shortening amount can be arbitrarily set recesses number or recess shape itself. もちろん、曲線構造を取ってもかまわない。 Of course, it may be taking a curve structure.

また、ジグザグ構造33はスロットに相対する面と直交する内導体側面に構成すると述べたが、スロットに相対する面上に構成して、スロットへの結合量を調整しつつ、管内波長も短縮できるのであれば問題ない。 Moreover, the zigzag structure 33 has been described as constituting the conductor side inner perpendicular to the surface opposite to the slot, configured on opposite faces on the slot, while adjusting the amount of coupling to the slot, the guide wavelength can be shortened And if you do not appreciate the problem.

図10は、同軸線路の先端短絡部分の管内波長を短縮する効果を得る構造を示している。 Figure 10 shows a structure to obtain the effect of shortening the guide wavelength of the short-circuited end portion of the coaxial line. 図10において、先端短絡部分以外(ここでは、基本線路部分と呼ぶ)の内導体径に対し、35は径の小さい内導体であり、36は径の大きい内導体である。 10, except a short-circuit end portion (here, referred to as a base line portion) to the inner conductor diameter of 35 is smaller inner conductor diameters, 36 is larger inner conductor diameter. 同軸線路の特性インピーダンスはb/aで比例するので、基本線路部分の特性インピーダンス値に対して、径の小さい内導体35は高い特性インピーダンス値を示し、径の大きい内導体36は低い特性インピーダンス値を示す。 Since the characteristic impedance of the coaxial line is proportional with b / a, with respect to the characteristic impedance value of the base line portion, a small diameter inner conductor 35 represents a high characteristic impedance, large inner conductor 36 is low characteristic impedance values ​​of the diameter It is shown. この構造のように、先端短絡部分から順に、高インピーダンス線路、低インピーダンス線路を接続することによっても管内波長を短縮することができる。 As this structure, in order from the leading-end short section, high impedance line, it is possible to shorten the guide wavelength also by connecting the low-impedance lines. なお、図10では、スロットおよび信号入力側に相対する内導体面側(内導体の厚さ方向)、かつ、それに直交する両面側(内導体の幅方向)で同時に内導体径を小さく/大きくしているが、内導体の厚さ方向のみ、あるいは、内導体の幅方向のみの寸法を小さく/大きくしても同様の効果が得られる。 In FIG. 10, opposed inner conductors face the slot and the signal input side (the thickness direction of the inner conductor), and a small / large inner conductor diameter simultaneously both sides perpendicular thereto (width direction of the inner conductor) Although it has to, only the thickness direction of the inner conductor, or similar effects by increasing smaller / the dimensions in the width direction only of the inner conductor is obtained.

この実施の形態1において、図1に示す同軸線路スロットアレー(サブアレー)7を複数並べた平面アレーとして使用するのみでなく、サブアレー単独で使用することも用途によっては可能である。 In the first embodiment, not only used as a planar array formed by arranging a plurality of coaxial line slot array (sub-array) 7 shown in FIG. 1, it is possible by also applications be used in sub-array alone. この場合、同軸線路は方形に限ったものではなく、例えば、円形同軸線路でもかまわない。 In this case, the coaxial line is not limited to a square, for example, it may be circular coaxial line.

実施の形態2. The second embodiment.
上述した実施の形態1では、定在波励振する同軸線路スロットアレーアンテナの構造について述べたものであるが、次に、このアンテナの製造方法を示す。 In the first embodiment described above, although those described for construction of a coaxial line slot array antenna standing wave excitation, then, shows the manufacturing method of the antenna.

図11は、この発明の実施の形態2に係る同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法を説明するための断面およびアンテナ一部分の断面分解図を示すものである。 Figure 11 shows a cross-sectional exploded view of the cross-section and an antenna portion for explaining a manufacturing method of the coaxial line slot array antenna according to the second embodiment of the present invention. 同軸線路への給電手法として、ここでは導波管を用いるものとする。 As a feeding method for the coaxial line, it is assumed to use a waveguide.

図11に示す断面分解図は、方形同軸線路の管軸方向に平行で、かつ、スロットの設けられている外導体の側面にも平行となるように分割スライスしてプレート状になっており、各部位を、7枚の金属導体板をそれぞれ個別に切削する工程により形成している。 Sectional exploded view shown in FIG. 11 is parallel to the tube axis direction of the rectangular coaxial line, and has become in a plate shape is divided slices in parallel to the side surface of the outer conductor is provided with a slot, each site is formed by the step of each cutting separately seven metallic conductor plate. また、図では簡略化のために一列内のサブアレー2個分についてのみ示している。 Further, the figure shows only the 2 pieces of sub-arrays in a row for simplicity. そして、各部位が形成された複数の金属導体板を圧着にて積層する工程を経て同軸線路スロットアレーアンテナが製造される。 The coaxial line slot array antenna is manufactured through a step of stacking a plurality of metal conductive plates each part is formed by crimping.

すなわち、図11に示すように、7枚の金属導体板をそれぞれ個別に切削して各部位を形成したプレートとして、スロット面プレート41、第1の同軸線路プレート42、内導体プレート43、第2の同軸線路プレート44、結合孔プレート45、第1の給電用導波管プレート46、第2の給電用導波管プレート47を有する。 That is, as shown in FIG. 11, seven of the metal conductor plate as a plate forming each part is cut individually, the slot faces the plate 41, the first coaxial line plate 42, the inner conductor plate 43, the second having a coaxial line plate 44, coupling hole plate 45, the first feeding waveguide plate 46, the second feeding waveguide plate 47.

ここでは、図に示すように7つのプレート部位に分割スライスした構造とする。 Here, the divided sliced ​​structure seven plates sites as shown in FIG. そのため、各部位でプレート厚が異なっている。 Therefore, the plate thickness is different at each site. スロット面プレート41はスロットと外導体表面を構成する部位で、金属導体板からスロット部分を切削して製造される。 Slot surface plate 41 is a portion constituting a slot and an outer conductor surface is produced by cutting a slot portion of a metal conductor plate. 第1および第2の同軸線路プレート42および44は、同軸線路端部の短絡板、および外導体側面を構成する部位で、金属導体板から内導体−外導体間の空間部分を切削して製造される。 First and second coaxial line plates 42 and 44, short-circuiting plate of the coaxial line end, and in parts constituting the outer conductor side, the inner conductor of a metal conductor plate - by cutting the space portion between the outer conductor manufacturing It is.

内導体プレート43は、内導体および外導体側面を構成する部位で、金属導体板から内導体−外導体間の空間部分を切削して製造される。 Inner conductor plate 43 is a location for constituting the inner conductor and the outer conductor side, the inner conductor of a metal conductor plate - are produced by cutting the space portion between the outer conductor. 結合孔プレート45は、外導体底面および結合孔を構成する部位で、金属導体板から結合孔部分を切削して製造される。 Coupling hole plate 45 is a location for constituting the outer conductor floor and a coupling hole is produced by cutting a coupling hole portion from the metallic conductor plate. 第1と第2の給電用導波管プレート46と47は、共に給電用導波管の一部を構成する部位で、金属導体板から導波路部分を切削して製造される。 First and second feeding waveguide plate 46 and 47 are both at the site forming a part of the feeding waveguide, it is produced by cutting the waveguide portion of a metal conductor plate. これらプレートを圧着積層して同軸線路スロットアレーアンテナおよびそれを給電する給電回路を一体構成することが可能である。 It is possible to integrally constitute a power supply circuit for powering a coaxial line slot array antenna and its Crimp laminating these plates.

図12は、図11の断面分解図を立体的に示した模式図である。 Figure 12 is a schematic view three-dimensionally shows a cross-sectional exploded view of FIG. 11. 同軸線路寸法や導波管寸法は誇張して示してあり、実際に製造する際の寸法とは異なることに注意する。 Coaxial line dimensions and the waveguide dimensions are shown in an exaggerated manner, note different from the size at the time of actual production. 同軸線路スロットアレーへの給電手段として、導波管幅狭壁面と同軸線路とが接するように導波管を立てて配置しているため、導波管部分であるプレート46が厚くなっている。 As a feeding means to the coaxial line slot array, since the arranged upright waveguide in contact and the waveguide narrow wall and the coaxial line, the plate 46 is thicker it is the waveguide section. もちろん、このプレート46をさらに複数のプレートに分割スライスしてプレート数を増やしても、積層は一括で実施するので問題ない。 Of course, increasing the number of plates is divided slicing this plate 46 further into a plurality of plates, stacked no problem since carried in bulk.

実施の形態1にて説明した管内波長短縮手段のための内導体ジグザグ構造は、プレート43にて切削加工できる利点がある。 Inner conductor zigzag structure for the guide wavelength shortening means explained in the first embodiment has the advantage of being able cutting at plate 43. スロットへの結合量を調整する凹部や凸部も切削加工が可能である。 Concave and convex portions for adjusting the amount of binding of the slot is also possible cutting.

圧着積層の方法としては、拡散接合法や熱圧着法等がある。 As a method of crimping laminate is diffusion bonding method or a thermal compression bonding method, or the like. 圧着する際、プレート全面に均一に圧力をかけることは困難である。 When crimping, it is difficult to apply a uniform pressure to the plates over the entire surface. しかし、方形同軸線路の場合、内導体は同軸線路両端部の短絡板に接続されているのみで、外導体内略中央にほぼ浮いた状態にて配置されている構造であるので、そのような圧力のムラにも対応できる利点がある。 However, in the case of the rectangular coaxial line, only the inner conductor is connected to the short circuit plate of the coaxial line at both ends, since it is the structure in substantially the outer conductor middle are arranged at substantially floating state, such there is an advantage that can cope with uneven pressure.

Claims (11)

  1. 内導体とその外周を取り囲むように設けた外導体とから構成され、両端部を短絡してなる同軸線路と、 Is composed of a inner conductor and an outer conductor provided so as to surround the outer periphery, a coaxial line formed by shorting both ends,
    前記同軸線路を励振させるための給電手段と、 And power supply means for exciting said coaxial line,
    前記同軸線路の管軸方向に対してある角度をなして前記外導体上に設けられた概略共振長を持つ複数のスロットと を備えた同軸線路スロットアレーアンテナ。 Coaxial line slot array antenna having a plurality of slots with a schematic resonant length provided on the outer conductor at an angle to the tube axis direction of the coaxial line.
  2. 請求項1に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 1,
    前記同軸線路を方形同軸線路とし、 It said coaxial line and a square coaxial line,
    前記複数のスロットを前記方形同軸線路の管軸方向に平行な任意の一側面に設けて、 Said a plurality of slots in the tube axis direction any one side parallel to the rectangular coaxial line,
    前記方形同軸線路、前記給電手段及び前記複数のスロットで一個単位のサブアレーを構成し、サブアレーを平面上に複数配列して2次元アレーアンテナを構成した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 The rectangular coaxial line, a coaxial line slot array antenna in which the feed means and constitute a subarray of one unit in the plurality of slots, characterized by being configured 2D array antenna a plurality arranged on a plane subarrays.
  3. 請求項2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 2,
    前記給電手段により前記方形同軸線路を励振させて当該方形同軸線路内に定在波が発生するようにした状態で、前記管軸方向に配列された複数個のスロットを互いの間隔が自由空間での略1波長となるように設定し、かつ前記サブアレーを構成する前記方形同軸線路における短絡端部と当該短絡端部に配置されたスロットとの間隔が自由空間での略1/2波長となるように設定した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 In a state in which a standing wave in the rectangular coaxial line and by excitation within the square coaxial line by the power supply means is adapted to generate a plurality of slots arranged in the tube axis direction in free space distance therebetween approximately 1 set to be wavelength, and the interval of the slot and disposed on the short-circuit end and the shorting end in the rectangular coaxial line constituting the subarray is substantially 1/2 wavelength in free space coaxial line slot array antenna, characterized in that set to.
  4. 請求項2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 2,
    前記スロットが設けられた位置の外導体と内導体との間隔がスロットごとに異なるように前記内導体の径を調整した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 Coaxial line slot array antenna, wherein a distance between the outer conductor and the inner conductor of a position where said slot is provided to adjust the diameter of the inner conductor to be different for each slot.
  5. 請求項2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 2,
    前記スロットが設けられた位置の外導体と内導体との間隔がスロットごとに異なるように前記外導体の内径を調整した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 Coaxial line slot array antenna, wherein a distance between the outer conductor and the inner conductor of a position where said slot is provided to adjust the inner diameter of the outer conductor so as to vary the slot.
  6. 請求項2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 2,
    前記同軸線路内に誘電体材料を充填した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 Coaxial line slot array antenna, characterized in that filled with dielectric material in the coaxial line.
  7. 請求項2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 2,
    前記スロット間に配置されている前記内導体の一部を蛇行状に構成した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 Coaxial line slot array antenna, characterized in that constitutes a part of the inner conductor which is disposed between said slot in a meandering shape.
  8. 請求項2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 2,
    前記スロットは、両端部をT字状に分岐させた ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 The slot is a coaxial line slot array antenna, characterized in that branches the both ends in a T-shape.
  9. 請求項2に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to claim 2,
    前記スロットは、前記外導体の径より長いスロット長を有し、前記外導体からはみ出た端部にもスロット外形を形成した ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 The slot is a coaxial line slot array antenna, characterized in that the outer has a longer slot length than the diameter of the conductor, was also formed a slot profile the end protruding from the outer conductor.
  10. 請求項2から9までのいずれか1項に記載の同軸線路スロットアレーアンテナにおいて、 In a coaxial line slot array antenna according to any one of claims 2 to 9,
    前記同軸線路の両端部の短絡箇所と、前記短絡箇所に隣接する前記スロットとの間の前記内導体の径は、短絡箇所以外の部分の前記内導体の径に対して、小さい ことを特徴とする同軸線路スロットアレーアンテナ。 And short-circuit portion of the both end portions of the coaxial line, the diameter of the inner conductor between the slots adjacent to the short-circuit point is said the relative diameter of the inner conductor in the portion other than the short-circuit portion, a small coaxial line slot array antenna.
  11. 内導体とその外周を取り囲むように設けた外導体とから構成され、両端部を短絡してなる方形同軸線路と、前記方形同軸線路の管軸方向に平行な任意の一側面に設けられた複数スロットと、前記方形同軸線路を励振させるための給電手段ととで一個単位のサブアレーを構成し、サブアレーを平面上に複数配列して2次元アレーアンテナを構成する同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法であって、 It is composed of a inner conductor and an outer conductor provided so as to surround the outer periphery, and the rectangular coaxial line formed by shorting both ends, a plurality provided at any one side parallel to the tube axis direction of the rectangular coaxial line slot and the rectangular coaxial line constitutes a subarray of single units and the power supply means for exciting the method of the coaxial line slot array antenna which constitutes a two-dimensional array antenna with a plurality arranged on a plane subarrays there,
    前記方形同軸線路の管軸方向に平行で、かつ、前記スロットの設けられている外導体の側面にも平行となるように分割スライスしたプレート状の各部位を、複数の金属導体板をそれぞれ個別に切削する工程と、 Said parallel to the tube axis direction of the rectangular coaxial line and a divided sliced ​​plate-like of the respective portions so as to be parallel to the side surface of the outer conductor is provided with said slot, each individual plurality of metallic conductors plate a step of cutting in,
    各部位が切削された複数の金属導体板を圧着にて積層する工程と を備えた同軸線路スロットアレーアンテナの製造方法。 Method for manufacturing a coaxial line slot array antenna and a step of laminating a plurality of metal conductive plates each part is cut by crimping.
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