JPS644440B2 - - Google Patents
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- JPS644440B2 JPS644440B2 JP54131677A JP13167779A JPS644440B2 JP S644440 B2 JPS644440 B2 JP S644440B2 JP 54131677 A JP54131677 A JP 54131677A JP 13167779 A JP13167779 A JP 13167779A JP S644440 B2 JPS644440 B2 JP S644440B2
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、交流発電装置、特に高周波発電機出
力を整流して低周波出力を高出力をもつて発生さ
せる交流発電装置において、例えば負荷切離し時
に瞬時発生する高電圧から整流器などを保護する
よう構成された交流発電装置に関するものであ
る。
力を整流して低周波出力を高出力をもつて発生さ
せる交流発電装置において、例えば負荷切離し時
に瞬時発生する高電圧から整流器などを保護する
よう構成された交流発電装置に関するものであ
る。
一般にエンジン駆動の交流発電機においては、
小型で高出力を得るために高周波発電機が用いら
れ、前記高周波発電機からの高周波出力を低調波
交流出力に変換して負荷に供給することが従来行
なわれている。そしてこの種の装置としては第１
図図示構成を有する交流発電装置が先に提案され
ている。
小型で高出力を得るために高周波発電機が用いら
れ、前記高周波発電機からの高周波出力を低調波
交流出力に変換して負荷に供給することが従来行
なわれている。そしてこの種の装置としては第１
図図示構成を有する交流発電装置が先に提案され
ている。
第１図ａにおいて１，２は発電機の電機子巻線
であつて対をなしている。３，４は夫々全波整流
器であり電機子巻線１によつて生ずる高周波出力
は全波整流器３で、同じく電機子巻線２によつて
生ずる高周波出力は全波整流器４で夫々整流され
る。５，６は夫々転流用トランジスタであつてベ
ース端子B1，B2の入力信号にしたがつて負荷７
に交流の低周波電力を供給する。８は界磁巻線で
あつて正弦波発振器９からの低周波入力が供給さ
れる。１０は自動電圧調整器、１１はバツテリ、
１２はエキサイタ用巻線、１３はベース信号発生
器、１４は抵抗を夫々表わしている。
であつて対をなしている。３，４は夫々全波整流
器であり電機子巻線１によつて生ずる高周波出力
は全波整流器３で、同じく電機子巻線２によつて
生ずる高周波出力は全波整流器４で夫々整流され
る。５，６は夫々転流用トランジスタであつてベ
ース端子B1，B2の入力信号にしたがつて負荷７
に交流の低周波電力を供給する。８は界磁巻線で
あつて正弦波発振器９からの低周波入力が供給さ
れる。１０は自動電圧調整器、１１はバツテリ、
１２はエキサイタ用巻線、１３はベース信号発生
器、１４は抵抗を夫々表わしている。
上記構成を有する第１図装置は正弦波発振器９
からの低周波交流、例えば50Hz又は60Hzの交流入
力が供給され、高周波発電機の電機子巻線１，２
には前記界磁電流の50Hz又は60Hzで振幅変調され
た高周波交流電圧が発生している。又、界磁巻線
８に流れる低周波電流に比例した電圧が抵抗１４
の両端の端子Ｙ，Ｙから取出されて第１図ｂ図示
ベース信号発生器１３に導入され、これと同期し
た矩形波に変換されて転流用トランジスタ５，６
の各ベース端子に印加される。したがつて転流用
トランジスタ５，６のベース端子B1，B2に印加
される矩形波信号と、界磁巻線８に流れる電流に
よつて電機子巻線１，２に発生する高周波交流電
圧の包絡線の周期とは同期をし、例えば高周波交
流の包絡線が正の半波時に転流用トランジスタ５
がオンすれば負荷７に対して全波整流器３から転
流用トランジスタ５を介した低周波の正半波負荷
電流が供給される。一方、高周波交流の包絡線の
負の半波時に転流用トランジスタ６がオンすれ
ば、負荷７に対して全波整流器４から転流用トラ
ンジスタ６を介した低周波の負半波の負荷電流が
供給され、以下繰返し動作によつて低周波交流出
力が供給される。エキサイタ用巻線１２は発電機
の出力の一部から取出されており、又負荷７の両
端電圧は端子Ｘ，Ｘから取出されて自動電圧調整
器１０に導入され、基準電圧と比較して偏差に対
応した出力を正弦波発振器９に供給している。
からの低周波交流、例えば50Hz又は60Hzの交流入
力が供給され、高周波発電機の電機子巻線１，２
には前記界磁電流の50Hz又は60Hzで振幅変調され
た高周波交流電圧が発生している。又、界磁巻線
８に流れる低周波電流に比例した電圧が抵抗１４
の両端の端子Ｙ，Ｙから取出されて第１図ｂ図示
ベース信号発生器１３に導入され、これと同期し
た矩形波に変換されて転流用トランジスタ５，６
の各ベース端子に印加される。したがつて転流用
トランジスタ５，６のベース端子B1，B2に印加
される矩形波信号と、界磁巻線８に流れる電流に
よつて電機子巻線１，２に発生する高周波交流電
圧の包絡線の周期とは同期をし、例えば高周波交
流の包絡線が正の半波時に転流用トランジスタ５
がオンすれば負荷７に対して全波整流器３から転
流用トランジスタ５を介した低周波の正半波負荷
電流が供給される。一方、高周波交流の包絡線の
負の半波時に転流用トランジスタ６がオンすれ
ば、負荷７に対して全波整流器４から転流用トラ
ンジスタ６を介した低周波の負半波の負荷電流が
供給され、以下繰返し動作によつて低周波交流出
力が供給される。エキサイタ用巻線１２は発電機
の出力の一部から取出されており、又負荷７の両
端電圧は端子Ｘ，Ｘから取出されて自動電圧調整
器１０に導入され、基準電圧と比較して偏差に対
応した出力を正弦波発振器９に供給している。
上記構成を有する交流発電装置は定常運転状態
では何ら問題は生じないが、全負荷状態で運転中
に負荷を切つたような場合に、瞬間的にではある
が発電機出力端に高電圧を発生する欠点を有して
いる。即ち、全負荷運転時にあつては該全身荷に
対応した大きさの界磁電流が流れているが、無負
荷のような急激な負荷の変動に対して界磁電流の
減少が追従し得ず、無負荷に相当する界磁電流に
なる迄に１〜２サイクル程度の時間を要するため
である。
では何ら問題は生じないが、全負荷状態で運転中
に負荷を切つたような場合に、瞬間的にではある
が発電機出力端に高電圧を発生する欠点を有して
いる。即ち、全負荷運転時にあつては該全身荷に
対応した大きさの界磁電流が流れているが、無負
荷のような急激な負荷の変動に対して界磁電流の
減少が追従し得ず、無負荷に相当する界磁電流に
なる迄に１〜２サイクル程度の時間を要するため
である。
本発明は上記欠点を解決することを目的として
なされたものであり、従来装置における全波整流
器と負荷との間に例えば転流用スイツチング素子
を兼ねた瞬時高電圧抑制回路をもうけて瞬間的に
発生する高電圧を抑制し得る交流発電装置を提供
することを目的としている。以下図面を参照しつ
つ実施例を説明する。
なされたものであり、従来装置における全波整流
器と負荷との間に例えば転流用スイツチング素子
を兼ねた瞬時高電圧抑制回路をもうけて瞬間的に
発生する高電圧を抑制し得る交流発電装置を提供
することを目的としている。以下図面を参照しつ
つ実施例を説明する。
第２図は本発明になる交流発電装置の一実施例
回路図であり、同図ａは交流発電装置の主要回路
図、同図ｂは界磁巻線回路にゲート信号を与える
水晶発振回路、同図ｃは転流用トランジスタにゲ
ート信号を与える発振回路、第３図は本発明の他
の実施例を示す回路図であり、同図ａは交流発電
装置の主要回路図、同図ｂは界磁巻線回路にゲー
ト信号を与える水晶発振回路、同図ｃは転流用ト
ランジスタにゲート信号を与える発振回路を夫々
示す。
回路図であり、同図ａは交流発電装置の主要回路
図、同図ｂは界磁巻線回路にゲート信号を与える
水晶発振回路、同図ｃは転流用トランジスタにゲ
ート信号を与える発振回路、第３図は本発明の他
の実施例を示す回路図であり、同図ａは交流発電
装置の主要回路図、同図ｂは界磁巻線回路にゲー
ト信号を与える水晶発振回路、同図ｃは転流用ト
ランジスタにゲート信号を与える発振回路を夫々
示す。
図中の符号１ないし８，１０，１２，B1，B2，
Ｘ，Ｙは第１図に対応している。１５ないし２６
はトランジスタ、２７ないし４０は抵抗、４１，
４２はツエナ・ダイオード、４３ないし５０はダ
イオード、５１はコンデンサ、５２は整流器、５
３は水晶発振回路、５４は発振回路、５５〜，５
６〜は瞬時高電圧抑制回路、５７，５８はパルス
トランスを夫々表わしている。
Ｘ，Ｙは第１図に対応している。１５ないし２６
はトランジスタ、２７ないし４０は抵抗、４１，
４２はツエナ・ダイオード、４３ないし５０はダ
イオード、５１はコンデンサ、５２は整流器、５
３は水晶発振回路、５４は発振回路、５５〜，５
６〜は瞬時高電圧抑制回路、５７，５８はパルス
トランスを夫々表わしている。
第２図ａにおいて、エキサイタ用巻線１２から
の出力は全波整流器５２によつて整流され、次い
で自動電圧調整器１０に導入されて直流出力に変
換される。第２図ｂ図示の水晶発振回路５３は、
例えば50Hzのゲート信号をパルス・トランス57を
介して端子B3，B4に発生している。そしてB3，
B4によるゲート信号はスイツチング素子として
のトランジスタ２５，２６の各ベースに印加さ
れ、交互にオン・オフを繰返すことによつてイン
バータとしての機能を奏させる。即ち、パルス・
トランス５７の端子B3，B4に例えば50Hzのゲー
ト信号が発生しているとトランジスタ２５がオフ
でトランジスタ２６がオンである瞬間には実線矢
印の方向に界磁電流が流れ、反対にトランジスタ
２５がオンでトランジスタ２６がオフである瞬間
にはコンデンサ５１に充電された電荷により点線
矢印の方向に界磁電流が流れる。したがつて界磁
巻線８には水晶発振器５３によつて決定されるゲ
ート信号に同期した界磁電流が流れると同時に、
抵抗１４の両端子Ｙ，Ｙからは前記した同期出力
を取出すことが可能である。しかも界磁巻線８と
コンデンサ５１とは共振回路を構成する如く各常
数が選ばれているため界磁巻線８には正弦波形を
有する界磁電流が流れることとなる。又、電機子
巻線１，２は夫々並列構成されているが、負荷に
対する極性は互に逆極性となる如く接続されてい
る。
の出力は全波整流器５２によつて整流され、次い
で自動電圧調整器１０に導入されて直流出力に変
換される。第２図ｂ図示の水晶発振回路５３は、
例えば50Hzのゲート信号をパルス・トランス57を
介して端子B3，B4に発生している。そしてB3，
B4によるゲート信号はスイツチング素子として
のトランジスタ２５，２６の各ベースに印加さ
れ、交互にオン・オフを繰返すことによつてイン
バータとしての機能を奏させる。即ち、パルス・
トランス５７の端子B3，B4に例えば50Hzのゲー
ト信号が発生しているとトランジスタ２５がオフ
でトランジスタ２６がオンである瞬間には実線矢
印の方向に界磁電流が流れ、反対にトランジスタ
２５がオンでトランジスタ２６がオフである瞬間
にはコンデンサ５１に充電された電荷により点線
矢印の方向に界磁電流が流れる。したがつて界磁
巻線８には水晶発振器５３によつて決定されるゲ
ート信号に同期した界磁電流が流れると同時に、
抵抗１４の両端子Ｙ，Ｙからは前記した同期出力
を取出すことが可能である。しかも界磁巻線８と
コンデンサ５１とは共振回路を構成する如く各常
数が選ばれているため界磁巻線８には正弦波形を
有する界磁電流が流れることとなる。又、電機子
巻線１，２は夫々並列構成されているが、負荷に
対する極性は互に逆極性となる如く接続されてい
る。
一方、界磁巻線回路にある端子Ｙ，Ｙからは界
磁電流に同期した出力が第２図ｃ図示のＹ，Ｙ端
子に導入され、パルス・トランス５８を介して端
子B1，B2に拡大された例えば50Hzのゲート信号
が発生する。したがつて電機子巻線１に誘起され
る高周波発電出力が負荷７への導通期間であれ
ば、第２図Ｃ図示B1端子からのゲート信号が高
電圧抑制回路５５〜内のトランジスタ１７のベー
スに入力信号を与えられて前記トランジスタ１７
をオンし、続いてトランジスタ１９がオン、更に
ダイオード４９を介してトランジスタ１５及び転
流用トランジスタ５を順次オンさせる。したがつ
て電機子巻線１からの高周波発電出力は全波整流
器３、転流用トランジスタ５を経て負荷７に低周
波流の正半波成分を供給する。同様にして電機子
巻線２に誘起される高周波発電出力が負荷７への
導通期間であれば、第２図Ｃ図示B2端子からの
ゲート信号が高電圧抑制回路５６〜内のトランジ
スタ１８のベースに入力信号を与えられて前記ト
ランジスタ１８をオンし、続いてトランジスタ２
０がオン、更にダイオード５０を介してトランジ
スタ１６及び転流用トランジスタ６を順次オンさ
せる。したがつて電機子巻線２からの高周波発電
出力は全波整流器４、転流用トランジスタ６を経
て負荷７に低周波光流の負半波成分を供給する。
ダイオード４３，４４は各電機子出力側からの廻
り込みを防止するためにもうけられる。この間、
負荷電圧は端子Ｘ，Ｘから自動電圧調整１０に供
給され、界磁電流の大きさを制御し、負荷電圧が
一定化されることは言うまでもない。
磁電流に同期した出力が第２図ｃ図示のＹ，Ｙ端
子に導入され、パルス・トランス５８を介して端
子B1，B2に拡大された例えば50Hzのゲート信号
が発生する。したがつて電機子巻線１に誘起され
る高周波発電出力が負荷７への導通期間であれ
ば、第２図Ｃ図示B1端子からのゲート信号が高
電圧抑制回路５５〜内のトランジスタ１７のベー
スに入力信号を与えられて前記トランジスタ１７
をオンし、続いてトランジスタ１９がオン、更に
ダイオード４９を介してトランジスタ１５及び転
流用トランジスタ５を順次オンさせる。したがつ
て電機子巻線１からの高周波発電出力は全波整流
器３、転流用トランジスタ５を経て負荷７に低周
波流の正半波成分を供給する。同様にして電機子
巻線２に誘起される高周波発電出力が負荷７への
導通期間であれば、第２図Ｃ図示B2端子からの
ゲート信号が高電圧抑制回路５６〜内のトランジ
スタ１８のベースに入力信号を与えられて前記ト
ランジスタ１８をオンし、続いてトランジスタ２
０がオン、更にダイオード５０を介してトランジ
スタ１６及び転流用トランジスタ６を順次オンさ
せる。したがつて電機子巻線２からの高周波発電
出力は全波整流器４、転流用トランジスタ６を経
て負荷７に低周波光流の負半波成分を供給する。
ダイオード４３，４４は各電機子出力側からの廻
り込みを防止するためにもうけられる。この間、
負荷電圧は端子Ｘ，Ｘから自動電圧調整１０に供
給され、界磁電流の大きさを制御し、負荷電圧が
一定化されることは言うまでもない。
今、例えば転流用トランジスタ５がオンし、電
機子１側から負荷７に電力を供給している状態時
に、瞬間的に高電圧が発生すると、瞬時高電圧抑
制回路５５〜内にある抵抗２７及び３７による分
圧比にしたがつた分圧電圧が電圧検出用トランジ
スタ２１のベースに印加される。そして前記分圧
がツエナ・ダイオード４１のツエナ電圧を越える
と、前記トランジスタ２１及び２３が順次オン
し、転流用トランジスタ５に与えられていたベー
ス電流を側路して転流用トランジスタ５のコレク
タ・エミツタ間の抵抗値を増大させ、転流用トラ
ンジスタ５のオン期間中における限流作用と共に
電圧の吸収を行なう。同様にして瞬時高電圧抑制
回路５６〜内の転流用トランジスタ６も抵抗値が
増大する。このことは瞬時高電圧抑制回路５５
〜，５６〜内にあつて常時は転流用スイツチング
素子としてのみ動作しているトランジスタ５，６
の夫々が電圧検出用スイツチング素子として動作
するトランジスタ２１，２２の動作によつて制限
抵抗としても機能することを意味している。
機子１側から負荷７に電力を供給している状態時
に、瞬間的に高電圧が発生すると、瞬時高電圧抑
制回路５５〜内にある抵抗２７及び３７による分
圧比にしたがつた分圧電圧が電圧検出用トランジ
スタ２１のベースに印加される。そして前記分圧
がツエナ・ダイオード４１のツエナ電圧を越える
と、前記トランジスタ２１及び２３が順次オン
し、転流用トランジスタ５に与えられていたベー
ス電流を側路して転流用トランジスタ５のコレク
タ・エミツタ間の抵抗値を増大させ、転流用トラ
ンジスタ５のオン期間中における限流作用と共に
電圧の吸収を行なう。同様にして瞬時高電圧抑制
回路５６〜内の転流用トランジスタ６も抵抗値が
増大する。このことは瞬時高電圧抑制回路５５
〜，５６〜内にあつて常時は転流用スイツチング
素子としてのみ動作しているトランジスタ５，６
の夫々が電圧検出用スイツチング素子として動作
するトランジスタ２１，２２の動作によつて制限
抵抗としても機能することを意味している。
第２図についての上記説明は転流用スイツチン
グ素子を高電圧の防止に対して兼用した場合につ
いてのものであつたが、前記説明とは関係なく瞬
時高電圧抑制回路の使用の態様について第３図に
説明する。
グ素子を高電圧の防止に対して兼用した場合につ
いてのものであつたが、前記説明とは関係なく瞬
時高電圧抑制回路の使用の態様について第３図に
説明する。
図中の符号１，３，５，７，８，１０，１２，
１４，１５，２１，２３，２５ないし２７，２
９，３１，３３，３５，３７，３９ないし４１，
４５，ないし４９，５１ないし５５〜，５７，５
８は夫々第２図に対応している。５９ないし６２
は転流用トランジスタである。
１４，１５，２１，２３，２５ないし２７，２
９，３１，３３，３５，３７，３９ないし４１，
４５，ないし４９，５１ないし５５〜，５７，５
８は夫々第２図に対応している。５９ないし６２
は転流用トランジスタである。
第３図ａ図示の実施例は第２図図示のものと基
本的には差異はないが、負荷７に対する転流用ト
ランジスタ５９，６０，６１，６２は転流作用の
みの動作であつて、転流用トランジスタ５９，６
０が同時にオン・オフし、同じく転流用トランジ
スタ６１，６２が同時にオン・オフすることによ
つて負荷７に抵周波交流電力を供給する。したが
つてこれらにゲート信号を与える発振出力として
は第３図Ｃ図示の如く、パルス・トランス５８の
出力端子がB5，B6，B7，B8の４個もうけられ、
各転流用トランジスタのベースに与えられる。
本的には差異はないが、負荷７に対する転流用ト
ランジスタ５９，６０，６１，６２は転流作用の
みの動作であつて、転流用トランジスタ５９，６
０が同時にオン・オフし、同じく転流用トランジ
スタ６１，６２が同時にオン・オフすることによ
つて負荷７に抵周波交流電力を供給する。したが
つてこれらにゲート信号を与える発振出力として
は第３図Ｃ図示の如く、パルス・トランス５８の
出力端子がB5，B6，B7，B8の４個もうけられ、
各転流用トランジスタのベースに与えられる。
今、定常運転時を考えると、電機子巻線１に誘
起される高周波発電出力は全波整流器３、瞬時高
電圧抑制回路５５〜内のトランジスタ５を介し、
転流用トランジスタ５９，６０，６１，６２のオ
ン・オフにしたがつて負荷７に抵周波交流電力を
供給する。しかし一旦高電圧が発生すると分圧抵
抗２７，３７の分圧比にしたがつた電圧が電圧検
出用トランジスタ２１によつて検出され、ツエ
ナ・ダイオード４１のツエナ電圧を越えるとトラ
ンジスタ１５に供給されていたベース電流を側路
し、トランジスタ５のコレクタ・エミツタ間の抵
抗値を増大して制限抵抗としての機能を発揮し電
圧を吸収する。
起される高周波発電出力は全波整流器３、瞬時高
電圧抑制回路５５〜内のトランジスタ５を介し、
転流用トランジスタ５９，６０，６１，６２のオ
ン・オフにしたがつて負荷７に抵周波交流電力を
供給する。しかし一旦高電圧が発生すると分圧抵
抗２７，３７の分圧比にしたがつた電圧が電圧検
出用トランジスタ２１によつて検出され、ツエ
ナ・ダイオード４１のツエナ電圧を越えるとトラ
ンジスタ１５に供給されていたベース電流を側路
し、トランジスタ５のコレクタ・エミツタ間の抵
抗値を増大して制限抵抗としての機能を発揮し電
圧を吸収する。
なお、第２図、第３図に示される負荷７にはフ
イルタを並列に接続して高周波発電出力中に存在
する脈動分を除去することは当然である。
イルタを並列に接続して高周波発電出力中に存在
する脈動分を除去することは当然である。
以上説明した如く、本発明によれば、高周波発
電機によつて抵周波交流電力が供給される負荷端
の電圧を検出してシステム全体の電圧調整を行な
うと共に、該電圧を検出して瞬時高電圧抑制する
如き構成としているために、電圧調整は勿論のこ
と、瞬時に発生する高電圧を抑制でき、小型軽量
で安定運転が可能である。
電機によつて抵周波交流電力が供給される負荷端
の電圧を検出してシステム全体の電圧調整を行な
うと共に、該電圧を検出して瞬時高電圧抑制する
如き構成としているために、電圧調整は勿論のこ
と、瞬時に発生する高電圧を抑制でき、小型軽量
で安定運転が可能である。
第１図は交流発電装置の従来例であり、同図ａは
主要回路図、同図ｂはベース信号発生器、第２図
は本発明になる交流発電装置の一実施例回路図で
あり、同図ａは交流発電装置の主要回路図、同図
ｂは界磁巻線回路にゲート信号を与える水晶発振
回路、同図ｃは転流用トランジスタにゲート信号
を与える発振回路、第３図は本発明の他の実施例
を示す回路図であり、同図ａは交流発電装置の主
要回路図、同図ｂは界磁巻線回路にゲート信号を
与える水晶発振回路、同図ｃは転流用トランジス
タにゲート信号を与える発振回路を夫々示す。 図中、１，２は電機子巻線、５，６は転流用ト
ランジスタ、７は負荷、８は界磁巻線、１０は自
動電圧調整器、１２はエキサイタ用巻線、５３は
は水晶発振回路、５４は発振回路、５５〜，５６
〜は瞬時高電圧抑制回路、５７，５８はパルスト
ランス、B1，B2，B3，B4，B5，B6，B7，B8は
ゲート信号端子。
主要回路図、同図ｂはベース信号発生器、第２図
は本発明になる交流発電装置の一実施例回路図で
あり、同図ａは交流発電装置の主要回路図、同図
ｂは界磁巻線回路にゲート信号を与える水晶発振
回路、同図ｃは転流用トランジスタにゲート信号
を与える発振回路、第３図は本発明の他の実施例
を示す回路図であり、同図ａは交流発電装置の主
要回路図、同図ｂは界磁巻線回路にゲート信号を
与える水晶発振回路、同図ｃは転流用トランジス
タにゲート信号を与える発振回路を夫々示す。 図中、１，２は電機子巻線、５，６は転流用ト
ランジスタ、７は負荷、８は界磁巻線、１０は自
動電圧調整器、１２はエキサイタ用巻線、５３は
は水晶発振回路、５４は発振回路、５５〜，５６
〜は瞬時高電圧抑制回路、５７，５８はパルスト
ランス、B1，B2，B3，B4，B5，B6，B7，B8は
ゲート信号端子。
Claims (1)
- １ 高周波発電機からの出力が全波整流器と転流
用スイツチング素子とを介して負荷に供給される
ようにすると共に、前記負荷端の電圧を検出し、
一旦直流段階で界磁電流が調整されて後、更にイ
ンバーター回路を介して正弦波形を有する界磁電
流に変換されて界磁巻線に導入されるように構成
された交流発電装置において、上記負荷端に発生
する電圧を分圧する分圧手段と該分圧手段によつ
て分圧された分圧出力と比較されるツエナ・ダイ
オードと該ツエナ・ダイオードがオンされたこと
によつてオンされて上記負荷に直列に挿入された
直列トランジスタの抵抗値を増大させる検出トラ
ンジスタとを有する瞬時高電圧抑制回路をもう
け、負荷の端子電圧の瞬時な上昇を抑制するよう
にしたことを特徴とする交流発電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13167779A JPS5656179A (en) | 1979-10-12 | 1979-10-12 | Ac generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13167779A JPS5656179A (en) | 1979-10-12 | 1979-10-12 | Ac generator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5656179A JPS5656179A (en) | 1981-05-18 |
| JPS644440B2 true JPS644440B2 (ja) | 1989-01-25 |
Family
ID=15063635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13167779A Granted JPS5656179A (en) | 1979-10-12 | 1979-10-12 | Ac generator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5656179A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0779553B2 (ja) * | 1985-11-13 | 1995-08-23 | トヨタ自動車株式会社 | ガスタ−ビン発電装置 |
| JPH0797910B2 (ja) * | 1985-11-15 | 1995-10-18 | トヨタ自動車株式会社 | ガスタ−ビン発電装置 |
-
1979
- 1979-10-12 JP JP13167779A patent/JPS5656179A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5656179A (en) | 1981-05-18 |
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