JPS6326881B2 - - Google Patents
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- JPS6326881B2 JPS6326881B2 JP56119134A JP11913481A JPS6326881B2 JP S6326881 B2 JPS6326881 B2 JP S6326881B2 JP 56119134 A JP56119134 A JP 56119134A JP 11913481 A JP11913481 A JP 11913481A JP S6326881 B2 JPS6326881 B2 JP S6326881B2
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- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B11/00—Automatic controllers
- G05B11/01—Automatic controllers electric
- G05B11/06—Automatic controllers electric in which the output signal represents a continuous function of the deviation from the desired value, i.e. continuous controllers
- G05B11/10—Automatic controllers electric in which the output signal represents a continuous function of the deviation from the desired value, i.e. continuous controllers the signal transmitted being dc
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は信号変換器に関するものであり、特に
調節計の偏差信号により流量制御装置等のアクチ
ユエータ等の操作部を操作する際の整合器として
最適な信号変換器に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a signal converter, and more particularly to a signal converter that is optimal as a matching device when operating an operating section such as an actuator of a flow rate control device using a deviation signal from a controller. It is.
調節計は、調節対象からのフイードバツク信号
と、調節計に予じめ設定されている目標値とを比
較し、その偏差に対応した信号を出力するもので
あり、例えば偏差に比例して４ｍＡ〜20ｍＡを出
力するものである。この調節計を用いて例えば流
量制御を行う場合には、偏差出力４ｍＡ〜20ｍＡ
に対するバルブの開度０％〜100％の比率を設定
する必要があり、その比率は求められる応答性及
び調節精度によつて異なるため、調節対象に応じ
て種々設定されるものである。すなわち、調節計
の偏差出力に対するバルブ開度の比率を大きく設
定すれば、応答性が良くなる反面調節精度が悪く
なり、逆に小さく設定すれば調節精度が良くなる
反面応答性が悪くなるものである。 The controller compares the feedback signal from the target to be adjusted with a target value preset in the controller, and outputs a signal corresponding to the deviation. It outputs 20mA. For example, when controlling the flow rate using this controller, the deviation output is 4 mA to 20 mA.
It is necessary to set a ratio between 0% and 100% of the valve opening relative to the valve opening, and since the ratio differs depending on the required response and adjustment accuracy, it is set in various ways depending on the object to be adjusted. In other words, if the ratio of the valve opening to the controller's deviation output is set to a large value, the response will improve, but the adjustment accuracy will deteriorate.On the other hand, if the ratio is set to a small value, the adjustment accuracy will improve, but the response will deteriorate. be.
こうした比率を設定する信号変換器として従来
においては、演算増幅器を多数用いて能動的に信
号を操作する回路が用いられていたため、高価で
あると共に温度環境の悪い反応槽等の近辺に設置
されるサーボアクチユエータ内に組み込むことが
困難であるという問題があつた。 Traditionally, signal converters for setting these ratios have used circuits that actively manipulate signals using a large number of operational amplifiers, which are expensive and have to be installed near reaction vessels, etc., which have poor temperature environments. There was a problem that it was difficult to incorporate it into a servo actuator.
本発明は以上のような点に鑑みて成されたもの
であり、温度変化に強く安価な受動素子を用いて
信号変換器を構成し、上述した従来の問題点を克
服することを目的とするものである。 The present invention has been made in view of the above points, and it is an object of the present invention to overcome the above-mentioned conventional problems by configuring a signal converter using inexpensive passive elements that are resistant to temperature changes. It is something.
次に、本発明を図示の一実施例について説明す
る。第１図は本発明に係る信号変換器が用いられ
ている流量調節システムを示すブロツク図、第２
図は本発明に係る信号変換器の回路図である。 Next, the present invention will be described with reference to an illustrated embodiment. Fig. 1 is a block diagram showing a flow rate regulation system in which the signal converter according to the present invention is used;
The figure is a circuit diagram of a signal converter according to the present invention.
図中１は流量調節システムであり、この流量調
節システム１はメインバルブ２が途中に設けられ
るメイン配管３と、このメインバルブ２の前後に
接続され、サブバルブ４を有するバイパス管５を
有している。このメイン配管３の上記バイパス管
５より下流側には流量センサＳが取り付けられて
おり、この流量センサＳの検出信号は流量調節計
６に加えられている。上記流量調節計６は該調節
計６に予じめ設定されている目標値と上記流量セ
ンサＳによる検出値とを比較し、その偏差信号を
出力する構成とされている。この偏差信号は第
１、第２の信号変換器７，８に入力され、この各
信号変換器７，８は夫々第２図に示す回路構成と
されており、第１の信号変換器７の出力は前記メ
インバルブ２を操作する第１のサーボアクチユエ
ータ２ａに加えられ、第２の信号変換器８の出力
は前記サブバルブ４を操作する第２のサーボアク
チユエータ４ａに加えられている。 In the figure, 1 is a flow rate adjustment system, and this flow rate adjustment system 1 has a main pipe 3 in which a main valve 2 is provided in the middle, and a bypass pipe 5 connected before and after the main valve 2 and having a sub valve 4. There is. A flow rate sensor S is attached to the main pipe 3 on the downstream side of the bypass pipe 5, and a detection signal from the flow rate sensor S is applied to a flow rate controller 6. The flow rate controller 6 is configured to compare a target value preset in the controller 6 with a value detected by the flow rate sensor S, and output a deviation signal. This deviation signal is input to the first and second signal converters 7 and 8, each of which has a circuit configuration shown in FIG. The output is applied to a first servo actuator 2a that operates the main valve 2, and the output of the second signal converter 8 is applied to a second servo actuator 4a that operates the sub-valve 4. .
上記信号変換器７，８の回路は第２図に示すよ
うに、互いに連動して操作される第１乃至第４切
換スイツチSW1〜SW4を有しており、第１切換ス
イツチSW1が上記調節計６のマイナス出力側と入
力端子I1を介して接続され、第２切換スイツチ
SW2がプラス出力側と入力端子I2を介して接続さ
れている。さらに第１切換スイツチSW1のノーマ
ル端子NOR.と第２切換スイツチSW2のリバース
端子REV.は共通に接続され、第１切換スイツチ
SW1のリバース端子REV.と第２切換スイツチ
SW2のノーマル端子NOR.は共通に接続されてお
り、その接続部と接続部との間には第１の分圧抵
抗R1と第２の分圧抵抗R2が直列に接続されてい
る。また、図中VR101は傾斜設定用抵抗であり、
この傾斜設定用抵抗VR101と直列に抵抗R3が接続
され、該傾斜設定用抵抗VR101及び抵抗R3が上記
抵抗R2と並列に接続されており、傾斜設定用抵
抗VR101の摺動端子９が出力端子１０と接続され
ている。 As shown in FIG. 2, the circuits of the signal converters 7 and 8 have first to fourth changeover switches SW1 to SW4 that are operated in conjunction with each other, and the first changeover switch SW1 is It is connected to the negative output side of the controller 6 above through the input terminal I1 , and is connected to the second changeover switch.
SW 2 is connected to the positive output side via the input terminal I 2 . Furthermore, the normal terminal NOR. of the first changeover switch SW 1 and the reverse terminal REV. of the second changeover switch SW 2 are connected in common, and the first changeover switch
SW 1 reverse terminal REV. and second selector switch
The normal terminals NOR. of SW 2 are connected in common, and a first voltage dividing resistor R 1 and a second voltage dividing resistor R 2 are connected in series between the connecting parts. . Also, VR 101 in the figure is a slope setting resistor,
A resistor R 3 is connected in series with this slope setting resistor VR 101 , and the slope setting resistor VR 101 and resistor R 3 are connected in parallel with the above resistor R 2 . Terminal 9 is connected to output terminal 10.
一方、前記第３切換スイツチSW3と第４切換ス
イツチSW4との間には零点補償用抵抗VR102が接
続されており、この零点補償用抵抗VR102の摺動
端子１１が前記抵抗R1と抵抗R2との間に接続さ
れている。また、第３切換スイツチSW3のノーマ
ル端子NOR.は抵抗R4と可変抵抗VR1を介してプ
ラス電位供給用電源E1に接続され、リバース端
子REV.は抵抗R5と可変抵抗VR2を介してマイナ
ス電位供給用電源E2に接続されている。上記第
４切換スイツチSW4のノーマル端子NOR.は接地
され、リバース端子REV.は抵抗Ｒを介して接地
されている。 On the other hand, a zero point compensation resistor VR 102 is connected between the third changeover switch SW 3 and the fourth changeover switch SW 4 , and the sliding terminal 11 of this zero point compensation resistor VR 102 is connected to the resistance R1. and resistor R2 . Further, the normal terminal NOR. of the third changeover switch SW 3 is connected to the positive potential supply power source E 1 via the resistor R 4 and the variable resistor VR 1 , and the reverse terminal REV . It is connected to the power supply E 2 for supplying a negative potential through the terminal. The normal terminal NOR. of the fourth changeover switch SW 4 is grounded, and the reverse terminal REV. is grounded via a resistor R.
しかして、第１乃至第４切換スイツチSW1〜
SW4がノーマル端子NOR.側に切り換えられてい
る際には第３図Ａに示す回路が構成され、リバー
ス端子REV.側に切り換えられている際には第３
図Ｂに示す回路が構成されるものである。 Therefore, the first to fourth changeover switches SW 1 to
When SW 4 is switched to the normal terminal NOR. side, the circuit shown in Figure 3A is configured, and when SW 4 is switched to the reverse terminal REV. side, the 3rd terminal
The circuit shown in FIG. B is configured.
上述した回路は用いられるシステムに応じて抵
抗R2，R3及び傾斜設定用抵抗VR101の各抵抗値
と、零点補償用抵抗VR102の両端における電圧
VB1，VB3が設定されるものであり、この各抵抗
値と電圧VB1，VB3は次の条件〜を満足する
ように設定すれば良い。尚、上述した構成による
信号変換器７，８は流量調節計６の出力信号（４
ｍＡ〜20ｍＡ）をバルブ２，４の開度（０％〜
100％）との比率を設定するために用いられてお
り、このバルブ２，４の開度（０％〜100％）は
サーボアクチユエータ２ａ，４ａの作動電圧−
0.3V〜−1.5Vに対応しているので、この作動電
圧−0.3Vと−1.5Vに基づいて求めることができ
る。 The circuit described above depends on the resistance values of the resistors R 2 , R 3 and the slope setting resistor VR 101 and the voltage across the zero point compensation resistor VR 102 depending on the system used.
VB 1 and VB 3 are set, and the respective resistance values and voltages VB 1 and VB 3 may be set so as to satisfy the following conditions. Note that the signal converters 7 and 8 having the above-described configuration receive the output signal (4) of the flow rate controller 6.
mA to 20mA) to the opening degree of valves 2 and 4 (0% to
The opening degree (0% to 100%) of the valves 2 and 4 is determined by the operating voltage of the servo actuators 2a and 4a.
Since it corresponds to 0.3V to -1.5V, it can be determined based on the operating voltages -0.3V and -1.5V.
() 第１乃至第４切換スイツチSW1〜SW4がノ
ーマル端子NOR側に切り換えられ、第３図Ａ
に示す回路となつている状態で且つ、傾斜設定
用抵抗VR101が最小値にセツトされている際に
おいて：
入力信号４ｍＡのときに出力電圧V0＝−
0.3Vとなる際の式は次の(1)式となる。() The first to fourth changeover switches SW 1 to SW 4 are switched to the normal terminal NOR side, and the
In the state where the circuit is as shown in and the slope setting resistor VR 101 is set to the minimum value: When the input signal is 4 mA, the output voltage V 0 =-
The formula when it becomes 0.3V is the following formula (1).
−（４×（VR101＋R3）×R2／（VR101＋R3）＋R2×
R3／VR101＋R3）
＋VB1＝−0.3〔Ｖ〕 ………(1)
入力信号20ｍＡのときに出力電圧V0＝−
1.5Vとなる際の式は次の(2)式となる
−（20×R2×R3）／VR101＋R2＋R3）＋VB1
＝−1.5〔Ｖ〕 ………(2)
() 第３図Ａに示す回路となつている状態で且
つ傾斜設定用抵抗VR101が最大値にセツトされ
ている際において：
入力信号13ｍＡのときに出力電圧V0＝−
0.3Vとなる際の式は次の(3)式となる。 −(4×(VR 101 +R 3 )×R 2 /(VR 101 +R 3 )+R 2 ×
R 3 /VR 101 +R 3 ) +VB 1 = −0.3 [V] ………(1) When the input signal is 20 mA, the output voltage V 0 = −
The formula for obtaining 1.5V is the following formula (2): −(20×R 2 ×R 3 )/VR 101 +R 2 +R 3 )+VB 1 =−1.5 [V] ………(2) () In the state of the circuit shown in FIG. 3A and when the slope setting resistor VR 101 is set to the maximum value: When the input signal is 13 mA, the output voltage V 0 =-
The formula when it becomes 0.3V is the following formula (3).
−（13×（VR101＋R3）×R2／（VR101＋R3）＋R2
×VR101＋R3／VR101＋R3）＋VB3＝−0.3………(3
)
入力信号20ｍＡのときに出力電圧V0＝−
1.5Vとなる際の式は次の(4)式となる。 −(13 × (VR 101 + R 3 ) × R 2 / (VR 101 + R 3 ) + R 2 × VR 101 + R 3 / VR 101 + R 3 ) + VB 3 = −0.3……(3
) When the input signal is 20mA, the output voltage V 0 = -
The formula when it becomes 1.5V is the following formula (4).
−（20×（VR101＋R3）×R2／VR101＋R2＋R3）
＋VB3＝−1.5 ………(4)
() 第１乃至第４切換スイツチSW1〜SW4がリ
バース端子REV側に切り換えられ、第３図Ｂ
に示す回路となつている状態で且つ傾斜設定用
抵抗VR101が最小値にセツトされている際にお
いて：
入力信号４ｍＡのときに出力電圧V0＝−
1.5Vとなる際の式は次の(5)式となる。 −(20×(VR 101 +R 3 )×R 2 /VR 101 +R 2 +R 3 ) +VB 3 = −1.5 ………(4) () The first to fourth changeover switches SW 1 to SW 4 are reverse terminals REV Switched to the side, Figure 3B
In the state where the circuit is as shown in and the slope setting resistor VR 101 is set to the minimum value: When the input signal is 4 mA, the output voltage V 0 =-
The formula when it becomes 1.5V is the following formula (5).
４×（VR101＋R3）×R2／VR101＋R2＋R3×R3／VR10
1＋R3
＋VB′1＝−1.5 ………(5)
入力信号20ｍＡのときに出力電圧V0＝−
0.3Vとなる際の式は次の(6)式となる。 4×(VR 101 +R 3 )×R 2 /VR 101 +R 2 +R 3 ×R 3 /VR 10
1 +R 3 +VB′ 1 = −1.5 ………(5) When the input signal is 20 mA, the output voltage V 0 = −
The formula when it becomes 0.3V is the following formula (6).
20×R2×R3／VR101＋R2＋R3＋VB′1＝−0.3………(
6)
() 第３図Ｂに示す回路となつている状態で且
つ傾斜設定用抵抗VR101が最大値にセツトされ
ている際において：
入力信号４ｍＡのときに出力電圧V0＝−
1.5Vとなる際の式は次の(7)式となる。 20×R 2 ×R 3 /VR 101 +R 2 +R 3 +VB′ 1 = −0.3……(
6) () In the state of the circuit shown in Figure 3B and when the slope setting resistor VR 101 is set to the maximum value: When the input signal is 4 mA, the output voltage V 0 = -
The formula when it becomes 1.5V is the following formula (7).
４×（VR101＋R3）×R2／（VR101＋R3）＋R2×VR10
1＋R3／VR101＋R3
＋VB′3＝−1.5 ………(7)
入力信号11ｍＡのときに出力電圧V0＝−
0.3Vとなる際の式は次の(8)式となる。 4 × (VR 101 + R 3 ) × R 2 / (VR 101 + R 3 ) + R 2 × VR 10
1 +R 3 /VR 101 +R 3 +VB′ 3 = −1.5 ………(7) When the input signal is 11 mA, the output voltage V 0 = −
The formula when it becomes 0.3V is the following formula (8).
11×（VR101＋R3）×R2／（VR101＋R3）＋R2＋VB′
3
＝−0.3 ………(8)
上記(1)〜(8)式より、傾斜設定用抵抗VR101＝
１〔ＫΩ〕とすると、
R2＝0.190〔ＫΩ〕
R3＝0.778〔ＫΩ〕
VB1＝0.000〔Ｖ〕
VB3＝1.932〔Ｖ〕
V′B1＝−1.800〔Ｖ〕
V′B3＝−2.187〔Ｖ〕
が得られる。 11×(VR 101 +R 3 )×R 2 /(VR 101 +R 3 )+R 2 +VB′
3 = −0.3 ………(8) From formulas (1) to (8) above, slope setting resistance VR 101 =
1 [KΩ], R 2 = 0.190 [KΩ] R 3 = 0.778 [KΩ] VB 1 = 0.000 [V] VB 3 = 1.932 [V] V′B 1 = −1.800 [V] V′B 3 = -2.187 [V] is obtained.
こうして得られた数値に基づいて上述した回路
を構成すれば、流量調節計６の出力に対する各バ
ルブ２，４の開度は第４図Ａ，Ｂに示すグラフで
表わすことができ、第４図Ａは第３図Ａに示す回
路となつている状態における調節計出力とバルブ
開度との比を示しており、第４図Ｂは第３図Ｂに
示す回路になつている状態における調節計出力と
バルブ開度との比を示している。この各グラフに
おいて傾斜設定用抵抗VR101が最小値にセツトさ
れた際の傾斜Minと最大値にセツトされた際の傾
斜Maxとの間に斜線で示した範囲が傾斜設定範
囲とされている。 If the circuit described above is configured based on the values obtained in this way, the opening degree of each valve 2, 4 with respect to the output of the flow rate controller 6 can be expressed by the graphs shown in FIGS. 4A and 4B. A shows the ratio of the controller output to the valve opening in the circuit shown in Fig. 3A, and Fig. 4B shows the ratio of the controller in the circuit shown in Fig. 3B. It shows the ratio between output and valve opening. In each of these graphs, the range indicated by diagonal lines between the slope Min when the slope setting resistor VR 101 is set to the minimum value and the slope Max when it is set to the maximum value is the slope setting range.
すなわち、傾斜設定用抵抗VR101を最小値にセ
ツトした状態で調節計出力が４ｍＡ〜20ｍＡに変
化するとこれに対応して出力端子１０の電圧は−
0.3V〜−1.5Vまで線形に変化することになる。
また、傾斜設定用抵抗VR101を操作すると、調節
計出力に対する出力端子１０の電圧変化率が変動
するものであるが、このとき零点補償用抵抗
VR102の摺動端子１１も同様に連動操作されるた
め、分圧抵抗R1，R2に加えられる電圧が変化す
る。従つて第４図Ａ，Ｂに示すように出力端子１
０の電圧は抵抗VR101がどの値であつても出力端
子１０は−0.3V〜−1.5Vの範囲を変動するもの
である。 That is, when the controller output changes from 4 mA to 20 mA with the slope setting resistor VR 101 set to the minimum value, the voltage at the output terminal 10 changes to -.
It will change linearly from 0.3V to -1.5V.
Furthermore, when the slope setting resistor VR 101 is operated, the voltage change rate at the output terminal 10 with respect to the controller output fluctuates, but at this time, the zero point compensation resistor
Since the sliding terminal 11 of the VR 102 is similarly operated in conjunction, the voltage applied to the voltage dividing resistors R 1 and R 2 changes. Therefore, as shown in FIG. 4A and B, the output terminal 1
The voltage of 0 varies in the range of -0.3V to -1.5V at the output terminal 10 no matter what value the resistor VR 101 has.
ここで、第１図に示した流量調節システム１に
おける第１の信号変換器７に第４図Ａに示す傾斜
Maxを設定し、第２の信号変換器８に傾斜Min
を設定して動作させると、調節計出力４ｍＡ〜13
ｍＡの範囲にあるときはサブバルブ４の動作のみ
で流量が制御され、調節計出力が13ｍＡ〜20ｍＡ
の範囲にあるときはサブバルブ４とメインバルブ
２との動作で流量が制御されるものであり、調節
計出力に対する全体の流量は第５図に示すグラフ
で表わされる。すなわち、調節計からの偏差信号
が小さいときは小さい傾斜角度が設定されている
サブバルブ４による精度の高い制御が行われ、偏
差信号が大きいときは大きい傾斜角度が設定され
ているメインバルブ２の操作が付加され応答性の
良い制御が行われるものであり、前記信号変換器
７，８によりこうした複雑な制御であつても１台
の調節計で行うことができる。 Here, the slope shown in FIG. 4A is applied to the first signal converter 7 in the flow rate adjustment system 1 shown in FIG. 1.
Set the Max and the slope Min to the second signal converter 8.
When set and operated, the controller output is 4mA ~ 13
When it is in the range of mA, the flow rate is controlled only by the operation of sub-valve 4, and the controller output is 13mA to 20mA.
When the flow rate is within the range, the flow rate is controlled by the operation of the sub-valve 4 and the main valve 2, and the total flow rate with respect to the controller output is represented by the graph shown in FIG. In other words, when the deviation signal from the controller is small, highly accurate control is performed by the sub-valve 4, which is set to a small inclination angle, and when the deviation signal is large, the main valve 2, which is set to a large inclination angle, is operated. is added to perform control with good responsiveness, and the signal converters 7 and 8 allow even such complicated control to be performed with a single controller.
以上説明したように本発明によれば、受動素子
により構成したので、温度変化に強く、温度環境
の悪い反応槽等の近辺に設置されるサーボアクチ
ユエータ内に容易に組み込むことができる効果が
あり、また、簡単な回路構成とされているのでサ
ーボアクチユエータ内に組み込んでも大形となる
おそれがなく、然も安価に提供することができる
効果がある。また、このようにサーボアクチユエ
ータ側に信号変換器を組み込んだ構成とすれば、
複数のサーボアクチユエータを用いた複雑な制御
を行う場合においても１台の調節計で制御するこ
とができる効果が生ずるものであり、これによ
り、制御システム全体のコスト低減を図ることが
できる効果がある。 As explained above, according to the present invention, since it is composed of passive elements, it is resistant to temperature changes and can be easily incorporated into a servo actuator installed near a reaction tank or the like with a poor temperature environment. Moreover, since it has a simple circuit configuration, there is no fear that it will become bulky even if it is incorporated into a servo actuator, and it has the advantage that it can be provided at low cost. Also, if the signal converter is built into the servo actuator side like this,
Even when performing complex control using multiple servo actuators, it is possible to perform control with a single controller, which has the effect of reducing the cost of the entire control system. There is.
図は本発明に係る信号変換器の一実施例を示す
ものであり、第１図は本発明に係る信号変換器が
用いられている流量調節システムを示すブロツク
図、第２図は本発明に係る信号変換器の回路図、
第３図Ａは第２図の回路において切換スイツチが
ノーマル端子側に接続された際の回路構成を示す
回路図、第３図Ｂは同リバース端子側に接続され
た際の回路構成を示す回路図、第４図Ａ，Ｂは第
３図Ａ，Ｂのそれぞれにおける調節計出力とバル
ブ開度との関係を示すグラフ図、第５図は第１図
の流量調節システムにおける調節計出力と全体の
流量との関係を示すグラフ図である。
２ａ，４ａ……サーボアクチユエータ、６……
調節計、７，８……信号変換器、９……傾斜設定
用抵抗の摺動端子、１０……出力端子、１１……
零点補償用抵抗の摺動端子、R1……第１の分圧
抵抗、R2……第２の分圧抵抗、VR101……傾斜設
定用抵抗、VR102……零点補償用抵抗、I1，I2…
…入力端子、SW1〜SW4……第１乃至第４切換ス
イツチ。
The figures show one embodiment of the signal converter according to the present invention, FIG. 1 is a block diagram showing a flow rate adjustment system in which the signal converter according to the present invention is used, and FIG. A circuit diagram of such a signal converter,
Figure 3A is a circuit diagram showing the circuit configuration when the changeover switch is connected to the normal terminal side in the circuit of Figure 2, and Figure 3B is a circuit diagram showing the circuit configuration when the changeover switch is connected to the reverse terminal side. Figures 4A and 4B are graphs showing the relationship between the controller output and valve opening in each of Figures 3A and B, and Figure 5 is a graph showing the relationship between the controller output and the valve opening in the flow rate control system shown in Figure 1. It is a graph diagram showing the relationship between the flow rate and the flow rate. 2a, 4a... Servo actuator, 6...
Controller, 7, 8... Signal converter, 9... Sliding terminal of slope setting resistor, 10... Output terminal, 11...
Sliding terminal of the zero point compensation resistor, R 1 ...First voltage dividing resistor, R2 ...Second voltage dividing resistor, VR 101 ...Resistor for slope setting, VR 102 ...Resistor for zero point compensation, I 1 , I2 ...
...Input terminal, SW1 to SW4 ...First to fourth changeover switches.
Claims (1)
に挿入される第１の分圧抵抗及び第２の分圧抵抗
と、該第１、第２の分圧抵抗のいずれか一方と並
列に接続され、摺動端子を有する傾斜設定用抵抗
と、直流電源と直列に接続され、摺動端子を有す
る零点補償用抵抗と、前記入力端子の一方と前記
第２の分圧抵抗との間に設けられる第１切換スイ
ツチと、前記入力端子の他方と前記第１の分圧抵
抗との間に設けられる第２切換スイツチと、前記
零点補償用抵抗の一端と前記直流電源との間に設
けられる第３切換スイツチと、前記零点補償用抵
抗の他端と接地側との間に設けられる第４切換ス
イツチとを具備しており、上記零点補償用抵抗の
摺動端子は前記第１の分圧抵抗と第２の分圧抵抗
との接続部に接続され、前記傾斜設定用抵抗の摺
動端子は操作部と接続される出力端子とされ、前
記第１乃至第４切換スイツチ及び、前記傾斜設定
用抵抗の摺動端子と零点補償用抵抗の摺動端子と
は夫々連動しており、前記第１乃至第４切換スイ
ツチの切換えにより前記入力端子から加えられる
信号は逆になり、前記零点補償用抵抗に印加され
る直流電源は逆になる構成であることを特徴とす
る信号変換器。1 A first voltage dividing resistor and a second voltage dividing resistor inserted in series between the input terminals to which the output of the controller is applied, and connected in parallel with either the first or second voltage dividing resistor. a slope setting resistor having a sliding terminal, a zero point compensation resistor connected in series with the DC power supply and having a sliding terminal, and provided between one of the input terminals and the second voltage dividing resistor. a first changeover switch provided between the other input terminal and the first voltage dividing resistor; and a second changeover switch provided between one end of the zero point compensation resistor and the DC power supply. 3 changeover switch, and a fourth changeover switch provided between the other end of the zero point compensation resistor and the ground side, and the sliding terminal of the zero point compensation resistor is connected to the first voltage dividing resistor. and the second voltage dividing resistor, and the sliding terminal of the slope setting resistor is an output terminal connected to the operating section, and the slope setting resistor is connected to the first to fourth changeover switches and the slope setting resistor. The sliding terminal of the resistor and the sliding terminal of the zero point compensation resistor are respectively linked, and by switching the first to fourth changeover switches, the signal applied from the input terminal is reversed, and the zero point compensation resistor A signal converter characterized in that the DC power applied to the signal converter is configured to be reversed.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11913481A JPS5822403A (en) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | Signal converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11913481A JPS5822403A (en) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | Signal converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5822403A JPS5822403A (en) | 1983-02-09 |
| JPS6326881B2 true JPS6326881B2 (en) | 1988-06-01 |
Family
ID=14753772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11913481A Granted JPS5822403A (en) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | Signal converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5822403A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0429188A (en) * | 1990-05-24 | 1992-01-31 | Sekisui Chem Co Ltd | Display device using moire fringe |
-
1981
- 1981-07-31 JP JP11913481A patent/JPS5822403A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0429188A (en) * | 1990-05-24 | 1992-01-31 | Sekisui Chem Co Ltd | Display device using moire fringe |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5822403A (en) | 1983-02-09 |
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