JPS6323127B2 - - Google Patents
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- JPS6323127B2 JPS6323127B2 JP55158739A JP15873980A JPS6323127B2 JP S6323127 B2 JPS6323127 B2 JP S6323127B2 JP 55158739 A JP55158739 A JP 55158739A JP 15873980 A JP15873980 A JP 15873980A JP S6323127 B2 JPS6323127 B2 JP S6323127B2
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- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアンモニア含有ガスから精製アンモニ
アを回収する方法に関するものであり、詳しく
は、ガス中のアンモニア濃度が経時的に変化する
ようなガス、例えば、コークス炉ガスから精製ア
ンモニアを回収するのに好適な方法に関するもの
である。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for recovering purified ammonia from an ammonia-containing gas. The present invention relates to a method suitable for recovering ammonia.
従来、アンモニア含有ガスから精製アンモニア
を回収する方法としては、例えば、吸収塔の下部
からアンモニア含有ガスを導入し、上部から燐酸
アンモニウム水溶液より成る吸収液を導入して両
者を向流接触させ、該吸収塔の下部から導出され
る吸収液をストリツピング塔の上部から導入し、
その下部から水蒸気を導入して両者を向流接触さ
せ、該ストリツピング塔の下部より導出される燐
酸アンモニウム水溶液を前記吸収塔に循環すると
共に、上部から導出されるアンモニア水の蒸気を
凝縮したのち精留塔に導入し、該精留塔から精製
アンモニアを回収する方法が知られている。 Conventionally, as a method for recovering purified ammonia from an ammonia-containing gas, for example, an ammonia-containing gas is introduced from the lower part of an absorption tower, an absorption liquid consisting of an aqueous ammonium phosphate solution is introduced from the upper part, and the two are brought into countercurrent contact. The absorption liquid derived from the lower part of the absorption tower is introduced from the upper part of the stripping tower,
Water vapor is introduced from the lower part of the stripping column to bring them into countercurrent contact, and the ammonium phosphate aqueous solution drawn out from the lower part of the stripping column is circulated to the absorption column, and the ammonia water vapor drawn out from the upper part is condensed and purified. A method is known in which purified ammonia is introduced into a distillation column and purified ammonia is recovered from the rectification column.
上記方法は、燐酸アンモニウム水溶液が容易に
アンモニアを吸収してアンモニア化率の高い燐酸
アンモニウムとなり、また、これが容易にアンモ
ニアを駆出してアンモニア化率の低い最初の状態
の燐酸アンモニウムとなり得る性質を利用したも
のであり、従つて、吸収液を容易に循環使用し得
る工業的有利な方法である。 The above method utilizes the property that an aqueous ammonium phosphate solution easily absorbs ammonia and becomes ammonium phosphate with a high ammonification rate, and that this can easily drive out ammonia to become ammonium phosphate in the initial state with a low ammonification rate. Therefore, it is an industrially advantageous method in which the absorption liquid can be easily recycled.
しかしながら、前記方法を、コークス炉ガスの
ようにアンモニア濃度が経時的に変化するガスに
適用する場合には、ストリツピング塔において相
当量の水蒸気を必要とする。 However, when this method is applied to a gas whose ammonia concentration changes over time, such as coke oven gas, a considerable amount of steam is required in the stripping tower.
すなわち、コークス炉ガスからアンモニアを回
収して精製コークス炉ガスを製造する場合には、
アンモニア濃度が増加してもこれの実質的全量を
吸収し得るに十分な量の吸収液を循環使用すると
共に吸収したアンモニアの実質的全量を駆出して
最初の状態の吸収液に再生し得るのに十分な量の
水蒸気が用いられる。しかしながら、このよう
に、変化するアンモニア濃度の最大値を基準とし
て決定された水蒸気量によつて前記方法を運転す
る場合は、コークス炉ガス中のアンモニア濃度が
減少した状態では必要以上の水蒸気が消費される
結果を生じる。 That is, when producing purified coke oven gas by recovering ammonia from coke oven gas,
Even if the ammonia concentration increases, a sufficient amount of absorption liquid can be recycled to absorb substantially all of the ammonia concentration, and substantially all of the absorbed ammonia can be pumped out and regenerated into the absorption liquid in its original state. A sufficient amount of water vapor is used. However, if the method is operated with the amount of water vapor determined based on the maximum value of the varying ammonia concentration, more water vapor than necessary will be consumed when the ammonia concentration in the coke oven gas is reduced. produce a result.
一方、前記方法においても、精留塔へのアンモ
ニア水の供給は、定圧下に保持されたアンモニア
水タンクを通して行われ、これが、供給アンモニ
ア水の温度が一定の下においてはその濃度の一定
化にも寄与している。 On the other hand, in the above method as well, ammonia water is supplied to the rectification column through an ammonia water tank maintained under constant pressure. is also contributing.
しかしながら、実際的には、処理ガスがコーク
ス炉ガスの場合には、たとえ、ストリツピング塔
に導入される水蒸気の供給量を一定に保持しても
該ストリツピング塔より導出されるアンモニア水
の蒸気温度は大巾に変化し、その結果、アンモニ
ア水タンクの定圧制御ではアンモニア濃度の十分
な一定化は達成されない。 However, in practice, when the process gas is coke oven gas, even if the amount of steam introduced into the stripping tower is kept constant, the temperature of the steam of ammonia water extracted from the stripping tower is As a result, constant pressure control of the ammonia water tank does not achieve sufficient stabilization of the ammonia concentration.
このように、コークス炉ガスのようにアンモニ
ア濃度が経時的に変化するガスに、前述の方法を
適用して精製アンモニアを回収する場合には、改
良すべき点として、ストリツピング塔へ供給する
水蒸気の節減と精留塔へ供給するアンモニア濃度
の一定化の問題がある。 In this way, when applying the above method to recover purified ammonia from a gas in which the ammonia concentration changes over time, such as coke oven gas, the points to be improved are as follows: There is a problem of saving money and keeping the concentration of ammonia supplied to the rectification column constant.
しかしながら、コークス炉ガス中のアンモニア
濃度に従つてストリツピング塔へ供給する水蒸気
量を制御するならば、該ストリツピング塔より導
出されるアンモニア水の蒸気温度が変化し、その
結果、アンモニア水の濃度が一定にならないこと
が予想され、これら二つの問題点を一挙に解決す
ることは困難とされていた。 However, if the amount of water vapor supplied to the stripping tower is controlled according to the ammonia concentration in the coke oven gas, the steam temperature of the ammonia water derived from the stripping tower will change, and as a result, the concentration of ammonia water will remain constant. It was predicted that this would not happen, and it was considered difficult to solve these two problems all at once.
本発明者等は上記実情に鑑み種々検討した結
果、ストリツピング塔へ供給される水蒸気の量が
一定の場合において、該ストリツピング塔より導
出されるアンモニア水の蒸気温度は、吸収液のア
ンモニア化率の増加（即ち、コークス炉ガス中の
アンモニア濃度の増加）に正比例して低くなると
の知見を得た。かかる事実は、ストリツピング塔
より導出されるアンモニア水の蒸気温度を一定に
すべく該ストリツピング塔に供給する水蒸気の量
を制御するならば、これが、吸収液のアンモニア
化率の変化に正比例的に追従し、結果的には水蒸
気量の節減となることを意味するものである。そ
して、アンモニア水の蒸気温度の一定化は、前述
のように、精留塔へ供給されるアンモニア水の濃
度の一定化に寄与するものである。 As a result of various studies in view of the above circumstances, the present inventors have found that when the amount of water vapor supplied to the stripping tower is constant, the temperature of the ammonia water vapor derived from the stripping tower is the same as the ammonification rate of the absorption liquid. It was found that the concentration of ammonia in the coke oven gas decreases in direct proportion to an increase in the ammonia concentration in the coke oven gas. This fact indicates that if the amount of water vapor supplied to the stripping tower is controlled in order to keep the vapor temperature of the ammonia water derived from the stripping tower constant, the amount of water vapor that is supplied to the stripping tower will directly follow the change in the ammonification rate of the absorption liquid. However, this means that the amount of water vapor will be reduced as a result. As described above, the constant vapor temperature of the ammonia water contributes to the constant concentration of the ammonia water supplied to the rectification column.
本発明は、上記の特別な知見に基づき達成され
たものであり、その要旨は、(A)アンモニア濃度が
経時的に変化するアンモニア含有ガスを吸収塔の
下部から導入し、その上部から、該ガス中のアン
モニアの実質的全量を吸収するのに十分な量の燐
酸アンモニウム水溶液より成る吸収液を導入して
両者を向流的に接触せしめる工程、(B)前記吸収塔
の下部から導出される吸収液をストリツピング塔
の上部から導入し、その下部から、前記吸収塔に
て吸収したアンモニアの実質的全量を駆出するの
に十分な量の水蒸気を導入して両者を向流的に接
触せしめる工程、(C)前記ストリツピング塔の最終
段から導出されるアンモニア水の蒸気を凝縮した
のち一定圧力下に保持して精留塔に導入し、該精
留塔の上部から精製アンモニアを回収すると共に
前記ストリツピング塔の下部から導出される吸収
液を前記吸収塔へ循環する工程より成る方法に於
いて、前記ストリツピング塔の算終段から発生す
るアンモニア水の蒸気の温度が実質的に一定とな
るように、当該検出温度によつてストリツピング
塔へ導入する水蒸気の量を制御することを特徴と
する、アンモニア含有ガスから精製アンモニアを
回収する方法に存する。 The present invention has been achieved based on the above-mentioned special knowledge, and its gist is (A) introducing an ammonia-containing gas whose ammonia concentration changes over time from the lower part of the absorption tower, and from the upper part of the absorption tower. (B) a step of introducing an absorption liquid consisting of an aqueous ammonium phosphate solution in an amount sufficient to absorb substantially the entire amount of ammonia in the gas and bringing the two into countercurrent contact; An absorption liquid is introduced from the upper part of the stripping tower, and an amount of water vapor sufficient to drive out substantially the entire amount of ammonia absorbed in the absorption tower is introduced from the lower part of the stripping tower, so that the two come into contact with each other in a countercurrent manner. Step (C) After condensing the ammonia water vapor derived from the final stage of the stripping column, it is maintained under a constant pressure and introduced into a rectification column, and purified ammonia is recovered from the upper part of the rectification column. In the method comprising the step of circulating the absorption liquid led out from the lower part of the stripping column to the absorption column, the temperature of the ammonia water vapor generated from the final stage of the stripping column is kept substantially constant. Another aspect of the present invention is a method for recovering purified ammonia from an ammonia-containing gas, which comprises controlling the amount of water vapor introduced into a stripping tower based on the detected temperature.
以下、本発明を添付の第１図に従つて詳細に説
明する。 Hereinafter, the present invention will be explained in detail with reference to the attached FIG. 1.
第１図は、本発明方法を実施するため一例のプ
ロセスのフローシートである。 FIG. 1 is a flow sheet of an exemplary process for carrying out the method of the present invention.
吸収塔１の下部からアンモニア含有コークス炉
ガスＡが導入され、その上部から噴霧管２を通し
て吸収液が導入される。吸収液は、後述するスト
リツピング塔８から導出された燐酸アンモニウム
水溶液であり、該吸収液のアンモニア化率は、
NH3／H3PO4モル比で通常は約1.2〜1.4である。
また、吸収液の供給量（循環量）は、コークス炉
ガス中のアンモニアを十分に吸収し得る量であ
り、吸収塔の寸法、コークス炉ガスの供給量、該
ガス中のアンモニア濃度等を勘案して適宜決定さ
れる。アンモニアを分離された精製コークス炉ガ
スＢは、吸収塔１の上部から導出され、アンモニ
アを吸収した吸収液Ｃは下部から導出される。該
吸収液のアンモニア化率は、NH3／H3PO4モル
比で通常は約1.8〜2.2である。 Ammonia-containing coke oven gas A is introduced from the lower part of the absorption tower 1, and an absorption liquid is introduced from the upper part through the spray pipe 2. The absorption liquid is an ammonium phosphate aqueous solution derived from the stripping tower 8 described later, and the ammonification rate of the absorption liquid is:
The NH3 / H3PO4 molar ratio is usually about 1.2 to 1.4 .
In addition, the supply amount (circulation amount) of the absorption liquid is the amount that can sufficiently absorb ammonia in the coke oven gas, taking into consideration the dimensions of the absorption tower, the supply amount of coke oven gas, the ammonia concentration in the gas, etc. will be determined accordingly. The purified coke oven gas B from which ammonia has been separated is led out from the upper part of the absorption tower 1, and the absorption liquid C which has absorbed ammonia is led out from the lower part. The ammonification rate of the absorption liquid is usually about 1.8 to 2.2 in terms of NH 3 /H 3 PO 4 molar ratio.
吸収塔１の下部から導出された上記の吸収液
は、導管３を通してポンプ４によりストリツピン
グ塔８の上部へ導入され、該ストリツピング塔の
下部からは水蒸気Ｇが導入される。水蒸気の導入
量は、吸収液中のアンモニアを駆出してそのアン
モニア化率を最初の状態にまで戻し得るのに十分
な量が用いられる。アンモニアを駆出して再生さ
れた吸収液Ｄは、導管５を通して前記吸収塔１の
上部へ循環される。一方、駆出されたアンモニア
水の蒸気は、ストリツピング塔８の上部より導管
６を通して導出され、コンデンサー７にて凝縮さ
れたのちアンモニア水タンク１０内に導入され
る。 The above-mentioned absorption liquid led out from the lower part of the absorption tower 1 is introduced into the upper part of the stripping tower 8 through the conduit 3 by the pump 4, and steam G is introduced from the lower part of the stripping tower. The amount of water vapor introduced is sufficient to drive out the ammonia in the absorption liquid and return the ammonia conversion rate to the initial state. The absorption liquid D, which has been regenerated by removing ammonia, is circulated to the upper part of the absorption tower 1 through the conduit 5. On the other hand, the discharged ammonia water vapor is led out from the upper part of the stripping tower 8 through a conduit 6, condensed in a condenser 7, and then introduced into an ammonia water tank 10.
アンモニア水タンク１０には、図示していない
が圧力調節器が設けられており、該タンク内の圧
力を一定に保持している。 The ammonia water tank 10 is provided with a pressure regulator (not shown) to keep the pressure inside the tank constant.
アンモニア水Ｈは、定圧の条件下、ポンプ１１
により精留塔１２の中段へ導入され、その上部よ
り導管９を通して無水のアンモニア蒸気として導
出され、その後、図示していない凝縮器で凝縮さ
れ、液体アンモニアとしてタンク１３内に導入さ
れる。Ｌは、加熱用蒸気導入管であり、Ｎは凝縮
水導出管である。 The ammonia water H is pumped into the pump 11 under constant pressure conditions.
The ammonia vapor is introduced into the middle stage of the rectification column 12 and discharged from the upper part of the column through a conduit 9 as anhydrous ammonia vapor. Thereafter, it is condensed in a condenser (not shown) and introduced into the tank 13 as liquid ammonia. L is a heating steam introduction pipe, and N is a condensed water outlet pipe.
本発明は、上述の方法において、ストリツピン
グ塔８の最終段より発生するアンモニア水の蒸気
の温度が実質的に一定となるように、当該検出温
度によつてストリツピング塔へ導入する水蒸気の
量を制御することを特徴とするものである。 In the method described above, the present invention controls the amount of water vapor introduced into the stripping tower based on the detected temperature so that the temperature of the ammonia water vapor generated from the final stage of the stripping tower 8 is substantially constant. It is characterized by:
上記水蒸気量の制御は、例えば、次のような所
謂カスケード制御方式によつて容易に実施するこ
とができる。 The water vapor amount can be easily controlled by, for example, the following so-called cascade control method.
すなわち、最終段より発生するアンモニア水の
蒸気温度を検出するための温度計１７をストリツ
ピング塔８の頂部付近に設け、水蒸気供給管１４
の管路に設けられた水蒸気調節弁１５には、前記
温度計１７にて検出した温度を入力信号とし、該
入力信号が変動した場合には、これを変動前の一
定値に修正するように該調節弁１５の開度を制御
し得る機能を持つた流量調節計１６を装置する。 That is, a thermometer 17 for detecting the steam temperature of ammonia water generated from the final stage is installed near the top of the stripping tower 8, and the steam supply pipe 14
The temperature detected by the thermometer 17 is input to the steam control valve 15 provided in the pipe, and when the input signal fluctuates, it is configured to correct it to a constant value before the fluctuation. A flow rate controller 16 having a function of controlling the opening degree of the regulating valve 15 is provided.
アンモニア水蒸気の温度の検出は、ストリツピ
ング塔８の最終段以降であれば特に制限はなく、
前述の塔頂部付近の他、コンデンサー７に至る迄
の導管６の任意の場所で行うこともできる。 There is no particular restriction on detecting the temperature of ammonia vapor as long as it is after the final stage of the stripping column 8.
In addition to the above-mentioned near the top of the tower, it can also be carried out at any location in the conduit 6 up to the condenser 7.
なお、本発明の上記温度の一定化は、言うまで
もなく、ストリツピング塔８内の圧力の定圧制御
の下に行われるのであるが、かかる定圧制御は、
例えば、定圧制御されているアンモニア水タンク
１０内の空間部とストリツピング塔８の塔頂との
間に均圧管を設けることにより容易に達成され
る。 It goes without saying that the above-mentioned constant temperature of the present invention is carried out under constant pressure control of the pressure inside the stripping column 8, but such constant pressure control is
For example, this can be easily achieved by providing a pressure equalizing pipe between the space inside the ammonia water tank 10, which is controlled at a constant pressure, and the top of the stripping column 8.
以上説明した本発明によれば、ストリツピング
塔へ導入する水蒸気量を大巾に節減でき、しか
も、ストリツピング塔から発生するアンモニア水
の蒸気温度を一定にすることができるため、精留
塔へ導入するアンモニア濃度を一定にして該精留
塔を効率的且つ安定に運転することができる。 According to the present invention described above, the amount of water vapor introduced into the stripping tower can be greatly reduced, and the steam temperature of ammonia water generated from the stripping tower can be kept constant, so that the amount of water vapor introduced into the rectification tower can be reduced. The rectification column can be operated efficiently and stably by keeping the ammonia concentration constant.
次に、実施例及び比較例により本発明を更に詳
細に説明する。 Next, the present invention will be explained in more detail with reference to Examples and Comparative Examples.
実施例及び比較例
第１図に示すプロセスによつて、次の条件下、
コークス炉ガスから液体アンモニアの回収を行つ
た。Examples and Comparative Examples By the process shown in Figure 1, under the following conditions:
Liquid ammonia was recovered from coke oven gas.
吸収塔１の下部へ、ガス温約40℃のコークス炉
ガスＡを100000Nm3／hr.の割合で導入し、上部
の噴霧管２より、NH3／H3PO4モル比1.3の燐酸
アンモニウム水溶液（燐酸濃度約30重量％）より
なる吸収液を20t／hr.の割合で導入した。 Coke oven gas A with a gas temperature of approximately 40°C is introduced into the lower part of the absorption tower 1 at a rate of 100000 Nm 3 /hr., and an ammonium phosphate aqueous solution with a NH 3 /H 3 PO 4 molar ratio of 1.3 is introduced from the upper spray pipe 2. An absorption liquid consisting of (phosphoric acid concentration of approximately 30% by weight) was introduced at a rate of 20t/hr.
吸収塔１の上部より、アンモニアを実質的に含
まないコークス炉ガスを導出し、下部より
NH3／H3PO4モル比約2.0の吸収液を導出した。 Coke oven gas that does not substantially contain ammonia is led out from the upper part of the absorption tower 1, and from the lower part.
An absorption liquid with a NH 3 /H 3 PO 4 molar ratio of about 2.0 was derived.
なお、コークス炉ガス（COG）中のアンモニ
ア濃度の経時的変動範囲は、４〜８ｇ／Ｎm3
COGであつた。 The range of variation over time in ammonia concentration in coke oven gas (COG) is 4 to 8 g/Nm 3
It was COG.
吸収塔１の下部から導出された吸収液を、導管
３を通してポンプ４によりストリツピング塔８の
上部へ供給し、該ストリツピング塔の下部からは
水蒸気導入管１４より16Kg／cm2Ｇの水蒸気を6t／
hr.の割合で導入した。 The absorption liquid led out from the lower part of the absorption tower 1 is supplied to the upper part of the stripping tower 8 through the conduit 3 by the pump 4, and from the lower part of the stripping tower, 16 kg/cm 2 G of steam is introduced from the steam introduction pipe 14 at 6 t/.
It was introduced at a rate of hr.
ストリツピング塔８の上部から、導管６を通し
てアンモニア水の蒸気を導出し、その下部から、
NH3／H3PO4モル比1.3の吸収液Ｄを導出し、こ
れを導管５を通して前記吸収塔１へ循環した。 Ammonia water vapor is led out from the upper part of the stripping tower 8 through the conduit 6, and from the lower part,
An absorption liquid D having a molar ratio of NH 3 /H 3 PO 4 of 1.3 was taken out and circulated to the absorption column 1 through a conduit 5.
なお、ストリツピング塔８の上部へ供給される
吸収液のNH3／H3PO4モル比は約1.8〜2.2の範囲
で変動し、上記水蒸気の導入量は、その導入量を
変動させながら、吸収液のモル比を常に1.3迄に
減少し得る条件下に求められた最小量である。 Note that the NH 3 /H 3 PO 4 molar ratio of the absorption liquid supplied to the upper part of the stripping tower 8 varies in the range of about 1.8 to 2.2, and the amount of water vapor introduced is changed while changing the amount of water vapor introduced. This is the minimum amount determined under conditions where the liquid molar ratio can be consistently reduced to 1.3.
ストリツピング塔８の上部から導出されたアン
モニア水の蒸気をコンデンサー７内を通過させて
凝縮したのちアンモニア水タンク１０内に導入し
た。アンモニア水タンク１０内の圧力は13Kg／cm2
Ｇに制御した。 The ammonia water vapor led out from the upper part of the stripping tower 8 was passed through the condenser 7 and condensed, and then introduced into the ammonia water tank 10. The pressure inside the ammonia water tank 10 is 13Kg/cm 2
Controlled to G.
アンモニア水タンク１０内のアンモニア水Ｈ
を、ポンプ１１により精留塔１２の中段へ導入
し、その下部から加熱水蒸気Ｌを導入した。精留
塔１２の頂部から、無水のアンモニア蒸気を導出
させ、これを図示していない凝縮器で凝縮させ、
液体アンモニアをタンク１３内に回収した。 Ammonia water H in the ammonia water tank 10
was introduced into the middle stage of the rectification column 12 by the pump 11, and heated steam L was introduced from the lower part thereof. Anhydrous ammonia vapor is led out from the top of the rectification column 12, and is condensed in a condenser (not shown).
Liquid ammonia was collected in tank 13.
先ず、従来法として、ストリツピング塔８の下
部から導入する水蒸気の量を第２図に示すように
常に6t／hr.の割合に維持して上記方法を実施し
た。 First, as a conventional method, the above method was carried out by always maintaining the amount of steam introduced from the lower part of the stripping tower 8 at a rate of 6 t/hr., as shown in FIG.
そして、ストリツピング塔８の最終段から発生
するアンモニア水の蒸気温度を該ストリツピング
塔頂部に設置した温度計１７に測定したところ、
第３図に示すように変動した。また、それに伴い
アンモニア水タンク１０内のアンモニア水Ｈの濃
度も変動した。 Then, the temperature of the ammonia water vapor generated from the final stage of the stripping tower 8 was measured using a thermometer 17 installed at the top of the stripping tower.
It fluctuated as shown in Figure 3. Moreover, the concentration of ammonia water H in the ammonia water tank 10 also fluctuated accordingly.
また、この従来法による場合の水蒸気消費量
は、１週間当り1010tであつた。 In addition, the amount of steam consumed using this conventional method was 1010 tons per week.
これに対し、本発明に従つて、温度計１７の指
示値が常に181℃となるように、当該温度計から
の信号によつてストリツピング塔８の下部から導
入する水蒸気の量を制御したところ、水蒸気消費
量は１週間当り約700tであつた。第４図は、スト
リツピング塔８の下部から導入した水蒸気量の変
化を示すグラフであり、また、第５図は温度計１
７の記録結果を示すグラフである。 In contrast, according to the present invention, when the amount of steam introduced from the lower part of the stripping tower 8 was controlled by the signal from the thermometer so that the indicated value of the thermometer 17 was always 181°C, Steam consumption was approximately 700 tons per week. FIG. 4 is a graph showing changes in the amount of water vapor introduced from the lower part of the stripping tower 8, and FIG.
7 is a graph showing the recording results of No. 7.
第１図は本発明方法を実施するための一例のプ
ロセスのフローシートである。第２図は従来法に
おける、ストリツピング塔への水蒸気導入割合を
示すグラフであり、第３図はその場合のストリツ
ピング塔から発生するアンモニア水の蒸気温度の
変化を示すグラフである。第４図は本発明方法に
おける、ストリツピング塔への水蒸気導入割合の
変化を示すグラフであり、第５図はその場合のス
トリツピング塔から発生するアンモニア水の蒸気
温度を示すグラフである。第１図において、図中
１は吸収塔、８はストリツピング塔、１２は精留
塔である。第２図及び第４図において、横軸は経
時（時間）を、縦軸は、水蒸気の導入割合（ｔ／
hr.）を示す。第３図及び第５図において、横軸
は経時（時間）を縦軸はストリツピング塔から発
生するアンモニア水の蒸気温度（℃）を示す。
FIG. 1 is a flow sheet of an example process for carrying out the method of the present invention. FIG. 2 is a graph showing the ratio of steam introduced into the stripping tower in the conventional method, and FIG. 3 is a graph showing changes in the temperature of the ammonia water vapor generated from the stripping tower in that case. FIG. 4 is a graph showing changes in the ratio of steam introduced into the stripping tower in the method of the present invention, and FIG. 5 is a graph showing the temperature of the ammonia water vapor generated from the stripping tower in that case. In FIG. 1, 1 is an absorption tower, 8 is a stripping tower, and 12 is a rectification tower. In Figures 2 and 4, the horizontal axis represents time, and the vertical axis represents the water vapor introduction rate (t/
hr.). In FIGS. 3 and 5, the horizontal axis shows time (time), and the vertical axis shows the vapor temperature (° C.) of ammonia water generated from the stripping tower.
Claims (1)
モニア含有ガスを吸収塔の下部から導入し、そ
の上部から、該ガス中のアンモニアの実質的全
量を吸収するのに十分な量の燐酸アンモニウム
水溶液より成る吸収液を導入して両者を向流的
に接触せしめる工程、 (B) 前記吸収塔の下部から導出される吸収液をス
トリツピング塔の上部から導入し、その下部か
ら、前記吸収塔にて吸収したアンモニアの実質
的全量を駆出するのに十分な量の水蒸気を導入
して両者を向流的に接触せしめる工程、 (C) 前記ストリツピング塔の最終段から導出され
るアンモニア水の蒸気を凝縮したのち一定圧力
下に保持して精留塔に導入し、該精留塔の上部
から精製アンモニアを回収すると共に前記スト
リツピング塔の下部から導出される吸収液を前
記吸収塔へ循環する工程より成る方法に於い
て、前記ストリツピング塔の最終段から発生す
るアンモニア水の蒸気の温度が実質的に一定と
なるように、当該検出温度によつてストリツピ
ング塔へ導入する水蒸気の量を制御することを
特徴とする、アンモニア含有ガスから精製アン
モニアを回収する方法。[Scope of Claims] 1 (A) An ammonia-containing gas whose ammonia concentration changes over time is introduced from the lower part of the absorption tower, and from the upper part, an ammonia-containing gas whose ammonia concentration changes over time is introduced into the absorption tower, and from the upper part, an ammonia-containing gas whose ammonia concentration changes over time is introduced into the absorption tower. (B) introducing the absorption liquid derived from the lower part of the absorption tower from the upper part of the stripping tower, and from the lower part thereof, (C) introducing water vapor in an amount sufficient to drive out substantially the entire amount of ammonia absorbed in the absorption tower, and bringing the two into countercurrent contact; (C) the ammonia extracted from the final stage of the stripping tower; After the ammonia water vapor is condensed, it is maintained under a constant pressure and introduced into a rectification column, and purified ammonia is recovered from the upper part of the rectification column, and the absorption liquid drawn out from the lower part of the stripping column is transferred to the absorption column. In the method, the amount of water vapor introduced into the stripping tower is determined according to the detected temperature so that the temperature of the ammonia water vapor generated from the final stage of the stripping tower is substantially constant. A method for recovering purified ammonia from an ammonia-containing gas, the method comprising controlling:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55158739A JPS5782118A (en) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | Recovery of purified ammonia from ammonia-containing gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55158739A JPS5782118A (en) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | Recovery of purified ammonia from ammonia-containing gas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5782118A JPS5782118A (en) | 1982-05-22 |
| JPS6323127B2 true JPS6323127B2 (en) | 1988-05-14 |
Family
ID=15678271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55158739A Granted JPS5782118A (en) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | Recovery of purified ammonia from ammonia-containing gas |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5782118A (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0885843B1 (en) * | 1997-06-17 | 2004-04-28 | The Standard Oil Company | Process for recovery and recycle of ammonia from an acrylonitrile reactor effluent stream using an ammonium phosphate quench system |
| KR100644119B1 (en) * | 1997-06-20 | 2007-05-14 | 더 스탠다드 오일 캄파니 | Recovery and Recycling of Ammonia from Acrylonitrile Reactor Effluent Flow by Ammonium Phosphate Quench System |
| CN108854296A (en) * | 2018-07-12 | 2018-11-23 | 云南文山铝业有限公司 | Ammonia absorbs the method with purification in a kind of aluminium ash treatment process |
| CN114515499B (en) * | 2022-02-21 | 2023-04-07 | 新泰市日进化工科技有限公司 | Intelligent ammonia-containing tail gas recovery control system and method for acid sprayer |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3186795A (en) * | 1961-10-31 | 1965-06-01 | United States Steel Corp | Method of recovering ammonia |
-
1980
- 1980-11-11 JP JP55158739A patent/JPS5782118A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5782118A (en) | 1982-05-22 |
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