JPS63183991A - 炭火水素装入物の流動床接触分解法およびこの方法を実施する装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は炭化水素装入物の接触分解に関するものである
。特に本発明は、石油装入物、特に重質装入物の流動床
接触分解に使用される方法および装置の改良に関するも
のである。

［従来技術と問題点］ 接触分解法（英語においてＦ　１　ｕ　ｉｄ　　Ｃａ　
ｔａ（ｙｔｉｃ　　ＣｒａｃｋｉｎｇまたはＦＣＣ法と
呼ばれるもの）においては、炭化水素装入物は、懸濁状
態に保持された適当なタラツキング触媒と高温接触させ
られる事によって完全に蒸発される。

クラッキングによって所望の分子量範囲に達し。

これに対応して沸点が低下した後、得られた生成物から
触媒を直ちに分離される。

実際上、一般に６００℃以上の温度の再生触媒と処理さ
れる炭化水素装入物が、「装入物エレベータ」と呼ばれ
る垂直または傾斜した管状反応器の基部において連続的
に接触させられる。この反応器を技術者はしばしば英語
で「ライザー」と呼ぶ、８０〜４００℃の温度に再熱さ
れ０，７．１０５および３，５．１０’相対パスカルの
圧力で噴射される炭化水素装入物が蒸発し１次に触媒の
活性部位と接触して分解し、同時に触媒粒子の上向き空
気搬送を保証する。触媒粒子の所望の平均炭化水素蒸気
が反応器の上部において触媒から分離されて、各生成物
の分留部に送られる。消費された触媒は０．５〜２．０
重量％のコークスが付着し、これをまず水蒸気でストリ
ッピングし、次に再生器に送り、そこでコークスの燃焼
によってその活性を回復する。５〜１０重量％の水素を
含有するこのコークスの燃焼熱が触媒（約７０％）と再
生器煙の間に分配される。再生された触媒は反応区域に
循環され、前記のように触媒再生温度において触媒に与
えられたコークス燃焼熱部分が装入物の蒸発１反応（吸
熱反応）の熱供給、および種々の熱損失の補償のために
使用され、このようにしてプラントの熱平衡を保証する
。触媒の平均サイクル時間は約１５分である。

従ってＦＣＣ法は、接触分解プラントが熱平衡状態に保
持され、必要な熱量全部がクラッキング反応中に触媒粒
子上に付着したコークスの燃焼によって与えられる。

従って反応器の反応区域、特にその出口において所望の
反応温度を得るように、「装入物の予熱温度／再生触媒
の循環」の組合せが調整される。

しかし装入物が重質の場合、接触分解反応のために必要
とされる温度レベルの故に、噴射区域において触媒と蒸
発した装入物との間の平衡温度が装入物の露点以下とな
る場合がある。

事実周知のように、クラッキングされる石油留分の沸騰
間隔が高いほど、それだけこの石油留分は高分子量の化
合物およびアスファルテンを含有し、またこの種の化合
物を蒸発させクラッキングさせるに必要な温度が高くな
る。

ところで、装入物が完全蒸発しなければ、これらの重質
化合物を多量に含有する蒸発しない部分が非常に多量の
コークスを発生する。その結果、触媒上に付着するコー
クスが極度に増大し、これは触媒再生温度を上昇させ、
またこれは触媒の安定性にとって有害であり、プラント
の内部部材の機械的保守と熱平衡の観点から極めて有害
となる。

重質装入物の接触分解の分野における是近の開発は前記
のような不都合を次の３種の方法で解決する事を目指し
ている。

一触媒再生温度の増大を制限するように再生器から熱を
抽出する方法、 一２段階で再生を実施する。これは遥かに高い温度を得
る事を可能にする。

一装入物の噴射系の効率を改良して、不適当な霧化作用
と、非常に悪い条件での装入物と触媒との接触とによる
コークスの発生を低下させる方法。

しかし実際問題として、第１の場合には、コークスの全
生産量を実質的に増大させ、また第２の場合には転化率
を一定限度以下に低下させ、また触媒／装入物比（Ｃ７
０）の低下の故に、前記の種々のアプローチは重質装入
物の処理に係わる問題点を低減させる事ができても、装
入物の不完全蒸発によるコークスの無用な生産を実際に
防止する事はできない。

［発明の目的および効果］ 本発明の目標は、触媒と蒸発した新鮮な装入物との混合
物の温度が重質部分の非蒸発によるコークスの生成を最
小限に成す程度に高く、同時に反応区域における最適接
触分解温度を保証するように制御する事によって前記の
不都合を解決するにある。このような温度の制御と適正
化は、接触分解反応の流出物の分留工程から出る循環留
分を適当に使用する事によって実現される。

実際に、これらの留分の一部を循環させる事は従来から
公知であったが（例えば米国特許第３゜１９３．４９４
号参照）、現代の転化プラントの運転状態を最適化する
ためその温度を制御し、コークスの生成をプラントの熱
平衡の保証し；必要な最低限量に限定する事によって、
これらのプラント中の葦しいクラッキング条件（触媒粒
子の希釈された流動床中での高温と装入物の短い滞留時
間）に適した熱伝導を実施するように前記の留分を液状
で噴霧する事は提案されていない。

従って本発明の目的は、炭化水素装入物とクラッキング
触媒粒子とを塔の中において流動床クラッキング条件で
上昇流または下降流接触させる段階と１反応区域の下流
において使用済み触媒とクラッキングされた炭化水素装
入物とを分離する段階と、使用済み触媒の少なくとも１
回のストリッピング段層と、前屈触媒をその上に付着さ
れたコークスの燃焼条件において再生する段階と、最後
に再生された触媒を前記の塔の供給部分に循環させる段
階とを含む炭化水素装入物の接触分解法において、 一循環される触媒を、希釈され流動化された状態で、こ
の触媒と霧化された炭化水素装入物との混合物の温度が
少なくともクラッキングされる炭化水素装入物の露点に
等しくなるような量と温度で、前記塔の中に導入し、 蒸発炭化水素がその露点以上の温度に０．５秒以下、好
ましくは０．３秒以下滞留した後に、クラッキングされ
る炭化水素装入物の混合−ａ化区域のすぐ下流において
、液状で、霧化によって循環させ、前記の循環される留
分は、塔の末端において測定された最終反応温度が常に
４７５℃乃至５５０℃の範囲内に含まれる量と温度で噴
射され。

前記の％Ｉ環される留分は所望の最重質添加生成物より
軽質の留分から成るようにする炭化水素装入物の接触分
解法にある。

分留区域から出てこのように循環させる事のできる接触
分解の液状流出物の内、一般に下記の留ｅ　　Ｏｉｌｏ
ｏまたはＬＣ○と呼ばれる。その沸騰間隔は一般に１６
０〜２２０℃（分留開始）がら３２０〜３８０℃（分留
末期）までであり、この留分と前記の留分は通常接触分
解に際して求められる留分てあって、プラントは一般に
軽油運転（軽油の最大限生産運転）またはガソリン運転
（ガソリンの最大限生産運転）で作動する。

−重質希釈留分＊　”Ｈｅａｖｙ　　Ｃｙｃｌｅ○１１
゛またはＨＣＯと呼ばれるものがある。その沸騰間隔は
一般に３００〜３８０℃と４６０〜５００℃の間に含ま
れる。

一最後に礪留残留物留分は最も重質で最も分個困難な生
成物と、多量の触媒微粒子とを含有し。

この残留物は４６０〜５００℃以上の沸点を有するが、
３２０〜３８０℃以上の沸点の蒸留残留物を含む場合が
あり、この留分を一般にｒ触媒スラリ」と呼ぶ、クラッ
キング塔またはライザーの中において種々の間隔で噴霧
される再循環留分は。

クラッキング塔を相異なる複数の熱区域に分割し、これ
らの熱区域はそれぞれ相異なる反応条件を有し、それぞ
れ別個にＦＡ整可能である。

新鮮な装入物の噴射点と第１循環留分の噴射点との間に
ある区域は特に下記の特徴を有する。

−触媒＋装入物混合物の平均平衡温度は、装入物の完全
蒸発を可能とするために、少なくとも装入物の露点に等
しい、さらにこのような高温１’ｉ　Ｈ次に接触分解に
入る最小粒径の化合物εしての７スフアルテンなどの最
も重質の最も非固体性の要素の分解に役立つ。

−触媒／炭化水素装入物比が高い、これは触媒と装入物
との間の急速な効果的な伝熱に有効であり、特に望まし
くない熱クラッキング反応を最小限に成し、接触分解の
選択的な反応を最大限に成す。

一所望レベルの転化率を制御しまた選択性にとって有害
な二次反応の発生を防止するため、０゜５秒以下、好ま
しくは０．３秒以下の非常に短い反応時間。

従ってこの第１クラッキング区域において追及される目
的は、第１に、装入物の急速完全な蒸発と、多量のコー
クスを発生するおそれのある最重質成分の分解である。

さらに、前記の高温と高い触媒／装入物比とを非常に短
い滞留時間と結合する事により、分解反応の最大限の選
択性が得られる。

これに対して、これより下流の区域は１反応そのものの
吸熱性と、単数または複数の循環留分の噴霧による急冷
効果の故に温度が低下した後、第１区域を通過した完全
に蒸発した生成物にとってさらに好都合なりランキング
条件を生じる。この場合例えば、０．５〜５秒の、好ま
しくは０．５〜２秒の全接触時間と、軽７＋ｌ］１転の
場合には、４７５〜５１０℃、あるいはガソリン運転の
場合には５００〜５５０℃の間の最終反応温度を使用す
る事ができる。

本発明は特に最大限効率のため、装入物の非常に急速な
蒸発を必要としている。この故に、触媒流の中への装入
物の噴霧−分配系はこの装入物の微細霧化と触媒との均
一な混合とを同時に保証する事が重要である。

本発明の他の目的は処理される装入物の型がどのようで
あれ、「最大軽油運転」と呼ばれる運転モードをさらに
最適化するにある。

この型の操作においては、パス当たりの転化温度（４７
５〜５１０℃）はガソリンの製造を犠牲にして比較的低
くしなければならない、これは「最大ガソリン運転」モ
ードと比較して少なくとも二つの重要な相違点を含む。

ａ）最終反応温度が低くなければならない、これは先に
述べたように、常に装入物の露点以上でなければならな
い初期反応温度との温度差をそれだけ大にする必要があ
り、これにより新鮮な装入物の噴射点の下流において循
環霧化される生成物の流量を増大しなければならない。

ｂ）このように低い最終温度の故に、第１パスにおいて
転化されない生成物（軽油より重質の生成物）の収率が
増大し、従って噴霧される循環留分の流量を増大して適
度の転化率レベルを回復する事が望ましい。

軽質の装入物、従って蒸発し易い装入物については、現
存のプラントにおいてしばしば見られるように、この循
環留分は装入物と混合して実施する事もできようが、し
かしその場合、循環留分中に多量に存在する芳香族生成
物の濃度の増大の結果、触媒の酸性活性部位に対する弱
塩基性の芳香族化合物の親和性の故に触媒活性を部分的
に抑制しコークスの発生を促進する。これに反して本発
明の方法によれば、循環留分は装入物の噴射点の下流に
おいて噴霧され、これらの循環留分は装入物の転化率に
対して全く影響せず、同時にコークスの生成量が大幅に
低下する。最後にこの方式は軽質装入物についてクラッ
キング残留物の完全消和に至るまで、より重質の留分を
循環する事を可能にする。

従って本発明の目的を成す接触分解は無用なコークスの
形成を最小限に成し、すなわち転化反応から発生しない
生成物を最小限に成す。

またこの方法はクラッキング流出物分留から生じる循環
留分のクラッキング条件を適当に選ぶ事によって、プラ
ント中に送られる装入物がなんで。

あれ、それぞれの場合にガソリンまたは軽油の生産量を
最大限に成し、同時にコークスの生成量を必要限度に限
定する事により、プラントの熱平衡を保証する事が可能
である。

すなわち、いわゆる重質装入物の場合、すなわちアスフ
ァルテンと金属の含有量が高く、５０体積％以上の沸点
が５００℃以上であり、露点、すなわち装入物が完全に
蒸発する温度がクラッキング条件において約５５０℃ま
たは６００℃以上である装入物については、コークス生
成量の最小限化に対して、また場合によっては熱の抽出
に対して優先権を与えなければならない、従ってまず装
入物の噴射点の直ぐ下流において重質希釈剤の第１留分
を液状で噴霧循環させて、混合物の蒸発に必要な温度に
到達し、良好な条件においてこの重質希釈剤を軽質希釈
剤またはガソリンに転化させる０次に、クラッキングに
最も不適当な装入物の処理の場合には、必要ならば、余
剰熱を抽出するために軽質希釈剤の第２留分の噴射を前
記重質希釈剤の噴射点の下流において実施する事ができ
る。

前記より軽質で、またアスファルテンおよび多芳香環化
合物の含有量の少なく、また使用される触媒がコークス
を形成しにくい触媒（オクタン触媒）の時にクラッキン
グ条件において５５０℃以下の露点を有する装入物の場
合、高温の装入物の噴射と、前記のような最適クラッキ
ング条件における重質希釈剤の第１留分の循環は、その
結果としてもはやプラントの熱平衡を保証するに十分な
コークスを生成しない、このような問題は、重質希釈剤
留分の下流において触媒スラリを噴♂する事によって解
決される。この触媒スラリの機能は、この留分の耐火性
の故に、熱平衡を保証するに必要なコークスを触媒に与
えると共に、プラントの転化率を改良する事ができる。

故にこの第２噴射はクラッキング塔の後部において実施
される。最後に、プラントが「最大ガソリン運転」モー
ドで作動する時、順次に塔の中に、この場合所望の転化
生成物に対して軽質の留分を成す軽質希釈剤と、重質希
釈剤またはそれらの混合物と、次［こ触媒スラリを噴射
する事によってガソリンの生成量が増大される。

また、本発明の目的は、触媒粒子の上昇流型または下降
流型クラッキング塔と、炭化水素装入物を前記の塔に圧
下噴霧する事によって供給するための手段と、クラッキ
ングされた装入物の生成物と′ｓ４費された触媒粒子と
を分離する手段と、少なくとも一種の流体によって前記
の消費された触媒粒子をストリッピングする少なくとも
１つのストリッピング手段と、触媒上に付着されたコー
クスを高温燃焼する事によって前記触媒を再生する少な
くとも１つの再生プラントと、再生された触媒を前記供
結手段に循環させる手段と伝含む炭化水素装入物の接触
分解装置において、この装置は、反応流出物の分留手段
と、この分留から生じ少なくとも１つの液状留分を前記
基に対して、新鮮な前記炭化水素装入物と前記再生触媒
との混合区域のすぐ下流の少なくとも１点に霧化状態で
循環させる手段とを含む炭化水素装入物の接触分解装置
にある。

クラッキング流出物の単数または複数の蒸留留分をクラ
ッキング塔中に噴霧する事による循環装置は、所望の結
果（ガソリンおよび軽油の最大収率）を得るためのクラ
ッキング条件を最適化する事ができる。

循環される単数または複数の留分の噴射流量は、噴射区
域のすぐ下流で測定された温度に依存する。

そのため、噴射区域の下流の反応区域の温度がクラッキ
ングされる装入物の性質と、所望のガソリン運転または
軽油運転と、使用される触媒の型と。

その再生モードとに適合する規定値に保持されるように
、単数または複数の循環留分の噴射流量を制御するため
の少なくとも１つの手段を含む。

それぞれの循環される留分は好ましくは、瞬間的な伝熱
を保証するように、単数または複数の噴霧装置を使用し
て反応区域の全断面に均一に噴射される。そのため、ク
ラッキングされる炭化水素装入物と分留部から出た循環
留分の噴射は、噴射液滴に最小可能直径、一般に１００
ミクロン、好ましくは５０ミクロン以下の直径を与える
ように。

ＷｆＹｌ型またはベンチュリノズル型噴霧器などの高性
能噴霧器をもって実施される。このような噴霧微細度は
、形成された滴が高温触媒粒子流と接触した時に殆ど瞬
間的に炭化水素蒸気に変換させる事ができる。

また、最終反応温度を一定に保持する事が重要である。

そのため、最終反応温度がクラッキングされる炭化水素
装入物、クラッキング条件および所望の運転の型に適合
した規定温度に保持されるように（ガソリン運転：最終
温度５００−５３０℃、軽油運転：４８０−５１０℃）
、塔に対する循環留分の供給流量を制御する手段を含む
。

このようにして、蒸発した炭化水素装入物＋触媒混合物
の温度は炭化水素装入物露点以上の温度に保持され、同
時にクラッキング温度をクラッキング流出物の所望の選
択に適合させる事ができる。

［実施例］ 以下１本発明を図面に示す実施例について詳細に説明す
る。

クラッキング塔を示す付図においては、再生された触媒
が導管１を通して上昇流塔５または「エレベータ」の基
部２に噴射され、同時にこの触媒を希釈流動床を成し触
媒粒子を前記塔中を０．５〜５メートル毎秒の速度で上
昇させるのに十分な流量の同伴ガスが３から導入される
。クラッキングされる炭化水素装入物そのものはインゼ
クター４によって塔の下部に噴射され霧化される。この
炭化水素装入物はその噴射点のすぐ下流の区域２におい
て触媒粒子と高温で接触させられ、１７２秒以下で蒸発
する。触媒＋蒸発炭化水素装入物混合物の温度は温度セ
ンサ６によって団定され、このセンサが熱い再生触媒の
導入弁７を制御して。

センサ６において測定される温度をクラッキングさ九る
炭化水素装入物の露点またはこれ以上の値に保持する。

クラッキング塔５の上部には、クラッキングされた生成
物と使用された触媒粒子とを分離するケーシング８が配
置されている。このケーシング８の底部に１分離された
触媒粒子に対して向流作用するストリッピング液、一般
に水蒸気のデフユーザ９が配置されている。

ケーシング８の下部において回収された触媒粒子は１０
から、第２ストリツピング装置または再生器に向かって
排出され、これに対してクラッキングされた生成物はケ
ーシング８の上部から、この付図には図示されていない
それ自体公知の型の分留塔に向かって排出される。この
分留塔は、ガソリン留分、軽油１重質希釈剤または触媒
スラリを分離する事ができる。これらの留−分は２本発
明の方法によれば、クラッキングされる炭化水素装入物
のインゼクター４の下流の単数または複数のインゼクタ
ー１１と１２、または場合によっては図示されない他の
インゼクターを通して、塔５の中に循環噴霧される。

本発明によれば、炭化水素装入物のインゼクター４の下
流区域の中の混合物温度は、ライン１３から来る液状の
希釈剤を主として含有する留分を１１から噴射する事に
よって所望の触媒反応温度に成される。接触分解反応の
吸熱反応を考慮すれば、一般にこの噴霧から生じる塔中
の温度は、クラッキング流出物の出口においてケーシン
グ８の中に配置されたセンサ１４によって測定された温
度よりも１０〜３０℃高い。

同様に、ライン１７から来る触媒スラリの留分が、軽希
釈剤の噴射点の下流において塔５の中に１２から噴射さ
れる。

分留区域から来る留分を塔５に供給するライン１３．１
７の噴射点下流のクラッキング区域の温度を所望の値に
保持すると同時に１４において規定温度値またはこれ以
上の温度を保持するように。

センサ１４はこれらのライン１３．１７上に配置された
弁１５．１６を制御する。

前述のように、炭化水素装入物の性質（重質または軽質
）に従って、また所望の操作の型（ガソリンまたは軽油
）に従って、＠環される留分の部分は１１において重質
希釈剤留分てあり、１２において軽質希釈剤または触媒
スラリ留分である。

本発明は前記の制御系のみに限定されるものでなく、そ
の主旨の範囲内において任意に変更実施できる。

下記の例は本発明の利点を示すためのものである。

実施例１ それ自体公知の型のクラッキング塔と触媒再生系とを含
む接触分解プラントの中に、重質炭化水素装入物を装入
する。この炭化水素装入物は、下記の特性を有する直接
大気圧蒸留残留物（ＲＡＴ）である。

密度　　　　　　　　　　　　：０．９３９硫黄（重量
％）　　　　　　　　　：０．９５コンラドソン炭素（
重量％）　　　：５．６ニツケル（重量ｐ、ｐ、ｍ、）
：１２ バナジウム（重量ｐ、ｐ、ｍ、）：４ ５００℃で蒸留されない重量％：６０ 装入物の露点（’Ｃ）　　　　　　：　５９５クラッキ
ングのため、超安定化ゼオライトを含有する市販の触媒
と、最重質炭化水素分子をクラッキング条件においてク
ラッキングするに適した基質を使用する。

同一の炭化水素装入物について２回のテストを実施し、
その一方は通常のクラッキング条件で実施し、他方のテ
ストは炭化水素装入物噴射点のすぐ下流に重質希釈剤を
循環噴射する事によって実施された。

これらの２回のテストの条件は別表１の通りであった。

この実施例において見られるように、通常法においては
炭化水素装入物は完全に蒸発されず（露点が混合物温度
よりも明らかに高い）、その結果非常に高いコークス生
成量（装入物に対して７゜２％）、比較的低い比Ｃ１０
、この型の炭化水素装入物にとっては許容最小限に近い
非常に低い温度、および非常に高い再生触媒温度（８０
０”Ｃ）をもたらし、この再生触媒温度は２段階の再生
処理を想定する。

この処理された炭化水素装入物はその露点が高いが故に
、工程において許容される限度である。

さらに、比較的低い比率Ｃ／○の結果、この型の炭化水
素装入物について得られる最大可能値以下の転化水準と
なる。

これに反して１本発明による方法においては、この炭化
水素装入物は完全に蒸発され、前記の方法における不蒸
発部分に関連するコークスの生成が防止される。

その結果比率Ｃ１０が明らかに高くなり、再生温度が低
くなり、炭化水素装入物温度が明らかに高くなり、この
故に粘度が低くなり、霧化品質が向上し、従ってさらに
コークスの生成傾向を低下させる。

最後に１本発明の条件において、新鮮な炭化水素装入物
の噴射点の下流にＨＣＯを循環させる事は、炭化水素装
入物の転化に影響しないだけでなく、それ自体が実質的
な転化作用を受け、最終的に１．ガソリンと軽油の収率
を増大して残留物収率を明らかに低下させる。

１厳■１ 前記の実施例１と同一の装置およびクラッキング触媒を
用い、また下記の特性を有する軽質装入物（真空水添処
理における留出物型）を使用した。

密度　　　　　　　　　　　　：０．８７９硫黄（重量
％）　　　　　　　　　：０．０４コンラドソン炭素（
重量％）　　　：０．０８ニツケル（重量ｐ、ｐ、ｍ、
）：０．１以下バナジウム（重量ｐ、Ｐ、ｍ、）：Ｑ、
２以下５００℃で蒸留されない重量％：８５ 装入物の露点（’Ｃ）　　　　　　：４６０第１循環は
、実施例１の場合と同様にＨＣＯから成り、その沸点間
隔は３４０〜４６０℃の範囲であり、また混合区域への
噴射の０．２秒後に噴霧された。

第２循環はこの場合触媒スラリの循環であって。

その沸点は４６０℃以上である。

掻作条件は別表２の通りである。

この実施例において見られるように、熱い再生された触
媒流の存在においてクラッキングされる炭化水素装入物
の蒸発から生じる温度は炭化水素装入物の露点より相当
に高い１重質希釈剤（ＨＣＯ）、次に残留物（触媒スラ
リ）の噴射による急冷効果はこの場合比較的穏やかであ
る。これは、この型のクラッキング装入物の場合１本発
明による方法は、通常のクラッキング法と異なり、最も
利用価値の低い生成物すなわち残留物の完全消費に至る
事と関連があり、またこの残留物は、再生触媒の高い噴
射温度を考慮すればプラントの熱平衡に必要なコークス
補足分をもたらす。

通常のクラッキング法　　本発明の方法新しい結物の噴
射温度（’Ｃ）　　　　　　　：　　１３１　　　　　
　　　　　　２５９再生された触媒の温度（’Ｃ）　　
　　　　　　：　　８００　　　　　　　　　　　７５
３比Ｃｌ０Ｓ　　　　　　　　　　　　　　　　　　：
　　　　　４．８　　　　　　　　　　　　５．６循環
前の装入物の接触時間　　　　　　　ニー　　　　　　
　　　　　　　　０．２最終反応温度（”Ｃ）　　　　
　　　　　　　　：　　５２０　　　　　　　　　、　
　５２０コ一クスＣ台策に対する重量％） またはデルタコークス　　　　　　　　　　：　　　　
１．５０　　　　　　　　　　１．２５裟入物に対する
ガソリン収率１量％）　　：　　４３゜６　　　　　　
　　　　４６．２装入物に対する軽油収率１１％）　　
　　　：　　　２４．８　　　　　　　　　２６．４装
入物に対する残留物収率」％）　　　　：　　　　９．
４　　　　　　　　　　４．４１１Ｃ／○　：反応区域
の入口における触媒（Ｃ）とこれに接触する装入物（○
）との比率式２ 通常のクラッキング法　　本発明の方法新しい装入物の
噴射温度（’Ｃ）　　　　　　　：　　３０１　　　　
　　　　　　　２６８再生された触媒の温度（’Ｃ）　
　　　　　　　：　　６４５　　　　　　　　　　　６
４６比Ｃ１０傘　　　　　　　　　　　　　　　　　：
　　　　　６．１　　　　　　　　　　　　６．８装入
物噴射後の混合物温度（’Ｃ）　　　　　　：５２１　
　　　　　　　　　　５２６ＨＣ○噴射前の厳しい条件
での反応温度　：　　　−５０６ＨＣＯ噴射量Ｇジ、物
の％）　　　　　　　　：　　　０　　　　　　　　　
　　　　１０ＨＣＯ噴射温度（’Ｃ）　　　　　　　　
　　　：　　　−２２０第１％ｉ環前の装入物の接触時
間　　　　　ニー０．２噴射スラリの量俸込物の％）　
　　　　　　：　　　０　　　　　　　　　　　　　１
０スラリの噴射温度（’Ｃ）　　　　　　　　　　：　
　　−３００２＠環間の装入物の接触時間　　　　　　
ニー０．５最終反応温度（’Ｃ）　　　　　　　　　　
　　：　　４９０　　　　　　　　　　４８５コークス
Ｃ［株］某に対する重量％）またはデルタコークス　　
　　　　　　　　　　　：　　　　０．６２　　　　　
　　　　　０．６６装入物に対するガソリンの収率（％
）　　　　：　　　３９．３　　　　　　　　　４０．
１装入物に対する軽油の収率（％）　　　　　　：３２
．７　　　　　　　　　３７．９装入物に対する残留物
の収率（％）　　　　　：　　　　４．５　　　　　　
　　　　０

【図面の簡単な説明】

付図は本発明によるプラントのフローシートである。 １１１．触媒導管、２１０．混合部、３００．搬送ガス
、４．、、装入物インゼクター、６，１４゜１．センサ
、５００．クラッキング塔、８．．。 分離ケーシング、９１０．触媒ストリッピングデフユー
ザ、１１，１２．、、留分インゼクター、１３．１７．
、、留分導入管、

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、炭化水素装入物とクラッキング触媒粒子とを塔（５
   ）の中において流動床クラッキング条件で上昇流または
   下降流接触させる段階と、反応区域の下流において使用
   済み触媒とクラッキングされた炭化水素装入物とを分離
   する段階と、使用済み触媒の少なくとも１回のストリッ
   ピング段階と、前記触媒をその上に付着されたコークス
   の燃焼条件において再生する段階と、最後に再生された
   触媒を前記の塔の供給部分に循環させる段階とを含む炭
   化水素装入物の接触分解法において、−循環される触媒
   を、希釈され流動化された状態で、この触媒とクラッキ
   ングされる霧化された炭化水素装入物との混合物の温度
   が少なくともこの炭化水素装入物の露点に等しくなるよ
   うな量と温度で、前記塔の中に導入（１）し、 −クラッキング炭化水素装入物の分留から生じた少なく
   とも１つの留分を、好ましくは前記装入物の蒸発炭化水
   素がその露点以上の温度に０．５秒以下、好ましくは０
   ．３秒以下滞留した後に、クラッキングされる炭化水素
   装入物の混合−霧化区域のすぐ下流において（１１）、
   液状で、霧化によって循環させ、前記の循環される留分
   は、塔の末端において測定された最終反応温度が常に４
   ７５℃乃至５５０℃の範囲内に含まれる量と温度で噴射
   され、前記の循環される留分は所望の最重質転化生成物
   より軽質の留分から成ることを特徴とする炭化水素装入
   物の接触分解法。 ２、反応区域における触媒粒子は希釈された流動床を成
   し、０．５乃至５メートル毎秒の上昇速度または下降速
   度で循環する事を特徴とする特許請求の範囲第１項によ
   る方法。 ３、クラッキングされる炭化水素装入物およびクラッキ
   ングされた炭化水素装入物の分留から生じる液状の単数
   または複数の留分のインゼクター（４，１１，１２）は
   、希釈された流動床中への触媒粒子の霧化を保証し、噴
   射された滴の平均直径が１００ミクロン以下、好ましく
   は５０ミクロン以下となるようにする事を特徴とする特
   許請求の範囲第１項または第２項のいずれかによる方法
   。 ４、第１循環留分の霧化による噴射区域下流の触媒反応
   時間は、５秒以下、好ましくは２秒以下とする事を特徴
   とする特許請求の範囲第１項乃至第３項のいずれかによ
   る方法。 ５、５０体積％が５００℃以上の沸点と５５０℃以上の
   露点とを有するクラッキングされる炭化水素装入物につ
   いて、所望の最重質転化生成物が軽油である場合、本質
   的に重質希釈剤を含有する留分を炭化水素装入物の噴射
   区域のすぐ下流に噴霧し、最終反応温度を４７５乃至５
   １０℃の範囲内に保持する事を特徴とする特許請求の範
   囲第１項乃至第４項のいずれかによる方法。 ６、５５０℃以下の露点を有するクラッキングされる炭
   化水素装入物について、所望の最重質転化生成物が軽油
   である場合、本質的にに重質希釈剤を含有する留分を炭
   化水素装入物の噴射区域のすぐ下流に噴霧し、つぎに分
   留残留物の留分（触媒スラリ）を噴射し、最終反応温度
   を４７５乃至５１０℃の範囲内に保持する事を特徴とす
   る特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかによる方
   法。 ７、５５０℃以下の露点を有するクラッキングされる炭
   化水素装入物について、所望の最重質転化生成物がガソ
   リンである場合、軽質希釈剤、重質希釈剤またはその混
   合物を炭化水素装入物の噴射区域のすぐ下流に噴霧し、
   つぎに触媒スラリを噴射し、最終反応温度を５００乃至
   ５５０℃の範囲内に保持する事を特徴とする特許請求の
   範囲第１項乃至第４項のいずれかによる方法。 ８、所望の重質転化生成物がガソリンである時、炭化水
   素装入物の噴射区域のすぐ下流において、本質的に重質
   希釈剤を含有する第１留分を噴霧し、その下流において
   、最終反応温度を５００乃至５５０℃の範囲内に保持す
   るため系の余剰熱を排除するように軽質希釈剤の第２留
   分を噴霧する事を特徴とする特許請求の範囲第１項乃至
   第４項のいずれかによる方法。 ９、触媒粒子の上昇流型または下降流型クラッキング塔
   （５）と、炭化水素装入物を前記の塔（５）に圧下噴霧
   する事によって供給するための手段（４）と、クラッキ
   ングされた装入物の生成物と消費された触媒粒子とを分
   離する手段（８）と、少なくとも一種の流体によって前
   記の消費された触媒粒子をストリッピングする少なくと
   も１つのストリッピング手段（９）と、触媒上に付着さ
   れたコークスを高温燃焼する事によって前記触媒を再生
   する少なくとも１つの再生プラントと、再生された触媒
   を前記供結手段に循環させる手段とを含む炭化水素装入
   物の接触分解装置において、この装置は、反応流出物の
   分留手段と、この分留から生じ少なくとも１つの液状留
   分を前記塔に対して、新鮮な前記炭化水素装入物と前記
   再生触媒との混合区域のすぐ下流の少なくとも１点（１
   １、１２）に霧化状態で循環させる手段とを含むことを
   特徴とする炭化水素装入物の接触分解装置。 １０、クラッキングされた装入物の複数の留分を、塔の
   各部分に実質的に均一に噴霧する事によって塔に対して
   循環させる複数の手段を含み、各留分の噴射レベル（１
   １、１２）が炭化水素装入物の移動方向に沿って上流か
   ら下流に離間されている事を特徴とする特許請求の範囲
   第９項による装置。 １１、最終反応温度が４７５乃至５５０℃の範囲の規定
   値に保持されるように単数または複数の循環留分の流量
   を制御するための手段（１４、１５、１６）と、クラッ
   キングされる炭化水素装入物の噴射−混合区域の温度を
   炭化水素装入物の露点以上に保持するように触媒の流量
   を制御する手段（６、７）を含む事を特徴とする特許請
   求の範囲第９項または第１０項のいずれかによる装置。