JPS6285093A - 無漂白クラフトパルプからのクラフトライナ−ボ−ド、漂白クラフトペ−パ−ボ−ド、サ−モメカニカルペ−パ−ボ−ドならびにセミケミカルメカニカルパルプおよび亜硫酸塩パルプからのペ−パ−ボ−ドに対する改善 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の分野］ 本発明は、製紙技術に関し、特にペーパー製品をその耐
折強さを保持する一方、圧力および熱で処理してその湿
潤強さを改善することに関する。

本発明はさらに詳しくは、漂白または無漂白のクラフト
ペーパー、ＳＣＭＰおよび亜硫酸塩パルプから作られる
ペーパー製品ならびに丁ＭＰペーパーボードに関するも
のである。ＴＭＰペーパーボードは、サーモメカニカル
パルプ（ｔｈｅｒｍｏ確ｅｃｈａ−ｎｉｃａｌ　ｐｕｌ
ｐ）ペーパーボードを危味する。　　”ｓｃＭＰ”法と
いう用語は、セミケミカルメカニカルパルプ化法（ｓｅ
ｍｉｃｈｅｍｉｃａｌ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｕｌ
ｐｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ　）を意味する。

［先行技術］ クラフト法は、適当な再生できる原材料の処理による繊
維の水性スラリーの１つの調製方法である。はとんどの
パルプ化法においては、木材、草またはその他の植物中
の天然リグニンのかなりの部分は１またはそれ以上の求
核試薬との化学反応により可溶性にされる。クラフト法
においては、求核試薬は硫化物や水酸化物のイオンであ
り、これらは高いアルカリ性状態下で使われる。クラフ
ト法の変法の中には、周期率表の第１Ａ族の金属すなわ
ちリチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシ
ウムから話導される水酸基イオンを使用する、従来のソ
ーダ法も含む。別の変法として、求核試薬としてアント
ラキノン（ＡＱ）または＠換アントラキノンの使用を含
む。アントラキノンは、ソーダ法で使用出来、その場合
、この方法はソーダーＡＱ法として知られており、ある
いはアントラキノンはクラフト法で使用でき、その場合
、この方法はクラフト−ＡＱ法として知られている。ク
ラフト法におけるそのような変法は、業界では良く知ら
れており、これらの変法のいずれかにより作られたパル
プは、本発明の実施において使える。もし希望するなら
ソーダーＡＱ、クラフトおよびクラフト−ＡＱパルプは
適当な漂白剤の適用によって白色にできる。そのような
漂白剤は、普通、性質が親電子的であり、その例として
塩素、二酸化塩素、次亜塩素酸ナトリウム、過酸化水素
、亜塩素酸ナトリウム、酸素およびオゾンが含まれる。

使用は、しばしば連続的段階で行なわれ、適当な求核試
薬、慣例的には水酸基イオンが、中間段階で使われても
よい。“クラフトペーパー”は、クラフト法で製造され
たパルプから作られたペーパーである。漂白クラフトペ
ーパーは、その低リグニン含量のために、低い湿潤強さ
を有し、それ故、漂白クラフト製品のこの品質を進展さ
せることが望ましい。

ライナーボードは、波形のカートン構造での表面材料と
して使われる中級ｊｌペーパー製品である。“クラフト
ライナーボード“は、クラフト法により製造されたパル
プから作られたライナーボードである。

サーモメカニカルパルプ化法は、適当な再生できる原材
料の機械的処理によって繊維の水性スラリーを製造する
方法である。はとんどのパルプ化法では、木材、草また
はその他の植物中の天然リグニンのかなりの部分は、１
またはそれ以上の求核試薬と化学反応することにより可
溶性にされる。そのような求核試薬は、サーモメカニカ
ルパルプ製造では使われない。代わりに、加熱軟化され
た原材料、通常木材チップからの繊維は、１２０〜１５
０℃またはそれ以上の温度での周囲蒸気圧下で運転され
る適当なシュレッダ−または円板型精製機を通過させる
ことによって行なわれる。そのような繊維は一般に脆く
、それから作られたシートは脆くかつ湿潤強さはほとん
どない。ここに使用しているように″ＴＭＰパルプは、
上述したようにサーモメカニカル法により作られたパル
プである。ＴＭＰパルプは、その繊維の弱い脆弱性にも
かかわらず、化学パルプ製造上の臭いとか処分の問題や
その他の欠点を避けられる利点をもっている。”ＴＭＰ
ペーパーボード”は、ＴＭＰパルプから作られた中級重
量ペーパーである。それは、湿潤時には周知のように弱
く、またクラフトパルプのようなもつと可撓性のあるパ
ルプから同様に作られた製品と比較して非可撓性である
。それ故、ＴＭＰペーパー製品の湿潤強さと可撓性の両
方を改善する方法が望まれる。

クラフトペーパー製品、ＴＭＰペーパーボード、ＳＣＭ
Ｐペーパーボードの製造技術では、フェルト状にした繊
維を湿潤プレスして該繊維を合体指せて、密着シートと
するのが慣例である。圧力は一般的に、一連のニップロ
ールによって、ペーパーの連続走行の紙ウェブに適用さ
れ、該ロールはシートを圧縮することにより、その体積
密度を増加させ、かつその含水量を減らす。添付の第１
図は、ウェブ形成機や３組の代表的な湿潤プレスロール
対を含む、典型的な製紙機械の簡素化した図式を示す。

また、図示されているように希望する最終含水玉にペー
パーを乾燥することを目的とする乾燥ロールおよび平滑
仕上を作りだすカレンダースタックがある。少なくとも
ロールのいくつかは、普通、乾燥を急ぐ場合に加熱され
る。図面は簡略化されており、実際の作業ではより多く
の乾燥ロールがある。

セミケミカルメカニカルパルプ化法は、適当な再生原材
料の処理による水性スラリーを製造する方法である。は
とんどのパルプ化法では、木材、草またはその他の植物
中の天然リグニンのかなりの部分は、１またはそれ以上
の求核試薬との化学反応により可溶性にされる。円板型
またはその他の精製機またはシュレッダ−などの機械的
作用によって、わずかの損傷状態で繊維の回収を可能に
するようにリグニンを改質する間に、可溶化および除去
されるリグニン部分の極小化がＳＣＭＰ法の目（票であ
る。それはまた、ケミカルメカニカル法（ＣＭＰ）、ケ
ミカルサーモメカニカル法（ＣＴ−ＭＰ）や、中性亜硫
酸塩セミケミカル（ＮＳＳＣ）法として知られているあ
る関連した方法の目標でもある。それらのパルプは普通
かなり脆く、クラフト、亜硫酸塩、クラフト−アントラ
キノン（ＡＱ）、ソーダーＡＱまたはアルカリ性亜硫酸
塩ＡＱ法などにより作られた、低リグニンパルプに比較
した場合に強度において劣っているように思われている
。しかしながら、特性は波形にした中級を含むしかもラ
イナーボード成分としても、多くの最終使用にとって十
分である。

亜硫酸塩法では、亜硫酸塩または重亜硫酸塩イオンが求
核試薬である。亜硫酸塩または重亜硫酸塩イオンは、リ
グニン分子を小さい破片に分解させる原因となる。この
化学反応の間、亜硫酸塩または重亜硫酸塩イオンは、リ
グニン破片と化学的に結合して、それによって水溶性を
もたらすようになる。亜硫酸塩法の変化は、アントラキ
ノン（ＡＱ）または第２の求核試薬としての置換アント
ラキノンの使用を含む。ＡＱは、アントラハイドロキノ
ン（ＡＨＱ）に処理の初期段階の間に、元の位置に通光
される。ＡＱは不溶性でＡＨＱの塩のみが可溶性である
ので、アルカリの存在は、？８液生成や木材チップ、草
の茎またはその他の繊維を含有する植物中へのＡＱの均
一な浸透のためには必要である。そのような処理方法は
アルカリ性亜硫酸塩−ＡＱ法として知られている。亜硫
酸塩法および亜硫酸塩法のアルカリ性亜硫酸塩−ＡＱ変
化は業界では良く知られており、このように作られたパ
ルプは、本発明の利点を与えるように使える。

現在、ペーパー製品の種々の特性を改善するために、製
造法中または後で熱および圧力もしくは熱だけを含む処
理にかなりの感心が払ゎゎている。ペーパーについて定
量しうる性質を列挙ず引１ば、乾燥引張強さ、湿潤引張
強さ、逆耐折強さ、圧縮強さおよび剛性などである。ど
の性質を向上させるのが望ましいかは、そのペーパー紙
製品の用途によってきめられる。湿気のあるもしくは湿
潤環境で使われるようなペーパーやＴＭＰペーパーボー
ドで特に興味のある２つの特性は、湿■閏強さと耐折強
さであり、それらの両方は良く知られている標準テスト
によって測定できる。それから、ここで使用されている
ように“湿潤強さ”とは、アメリカン　ソサエティ　フ
ォア　テスティング　エンド　マテリアルズ（ＡＳＴＭ
）スタンダード　Ｄ　８２９−４８により測定される湿
潤引張強さを意味゛する。“耐折強さ”とは、ＡＳＴＭ
Ｄ　２１７６−６９に規定された条件下でボードを２方
向に破壊することなく折り曲げ得る回数として定義され
る。゛°坪量”は、乾燥最終製品の単位面積当りの重二
である。

湿気のある、もしくは湿潤環境で使用の波形カートンの
製造で使われているようなライナーボードでは、特に興
味のある３つの特性、湿潤強さ、耐折強さおよび高湿度
圧縮強さなどがある。“圧縮強さ°′は、標準５ＴＦＩ
　（スウェーデン森林研究協会）試験機による測定され
た縁部線圧縮強さである。

この分野における今までの作業者は、ライナーボードの
高温処理がその湿潤強さを改善できることを認識してき
た。例えばイー・バック（Ｅ、　　Ｂａｃｋ　）の”ウ
ェット　スティフネス　パイ　ヒート　トリートメ〉・
ト　　オブ　ザ　ランニング　ウェブ、パルプ　エンド
　ペーパー　カナダ、第７７巻、第１２号、第９７−１
０６　（１９７６年１２月）（Ｗｅｔ　　５ｔｉｆｆｎ
ｅｓｓ　　ｂｙ　　ｈｅａｔ　　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　
　ｏｆｔｈｅ　ｒｕｎｎｉｎｇ　ｗｅｂ　”　、　　Ｐ
ｕ１ｐ　＆　Ｐａｐｅｒ　　Ｃａｎａｄａｖｏｌ、７７
、　Ｎｏ、１２　、　ｐｐ、９７−１０６　（Ｄｅｃ、
　１９７６）　）を参照されたい。この改善すなわち増
加は、天然に存在するポリサッカリン酸塩頚および他の
ポリマー類の発展および交叉結合に起因したものであり
、その現象は、従来の合成ホルマリン樹脂または他の結
合剤が全く使用されない場合ですら製品の湿潤強さを保
持するに十分なこともある。

熱養生による湿潤強さの改善は、脆弱性の増加（すなわ
ち耐折強さの減少）という犠牲の上でのみ達成されると
以前は考えられていたことを注意することが重要である
。それ故にほとんどの高温前処理は、たわみに受けるの
ではなく、パーティクルボード、ウオールボードやその
他の製品になされている。既に知られている法を漂白ク
ラフトペーパー、ＴＭＰペーパーボードやＳＣＭＰペー
パーボードに適用すると脆い製品を生ずるだろう。脆い
ペーパーやペーパーボードは、ライナーボード以外の波
形の箱を作るための波形成型機での変形作業のような、
結果として生ずる変形を含む多くの応用には受は入れら
れない。それ故に、ライナーボードの湿潤強さを進展さ
せるための熱処理だけでは広範に受は入れられるもので
はなかった。そしてＴＭＰペーパーボードとしてはもの
にならない。

上記論文中でバック博士が指摘してきたように“加熱条
件は、乾燥気候において所望の湿潤剛性増加を同時発生
の脆弱化とバランスさせるように選択しなければならな
い。”米国特許第３．８７５，６８０号において、暗示
的に該バック博士は、既製の波形ボードを加熱処理して
前置って導入した樹脂を固定させる方法を開示している
が、この方法における目的は脆化した材料がコルゲータ
中を通過するのを防止することである。

湿潤強さの付加と耐折強ざの改善とは両立しないものと
以前は考えられていたことは明らかである。

それ故に本発明の目的は大幅に改善された湿潤強さと、
良好な耐折強さの両方を有するペーパー製品やＴＭＰペ
ーパーボードおよびライナーボードを製造することであ
る。他の目標は、合成樹脂またはその他の接着剤や湿潤
強さ作用物質などに顆らずに目的を達成することである
。

前記目的のためにペーパー製品、ＴＭＰペーパーボード
、ＳＣＭＰペーパーボードおよびライナーボードの湿潤
強さの増加のみならず、それらボードの耐折強さの保持
を劇的かつ意外にもなし得る方法を開発したのである。

本発明を広義に述べると、本発明は次の処理段階から成
るものである。すなわち、１）」白または無漂白クラフ
トパルプから作られた紙またはライナーボードもしくは
熱機械的に作られたパルプまたはセミケミカルメカニカ
ル紙パルプから作られたペパーボードを濃密化濃密化段
階にかけ、そして、２）該製品の湿潤強さを増加するの
に十分な時間に亘って、少なくとも２１６℃（４２０°
Ｆ）の内部温度に加熱する段階である。

木刀法は、熱処理のみによって湿潤強さが増加した同様
な製品の耐折強さより大いに優れた耐折強さを有する製
品を産み出すものである。このことは後記の試験例によ
って明らかに示されている。

実施例Ｃ述べるテストは、静止プレスで本発明を行なっ
たのに対して、ペーパーやボードの走行速度と同量の高
い製造速度が得られるので熱や圧力は、熱圧力ロールに
よって連続的に、走行するペーパーやボードに印加する
のが好ましい。

無漂白クラフトから作られたライナーボードの場合には
、より大きな湿潤強さが達成されるように、少なくとも
　２８９℃（５５０’″　Ｆ）にボードの内部温度を上
げることが好ましい。これは、高温では結合を進展させ
るには、より短い保持時間が必要であるということにな
り、ｉａ維の劣化が起こるのに結果として少なくなる時
間がある。また、より短い保持時間は、より速い製造ス
ピードを達成することが可能となる。

クラフトパルプおよびＴＭＰボードから作られたその他
のペーパー製品の場合には、より大きな湿潤強さを達成
するように、少なくとも　２４０℃（４６５°　Ｆ）に
ペーパーの内部温度を上げることが好ましい、ＳＣＭＰ
ペパーボードの場合には、少なくとも２３２℃（４５０
”　　Ｆ）にボートの内部温度を上げることが好ましい
。

加熱速度やある特定の温度での必要な加熱保持時間は、
選定した熱伝達の方法に依存するということを注意すべ
ぎであるやさらに、ウェブ温度を選定した温度にできる
だけ速く上げることが望ましい。改善された加熱速度は
、高いロール温度を使用して、および／または熱いロー
ル上のシートに対してプレスロールに高いニップ力を印
加して達成できる。高圧力が熱伝達速度を劇的に改善す
ることは前に述べた。ある作業者は、このことがウェブ
ロール界面での蒸気生成の防止にあるものとした。

本発明は、成る範囲の温度、圧力および保持時間に亘り
実施することができるが、これらのファクターは相互に
関連するものである。例えば、高い温度を使用するほど
加熱段階の保持時間を短くすることができるし、その逆
もまた可能である。

所望の改善を果たすのに２８９℃（５５０°Ｆ）では保
持時間は２秒で十分なことが判明しているし、一方２１
６℃（４２０°Ｆ）では、前記よりかなり長い保持時間
が必要である。２４０℃（４６５°　Ｆ）で６０秒の保
持時間が所望の改善を達成するのに十分であり、一方２
２１℃（４２０°Ｆ）ではかなり長い時間が必要である
ことが判明した。ＳＣＭＰボートの場合には２３２℃（
４５０″Ｆ）で５秒の保持時間が実質的な改善を達成す
るのに十分であることが判明している。

現在、安全という理由からロール温度はウェブの着火温
度３００℃（５７２°Ｆ）より高くない方が好ましい。

しかしながら、高いロール温度でも、例えば不活性奮囲
気の用意もしくは高温環境からのペーパーの急速な除去
などの適当な警戒が採られるならば使用できる。

［本発明の好ましい態様］ 第２図は、圧盤プレスのような他の装置も使え、事実、
以下のデータは圧盤プレステストから得られていること
を理解ずべきであるが、発明法で行なわれた好適な装置
を図示している。図解した機械において水性スラリー中
の漂白または無漂白クラフトペーパー繊維または無）頭
註ＴＭＰパルプｉａ維またはＳＣＭＰまたは亜硫酸塩パ
ルプ繊維は、湿潤マットまたは繊維を生成ｌ、・て、ウ
ェブ形成スクリーン１０上へ沈殿する。該マットは、そ
れから一連の湿潤プレスニップロール１２．１３．１４
゜１５、１６を通過し、統合されたウェブに進展する。

今日知られている適当な湿潤プレスは長いニッププレス
や湿潤繊維ウェブ上に高いプレス圧力を引き出すことが
可能なシュー・タイププレスなどが含まれる。該ウェブ
はそれから予備乾燥ロール１８、１９を通過し、湿潤ウ
ェブから水分を除く。一度、ウェブの含水量が７０重量
％以下に除去されて濃密化と高温処理の段階が本発明に
より適用される。

ウェブを濃密化するために、一連の乾燥ロール２０、２
１．２２．２３は少なくとも　７００ｋｇ／ｍのウェブ
密度を生ずるように十分に負荷が与えられるようなそれ
ぞれの圧力ローラ２５．２８．２７．２８を備えている
。我々はこの段階を“プレス乾燥“または゛濃密化”と
定義する。本発明の好ましい態様では、本発明の？ｆＡ
密化段階は、プレス乾燥部分では通常の乾燥温度（実質
的に２０５℃以下）で、また高温熱処理部分では以下で
述べる温度で行なわれる。しかしながら、２つの段階は
連続的にもしくは同時に行なえるということを理解すべ
きである。

熱処理部分では１またはそれ以上の乾燥ロール（例えば
、３０．３１．３２．３３）は所望の最大内部ウェブ温
度もしくはわずかにそれ以上の温度に加熱される。圧力
ロール３５．３６．３７．３８は乾燥ロールとウェブの
間の熱伝達を改善するために使用され、むしろ３つの圧
力ロールは熱処理の間、ｉ１４密化段階を持続するため
に高い負荷がかかっている。ウェブの目標温度を達成す
るのに必要な乾燥ロール温度はウェブ厚み、ウェブ水分
、ウェブ進入温度、ウェブ速度、ニップ圧力およびロー
ル直径などを含むいくつかの要素の関数となるが、その
計算は当該技術の理解の範囲内にある。無漂白クラフト
パルプから作られたライナーボードの場合には２８９℃
（５５０°Ｆ）内部ウェブ温度でその温度で２秒間保持
し、または漂白クラフトパルプまたはＴＭＰボードから
のペーパーボードの場合には２４０℃（４６５°Ｆ）で
、コノ温度で６０秒間保持し、ＳＣＭＰや他の亜硫酸塩
パルプからのペーパーボードの場合には２３２℃（４５
０″　Ｆ）で、この温度で５秒間保持することが最適で
あると現在思われている。いずれの場合でもロール温度
は通常の乾燥ロールの温度よりも高い方が良く、少なく
とも２２１ｔ　（４２０°　Ｆ）でなければならない。

熱処理ローラは外皮４０内に入っており、エアキャップ
４１．４２．４３．４４はウェブがロールを通過する時
にさらにウェブを加熱するのに使われる。不活性ガス、
蒸気または加熱蒸気の奮囲気は、本発明の目的のため、
また高温での酸化や燃焼を防止するのに使われる。

次の熱処理段階でウェブはエアキャップ６０．６１を有
する最終ロール５０．５１を通過してウェブを調整し、
それからカレンダ加工してから従来の方法でリール巻き
した。

濃密化と高温の結合した影響は、該最終製品に予期しな
い良好な湿潤強さと良好な耐折強さの結合を生ずる。

本発明は以下の実施例に記載されているように実施され
ている。ボード品質の改善は以下の表に列記されたテス
ト結果の試験から明らかとなる。

実施例１ 米国南東部産出のマツ材チップをクラフト法によりライ
ナーボード製造に用いる典型的なパルプ含有二に処理し
た。処理したチップを円板型精製機を通してパルプに変
λた。パルプは残りの黒い液体を除くために水ですつか
り洗い、シートが調製されるまで冷蔵庫中で３〜６℃（
３８〜４２°Ｆ）で湿潤状態で貯蔵した。処理され水洗
されたパルプはカッパナンバ９８で、１５％の残留リグ
ニンの存在を示し、カナディアン　スタンダード　フリ
ーネス　テストで　７２０ｍ１のフリーネスをもってい
た。これは叩解の前のマツ類のライナーボードパルプの
典型的な値である。

蒸留水中に分散したパルプをＴＡＰＰＩ（タラと）シー
ト成型機使って手すきシートに変えた。

分散中の繊維の量はオーブン乾燥状態の３．６８のＴＡ
ＰＰＩシート重量を与えるように調節した。

前記重量は、はぼ空気乾燥の重量となる（市販のライナ
ーボードシートは２０５ｇ／ｒｒ？（４２，ｆｆ　ｂ　
／１０００ｆｔ２）　）。該シートを乾燥の前に吸取り
紙台で６０　ｐｓｔ　（４！５　ｋｐａ）で湿潤プレス
した。

３組のシートを調製した。最初の組からのシートはＴＡ
ＰＰＩスタンダードＴ　２０５　ｏｍ−８１により室温
でＴＡＰＰＩリング上で乾燥した。これは従来からの乾
燥手順である（Ｃ）。２番目の組からのシートは従来の
乾燥手順で乾燥したが、この手順の後に熱処理を続けた
（ＨＴ）。該ペーパーシートを２枚の１５０メツシユス
テンレス　スチールの金網の間に置き、その組立品を圧
盤プレス中に置いた。熱処理は本発明にとって最適と思
われる状態、すなわちシート内部温度２８９℃（５５０
°　Ｆ）で２秒間の通りであった。これを行なうために
、単一のシートを印加圧力として１５ｐｓｉ　（１０５
ｋｐａ）で４秒間、２８９℃（５５０”　Ｆ）のＣａｒ
ｖｅｒ圧盤ブレス中に置いた。シート中に埋込んだ熱電
対を使った前の実験では、目標温度２８９℃（５５０°
Ｆ）に達するのに２秒を要することを示している。３番
目の組からの個々のシートは、　１３８℃（２８０°　
Ｆ）で異なった圧盤プレス中に湿潤状態で挿入した。１
５　ｐｓｉ　（１０５ｋｐａ）の圧力を乾燥表面の繊維
に５秒間保持し、後に該圧力を７９０　ｐｓｉ　（５４
５０ｋｐａ）で２０秒間に増加した。このプレス濃密化
法（ＰＤ）の終了で、シート水分は約１０％であった。

各シートはＰＤプレスから除かれて直ちに他へ置かれ２
８９℃（５５０’　Ｆ）で４秒間ＨＴプレスされる。全
ての３組をテストの前に少なくとも２４時間、２３℃（
７３°　Ｆ）、５０％湿度で水分調整した。

行なわれたテストは折り曲げ、湿潤および水分調整した
引張強さ、水分調整後の圧縮強さである。湿潤引張テス
トは蒸留水中に４時間浸漬後に除去したテストシートか
ら余分な水を吸い取フた後に直ちに行なった。その他の
点ではこのテストはＡ３７Ｍ標準湿潤引張テストと同じ
である。

第１表に要約されている結果は、濃密化し熱処理したシ
ートの優良な耐折強さと湿潤強さを示している。

実施例２ 米国南東部産出の広葉樹材（Ｌ材）チップをクラフト法
により処理し、円板型精製機で精製、水洗後６１８ｍ１
カナディアン　スタンダード　フリーネスの９８カツパ
パルプを生じた。このパルプは針葉樹（Ｎ材）６０％と
Ｌ材４０％の繊維を含む混合物を与えるように実施例Ｉ
のＮ材と混合した。シートは実施例１の手順に従って準
備しテストした。

得られた優良な折り曲げおよび強さ特性は第Ｈ表に列記
されている。

実施例２Ａ マツ材チップを実施例１の第１段のようなパルプに加工
した。蒸留水中に分散したパルプをＮ　ｏｂｌｅ＆　Ｗ
　ＯＯＤシート成型機を使って手すきシートに変えた。

分散中の繊維の量はオーブン乾燥状態の７．９ｇのシー
ト重量を与えるように調節した。該シートを乾燥の前に
吸取り紙台で５０　ｐｓｉ（３４６ｋｐａ）で湿潤プレ
スした。

３組のシートを準備した。最初の組からのシートを従来
の方法で回転ドラム乾燥機で乾燥した（Ｃ）。２番目の
組からのシートは実施例１と同じように熱処理しくＨＴ
）、３番目の組からのシートは高密度化してから実施例
１と同じように熱処理した（ＰＤ＆ＨＴ）、各組からの
一つのサンプルを２３℃（７３°　Ｆ）で５０％相対湿
度（“乾燥”）に水分調整し、他のサンプルは３２℃（
９０°Ｆ）で９０％相対湿度（′湿った”）に水分調整
した。耐折強さ、湿潤引張強さおよび圧縮強さテストを
実施例１と同様に行なった。以下に要約されている結果
は高水分状態での耐折強さ、引張および圧縮強さにおい
て著１ノい改善を示している。

衷ｊｆ　（＋１１互 実施例］で使用したマツ類のパルプを、パルプのフリー
ネスを減少させるためにエラシャーライス精製機を多数
回通過させて、３段階の叩解にさらした。シートは実施
例１の手順に従フて各段階ごとに同法度で準備し、テス
トした。第３表の結果は明らかにＣ＋ＨＴ手順で処理さ
れたシートと比較して、ＰＤ＋ＨＴシートの脆さがない
ことを説明している。

実施例４ 従来のライナーボードマシン上で、硬質カバーを施され
た３つの直径１２インチプレスニップロールを乾燥缶４
３．４５．４７の上へ置いた。１０（１％針葉樹クラフ
トパルプ（Ｎパルプ）の完成紙料をマシン上に走らせ、
坪量２０５ｇ／ｍ”　（４７ｊ２　ｂ／１００（ｌｆｔ
”　）のライナーボードを４７３ｍ／ｌ１ｌｉｎ、　（
１５５０ｆｔ／ａ＋ｉｎ、）の速度で得た。試験の最初
の段階では上述したニップロールへのニップ圧力は印加
することなく、従来の乾燥温度によって、以下の第！Ｖ
表に略述した特性が得られた。表においてＭＤは機械の
長さ方向の試験結果を示し、ＣＤは機械の横方向の試験
結果を示す。

１ヱｌ二亘玉１ 坪　　量＝　　　４２　　　　　　　　ｌｂ／１０００
ｆｔ２　（２０５ｇ／ｍ”）パス（厚さ）４　１１．３
　　ミル　（，２７６ｍｍ）密　　度　　　　　＝　　
　７１３　　ｋｇ／ｍ’二重折曲ＭＤヰ　２０４３ ＣＤ＝　　　１４９３ 圧縮強さＭＤ　＝　　　３９．１　１ｌｂ／ｉｎ　（８
，８５ＫＮ７ｍ）ＣＤ　　＝　　　　　２１．９　　　
ｆｂ／ｉｎ　　（３，８４ＫＮ／ｍ）乾燥引張Ｍｌ）　
＝　　　８７−＆　　Ｉｌｂ／ｉｎ　（１５，３ＫＮ／
ｍ）ＣＤ　　＝　　　　３９．９　　ｊ２　ｂ／ｉｎ　
　（６，９９ＫＮ／＋）湿潤引張ＭＤ　＝　　　１０．
１　　ｆｂ／ｉｎ　（１，７７ＫＮ／ｍ）ＣＤ　　＝　
　　　　４．８　　ｉｂ／ｉｎ　　（０，８４ＫＮ／ａ
ｔ）コノボードを２４０℃（４６４’　Ｆ　’）　テ３
０秒間、高温処理にさらした場合、第７表に示す特性が
得られた。

１ヱ」とり腹江里 坪　　量　　　　　＝　　　　４２　　　ｊ！ｂ／１０
００ｆｔ”　　（２０５ｇ／ｍ”）バス（厚さ）＝　　
　１１．３　　ミル　（，２７６ｍｍ）密　　度　　　
　　＝　　　　７１３　　ｋｇ／ｍ３二重折曲ＭＤ−１
５ ＣＤ＝　　　９２ 圧縮強すＭＤ　＝　　　４８．Ｏｉｂ／ｉｎ　（３，４
１にＮ／ｍ）ＣＤ　　＝　　　　１９．６　　ＪＺｂ／
ｉｎ　　（３，４３ＫＮ／ｍ）乾燥引張ＭＤ　＝　　　
９２．Ｏｆｂ／ｉｎ　（１６，１１に８７ｍ）ＣＤ　　
−４２，Ｏｕｂ／ｉｎ　　（７，３６ＫＮ／ｍ）湿潤引
張ＭＤ　＝　　　３６．Ｏｊ２ｂ／ｉｎ　（６，３０Ｋ
Ｎ／ｍ）ＣＤ＝　　　　１７．１　　ｌｂ／ｉｎ　　（
２，９９に８７ｍ）耐折強さの非常に大きな減少に結び
ついた湿潤強さの増加は先行技術の経験と適合する。濃
密化の影響をテストするために、プレスニップロールを
作動させた。　４１Ｋｇ　／　Ｃｍ　（２３０ｐｓｉ　
）の力は、１２２５　ｐｓｉ　（８４４５にｐａ）のニ
ップ圧力を与え、そして３つの圧カニツブを適用したと
き、濃密化されたボードは以下のようなテスト結果を与
えた。

！１目に１ＲＶＢ化 坪　　量　　　　　＝　　　　４２　　　ｌｂ／１００
０ｆｔ２　（２０５ｇ／ｍ２）バス（厚さ）＝　　　１
０．５　　　ミル　（，２８６ｍｍ）密度　＝　７６９
　ｋｇ／ｍ’ 二重折曲ＭＤ　＝　　２０２５ ＣＤ＝　　１２４４ ＳＴＦＩ　　　ＭＯ＝　　　４２．３　　ｕｂ／ｉｎ　
（７，４１に８７ｍ）ＣＤ　＝　　　２３．６　　ｕｂ
／ｉｎ　（４，１３ＫＮ／ｍ）乾燥引張ＭＤ　＝　　　
８９．０　　、Ｑ　ｂ／ｉｎ　（１５，５９に８７ｍ）
ＣＤ　＝　　　４４．６　　ｎｂ／ｉｎ　（７，８１Ｋ
Ｎ／ｍ）湿潤引張ＭＤ　−１８，２ｘｂ／ｉｎ　（３，
１８に８７ｍ）ＣＤ　＝　　　１０．７　　ｆｌｂ／ｉ
ｎ　（１，８７に８７ｍ）註）　５ＴＦＩ　：　５ＴＦ
Ｉにより開発された圧縮試験であり、森林製品スエーデ
ン協会（５ＶＥＮＳＫＡＴＲＡＳＯＲ５ＫＮＩＮＧＳＩ
ＮＳ丁ＩＴｔｌＴＥ）で開発された試験を指す。

濃密化したボードを、それから　２４０ｔ　（４６４°
Ｆ）で２０秒間熱処理して次の結果が得られた。

第■　−濃密化および熱処理 秤　　量　　　　　＝　　　　４２　　４Ｌｂ／１００
０ｆｔ’　　（２０５ｇ／ｍ’）バス（厚さ）＝　　　
１０．２　　ミル　（，２６６ｍｍ）密　　度　　　　
　＝　　　　７８９　　ｋｇ／ｍ３二重折曲ＭＤ＝　　
１４５０ ＣＤ−１１４２ 圧縮強さＭＤ　＝　　　４６．９　　ｆｌｂ／ｉｎ　（
８，２１に８７ｍ）ＣＤ　　＝　　　　２６．１　　ｕ
ｂ／ｉｎ　　（４，５７に８７ｍ）乾燥引張ＭＤ　＝　
　　９２．０　　ｆＬｂ／ｉｎ　（１６，１１ＫＮ／ａ
ｔ）ＣＤ　　＝　　　　４９．ＯＩｌｂ／ｉｎ　　（８
，５８ＫＮ／ｍ）湿潤引張ＭＤ　＝　　　３４．Ｉ　　
Ｉｌｂ／ｉｎ　（５，４７にＮ／ｌ！１）ＣＤ　　＝　
　　　１７．７　ｌｂ／ｉｎ　　（３，０９に８７ｍ）
他の高湿潤強さのペーパーボード（第Ｖ表）と比較した
場合、濃密化して熱処理した製品（第■表）の予期しな
い脆さの欠乏は濃密化と高温処理の連続の直接の結果と
して確認できる。

夫五里互 従来のまたはダイナミックプレス乾燥の前の濃密化の影
響を実証するために手すきシートを、ライナーボードタ
イプの６０％Ｎ材、４０％Ｌ材の高収率パルプの混合材
から調整した。シートを２つのメイングループに分けた
。第１グループのシートを従来から設置されている製造
機械の湿潤ブレス（ＣＷＰ）に近づけた強度レベルで湿
潤プレスした。第２グループは、シュー・プレスを設置
した新しい製造機械に近づけた強度レベルでプレスした
（ｓｐ）。

各シートのグループをさらに個々のシートに細分化し、
蒸気加熱回転ドラム上で乾燥後、またはプレスロールと
回転ドラムの間のニップを通過させてプレス乾燥後、ま
たは１５　ｐｓｉの圧力を適当なプレス手段で印加し、
２４０℃（４６４″°Ｆ）で３０秒間、１５０メツシユ
　ステンレス　スチール金網の間で静止プレス乾燥後に
テスト用に保持した。

従来の湿潤プレス（ｃｗｐ）および回転ドラム上で乾燥
にさらされていた熱処理対照シートは、高い厚みをもっ
ていた。そのような厚いシートは、最小の繊維−繊維接
触点をもつ。接層力は、そのような点で乾燥の間に発達
するので、最小の接触点は熱処理後に耐折強さおよび湿
潤引張強さ特性で不十分な結果となる。シュー・プレス
の使用による濃密化は、低い厚みと繊維間の接触の改善
、および湿潤強さも増加した。動圧乾燥は、多少効率的
な濃密化を示し、湿潤引張強さにおいてさらに改善をも
たらした。シュー・湿潤プレスと勤王乾燥の場合は、熱
処理後に更に改善をもたらした。

表中の最後のデータは、シュー・プレス手順で処理した
シートの熱処理に続けて静圧プレス乾燥を適用して得ら
れることを示している。

第■Ｊ− ４ａｌｂ／ｆｔ２熱処理手すきシートの耐折れ強さカリ
バス 圧迫なしのドラム乾燥 従来の湿潤プレス法−熱処理　　　　１９．１９圧迫な
しのドラム乾燥 シューブレス法−熱処理　　　　　　１３．３圧迫なし
のドラム乾燥 従来の湿潤プレス法　　　　　　　　１１．１プレス乾
燥、熱処理 シューブレス法　　　　　　　　　　１０．７プレス乾
燥、熱処理 シューブレス法　　　　　　　　　　　１１．８静圧ブ
レス乾燥、熱処理 および湿潤引張強さにおける高密化の効果４４５　　　
　　　　１９８　　　　　　１１．３６６５　　　　５
４３　　　　１２．３７９７　　　　　　　６３１　　
　　　　１２．５８２７　　　　　　　７２５　　　　
　　　１４．６７５０　　　　　　　５７２　　　　　
．１７．８ゑ】１１旦 米国南東産出のマツ材のチップを、ライナーボード製造
で使われている典型的なパルプ含量にクラフト法によっ
て処理した。ＩＡ埋したチップを円板型精製機を通過さ
せてパルプに変えた。パルプは漂白し、水洗して、残留
の黒色液を除去した。

そして、シートが調製されるまで冷蔵庫中で、３〜６℃
（３８〜４２°Ｆ）の湿潤状態で貯蔵した。処理、漂白
したパルプは実質的にリグニンを含まず、カナディアン
　スタンダード　フリーネステストで７２０ｍ１のフリ
ーネスをもっていた。この値は、叩解前の漂白したマツ
類パルプの典型的なものである。

蒸留水中に分散したパルプを、ＴＡＰＰＩシート成型機
を使って手すきシートに変えた０分散中の繊維の量は、
オーブン乾燥状態の３．６ｇのＴＡＰＰＩシート重量を
与えるように調節した。前記重量は、はぼ空気乾燥の重
量となる（市販シートは、２０５ｇ／　ｍ’　（４ｌｂ
／１０００ｆｔ”　）　）　、該シートを乾燥の前に吸
取り紙台で６０　ｐｓｉ　（４１５Ｋｐａ）で湿潤プレ
スした。

３組のシートを調製した。最初の組からのシートは、Ｔ
ＡＰＰＩスタンダードＴ　２０５　ａｍ−８１ニより、
室温でＴＡＰＰＩリング上で乾燥した。これは従来から
の乾燥手順である（Ｃ）。２番目の組からのシートは、
従来の乾燥手順で乾燥したが、この手順の後に熱処理を
続けた（ＨＴ）。該ペーパーシートを２枚の１５０メツ
シユ　ステンレススチールの金網の間に置き、その組立
て品を圧盤プレス中に置いた。熱処理は、本発明にとり
で最適と思われる状態、すなわち、シート内部温度２４
０℃（４６５°　Ｆ）で６０秒間、に従った。これを行
なうために、圧力を印加する時、単一のシートをＩｓ　
ｐｓｉで６０秒間、２４０　ｔ：　（４６５’　Ｆ）の
カーパー　（Ｃａｒｖａｒ　）圧盤プレス中に置いた。

３番目の組からの個々のシートは、１３８℃（２８０’
　Ｆ）で異なった圧盤プレス中に湿潤状態で挿入した。

　ｔｓ　ｐｓｉ　（１０５Ｋｐａ）の圧力を乾燥表面の
繊維に５秒間保持し、後に該圧力を２ｏ秒間で７９０　
ｐｓｉ　（５４５０Ｋｐａ）まで増加した。このプレス
濃密化法（ＰＤ）を行なった時点で、シート水分は約１
０％であった。各シートはＰＤプレスから取り出されて
、直ちに他のプレスへ置かれ、２４０　’ｅ（４８５’
　Ｆ）で４秒間、ＨＴプレスされる。３組のシートすべ
てはテストの前に少なくとも２４時間、２３℃（７３°
Ｆ）５０％湿度で水分調整した。

行なわれたテストは、耐折強さおよび湿潤引張強さであ
る。湿潤引張テストは蒸留水中に４時間浸漬後に取り出
したテストシートから、余分な水を吸い取った後に直ち
に行なった。その他の点では、このテストはＡＳＴＭｍ
準湿潤引張テストと同じである。

第■表に要約されている結果は、濃密化し熱処理したシ
ートの優良な耐折強さと湿潤強さを示している。

第１Ｘ　　：Ｃ，Ｃ＋ＨＴおよびＰＤ＋ＨＴの密　度　
耐折れ強さ　湿潤引張強さ 糺−互　　にｇ／ｍ’　　サイクル　　Ｉｌ、　ｂ／ｉ
ｎ　（ＫＮ／　ｍ　）Ｃ５３０１４２０，０（０，００
） Ｃ＋）ＩＴ　　５２３　　　　６２　　　　３．７　（
０，８５）ＰＤ＋）ＩＴ　　７８６　　　３９１　　　
　５．５　（０，９８）Ｌｉ二二 南方産り材で全く未乾燥状態の漂白クラフトパルプを実
施例６と同じ手順で処理した。テスト結果は、従来通り
乾燥したＬ材パルプシートの湿潤パルプ強さの欠乏およ
び多少の脆い性質を表わしている。従来通り乾燥したシ
ートの熱処理は脆弱性の増加に伴ない、むしろ普通の湿
潤強さを生ずる。しかしながら、本発明に従って加工し
たシートは、はとんど４倍に改善した折り曲げ値を示し
、それにより該シートの脆弱性の著しい低下を表明して
おり、また著しく湿潤強さを改善した。

密　度　耐折れ強さ　湿潤引張強さ 処　理　Ｋｇ／　ｍ’　　サイクル　　ＩＬ　ｂ／ｉｎ
　（ＫＮ／　ｍ　）Ｃ５３５Ｉｓ　　　　　Ｏ，０（０
，００）Ｃ＋ＨＴ　　５３０　　　　５　　　　３．４
−（０，６０）ＰＤ＋ＨＴ　　６５２　　　　５７　　
　　６．１　（１，０７）実施例８は、ＴＭＰボードに
適用したときの本発明の詳細な説明する。

実施例８ 米国南東部産出のマツ材チップを１２１℃（２５０”　
Ｆ）の円板型精製機を通してパルプに変えた。

該パルプをシートが調整されるまで冷蔵庫中で３〜６℃
（３８〜４２°Ｆ）で、湿潤状態で貯蔵した。

蒸留中に分散したパルプをＴＡＰＰＩシート成型機を使
って手すきシートに変えた。分散中の繊維の量はオーブ
ン乾燥状態で３．６８のＴ’ＡＰＰＩシート重量を与え
るように調節した。前記重量は、はぼ空気乾燥の重量と
なる（市販シートは２０５ｇ１ｒｄ’）。該シートを乾
燥の前に吸取り紙台で６０ｐｓｉ　（４１５ｋｐａ）で
湿潤プレスした。

３組のシートを調製した。最初の組からのシートはＴＡ
ＰＰＩスタンダードＴ　２０５　ｏｍ−８１により室温
でＴＡＰＰＩリング上で乾燥した。これは従来からの乾
燥手順である（Ｃ）、２番目の組からのシートは従来の
乾燥手順で乾燥したが、この手順の後に熱処理を続けた
（ＩＴ）。該ペパーシートを印加圧力として１５　ｐｓ
ｉ　（１０５ｋｐａ）で６０秒間２４０℃（４６５°Ｆ
）のカーパー圧盤ブレス中に置いた。３番目の組からの
個々のシートは１３８℃（２８０°Ｆ）で異なった圧盤
ブレス中に湿潤状態で挿入した。１５　ｐｓｌ　（１０
５ｋｐａ）の圧力を乾燥表面の繊維に５秒間保持し、後
に該圧力を７９０　ｐｓｉ　（５４５０ｋｐａ）で２０
秒間に増加した。このプレス濃密化法（ＰＤ）の終了で
、シート水分は約１０％であった。各シートはＰＤプレ
スから除かれて、直ちに他へ置かれ２４０℃（４６５′
″Ｆ）６０秒間ＨＴプレスされる。３組のシートのすべ
てをテスト前に少なくとも２４時間、２３℃（７３°Ｆ
）５０％湿度で水分調整した。

行なわれたテストは、耐折強さおよび湿潤引張強さであ
る。湿潤引張テストは蒸留中に４時間浸漬後に除去した
テストシートから余分な水を吸い取った後に直ちに行な
フた。その他の点では、このテストはＡ３７Ｍ標準湿潤
引張テストと同じである。

第Ｘ表に要約されている結果は、濃密化し熱処理したシ
ートの優良な耐折強さと湿潤強さを示している。

第Ｘ　：Ｃ％Ｃ＋ＨＴおよびＰＤ＋ＨＴの密　度　耐折
れ強さ　湿潤引張強さ 鹿一旦　■／ｒｒ？　　サイクル　　ｘｂ７凰」■Ｚ二
ＬＣ３７７００，００（０，００） Ｃ＋ＨＴ　　３９０　　　　０　　　　６．００　（１
，０５）ＰＤ＋ＨＴ　　６５２　　　　１　　　１４．
３　　（２，５０’）及１里旦 トウヒ材とモミ類木材チップの混合物をＳＣＭＰ法で乾
燥チップの９２１ｉ量％の収量に処理した。

処理したチップを円板型精製機を通してパルプに変えた
。該パルプを水洗して、残留している処理用化学物質お
よび溶存物質を除去した。潜在物の除去は４％濃度で８
５から９０℃で２０秒間攪拌して行なった。パルプのフ
リーネスはカナディアン　スタンダード　フリーネス　
テストで７０５＋ｏｌであった。

蒸留水中に分散したパルプをＴＡＰＰＩシート成型機を
使って手すきシートに変えた。成型機へ供給された水性
スラリー中の繊維の量は、オーブン乾燥状態で２０５ｇ
　／ｄ　（４ｌｂ／１０００ｆｔ”　）の坪量を与える
ように調節した。

２組のシートを調製した。第１組からのシートを湿潤プ
レス後、室温でＴＡＰＰＩリング上で乾°燥した。湿潤
プレスおよび乾燥は、ＴＡＰＰＩＴ　２０５　ｏｍ−８
１と同じ手順で行なった。第２組からのシートを２枚の
１５０メツシユ　ステンレス　スチール金網の間に置き
、　５６０秒間の異なった時間の間２３２℃（４５０°
Ｆ）の圧盤温度、３００　ｐｓｉの圧盤プレスでプレス
した。この乾燥手順は、濃密化と熱処理段階を効率的に
結合し高温プレス乾燥（ＨＴＰＤ）として知られている
。全てのシートはテストの前に２２．５℃（７３°　Ｆ
）、５０％湿度で少なくとも４８時間水分調整した。

行なわれたテストは耐折強さ、湿潤引張および水分調整
された引張強さである。湿潤引張テストは蒸留水中に４
時間浸漬後に除去したシートから余分な水を吸い取った
後に直ちに行なった。この他の点ではこのテストはＡＳ
丁Ｍ標準９２潤引張テストと同じである。

改停された引張特性ずなわち湿潤および水分調整された
特性、および二ｍ折り曲げの増加数によって説明される
脆弱性の低下は、本発明と一致する。

大壷１（９１１１旦 北方産Ｎ材から調製された全く未乾燥状態の市販の低収
量亜硫酸塩パルプのサンプルを得て、ＴＡＰＰＩ成型機
を使って手すきシートに変えた。成型機へ供給された水
性スラリー中の繊維の量はオーブン乾燥状態の２０５ｇ
　／　ｒｎ”　（４２ｌｂ／１０００ｆｔ”　）の坪量
を与えるように調節した。４組のシートを調整しＴＡ　
Ｐ　Ｐ　Ｉ　Ｔ２Ｏ５ｏｎ−８１の手順に従って指定さ
れているようにプレスした。４組のうちの２組のシート
を該手順で要求されているようにリング上で乾燥した。

これらのシートは従来からの（Ｃ）方法により乾燥され
たものとして考える。それから２組の乾燥シートの一組
を熱処理にさらした。熱処理として各シートを２枚の１
５０メツシユ　ステンレス　スチール金網の間に置き、
予熱した圧盤プレスの圧盤の間に挿入した。

２００　、２２０　、２４０℃（３９２，４２８，，４
５４°Ｆ）のプレス温度が研究された。圧盤を直ちに閉
じて１５ｐｓｉ　（１０３，４ｋｐｓ）の圧力を５秒間
印加した。シートに直ちに金網から取り除きプレス後に
冷却させた。

シート中に埋込んだ熱電対を使った予備実験は、２秒後
のシート内部温度が圧盤温度より僅か１〜２℃低いこと
を示した。

第３組と４組のシートを１５０メツシユ金網の間に置き
、乾燥法の間ブレスＩ濃密化（ＰＤ）手順により濃密化
した。ＰＤ手順を実施するために湿潤シートと金網を２
番目のプレスの圧盤の間に置き、繊維の乾燥表面に　１
３０ｔで５秒間、１５　ｐｓｉの圧力にさらし、後に圧
力を２０秒間で７９０　ｐｓｉ（５４３３ｋｐａ）まで
増加した。このＰＤ法を行なったシートの水分は１０％
であフた。１組のシートをテスト用に保持した。２番目
の組の個々のシートを金網をＰＤプレスから取り外し直
ちに他の場所へ置き、ＨＴブレスを５秒間行なった。２
００　。

２２０　、２４０℃のプレス温度で研究した。ＨＴ正圧
力１５　ｐｓｉ　（１０３，４ｋｐｓ　）で行なった。

全てのシートをテスト前に２２．５℃で少なくとも４８
時間水分調整した。

折り曲げおよび湿潤引張強さは実施例８に指摘されてい
るように決定した。

結果は、熱処理温度が増加すると湿潤強さが改善するこ
とを示している。折り曲げは熱処理温度が増加すると減
少するが、その減少は濃密化して熱処理したシートでは
あまり顕著でない。このことは濃密化したシートは脆さ
が従来のシートよりも小さくなり、熱処理の後でも湿潤
強さの増進が生ずることを示している。

【図面の簡単な説明】

第１図は大幅に簡略化した図形で、ライナーボードを製
造するための従来の装置を示す。 第２図は同じような図形で、本発明を実施するための装
置を示す。 １０：ウェブ織機、１２〜１７：湿潤プレス、１８．１
９：予備乾燥ロール、 ２６〜２８ニブレス乾燥機、３０〜３３：乾燥ロール、
５０、５１：湿潤ロール。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、漂白または無漂白クラフトパルプ、サーモメカニカ
   ルパルプ、セミケミカルメカニカルパルプまたは亜硫酸
   塩パルプから作られたペーパー製品を、その耐折強さを
   保持する一方、その湿潤強さを改善する方法において、
   その製造過程の間、ペーパーを高圧濃密化処理する段階
   と、該ペーパーをその内部温度が、その湿潤強さが増加
   するのに十分な時間に亘って、少なくとも２１６℃（４
   ２０°Ｆ）に昇温するように加熱する段階とからなる前
   記方法。 ２、前記濃密化および熱処理の両段階を同時に行なう、
   前記特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、前記濃密化を前記加熱段階の前に行なう、前記特許
   請求の範囲第１項に記載の方法。 ４、前記内部温度が２１６℃（４２０°Ｆ）から３００
   ℃（５７２°Ｆ）の範囲である、前記特許請求の範囲第
   １項に記載の方法。 ５、前記クラフトパルプが無漂白で前記内部温度が約２
   ８９℃（５５０°Ｆ）であり、かつ前記パルプが漂白さ
   れている場合または前記パルプがサーモメカニカルパル
   プである場合には、前記内部温度が約２４０℃（４６５
   °Ｆ）であり、また前記パルプがセミケミカルメカニカ
   ルパルプまたは亜硫酸塩パルプである場合には、前記内
   部温度が２３２℃（４５０°Ｆ）である、前記特許請求
   の範囲第１項に記載の方法。 ６、前記濃密化段階において、該ペーパーボードを６０
   ０〜１２００Ｋｇ／ｍ＾３の密度に圧縮する、前記特許
   請求の範囲第１項に記載の方法。 ７、前記濃密化が、前記加熱段階の前に７００〜９００
   Ｋｇ／ｍ＾３の範囲の密度を生ずるに十分な圧力を前記
   ペーパーに適用することを含む、前記特許請求の範囲第
   １項に記載の方法。 ８、前記ペーパーが前記濃密化段階の前に、１０〜７０
   重量％の範囲の含水量を有する、前記特許請求の範囲第
   １項に記載の方法。 ９、前記ペーパー製品がライナーボードもしくはペーパ
   ーボードである、前記特許請求の範囲第１項に記載の方
   法。 １０、前記ペーパー製品がライナーボードで１２５〜４
   ６４ｇ／ｍ＾２の坪量を有する、前記特許請求の範囲第
   ９項に記載の方法。 １１、前記ペーパー製品がペーパーボードで３０〜４６
   ４ｇ／ｍ＾２の範囲の坪量を有し、かつ前記ペーパーボ
   ードがサーモメカニカルパルプから作られている場合に
   は、坪量が６０〜４６４ｇ／ｍ＾２である、前記特許請
   求の範囲第１項に記載の方法。 １２、特許請求の範囲第１項から第１０項に記載の方法
   のいずれか一つにより作られた高湿潤強さおよび高耐折
   強さのライナーボード。 １３、少なくとも１５ｌｂ／ｉｎの湿潤強さを有し、少
   なくとも１０００回の耐折強さテストを満足する、前記
   特許請求の範囲第１２項に記載のライナーボード。 １４、少なくとも１５ｌｂ／ｉｎの湿潤強さを有し、少
   なくとも３００回の耐折強さテストを満足する、前記特
   許請求の範囲第１２項に記載のライナーボード。 １５、セミケミカルメカニカルパルプまたは亜硫酸塩パ
   ルプから作られるライナーボードで、少なくとも６ｌｂ
   ／ｉｎの湿潤強さを有し、少なくとも１０回の耐折強さ
   テストを満足する、前記特許請求の範囲第１２項に記載
   のライナーボード。 １６、特許請求の範囲第１項から第９項および第１１項
   に記載の方法のいずれか一つにより作られる高湿潤強さ
   および高耐折強さの漂白クラフトペーパーボード。 １７、少なくとも１５ｌｂ／ｉｎの湿潤強さを有し、少
   なくとも５０回の耐折強さテストを満足する、前記特許
   請求の範囲第１６項に記載の漂白クラフトペーパーボー
   ド。 １８、少なくとも１５ｌｂ／ｉｎの湿潤強さを有し、少
   なくとも３００回の耐折強さテストを満足する、前記特
   許請求の範囲第１６項に記載の漂白クラフトペーパーボ
   ード。 １９、特許請求の範囲第１項から第９項および第１１項
   に記載の方法のいずれか一つによりサーモメカニカルパ
   ルプから作らた、高湿潤強さおよび高耐折強さのペーパ
   ーボード。 ２０、少なくとも１０＾ｌ＾ｂ／ｉｎの湿潤強さを有し
   、少なくとも１回の耐折強さを満足する、前記特許請求
   の範囲第１９項に記載のペーパーボード。