JPS62293165A - 流体温度、速度の同時測定方法 - Google Patents
流体温度、速度の同時測定方法Info
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- JPS62293165A JPS62293165A JP61135921A JP13592186A JPS62293165A JP S62293165 A JPS62293165 A JP S62293165A JP 61135921 A JP61135921 A JP 61135921A JP 13592186 A JP13592186 A JP 13592186A JP S62293165 A JPS62293165 A JP S62293165A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高温でダストの多い流体の温度、速度を同時
に測定するのに好適な方法に係わる。
に測定するのに好適な方法に係わる。
現在、石炭は発電や化学原料など多くの分野で用いられ
ている。多くの場合、石炭を微粒化して燃焼、ガス化等
の高温処理を行う、このような石炭の処理を行う装置を
運転または制御をする場合、高温でダストの多い流体の
温度、速度を同時に測定する必要がある。また、石炭以
外にも気固反応をおこさせる装置では、高温でダストの
多い流体の温度、速度を測定する必要がある。
ている。多くの場合、石炭を微粒化して燃焼、ガス化等
の高温処理を行う、このような石炭の処理を行う装置を
運転または制御をする場合、高温でダストの多い流体の
温度、速度を同時に測定する必要がある。また、石炭以
外にも気固反応をおこさせる装置では、高温でダストの
多い流体の温度、速度を測定する必要がある。
従来、流体温度の測定は、熱電対、サクションパイロメ
ータ、光学測定法等がまた流体速度の測定は熱線速度計
、ピトー管、レーザ速度計等が渭いられていた。
ータ、光学測定法等がまた流体速度の測定は熱線速度計
、ピトー管、レーザ速度計等が渭いられていた。
しかし、これらの機器を用いて、高温でダストが混入し
た流体の速度を測定する際には、以下に示す問題点があ
った。
た流体の速度を測定する際には、以下に示す問題点があ
った。
ます熱電対では、異なる金属を接合させその接点で生じ
る起電力が温度に依存することを利用して流体の温度を
測定する。接点の金属には、白金。
る起電力が温度に依存することを利用して流体の温度を
測定する。接点の金属には、白金。
タングステン等が用いられる。しかし白金、タングステ
ン等の金属は、高温でダストが混入した流体中では、侵
されてしまう、従って、熱電対には、高温でダストが混
入した流体の温度を長期間測定できないという欠点があ
った。
ン等の金属は、高温でダストが混入した流体中では、侵
されてしまう、従って、熱電対には、高温でダストが混
入した流体の温度を長期間測定できないという欠点があ
った。
サクションパイロメータでは、流体を吸引して冷却し、
冷却後の温度から流体の温度を推定する。
冷却後の温度から流体の温度を推定する。
高温でダストが混入した流体の温度を測定する際には、
流体中のダストも一緒に吸引するために検知孔が閉塞す
る。従って、サクションパイロメータにも、高温でダス
トが混入した流体の温度を長期間測定できないという欠
点がある。
流体中のダストも一緒に吸引するために検知孔が閉塞す
る。従って、サクションパイロメータにも、高温でダス
トが混入した流体の温度を長期間測定できないという欠
点がある。
光学的測定法にはＮａＤ線やレーザ光等が用いられる。
光学的測定法は、非接触の測定が可能なので高温流体に
も適用できる。しかし、雰囲気中のダスト濃度が濃かっ
たり、流体と測定部が遠かった場合にはＮａＤ線やレー
ザ光が弱まり信号が検出できなくなる。従って光学的測
定法ではダスト濃度が濃い流体の温度測定は不可能セあ
る。
も適用できる。しかし、雰囲気中のダスト濃度が濃かっ
たり、流体と測定部が遠かった場合にはＮａＤ線やレー
ザ光が弱まり信号が検出できなくなる。従って光学的測
定法ではダスト濃度が濃い流体の温度測定は不可能セあ
る。
以上のように、光学的測定法にて高温でダストが混入し
た流体の温度を長期間測定することは国璽であった。
た流体の温度を長期間測定することは国璽であった。
また、流体速度の測定を行う熱線速度計では、熱線の温
度を流体よりも高温とし、熱線から雰囲気への伝熱量を
測定し速度を算出する。従って、燃焼が行われているよ
うな流体では、熱線を燃焼温度以上に設定する必要があ
る。一般的に熱線には、タングステン等の金属材料が用
いられるので燃焼温度では断線してしまう、従って、熱
線速度計では、高温流体の流速測定は不可能である。
度を流体よりも高温とし、熱線から雰囲気への伝熱量を
測定し速度を算出する。従って、燃焼が行われているよ
うな流体では、熱線を燃焼温度以上に設定する必要があ
る。一般的に熱線には、タングステン等の金属材料が用
いられるので燃焼温度では断線してしまう、従って、熱
線速度計では、高温流体の流速測定は不可能である。
ピトー管では、流れにより生じた動圧を測定し。
速度を算出する。しかし、ダストが混入した流体ではピ
トー管の圧力測定孔にダストが混入し動圧の測定が困難
となる。従って、ピトー管では、ダストが混入した流体
の速度測定は不可能である。
トー管の圧力測定孔にダストが混入し動圧の測定が困難
となる。従って、ピトー管では、ダストが混入した流体
の速度測定は不可能である。
レーザ速度計では、２本のレーザ光を交差させて干渉縞
を形成させる。そして、流体中に浮遊した微粒子が、干
渉縞を通過した際に発する散乱光を検出して、流体の速
度を算出する。この測定法は、非接触の測定が可能なの
で高温流体にも適用できる。しかし、流体中のダスト濃
度が濃かったり、流体と測定部が遠かった場合にはレー
ザ光が弱まり散乱光を検出できなくなる。従ってレーザ
速度計では、ダスト濃度が濃い流体の速度測定は不可能
である。
を形成させる。そして、流体中に浮遊した微粒子が、干
渉縞を通過した際に発する散乱光を検出して、流体の速
度を算出する。この測定法は、非接触の測定が可能なの
で高温流体にも適用できる。しかし、流体中のダスト濃
度が濃かったり、流体と測定部が遠かった場合にはレー
ザ光が弱まり散乱光を検出できなくなる。従ってレーザ
速度計では、ダスト濃度が濃い流体の速度測定は不可能
である。
ダストの混入した高温流体の速度測定については、化学
工学論文集、第１０巻、第２号（１９８４）における定
力 正毅、黒澤 端志等による“微粉炭燃焼系からのＮ
Ｏｘの生成に及ぼす１次空気流速の影響”と題する文献
にて論じられている０本文献ではピトー管の穴を大きく
し、ダストの流入による閉塞以前に差圧を読みとろうと
している。
工学論文集、第１０巻、第２号（１９８４）における定
力 正毅、黒澤 端志等による“微粉炭燃焼系からのＮ
Ｏｘの生成に及ぼす１次空気流速の影響”と題する文献
にて論じられている０本文献ではピトー管の穴を大きく
し、ダストの流入による閉塞以前に差圧を読みとろうと
している。
しかし、信頼性にきけ長期にわたる測定は不可能であっ
た。
た。
ましてや、高温でダストが混入した流体の温度。
速度の同時測定は、全く不可能であった。
本発明の目的は、ダストの混入した高温流体の温度、速
度の同時測定法を提供することである。
度の同時測定法を提供することである。
Ｃ問題点を解決するための手段〕
ダストの混入した高温の流体中に挿入できる検出器には
制限がある。金属等の摩耗や高温に弱い材質を用いるこ
とはできない、従ってアルミナ等の磁性材料を用いて速
度を検知する必要がある。
制限がある。金属等の摩耗や高温に弱い材質を用いるこ
とはできない、従ってアルミナ等の磁性材料を用いて速
度を検知する必要がある。
磁性材料で検出可能な流体の情報は伝熱量だけである。
そこで流体中に磁性材料の検出管を挿入し、検出管内に
熱媒体を流入させ、伝熱量を求めることで温度、速度を
同時に算出しようとするものである。
熱媒体を流入させ、伝熱量を求めることで温度、速度を
同時に算出しようとするものである。
本発明の基本原理を次にのべる６円管に直角に流体が流
れる場合、円管の側面の流れに剥離が起る。そして、円
管と流体との間に温度差があった場合、熱伝達が行われ
る。熱伝達は、対流と放射により行われる。レイノルズ
数が１０００以上の場合、伝熱係数りは次式で表現され
る。
れる場合、円管の側面の流れに剥離が起る。そして、円
管と流体との間に温度差があった場合、熱伝達が行われ
る。熱伝達は、対流と放射により行われる。レイノルズ
数が１０００以上の場合、伝熱係数りは次式で表現され
る。
本式においてＧは流量、Ｄは円管径、ｋｆは熱伝導度、
Ｃｐは比熱、μｆは粘性係数を表わす、Ｇは、円管の側
面を流れる流体の速度Ｖと流体の密度ρとの積で表現さ
れる。従って伝熱係数りとＶの関係は次式で表現される
。
Ｃｐは比熱、μｆは粘性係数を表わす、Ｇは、円管の側
面を流れる流体の速度Ｖと流体の密度ρとの積で表現さ
れる。従って伝熱係数りとＶの関係は次式で表現される
。
ｈ：ｃｘＶ”
但し
また、流体の温度をＴ＆、検出器の温度をＴｓｅ流体か
ら熱媒体への放射率をεとすると、流体から検出器への
伝熱量Ｑ１は次式で表わされる。
ら熱媒体への放射率をεとすると、流体から検出器への
伝熱量Ｑ１は次式で表わされる。
Ｑ１＝Ａｈ （Ｔａ−Ｔｓ）
＋Ａｉ（Ｔａ番−Ｔ ３４）
一方、検出管内を通過する流体の入口温度Ｔｓｌと出口
温度Ｔｓｏの差（Ｔｓｏ−Ｔｓｔ）と検出管内を通過す
る媒体が検出器から持ち出す伝熱量Ｑ２との間には次式
で示す関係がある。
温度Ｔｓｏの差（Ｔｓｏ−Ｔｓｔ）と検出管内を通過す
る媒体が検出器から持ち出す伝熱量Ｑ２との間には次式
で示す関係がある。
Ｑ ｚ ＝＝ Ｃｑ Ｇ ｑ （Ｔ ｓ ｏ −Ｔ ｓ
ｔ ）上式で０１は検出管内を通過する媒体の比熱を
表わす、ここでＱｌはＱｌに等しい、従って次式が成立
する。
ｔ ）上式で０１は検出管内を通過する媒体の比熱を
表わす、ここでＱｌはＱｌに等しい、従って次式が成立
する。
Ｃｑ Ｇ Ｍ （Ｔ ｓ ｏ Ｔ ｓ ＋ ） ／
Ａ ＝ＶＯ・８Ｃｘ （Ｔａ Ｔｓ）十ｔ （Ｔａ
’ Ｔａ’）熱媒体の流量を０１＋、Ｇｑ−で流通さ
せた場合、上式は以下の様に表せる。
Ａ ＝ＶＯ・８Ｃｘ （Ｔａ Ｔｓ）十ｔ （Ｔａ
’ Ｔａ’）熱媒体の流量を０１＋、Ｇｑ−で流通さ
せた場合、上式は以下の様に表せる。
ＣｑＧｑ＋ （Ｔｘｏ Ｔｓｓ） ”／ Ａ ＝Ｖ”
”Ｃ１（Ｔａ−Ｔｓ÷）＋ｉ （Ｔａ’ Ｔｓ”）
ＣｑＧｑ−（Ｔｓｏ Ｔｓｌ） −／ Ａ ＝Ｖ””
Ｃｘ （Ｔａ Ｔ３−）＋ ｉ （Ｔａ番
−丁、−４）ここで、添え字＋−は流量（Ｇｑ）＋、（
Ｇｑ）−で測定された温度を、Ｔｓは、平均温度（Ｔｗ
ｏ Ｔｓｔ） ／ ２を表す０以上の２式の差を取り
、■について整理すると次式が得られる。
”Ｃ１（Ｔａ−Ｔｓ÷）＋ｉ （Ｔａ’ Ｔｓ”）
ＣｑＧｑ−（Ｔｓｏ Ｔｓｌ） −／ Ａ ＝Ｖ””
Ｃｘ （Ｔａ Ｔ３−）＋ ｉ （Ｔａ番
−丁、−４）ここで、添え字＋−は流量（Ｇｑ）＋、（
Ｇｑ）−で測定された温度を、Ｔｓは、平均温度（Ｔｗ
ｏ Ｔｓｔ） ／ ２を表す０以上の２式の差を取り
、■について整理すると次式が得られる。
ＣＩ Ｔｔ、−−Ｔｓｌ
Ａ （Ｔｓ−−Ｔｓ÷）／Ｃｑ
この様に、流体の速度Ｖを算出することができる。更に
、求められた速度Ｖを用いてＴａを次式から求めること
ができる。
、求められた速度Ｖを用いてＴａを次式から求めること
ができる。
ε
以上の様にして流体の速度Ｖ、流体の温度Ｔ龜を同時に
測定することができる。
測定することができる。
以下本発明の実施例を第１図から第５図を用いて説明す
る。
る。
第１図に、本発明のフローを示す、全体の熱媒体量制御
部、検出部、演算部より構成される。熱媒体量制御部は
、熱媒体供給部２、熱媒体圧力検出部４、熱媒体圧力調
節部３より構成される。熱媒体１は、熱媒体供給部２に
よって定量化されて熱量検出用熱媒体２１として、検出
部１３へおくられる。熱媒体供給部２での熱媒体供給量
は演算部７より送られた供給量信号６により設定される
。
部、検出部、演算部より構成される。熱媒体量制御部は
、熱媒体供給部２、熱媒体圧力検出部４、熱媒体圧力調
節部３より構成される。熱媒体１は、熱媒体供給部２に
よって定量化されて熱量検出用熱媒体２１として、検出
部１３へおくられる。熱媒体供給部２での熱媒体供給量
は演算部７より送られた供給量信号６により設定される
。
熱媒体１の供給量は少なくとも３点以上変化させる。
一方、検出部１３より排出された熱量検出用熱媒体２２
は熱媒体圧力検出部４により圧力測定され、熱媒体圧力
′ＩＩ４節部３で演算部７より送られた圧力信号５によ
り一定圧力に設定される。
は熱媒体圧力検出部４により圧力測定され、熱媒体圧力
′ＩＩ４節部３で演算部７より送られた圧力信号５によ
り一定圧力に設定される。
次に、検出部１３の詳細を第２図、第３図により説明す
る。検出部１３は、熱量検出用熱媒体２１の流入管１５
及びセンサ１６、熱量検出用熱媒体２２の流出管１７よ
り構成される。流入管１５の内部にはセンサ１６に流入
する以前の熱量検出用熱媒体２１の温度を測定する流入
熱媒体測温素子１９が設置される。流入管１７の内部に
はセンサ１６から排出された熱量検出用熱媒体２２の温
度を測定する流入熱媒体測温素子２０が設置される。セ
ンサ１６は放射により熱伝達しにくく対流により熱伝達
しやすい材質にする。従ってアルミナ等が適当でありＳ
ｉＣのような黒色のものは不適当である。
る。検出部１３は、熱量検出用熱媒体２１の流入管１５
及びセンサ１６、熱量検出用熱媒体２２の流出管１７よ
り構成される。流入管１５の内部にはセンサ１６に流入
する以前の熱量検出用熱媒体２１の温度を測定する流入
熱媒体測温素子１９が設置される。流入管１７の内部に
はセンサ１６から排出された熱量検出用熱媒体２２の温
度を測定する流入熱媒体測温素子２０が設置される。セ
ンサ１６は放射により熱伝達しにくく対流により熱伝達
しやすい材質にする。従ってアルミナ等が適当でありＳ
ｉＣのような黒色のものは不適当である。
演算部は検出部１３の熱媒体２１．２２の温度差を算出
する温度差演算部１１と速度を算出する速度演算部７よ
り構成される。温度差演算部１１の出力１２は速度演算
部７へ送られる。
する温度差演算部１１と速度を算出する速度演算部７よ
り構成される。温度差演算部１１の出力１２は速度演算
部７へ送られる。
次に本実施例１の動作について説明する。熱媒体１とし
ては高圧ガス等を用いる。熱媒体供給部２により定量供
給された熱媒体１は検出部１３へ送られる。
ては高圧ガス等を用いる。熱媒体供給部２により定量供
給された熱媒体１は検出部１３へ送られる。
検出部１３のセンサー１６の周りの高温でダストの混入
したガスが流れるとセンサー１６の周囲に強制対流によ
り流体から熱の移動がおこる。従って熱媒体１は検出部
１３のセンサー１Ｔａを通過する際に昇温する。そして
その際の温度差が、センサー１６の前後に設置された測
温素子１９゜２０により検出される。この検出された温
度は温度信号９，１０として温度差演算部１１へ入力さ
れ、算出された熱媒体の平均温度は速度演算部７へ入力
される。熱媒体１は圧力検出部４で圧力測定された圧力
調節部３で減圧され排出される。
したガスが流れるとセンサー１６の周囲に強制対流によ
り流体から熱の移動がおこる。従って熱媒体１は検出部
１３のセンサー１Ｔａを通過する際に昇温する。そして
その際の温度差が、センサー１６の前後に設置された測
温素子１９゜２０により検出される。この検出された温
度は温度信号９，１０として温度差演算部１１へ入力さ
れ、算出された熱媒体の平均温度は速度演算部７へ入力
される。熱媒体１は圧力検出部４で圧力測定された圧力
調節部３で減圧され排出される。
以上に示した動作を、熱媒体１の供給量を３条件変化さ
せて行う、これから温度Ｔ、＆、速度Ｖの流体中に置か
れた検出部１３のセンサーからつぎに示す情報が得られ
る。
せて行う、これから温度Ｔ、＆、速度Ｖの流体中に置か
れた検出部１３のセンサーからつぎに示す情報が得られ
る。
１）熱媒体１の流量・・・・・・Ｇｑｘ＊ Ｇｑヱ、Ｇ
ｑａ２）熱媒体１の検出部１３のセンサー１Ｔａを通過
する前の温度・・・・・・Ｔ、□ｇ Ｔ＊ｚ＊ Ｔｓｓ
３）熱媒体１の検出部１３のセンサー１Ｔａを通過した
後の温度・・・・・・Ｔ ｏ ｘ ｅ Ｔ ｏ ｚ ｅ
Ｔ ｏδこれから、変数ｆｉ ＋ ｆｘ ＊ ｆｓを
次式により求められる。
ｑａ２）熱媒体１の検出部１３のセンサー１Ｔａを通過
する前の温度・・・・・・Ｔ、□ｇ Ｔ＊ｚ＊ Ｔｓｓ
３）熱媒体１の検出部１３のセンサー１Ｔａを通過した
後の温度・・・・・・Ｔ ｏ ｘ ｅ Ｔ ｏ ｚ ｅ
Ｔ ｏδこれから、変数ｆｉ ＋ ｆｘ ＊ ｆｓを
次式により求められる。
ｆｘ＝ｃｑＧｑｚ（Ｔｏｚ Ｔ口）／Ａｆ ｔ＝ Ｃ
（ＧＭ！ （Ｔｏｚ−Ｔｔｚ） ／ Ａｆ ａ＝ Ｃｑ
Ｇｑａ （Ｔｏａ−Ｔ ｓａ） ／ Ａ二二で、Ｃ１は
、熱媒体１の比熱であり、Ａはセンサ１６の断面積を表
す、これらは、いずれも既知量である０次に、変数Ｔ
ｓ ｓ ＊ Ｔ ｓ ｚ ＊ Ｔ ｓ ａを次式により
求める。
（ＧＭ！ （Ｔｏｚ−Ｔｔｚ） ／ Ａｆ ａ＝ Ｃｑ
Ｇｑａ （Ｔｏａ−Ｔ ｓａ） ／ Ａ二二で、Ｃ１は
、熱媒体１の比熱であり、Ａはセンサ１６の断面積を表
す、これらは、いずれも既知量である０次に、変数Ｔ
ｓ ｓ ＊ Ｔ ｓ ｚ ＊ Ｔ ｓ ａを次式により
求める。
Ｔｓ１＝ （ＴＯＩ −Ｔｔｚ） ／ ２Ｔｓｚ＝ （
Ｔｏｗ−Ｔｔｚ） ／ ２Ｔｓａ＝（Ｔｏａ −Ｔｌａ
） ／ ２以上から次に示す行列式が得られる。
Ｔｏｗ−Ｔｔｚ） ／ ２Ｔｓａ＝（Ｔｏａ −Ｔｌａ
） ／ ２以上から次に示す行列式が得られる。
ｃ ｆａ
但し
Ｉ Ｔａ２ ＴＳ！’
Ａｐｒ＝ （Ｉ Ｔｓｚ Ｔｓｓ番）ｌ
Ｔｓｓ Ｔｓｓ’ これから、次式により、未知数ａｔ ｂｔ Ｃｔが求ま
る。
Ｔｓｓ Ｔｓｓ’ これから、次式により、未知数ａｔ ｂｔ Ｃｔが求ま
る。
ｃ ｆａ
ここで未知数ａ、ｂ、ｃ、は次式で示される。
ａ ＝Ｖ’・８ＣｔＴａ＋ｆ Ｔａ’
ｂ＝ｖｏ・＠ＣＩ
Ｃ＝Ｃ
未知数Ｃから、放射率εが求まる。更に、ｂ。
Ｃをａに代入すれば、流体温度Ｔ＆が求まる。更に、Ｃ
Ｉを次式により求まる。
Ｉを次式により求まる。
ＤＯ０番μ ｆＯ＋２
Ｃ１は流体固有の値である。各定数の温度により変化す
るので、流体の組成及び温度Ｔ＆から求める。
るので、流体の組成及び温度Ｔ＆から求める。
未知数すを０１で割ることにより流体速度Ｖが得られる
０以上から、流体温度Ｔ、流体速度Ｖａを同時に測定す
ることができる。
０以上から、流体温度Ｔ、流体速度Ｖａを同時に測定す
ることができる。
次に、本発明を用いて、測定を行った結果を第４図及び
第５図に示す。
第５図に示す。
被測定流体は、微粉炭を燃焼した排ガスであり、水冷の
熱交換器により３００℃〜１５００℃に変化させて測定
した。また、バイパスさせることで、１０〜６０ｍ／ｓ
森に速度を変化させて測定を行なった。
熱交換器により３００℃〜１５００℃に変化させて測定
した。また、バイパスさせることで、１０〜６０ｍ／ｓ
森に速度を変化させて測定を行なった。
温度の測定結果を第４図に示す、軸横は、検出部１３の
近くに設置した熱電対の温度を、縦軸は検出部１３によ
り求めた温度の測定結果を示す。
近くに設置した熱電対の温度を、縦軸は検出部１３によ
り求めた温度の測定結果を示す。
流体を高温にすると、放射による伝熱量が対流による伝
熱量に比べて大きくなるため、精度を向上させるため、
熱媒体１の流量を大きくした。第４図に示すように、高
温にしても十分に測定が可能である。
熱量に比べて大きくなるため、精度を向上させるため、
熱媒体１の流量を大きくした。第４図に示すように、高
温にしても十分に測定が可能である。
速度の測定結果を第５図に示す、横軸は、マスバランス
により算出した流体の速度を、縦軸は検出部１３により
求めた速度の測定結果を示す、温度測定の場合と同様に
、流体を高温にすると、放射による伝熱量が対流による
伝熱量に比べて大きくなるため、精度を向上させるため
、熱媒体１の流量を大きくした。高温にしても十分に測
定が可能なことを示している。
により算出した流体の速度を、縦軸は検出部１３により
求めた速度の測定結果を示す、温度測定の場合と同様に
、流体を高温にすると、放射による伝熱量が対流による
伝熱量に比べて大きくなるため、精度を向上させるため
、熱媒体１の流量を大きくした。高温にしても十分に測
定が可能なことを示している。
以上から、本発明により温度、速度の同時測定を行うこ
とができた。
とができた。
本発明によれば高温でダストの混入したガスの速度を測
定できる。
定できる。
第１図は本発明の流体温度・速度の同時測定方法に用い
る検出装置の説明図、第２図は第１図検出部の側断面図
、第３図は第２図のＡ−Ａ断面図、第４図は本発明によ
る温度測定結果の線図、第５図は本発明による速度測定
結果の線図である。 １・・・熱媒体、２・・・熱媒体供給部、３・・・熱媒
体圧力検出部、４・・・熱媒体圧力検出部、７・・・速
度演算部、代理人 弁理士 小川勝馬 ノ 第 Ｉ 図 １ 動１策休 １７ 元出菫 早 ２ 図 不 ４ 日 ＠電材で現代した適度（゛す
る検出装置の説明図、第２図は第１図検出部の側断面図
、第３図は第２図のＡ−Ａ断面図、第４図は本発明によ
る温度測定結果の線図、第５図は本発明による速度測定
結果の線図である。 １・・・熱媒体、２・・・熱媒体供給部、３・・・熱媒
体圧力検出部、４・・・熱媒体圧力検出部、７・・・速
度演算部、代理人 弁理士 小川勝馬 ノ 第 Ｉ 図 １ 動１策休 １７ 元出菫 早 ２ 図 不 ４ 日 ＠電材で現代した適度（゛す
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、流体中に検出管を挿入し、この検出管内には前記流
体と遮へいして比熱がＣ＿ｑの熱媒体を流量（Ｇ＿ｑ）
＾＋、（Ｇ＿ｑ）＾−で流通させ、該熱媒体が検出管に
流入する以前の温度Ｔ＿ｓ＿１、流出した以降の温度Ｔ
＿ｓ＿０を各流量において測定し、外径Ｄの検出管が流
体に接触する表面積Ａ、流体から熱媒体への熱放射率ε
、流体の物性により決められる定数Ｃ＿１から次式によ
り流体の速度Ｖ、温度Ｔ＿ａを同時に求めることを特徴
とする流体温度・速度の同時測定方法。 Ｖ＝（１／Ｃ＿１）｛ε［（Ｔ＿ｓ）＾＋＾４−ε（Ｔ
＿ｓ）＾−＾４］／［（Ｔ＿ｓ）＾−−（Ｔ＿ｓ）＾＋
］＋［（Ｇ＿ｑ）＾＋（Ｔ＿ｓ＿０−Ｔ＿ｓ＿１）＾＋
−（Ｇ＿ｑ）＾−（Ｔ＿ｓ＿０−Ｔ＿ｓ＿１）＾−］／
｛Ａ［（Ｔ＿ｓ）＾−−（Ｔ＿ｓ）＾＋］／Ｃ＿ｑ｝｝
１．６７Ｔ＿ａ＝ｆ＾−＾１［（Ｃ＿ｑ（Ｇ＿ｑ）＾＋
（Ｔ＿ｓ＿０−Ｔ＿ｓ＿１）＾＋］／（εＡ）ｆ（Ｔ＿
ａ）＝（Ｔ＿ａ）＾４＾−（Ｔ＿ｓ）＾＋＾４＋（Ｃ＿
１Ｖ＾０＾．＾８）／ε［Ｔ＿ａ−（Ｔ＿ｓ）＾＋＾４
］添え字＋−：流量（Ｇ＿ｑ）＾＋、（Ｇ＿ｑ）＾−で
測定された温度Ｔ＿ｓ：平均温度（Ｔ＿ｓ＿０−Ｔ＿ｓ
＿１）／２但し Ｃ＿１＝０．２６（ｋｆ＾０＾．＾８Ｃ＿ｑ＾０＾．＾
４ρ＾０＾．＾６）／（Ｄ＾０＾．＾４μｆ＾０＾．＾
２）ｋｆ：流体の熱伝導度ｋｆ、Ｃ＿ｐ：流体の比熱μ
ｆ：流体の粘性係数μｆ、ρ：密度
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61135921A JPH0623777B2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 | 流体温度、速度の同時測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61135921A JPH0623777B2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 | 流体温度、速度の同時測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62293165A true JPS62293165A (ja) | 1987-12-19 |
| JPH0623777B2 JPH0623777B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=15162962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61135921A Expired - Fee Related JPH0623777B2 (ja) | 1986-06-13 | 1986-06-13 | 流体温度、速度の同時測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0623777B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1409987A1 (en) * | 2001-03-13 | 2004-04-21 | FM Global Technologies, LLC. | Heat flux measurement pipe and method for determining sprinkler water delivery requirement |
| CN103868558A (zh) * | 2014-03-20 | 2014-06-18 | 迈瑞尔实验设备（上海）有限公司 | 一种粉体流量在线检测系统及方法 |
| JP2020525764A (ja) * | 2017-06-28 | 2020-08-27 | アイオートポン エッセエッレエッレ | 放射誤差が修正された外的環境の気温を計算するシステムおよび方法、ならびに、このシステムで使用可能なセンサ装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101697859B1 (ko) * | 2015-04-20 | 2017-01-18 | 한양대학교 산학협력단 | 온도 측정 시스템 |
-
1986
- 1986-06-13 JP JP61135921A patent/JPH0623777B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1409987A1 (en) * | 2001-03-13 | 2004-04-21 | FM Global Technologies, LLC. | Heat flux measurement pipe and method for determining sprinkler water delivery requirement |
| EP1409987A4 (en) * | 2001-03-13 | 2006-11-08 | Fm Global Technologies Llc | THERMAL FLOW MEASUREMENT PIPE AND METHOD FOR DETERMINING THE NEED FOR WATER DISTRIBUTION FOR AUTOMATIC EXTINGUISHER |
| CN103868558A (zh) * | 2014-03-20 | 2014-06-18 | 迈瑞尔实验设备（上海）有限公司 | 一种粉体流量在线检测系统及方法 |
| JP2020525764A (ja) * | 2017-06-28 | 2020-08-27 | アイオートポン エッセエッレエッレ | 放射誤差が修正された外的環境の気温を計算するシステムおよび方法、ならびに、このシステムで使用可能なセンサ装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0623777B2 (ja) | 1994-03-30 |
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