JPS62185811A - Smelting and reduction iron making method - Google Patents
Smelting and reduction iron making methodInfo
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Landscapes
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、予備還元された鉄鉱石を石炭及び石灰とと
もに精錬炉内の溶銑中に吹き込み、上部のランス及び底
部羽口から酸素ガスを吹き込んで溶銑を得る溶融還元製
鉄法に関する。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] This invention involves blowing pre-reduced iron ore together with coal and lime into hot metal in a smelting furnace, and blowing oxygen gas through an upper lance and a bottom tuyere. This article relates to the smelting reduction ironmaking process for obtaining hot metal.
溶融還元製鉄法は、高炉製銑法に代るものであり、高炉
製銑法においては高炉の建設費が高く、広大な敷地が必
要であるという高炉製銑法の欠点を解消すべく、近年に
至シ開発されたものである。The smelting reduction method is an alternative to the blast-furnace iron-making method, and has been developed in recent years to overcome the drawbacks of the blast-furnace iron-making method, such as high construction costs and the need for a large site. It was developed over the years.
この溶融還元製鉄法においては、精錬炉内の溶銑中に、
炉底に設けた羽目から予備還元した鉱石並びに粉末上の
石炭及び石灰を吹き込み、更に別の羽口から酸素ガスを
溶銑中に吹き込むと共に、炉頭部から炉内に挿入された
ランスを介して溶銑に酸素ガスを吹き付ける。そうする
と、石炭が溶銑中に溶解するとともに、石炭の炭素が酸
素ガスによって酸化される。そして、この酸化熱によっ
て鉱石が溶融するとともに、鉱石が石炭中の炭素によっ
て還元されろっ溶銑から発生するＣＯＯ２０ランスから
吹き付けられる酸素ガスによ９２次燃焼されてＣＯ２ガ
スになる。このＣＯ２ガスの顕熱は、溶銑上ヲ覆ってい
るフォーミング状のスラグに伝達され、次いで、溶銑に
戻される。In this smelting reduction ironmaking method, in the hot metal in the smelting furnace,
Pre-reduced ore, powdered coal and lime are blown into the molten iron through the lining provided at the bottom of the furnace, and oxygen gas is blown into the hot metal through another tuyere. Blowing oxygen gas onto hot metal. Then, the coal is dissolved in the hot metal, and the carbon in the coal is oxidized by the oxygen gas. Then, the ore is melted by this oxidation heat, and the ore is reduced by the carbon in the coal and subjected to 92nd combustion by the oxygen gas blown from the COO20 lance generated from the molten pig iron to become CO2 gas. The sensible heat of this CO2 gas is transferred to the forming slag covering the hot metal, and then returned to the hot metal.
しかし、この従来の溶融還元製鉄法においては、フォー
ミンク状のスラグの流動が均一でなく、２が低いことと
、またその結果、排ガスの温度が以上に高くなり、炉上
部の耐火物が熱損傷するという問題点があった。However, in this conventional smelting reduction ironmaking method, the flow of the foaming slag is not uniform and the 2 is low. There was a problem with it being damaged.
この発明は、炉内で発生するＣＯＯ２０２次燃焼効率が
高く、均一なフォーミングスラグが形成される溶融還元
製鉄法を得ることを目的とするＯ〔問題点を解決するた
めの手段〕
この発明に係る溶融還元製鉄法は、溶融還元炉内の溶銑
中に鉱石、石炭及び石灰を吹き込み、炉内に設置したラ
ンスから酸素ガスを溶銑に向けて吹き込んで精錬′する
溶融還元製鉄法において、酸素ガスを吐出しているラン
スの下部に羽根を取り付け、該ランスを回転させて溶銑
上のスラグ全強制的に攪拌する↓うに構成したものであ
る。The purpose of this invention is to obtain a smelting reduction ironmaking method in which the secondary combustion efficiency of COO20 generated in a furnace is high and uniform forming slag is formed. The smelting reduction ironmaking process involves blowing ore, coal, and lime into hot metal in a smelting reduction furnace, and refining it by blowing oxygen gas into the hot metal from a lance installed in the furnace. A blade is attached to the lower part of the discharging lance, and the lance is rotated to forcibly stir all the slag above the hot metal.
また、この発明に係る溶融還元製鉄法は、溶融還元炉内
の溶銑中に鉱石、石炭及び石灰を吹き込み、炉内に設置
したランスから酸素ガスを溶銑に向けて吹き込んで精錬
する溶融還元製鉄法ＶＣおいて、炉内のスラグ上方に耐
火材で被覆した旋回羽根を設け、酸素ガス全吐出してい
るランスの下品に羽根を取シ付け、該旋回羽根とランス
とをそれぞれ回転させて溶銑上のスラグを強制的に攪拌
するように構成したものである。In addition, the smelting reduction ironmaking method according to the present invention is a smelting reduction ironmaking method in which ore, coal, and lime are injected into hot metal in a smelting reduction furnace, and oxygen gas is blown into the hot metal from a lance installed in the furnace for refining. In VC, a swirling vane covered with a refractory material is installed above the slag in the furnace, and the vane is attached to the base of the lance that discharges all oxygen gas, and the swirling vane and lance are rotated, respectively. The slag is forcibly stirred.
この発明については、ランスから酸素ガスが吐出されて
いる間、炉内のランスの下部に取り付けられている羽根
がランスの回転に伴い回転して或いは羽根を有するラン
スの回転と共に炉内のスラグ上方に設けられた耐火材で
被覆した旋回羽根が回転して溶鉄上のスラグを強制的に
二″ケ拌しているから、７オーミング状のスラグの流動
が均一となる。Regarding this invention, while oxygen gas is being discharged from the lance, the blades attached to the lower part of the lance in the furnace rotate with the rotation of the lance, or as the lance having blades rotates, the slag in the furnace is moved upward. The swirl vanes covered with refractory material provided on the molten iron rotate and forcibly stir the slag on the molten iron by 2 inches, so that the 7-ohm-shaped slag flows uniformly.
第１図はこの発明の第１実施例に使用される溶融還元炉
の断面図である。FIG. 1 is a sectional view of a melting reduction furnace used in a first embodiment of the present invention.
図において、（１）は溶融還元炉で、上吹転炉とほぼ同
様の構造をしているが、炉底に羽口（３） 、 （４）
が設けられていて炉底から鉄鉱石及び酸素ガスなどを炉
内に吹き込むようにした点が上吹転炉と異なるＯ
この溶融還元炉（１）の炉体（２）は、その炉頂が開口
してお夛、炉底には多数の羽口（３） 、 （４）が設
置さ、れている。羽目（３） 、 ＋４）は、炉底の中
心を中心とする４ｆｔｉの同心円上にそれぞれ複数個配
置されている。In the figure, (1) is a smelting reduction furnace, which has almost the same structure as a top-blowing converter, but has tuyeres (3) and (4) at the bottom of the furnace.
The furnace body (2) of this smelting reduction furnace (1) is different from a top-blown converter furnace in that iron ore and oxygen gas are blown into the furnace from the bottom of the furnace. It is open and has many tuyeres (3) and (4) installed at the bottom of the hearth. A plurality of the panels (3) and +4) are each arranged on a 4fti concentric circle centered on the center of the hearth bottom.
羽口（３）からは、粉末状の鉄鉱石、石炭及び石灰が、
プロセスガスをキャリアガスとして炉内に供給される。From the tuyere (3), powdered iron ore, coal and lime are
The process gas is supplied into the furnace as a carrier gas.
この鉄鉱石は、予備還元炉において、予備還元されてい
る。また、プロセスガスは、工場内にて生成するガスで
あるが、溶融還元炉（１）にて排出されるガス及び予備
還元炉における排ガスなどを使用することができる◇一
方、羽口（４）からは酸素ガスが炉内に供給される。（
５）は出銑口である。This iron ore has been pre-reduced in a pre-reduction furnace. In addition, the process gas is a gas generated in the factory, but the gas discharged from the smelting reduction furnace (1) and the exhaust gas from the preliminary reduction furnace can also be used. Oxygen gas is supplied into the furnace. (
5) is the taphole.
（６）は炉内の溶銑で、溶銑（６）上には、７オーミン
グ状のスラグ（７）が存在し、このスラグ（力における
溶銑（６）の近傍の領域には２次燃焼帯（８）が形成さ
れる。(6) is the hot metal in the furnace. Above the hot metal (6), there is a 7-ohm-shaped slag (7), and in the area near the hot metal (6), there is a secondary combustion zone ( 8) is formed.
（９）は周囲を耐火物で被覆したランスで、その下部が
スラグ（７）内に浸漬するように挿入されている。(9) is a lance whose periphery is covered with a refractory material, and is inserted so that its lower part is immersed in the slag (7).
このランス（９）には酸素ガスが供給され、その下端の
吐出口から酸素ガスが溶銑（６）に向けて吐出される＠
α〔はランス（９）の下部に取り付けられた４枚の羽根
である。この羽根μｑはランス（９）の回転に伴って回
転する。この羽根（１０の設置高さは、羽根ααの下端
がスラグ（７）表面から０．５〜１．５ ｍの高さにあ
るように設定されているうまた、羽根（ＩＩの回転数は
、スラグ性状によって可変するが、５〜２００ｒｐｍと
するのが好ましい。Oxygen gas is supplied to this lance (9), and the oxygen gas is discharged toward the hot metal (6) from the discharge port at the lower end.
α[ is the four blades attached to the lower part of the lance (9). This vane μq rotates as the lance (9) rotates. The installation height of this blade (10) is set so that the lower end of the blade αα is at a height of 0.5 to 1.5 m from the surface of the slag (7). The speed is preferably 5 to 200 rpm, although it varies depending on the properties of the slag.
この上うに構成される溶融還元炉を使用して、鉱石を溶
融還元する場合は、先ず種湯として、溶銑を約６０トン
溶融還元炉（１）内圧入れる。次いで、羽口（４）を介
して酸素ガスを９６００ Ｎｒｎ’／時の流量で炉内に
供給し、溶銑（６）内に酸素ガスを吹き込む。When ore is melted and reduced using the smelting reduction furnace constructed as described above, first about 60 tons of molten pig iron is pressurized into the smelting reduction furnace (1) as seed water. Next, oxygen gas is supplied into the furnace through the tuyere (4) at a flow rate of 9600 Nrn'/hour to blow the oxygen gas into the hot metal (6).
そして、予備還元炉に予備還元され、粒径が０．５圏以
下になるように破砕され念鉄鉱石を、２１．５）７／時
の速度で、プロセスガスをキャリアガスとして羽口（３
）ヲ介して溶銑（６）内に吹き込む。この粉状の鉄鉱石
の供給と同時に、粉状の生石灰及び石炭金夫々１時間当
！７２トン及び１１．２）ンの速度で、プロセスガスを
キャリアガスとして羽口（３）を介して溶銑（６）に吹
き込む。一方、ランス（９）を介して酸素ガスを約２３
０ＯＮｍ’／時の速度で溶銑（６）に向けて噴出させる
とともに、下部に羽根（ｌｌｔ−取シ付けたランスα２
を４ Ｏｒｐｍの回転数で回転させる。Then, the iron ore is pre-reduced into a pre-reduction furnace, crushed to a particle size of 0.5 or less, and crushed into a tuyere (3) at a rate of 21.5)7/hour using a process gas as a carrier gas.
) into the hot metal (6). At the same time as this powdered iron ore is supplied, powdered quicklime and coal gold are each given for one hour! The process gas is blown as a carrier gas through the tuyere (3) into the hot metal (6) at a rate of 72 tons and 11.2 tons. On the other hand, about 23
The hot metal (6) is ejected at a speed of 0 ONm'/hour, and a lance α2 with a vane (llt-
is rotated at a rotation speed of 4 Orpm.
そうすると、石炭は溶銑（６）内に溶解し、酸素ガスに
よって酸化され、ＣＯガスが発生する。鉄鉱石は溶解し
た炭素によ・つて還元され、溶銑（６）の量が次第に増
大すると共にＣＯガスが発生するＯこのようにして発生
したＣＯガスはランス（９）から吹き込まれている酸素
ガスによって２次燃焼され、ＣＯ２ガスが発生する０こ
のＣＯ２ガスは極めて大きな顕熱を有しており、このＣ
Ｏ□ガスが溶銑上の７オーミング状のスラグ（７）を通
過して上昇する間に、その顕熱が鉄粒及びスラグ粒に伝
達される。このような鉄粒及びスラグ粒は対流していて
、これらが溶銑（６）に戻ることによ、ｐ、ＣＯ２ガス
の顕熱が溶銑（６） Ｋ返還される。Then, the coal is dissolved in the hot metal (6), oxidized by oxygen gas, and CO gas is generated. The iron ore is reduced by dissolved carbon, and as the amount of hot metal (6) gradually increases, CO gas is generated.The CO gas thus generated is combined with oxygen gas blown from the lance (9). This CO2 gas has extremely large sensible heat, and this C
While the O□ gas passes through the 7-ohm shaped slag (7) above the hot metal and rises, its sensible heat is transferred to the iron grains and the slag grains. These iron particles and slag particles are in convection, and when they return to the hot metal (6), the sensible heat of the p and CO2 gases is returned to the hot metal (6).
ランス（９）が駿素ガスを吐出している間、羽根（１１
）はランス（９）自体が外部の駆動源によって回転駆動
させられて回転している０このランス（９）の回転に伴
う羽根Ｑｌ）の回転によりスラグ（７）のランス周辺が
攪拌されて、フォーミング状のスラグ（力が第１図に矢
印で示すように対流し、スラグ（７）の流動が均一とな
ってよどみがなくなる。これによ５、ＣＯ２ガスの吹き
抜は現象の発生が固止されると共に溶銑（６）の湯面か
ら発生するＣＯガスを高い熱効率で２次燃焼させること
ができる０従って、溶融還元炉（１）から排出されるＣ
Ｏガスが減少し、２次燃焼により発生する太き麦熱エネ
ルギーが炉内にＣＯ２ガスの顕熱として滞留する。この
顕熱はＣＯ２ガスが羽根Ｑ１によるスラグ攪拌によシ吹
き抜けを起こすこともなくスラグ（７）内を均一に上昇
する０これによ、ｐ、Ｃｏ２ガスの大きな熱エネルギー
がスラン（力に高効率で伝達される。従って、炉内の還
元反応が十分に進行するとともて、高温のまま炉外に排
出されるガスが減少し、炉頂部のライニング耐火物の損
傷が防止される。While the lance (9) is discharging surrogate gas, the blade (11)
) is rotating as the lance (9) itself is rotationally driven by an external driving source.The rotation of the vane Ql) accompanying the rotation of the lance (9) stirs the slag (7) around the lance. Forming slag (force is convected as shown by the arrow in Figure 1, and the flow of the slag (7) becomes uniform, eliminating stagnation. 5. As a result, the phenomenon of CO2 gas blowing is prevented. The CO gas generated from the surface of the hot metal (6) can be secondary combusted with high thermal efficiency. Therefore, the CO gas emitted from the smelting reduction furnace (1) can be
The amount of O gas decreases, and the thermal energy of wheat generated by secondary combustion remains in the furnace as sensible heat of CO2 gas. This sensible heat is caused by the CO2 gas uniformly rising inside the slag (7) without causing any blow-through due to the slag stirring by the blade Q1. Therefore, as the reduction reaction inside the furnace progresses sufficiently, the amount of gas discharged outside the furnace while still at high temperature is reduced, and damage to the lining refractory at the top of the furnace is prevented.
このようにして、鉄鉱石を精錬することによシ、溶融還
元炉（１）内の溶銑（６）は１時間で５０トンに増加す
る。このとき、増加する分の溶銑（６）は出銑口（５）
から連続的圧出銑される。By refining the iron ore in this manner, the amount of hot metal (6) in the smelting reduction furnace (1) increases to 50 tons in one hour. At this time, the increased amount of hot metal (6) is transferred to the taphole (5).
Continuously pressed pig iron is produced.
なお、この実施例では鉄鉱石及び石炭が炉底の羽口から
添加される底吹き炉について述べているが、これらを炉
上部から添加する上吹き炉についても実施し得えること
は勿論である。Although this example describes a bottom-blown furnace in which iron ore and coal are added from the tuyeres at the bottom of the furnace, it is of course possible to implement a top-blown furnace in which these are added from the top of the furnace. .
次に、この発明方法によシ、１時間当り２０トンの溶銑
を生産した結果について、従来方法との比較について説
明する。Next, the results of producing 20 tons of hot metal per hour using the method of the present invention will be explained in comparison with the conventional method.
下記の表はこの発明方法及び従来方法の各操業における
使用した鉄鉱石の予備還元率、２次燃焼率及び着熱効率
をそれぞれ示す。The table below shows the preliminary reduction rate, secondary combustion rate, and heat transfer efficiency of the iron ore used in each operation of the inventive method and the conventional method, respectively.
但し、予備還元率は予備還元炉において予め鉄鉱石を予
備還元した割合（％）であシ、２次燃焼率は溶融還元炉
（１）内でＣＯガスが燃焼した割合（％）であ、６゜コ
ｏ ２ ａｆｆｈｔｉ８’ｉＭ （％） ｔｒｉ Ｃｏ
２＋Ｈ２Ｏ７ＣＯ２＋ＣＯ＋Ｈ，Ｏ＋Ｈ２にて現わされ
るう着熱効率（％）はガスの顕熱が溶銑（６）に伝達さ
れる割合である。この表において、従来方法と本発明方
法の操業を比較すると、予備還元率を同一とすると、本
発明方法によって、２次燃焼率が従来方法の１５％から
２２係に上昇し、更に着熱効率が１５％向上しているこ
とがわかる。これは鉄鉱石の還元反応が促進された結果
によるものである。However, the preliminary reduction rate is the rate (%) of iron ore pre-reduced in advance in the preliminary reduction furnace, and the secondary combustion rate is the rate (%) of CO gas burned in the smelting reduction furnace (1). 6゜Co 2 affhti8'iM (%) tri Co
The deposition heat efficiency (%) expressed as 2+H2O7CO2+CO+H, O+H2 is the rate at which the sensible heat of the gas is transferred to the hot metal (6). In this table, when comparing the operations of the conventional method and the method of the present invention, when the pre-reduction rate is the same, the method of the present invention increases the secondary combustion rate from 15% of the conventional method to 22%, and further increases the heat transfer efficiency. It can be seen that this is an improvement of 15%. This is due to the accelerated reduction reaction of iron ore.
第２図はこの発明の第２実施例に使用される溶融還元炉
の断面図、第３図は第２図の■−■線断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view of a melting reduction furnace used in a second embodiment of the present invention, and FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line ■--■ in FIG.
図において、第１実施例と同一の構成は同−符号金材し
て重複した構成の説明を省略する。（１１）はランス（
９）の下部に設けられ羽根部の他に炉内のスラグ（７）
の上方に設けられ念旋回羽根である。この旋回羽根αυ
は炉壁を貫通して回転駆動させられる水平な回転軸（ｔ
ａと、回転軸（１２の中央部に９０度の等角度間隔で固
着された４枚の先端が折れ曲った小羽根（１３１とから
構成され、回転軸＜ｔａと小羽根α３とは耐火材で被覆
されている。この旋回羽根αυの設置高さは回転軸α２
の位置がスラグ表面から（Ｌ５〜１、５ ｍの高さにあ
るように設定されている。また、旋回羽根Ｉの回転数は
スラグ性状によって可変するが、５〜３０ｒｐｍとする
のが好ましい。In the figures, the same components as those in the first embodiment have the same reference numerals, and the explanation of the duplicated components will be omitted. (11) is Lance (
In addition to the blade part provided at the bottom of 9), the slag inside the furnace (7)
It is a telephonic rotating blade installed above. This swirling blade αυ
is a horizontal rotating shaft (t) that penetrates the furnace wall and is driven to rotate.
a, and four small blades (131) with bent tips fixed to the center of the rotating shaft (12 at equal angular intervals of 90 degrees), the rotating shaft <ta and the small blades α3 are made of fireproof material. The installation height of this swirl vane αυ is the rotation axis α2
is set at a height of (L5 to 1.5 m) from the slag surface.Although the rotational speed of the swirling vane I varies depending on the properties of the slag, it is preferably 5 to 30 rpm.
このように構成される溶融還元炉を使用して、鉱石を溶
融還元する場合、第１実施例と同−条件及び手順で行う
。第１実施例と相違するのは、ランス（９）を介して酸
素ガスを溶銑（６）に向けて噴出させるときに、ランス
（９） １ｃ ３０ ｒｐｍの回転数で回転させると共
に旋回羽根αυを１５ ｒｐｍの回転数で回転させるこ
とである。When ore is melted and reduced using the melting reduction furnace configured as described above, it is carried out under the same conditions and procedures as in the first embodiment. The difference from the first embodiment is that when blowing oxygen gas toward the hot metal (6) through the lance (9), the lance (9) is rotated at a rotation speed of 1c 30 rpm and the swirling blade αυ is rotated. The rotation speed is 15 rpm.
そうすると、この実施例では、ランス（９）の回転に伴
う羽根α〔と旋回羽根（１１）の回転により、スラグ（
７）の炉壁側上面とランス（９）の周囲が攪拌されて、
フォーミング状のスラグ（７）が第２図に矢印で示すよ
うに対流し、スラグ（力の流動が第１実施例のものに比
べてより均一となってよどみがなくなる０これによ’）
、ＣＯ２ガスの吹き抜は現象の発生が阻止されると共に
溶銑（６）の湯面から発生するＣＯガスを高い熱効率で
２次燃焼させることができる。Then, in this embodiment, the slag (
The upper surface on the furnace wall side of 7) and the area around the lance (9) are stirred,
The forming slag (7) is convected as shown by the arrow in Figure 2, and the slag becomes more uniform than in the first embodiment, eliminating stagnation.
The CO2 gas blow-out prevents the occurrence of the phenomenon and allows secondary combustion of the CO gas generated from the surface of the hot metal (6) with high thermal efficiency.
従って、溶融還元炉（１）から排出されるＣＯガスが減
少し、２次燃焼により発生する大きな熱エネルギーが炉
内にＣＯ□ガスの顕熱として滞留する。この顕熱はＣ０
２ガスが羽根（ＩＱＩと旋回羽根αＤによるスラグ攪拌
により、吹き抜けを起こすこともなく、スラグ（７）内
全般金均−に上昇する０これにより、ＣＯ２ガスの大き
な熱エネルギーがスラグ（７）に第１実施例に比べてよ
シ一層高効率で伝達される０従って、炉内の還元反応が
十分圧進行すると共に高温のまま炉外に排出されるガス
が減少し、炉頂部のライニング耐火物の損傷がより完全
に防止されるＯ
この実施例も第１実施例と同様に炉上部から鉄鉱石及び
石炭を添加する上吹き炉についても実施し得ることは勿
論である。Therefore, the amount of CO gas discharged from the smelting reduction furnace (1) decreases, and the large thermal energy generated by secondary combustion remains in the furnace as sensible heat of the CO□ gas. This sensible heat is C0
Due to the slag agitation by the blades (IQI and the swirling blade αD), the gas rises uniformly throughout the entire slag (7) without causing blow-through.As a result, the large thermal energy of the CO2 gas is transferred to the slag (7). As a result, the reduction reaction inside the furnace progresses under sufficient pressure, and the amount of gas discharged outside the furnace while still at high temperature is reduced, and the lining refractory at the top of the furnace This embodiment can also be implemented in a top-blowing furnace in which iron ore and coal are added from the top of the furnace, as in the first embodiment.
また、この実施例では第１実施例のようにランス（９国
設けた羽根Ｑ値の回転だけでなく、Ｆ内のスラグ上方に
耐火材で被覆し九旋回羽根Ｉによってもスラグ（７）を
攪拌するようにしているので、第１−１゜熱効率がそれ
ぞれ第１実施例のものより数％向上するう
〔発明の効果〕
この発明は以上説明したとおり、ランスから酸素ガスが
吐出されている間、ランスの下部に取シ付けられている
羽根がランスの回転に伴い回転して溶銑上のスラグを強
制的に攪拌して７オーミング状のスラグの流動を均一に
しているので、２次燃焼率を向上させて着熱効率を高め
ることができると共に排ガスの温度上昇を抑えて炉上部
の熱損傷を防止することができるという効果がある。In addition, in this embodiment, the slag (7) is not only rotated by the rotation of the blade Q value provided in the lance (nine countries) as in the first embodiment, but also by coating the upper part of the slag in F with a refractory material and using nine rotating blades I. Since the stirring is carried out, the thermal efficiency of 1-1 degrees is improved by several percent compared to that of the first embodiment. [Effects of the Invention] As explained above, in this invention, oxygen gas is discharged from the lance. During this time, the blades attached to the bottom of the lance rotate as the lance rotates, forcibly stirring the slag on the hot metal and making the flow of the 7-ohm-shaped slag uniform, resulting in secondary combustion. This has the effect of increasing heat transfer rate and increasing heat transfer efficiency, suppressing the temperature rise of exhaust gas, and preventing heat damage to the upper part of the furnace.
また、この発明は以上説明したとおフ、下部に羽根を有
するランスの回転だけでなく、炉内のスラグ上方に設け
られた耐火材で被覆した旋回羽根が回転するので、７オ
ーミング状のスラグの流動をよシ均−化し、着熱効率を
よ）一層高めると共に排ガス温度の上昇をより一層抑え
て炉上部の耐火物の熱損傷をよシ完全に防止できるとい
う効果がある◇In addition, as described above, this invention not only rotates the lance with the blades at the bottom, but also rotates the swirling blade covered with a refractory material provided above the slag in the furnace, so that the 7-ohm shaped slag is rotated. It has the effect of evening out the flow, further increasing the heat transfer efficiency, and further suppressing the rise in exhaust gas temperature, completely preventing thermal damage to the refractories in the upper part of the furnace◇
第１図はこの発明の第１実施例に使用される溶融還元炉
の断面図、第２図はこの発明の第２実施例に使用される
溶融還元炉の断面図、第６図は第２図のＩ−１線断面図
である。
図において、（１）は溶融還元炉、（２）は炉体、（６
）は溶銑、（力はスラグ、（９）はランス、Ｈに羽根、
αυは旋回羽根である・FIG. 1 is a sectional view of a smelting reduction furnace used in a first embodiment of the present invention, FIG. 2 is a sectional view of a smelting reduction furnace used in a second embodiment of this invention, and FIG. It is a sectional view taken along the line I-1 in the figure. In the figure, (1) is a melting reduction furnace, (2) is a furnace body, and (6) is a melting reduction furnace.
) is hot metal, (force is slag, (9) is lance, H is impeller,
αυ is a swirling blade・
Claims (2)
き込み、炉内に設置したランスから酸素ガスを溶銑に向
けて吹き込んで精錬する溶融還元製鉄法において、 酸素ガスを吐出しているランスの下部に羽根を取り付け
、該ランスを回転させて溶銑上のスラグを強制的に攪拌
することを特徴とする溶融還元製鉄法。(1) In the smelting reduction ironmaking method, ore, coal, and lime are injected into molten iron in a smelting reduction furnace, and oxygen gas is blown into the molten iron from a lance installed in the furnace to refine it, oxygen gas is discharged. A smelting reduction iron manufacturing method characterized by attaching a blade to the lower part of a lance and rotating the lance to forcibly stir the slag on the hot metal.
き込み、炉内に設置したランスから酸素ガスを溶鉄に向
けて吹き込んで精錬する溶融還元製鉄法において、 酸素ガスを吐出しているランスの下部に羽根を取り付け
、炉内のスラグ上方に耐火材で被覆した旋回羽根を設け
、ランスと旋回羽根とをそれぞれ回転させて溶鉄上のス
ラグを強制的に攪拌することを特徴とする溶融還元製鉄
法。(2) Oxygen gas is discharged in the smelting reduction ironmaking method, in which ore, coal, and lime are injected into molten iron in a smelting reduction furnace, and oxygen gas is blown into the molten iron from a lance installed in the furnace to refine it. A melting process characterized by attaching a blade to the lower part of the lance, installing a swirling blade covered with a refractory material above the slag in the furnace, and forcibly stirring the slag on the molten iron by rotating the lance and the swirling blade, respectively. Reduction iron manufacturing method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2594386A JPS62185811A (en) | 1986-02-10 | 1986-02-10 | Smelting and reduction iron making method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2594386A JPS62185811A (en) | 1986-02-10 | 1986-02-10 | Smelting and reduction iron making method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62185811A true JPS62185811A (en) | 1987-08-14 |
Family
ID=12179834
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2594386A Pending JPS62185811A (en) | 1986-02-10 | 1986-02-10 | Smelting and reduction iron making method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62185811A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7736415B2 (en) | 2007-09-05 | 2010-06-15 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Rotary lance |
| KR20180106352A (en) * | 2017-03-20 | 2018-10-01 | 주식회사 세일메탈 | Induction heating system for metal separation |
| US10126060B2 (en) | 2015-05-01 | 2018-11-13 | Opta Minerals Inc. | Lance drive system |
| KR101932729B1 (en) * | 2017-08-22 | 2019-03-20 | 주식회사 세일메탈 | Induction heating apparatus and method for ingot homogenization using the same |
-
1986
- 1986-02-10 JP JP2594386A patent/JPS62185811A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7736415B2 (en) | 2007-09-05 | 2010-06-15 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Rotary lance |
| US10126060B2 (en) | 2015-05-01 | 2018-11-13 | Opta Minerals Inc. | Lance drive system |
| KR20180106352A (en) * | 2017-03-20 | 2018-10-01 | 주식회사 세일메탈 | Induction heating system for metal separation |
| KR101932729B1 (en) * | 2017-08-22 | 2019-03-20 | 주식회사 세일메탈 | Induction heating apparatus and method for ingot homogenization using the same |
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