JPS6218003B2 - - Google Patents
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- JPS6218003B2 JPS6218003B2 JP2635481A JP2635481A JPS6218003B2 JP S6218003 B2 JPS6218003 B2 JP S6218003B2 JP 2635481 A JP2635481 A JP 2635481A JP 2635481 A JP2635481 A JP 2635481A JP S6218003 B2 JPS6218003 B2 JP S6218003B2
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- water interface
- tank
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/22—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water
- G01F23/28—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring the variations of parameters of electromagnetic or acoustic waves applied directly to the liquid or fluent solid material
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は油水液中における油水界面レベルを
検出する油水界面検出方法に関する。
検出する油水界面検出方法に関する。
タンカーのタンクを洗浄すると洗浄水とともに
油が混じり、このようなものを海洋投棄すると海
洋汚染という問題が生じる。このため海洋汚染防
止条約でタンカーへの油水界面検出装置の設置が
義務ずけられ油が洗浄水と一緒に海洋投棄されな
いようにしている。
油が混じり、このようなものを海洋投棄すると海
洋汚染という問題が生じる。このため海洋汚染防
止条約でタンカーへの油水界面検出装置の設置が
義務ずけられ油が洗浄水と一緒に海洋投棄されな
いようにしている。
従来、このようなタンカーに設置される油水界
面検出装置としては第１図および第２図に示すも
のが知られている。第１図に示すものは静電容量
式のもので、タンク１の側方にプローブ２を収容
するタンク１よりも高さが小さくＬの室３を設
け、上記タンク１と室３とを上方および下方にお
いてそれぞれ連通させている。そしてブリツジ回
路４を形成し、そのブリツジ回路４にプローブ２
を接続するとともに発振回路５から発振信号を供
給し、そのブリツジ回路４出力を位相弁別回路
６、整流回路７および信号変換回路８を順次介す
ことによつて油水界面レベルに応じた信号を得、
その信号でメータ９を動作させるようにしてい
る。なお、１０はスパン調整回路である。
面検出装置としては第１図および第２図に示すも
のが知られている。第１図に示すものは静電容量
式のもので、タンク１の側方にプローブ２を収容
するタンク１よりも高さが小さくＬの室３を設
け、上記タンク１と室３とを上方および下方にお
いてそれぞれ連通させている。そしてブリツジ回
路４を形成し、そのブリツジ回路４にプローブ２
を接続するとともに発振回路５から発振信号を供
給し、そのブリツジ回路４出力を位相弁別回路
６、整流回路７および信号変換回路８を順次介す
ことによつて油水界面レベルに応じた信号を得、
その信号でメータ９を動作させるようにしてい
る。なお、１０はスパン調整回路である。
このようなものにおいては、例えば油の誘電率
をε１、水の誘電率をε２、油の高さをL1、水
の高さをL2とすると が成立する。ここでＣは計測した静電容量の値、
Ｌは既知であるからＣを求めるとL1、L2、つま
り界面レベルが既知となる。
をε１、水の誘電率をε２、油の高さをL1、水
の高さをL2とすると が成立する。ここでＣは計測した静電容量の値、
Ｌは既知であるからＣを求めるとL1、L2、つま
り界面レベルが既知となる。
しかしこのものにおいては液面が図に示す液面
変化許容範囲内に入り、かつ界面が図に示す境界
面変化許容範囲内に入つていなければならず、測
定範囲に制限があるとともにプローブ２に油が付
着することによる誤差の発生という欠点があつ
た。また誘電率ε１、ε２が経年変化や温度等に
より変化するとそのまま誤差となつて表われる欠
点があつた。
変化許容範囲内に入り、かつ界面が図に示す境界
面変化許容範囲内に入つていなければならず、測
定範囲に制限があるとともにプローブ２に油が付
着することによる誤差の発生という欠点があつ
た。また誘電率ε１、ε２が経年変化や温度等に
より変化するとそのまま誤差となつて表われる欠
点があつた。
また第２図に示すものは絶縁物１１中に電極１
２をセツトして油・海水液中に入れたもので、こ
れは金属である電極１２を海水等の電解液に配置
するとイオン化傾向によつて起電力を生じるとい
う原理を利用したものである。
２をセツトして油・海水液中に入れたもので、こ
れは金属である電極１２を海水等の電解液に配置
するとイオン化傾向によつて起電力を生じるとい
う原理を利用したものである。
しかしこのものにおいてはプローブを界面に追
従させて動かす必要があり、操作が面倒となると
ともに可動部の保守点検が必要となり、またプロ
ーブに油膜、気泡が付着すると誤差を生じるとい
う欠点があつた。
従させて動かす必要があり、操作が面倒となると
ともに可動部の保守点検が必要となり、またプロ
ーブに油膜、気泡が付着すると誤差を生じるとい
う欠点があつた。
この発明はこのような欠点を除去するために為
されたもので、測定操作を容易化できるとともに
精度の高い測定ができ、しかも液面および界面の
位置によつて測定が制限されるような不都合が生
じない油水界面検出方法を提供することを目的と
する。
されたもので、測定操作を容易化できるとともに
精度の高い測定ができ、しかも液面および界面の
位置によつて測定が制限されるような不都合が生
じない油水界面検出方法を提供することを目的と
する。
以下、この発明の一実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
第３図に示すように油Ａと水Ｂとを収容してな
るタンク２１内にそのタンク２１の深さと略等し
い長さLpの銅もしくはSUSを材質としたプロー
ブ２２を垂下させている。前記タンク２１内の油
Ａの層厚および水Ｂの層厚はそれぞれL3、L4に
なつている。また油Ａの空気との界面とプローブ
２２の上端との間はL2になつている。前記プロ
ーブ２２にタイム・ドメイン・リフレクト・メー
タ（以下TDRと称す。）２３から同軸ケーブル２
４を介して立上がり特性のすぐれたステツプ信号
を供給し、かつ上記プローブ２２から同軸ケーブ
ル２４を介して戻つてくるステツプ信号の反射波
を上記TDR２３に入力している。前記TDR２３
は第４図に示すように矩形波パルス発生器２５、
このパルス発生器２５から矩形波パルスを供給さ
れて高速三角波を出力する高速三角波発生器２
６、この三角波発生器２６から三角波を供給させ
て立上がりの早い高速パルスを発生する高速パル
ス発生器２７を設けている。また低速三角波発生
器２８からの低速三角波および前記高速三角波発
生器２６からの高速三角波をそれぞれ入力して両
者の電圧を比較しゲートパルス発生器２９を制御
する電圧比較器３０、上記ゲートパルス発生器２
９によつて制御され前記高速パルス発生器２７か
らの高速パルスを同軸ケーブル２４へ供給すると
ともに上記同軸ケーブル２４側から入力される反
射波信号をサンプルホールド回路３１へ出力する
方向性結合器３２を設けている。前記サンプルホ
ールド回路３１でサンプルホールドされた電圧信
号を垂直電圧増幅器３２を介してシンクロスコー
プ３３で表示させるとともに内部にCPU（中央
処理ユニツト）やメモリーを有する演算装置３４
に供給するようにしている。
るタンク２１内にそのタンク２１の深さと略等し
い長さLpの銅もしくはSUSを材質としたプロー
ブ２２を垂下させている。前記タンク２１内の油
Ａの層厚および水Ｂの層厚はそれぞれL3、L4に
なつている。また油Ａの空気との界面とプローブ
２２の上端との間はL2になつている。前記プロ
ーブ２２にタイム・ドメイン・リフレクト・メー
タ（以下TDRと称す。）２３から同軸ケーブル２
４を介して立上がり特性のすぐれたステツプ信号
を供給し、かつ上記プローブ２２から同軸ケーブ
ル２４を介して戻つてくるステツプ信号の反射波
を上記TDR２３に入力している。前記TDR２３
は第４図に示すように矩形波パルス発生器２５、
このパルス発生器２５から矩形波パルスを供給さ
れて高速三角波を出力する高速三角波発生器２
６、この三角波発生器２６から三角波を供給させ
て立上がりの早い高速パルスを発生する高速パル
ス発生器２７を設けている。また低速三角波発生
器２８からの低速三角波および前記高速三角波発
生器２６からの高速三角波をそれぞれ入力して両
者の電圧を比較しゲートパルス発生器２９を制御
する電圧比較器３０、上記ゲートパルス発生器２
９によつて制御され前記高速パルス発生器２７か
らの高速パルスを同軸ケーブル２４へ供給すると
ともに上記同軸ケーブル２４側から入力される反
射波信号をサンプルホールド回路３１へ出力する
方向性結合器３２を設けている。前記サンプルホ
ールド回路３１でサンプルホールドされた電圧信
号を垂直電圧増幅器３２を介してシンクロスコー
プ３３で表示させるとともに内部にCPU（中央
処理ユニツト）やメモリーを有する演算装置３４
に供給するようにしている。
次に第５図によつてTDR２３を使用した場合
の界面検出の原理について述べる。TDR２３か
ら同軸ケーブル２４を介してプローブ２２へステ
ツプパルスを供給した場合、プローブ２２の始端
X1、空気・油界面X2、油・水界面X3、プローブ
２２の終端X4の４ケ所で反射波が発生する。
今、同軸ケーブル２４の始端〜プローブ２２の終
端までにおいて、各境界毎に発生する反射波のパ
ルス幅をそれぞれT1、T2、T3、T4、各誘電率を
ε１、ε２、ε３、ε４、特性インピーダンスを
Z1、Z2、Z3、Z4とすると、各境界における反射波
の大きさE1、E2、E3、E4は送信波の大きさをE0
とすれば E1＝E0（Z2−Z1）／（Z1＋Z2） ………(2) E2＝4E0・Z1・Z2・（Z3−Z2）／（Z1＋Z2）2・（Z2＋Z3） ………(3) E3＝16E0・Z1・Ｚ２ ２・Z3・（Z4−Z3）／（Z1＋Z2）2・（Z2＋Z3）2・（Z3＋Z4） ………(4) E4＝64E0・Z1・Z2 2・Z3 2・Z4／（Z1＋Z2）2・（Z2＋Z3）2・（Z3＋Z4）2 ………(5) で示される。そして空気・油界面、油・水界面に
おける反射波の振幅はそれぞれ送信波の10％、50
％は確保される。一方、TDR２３の垂直系雑音
は高々0.1％前後でありＳ／Ｎ比は100以上確保し
うるために反射信号が雑音に埋もれることはな
い。次に油水界面レベルの算出方式について述べ
る。一般にTDR２３において特性インピーダン
ス不整合点までの距離Ｌは Ｌ＝ｖ・Ｔ／２＝Ｃ・Ｔ／２√ ………(6) で求められる。但しＴは反射波がもどるまでの時
間（＝パルス幅）、ｖは電圧パルスの伝播速度、
Ｃは光速、εは誘電率、ｖ＝Ｃ√である。上記
(6)式において、測定ケーブル（プローブ）のεか
らｖは決定され、またＴはTDR２３に入力され
る波形より明らかである。従つて不整合点までの
距離が算出できる。したがつてプローブ２２の始
端から油水界面X3までの距離Lxは 又は、 Lx＝Lp−L4＝Lp−Ｃ・T4／２√４ ………(8) によつて求めることができる。上記(7)式は界面レ
ベルをタンク２１の上部より空気層、油層の厚さ
を求めて算出するものであり、上記(8)式はプロー
ブ２２の終端より水層厚を求めて算出するもので
ある。
の界面検出の原理について述べる。TDR２３か
ら同軸ケーブル２４を介してプローブ２２へステ
ツプパルスを供給した場合、プローブ２２の始端
X1、空気・油界面X2、油・水界面X3、プローブ
２２の終端X4の４ケ所で反射波が発生する。
今、同軸ケーブル２４の始端〜プローブ２２の終
端までにおいて、各境界毎に発生する反射波のパ
ルス幅をそれぞれT1、T2、T3、T4、各誘電率を
ε１、ε２、ε３、ε４、特性インピーダンスを
Z1、Z2、Z3、Z4とすると、各境界における反射波
の大きさE1、E2、E3、E4は送信波の大きさをE0
とすれば E1＝E0（Z2−Z1）／（Z1＋Z2） ………(2) E2＝4E0・Z1・Z2・（Z3−Z2）／（Z1＋Z2）2・（Z2＋Z3） ………(3) E3＝16E0・Z1・Ｚ２ ２・Z3・（Z4−Z3）／（Z1＋Z2）2・（Z2＋Z3）2・（Z3＋Z4） ………(4) E4＝64E0・Z1・Z2 2・Z3 2・Z4／（Z1＋Z2）2・（Z2＋Z3）2・（Z3＋Z4）2 ………(5) で示される。そして空気・油界面、油・水界面に
おける反射波の振幅はそれぞれ送信波の10％、50
％は確保される。一方、TDR２３の垂直系雑音
は高々0.1％前後でありＳ／Ｎ比は100以上確保し
うるために反射信号が雑音に埋もれることはな
い。次に油水界面レベルの算出方式について述べ
る。一般にTDR２３において特性インピーダン
ス不整合点までの距離Ｌは Ｌ＝ｖ・Ｔ／２＝Ｃ・Ｔ／２√ ………(6) で求められる。但しＴは反射波がもどるまでの時
間（＝パルス幅）、ｖは電圧パルスの伝播速度、
Ｃは光速、εは誘電率、ｖ＝Ｃ√である。上記
(6)式において、測定ケーブル（プローブ）のεか
らｖは決定され、またＴはTDR２３に入力され
る波形より明らかである。従つて不整合点までの
距離が算出できる。したがつてプローブ２２の始
端から油水界面X3までの距離Lxは 又は、 Lx＝Lp−L4＝Lp−Ｃ・T4／２√４ ………(8) によつて求めることができる。上記(7)式は界面レ
ベルをタンク２１の上部より空気層、油層の厚さ
を求めて算出するものであり、上記(8)式はプロー
ブ２２の終端より水層厚を求めて算出するもので
ある。
測定精度は主に時間軸分解能 波形変曲点
の急峻度によつて決定されるが、については時
間軸分解能を10-4に取ることが可能である。そし
て測定スパンを短かく取ることも分解能を高める
ことになるから、油水界面がタンク２１の上部に
あるときには上記(7)式で油水界面レベルを検出
し、タンク２１の下部にあるときには上記(8)式で
油水界面レベルを検出するのが望ましい。例えば
タンク２１の深さを30ｍとすれば上記(7)式と(8)式
とでタンクの深さの半分ずつをカバーすることで
1.5mmの分解能を確保できる。
の急峻度によつて決定されるが、については時
間軸分解能を10-4に取ることが可能である。そし
て測定スパンを短かく取ることも分解能を高める
ことになるから、油水界面がタンク２１の上部に
あるときには上記(7)式で油水界面レベルを検出
し、タンク２１の下部にあるときには上記(8)式で
油水界面レベルを検出するのが望ましい。例えば
タンク２１の深さを30ｍとすれば上記(7)式と(8)式
とでタンクの深さの半分ずつをカバーすることで
1.5mmの分解能を確保できる。
次にについては界面に対応する波形の変化が
急峻である程波形のノイズ分による測定誤差が減
少することになる。ところでによつて生じる誤
差は時間軸上での誤差であり、これを実長に換算
する為には伝播速度を乗じる必要がある。ところ
が空気、油、水の伝播速度の比は約１：0.67：
0.11であるから同一変曲点を認識した時でも例え
ば油水界面の変曲点を認識しても、油層厚と水層
厚を求める場合で前者の方が約６倍の実長の誤差
となる。したがつてこの点から考えると上記(7)式
よりも(8)式で求めた方が測定誤差は小さくなる。
急峻である程波形のノイズ分による測定誤差が減
少することになる。ところでによつて生じる誤
差は時間軸上での誤差であり、これを実長に換算
する為には伝播速度を乗じる必要がある。ところ
が空気、油、水の伝播速度の比は約１：0.67：
0.11であるから同一変曲点を認識した時でも例え
ば油水界面の変曲点を認識しても、油層厚と水層
厚を求める場合で前者の方が約６倍の実長の誤差
となる。したがつてこの点から考えると上記(7)式
よりも(8)式で求めた方が測定誤差は小さくなる。
このことからTDR２３を使用するものでは分
解能と急峻度を併せて(7)式で求めるか(8)式で求め
るか選択する必要がある。
解能と急峻度を併せて(7)式で求めるか(8)式で求め
るか選択する必要がある。
次にプローブ２２の構成について述べると材質
は銅もしくはSUSであり、形状はパイプもしくは
ワイヤーを平行に２本引いたものである。そして
測定スパンが短かいときにはパイプを使用し、長
いとき（５ｍ以上）にはワイヤーを使用するのが
望ましい。プローブの径はφ10〜15mm位が適当で
ある。またプローブの間隔は油水界面からの反射
波の振幅が最大となるためにはプローブの特性イ
ンピーダンスを空気中で50Ωに設定する必要があ
り、従つてプローブ径が定まればこれに対し反射
波を最大とするプローブのワイヤー（又はパイ
プ）間隔が決定される。このようなプローブの間
隔はφ10mmのプローブに対してその中心間距離を
10.8mmに保つことが望まれるが、これでは間隔の
最短距離（周面間隔）が0.8mmとなつてプローブ
の正・負極が触れたり、プローブ間に油等が付着
し易くなる。したがつて実際上はプローブの中心
間距離が15〜30mm前後が適当である。またプロー
ブについてはパイプ又はワイヤーにテフロンや塩
化ビニル等の絶縁物をかぶせて被覆する場合と被
覆無しで裸のままで使用する場合が考えられる。
被覆を施こした場合は対象の誘電率が異なれば各
層の厚さを測定できる。また裸プローブの場合は
対象の誘電率と導電率の違いから反射波が生じる
が、対象が海水のように電解質のときはその点で
短絡されてプローブ終端から反射波はもどらない
ことになる。したがつて対象が海水の場合はプロ
ーブを被覆しなければ上記(8)式による検出は不可
能となる。
は銅もしくはSUSであり、形状はパイプもしくは
ワイヤーを平行に２本引いたものである。そして
測定スパンが短かいときにはパイプを使用し、長
いとき（５ｍ以上）にはワイヤーを使用するのが
望ましい。プローブの径はφ10〜15mm位が適当で
ある。またプローブの間隔は油水界面からの反射
波の振幅が最大となるためにはプローブの特性イ
ンピーダンスを空気中で50Ωに設定する必要があ
り、従つてプローブ径が定まればこれに対し反射
波を最大とするプローブのワイヤー（又はパイ
プ）間隔が決定される。このようなプローブの間
隔はφ10mmのプローブに対してその中心間距離を
10.8mmに保つことが望まれるが、これでは間隔の
最短距離（周面間隔）が0.8mmとなつてプローブ
の正・負極が触れたり、プローブ間に油等が付着
し易くなる。したがつて実際上はプローブの中心
間距離が15〜30mm前後が適当である。またプロー
ブについてはパイプ又はワイヤーにテフロンや塩
化ビニル等の絶縁物をかぶせて被覆する場合と被
覆無しで裸のままで使用する場合が考えられる。
被覆を施こした場合は対象の誘電率が異なれば各
層の厚さを測定できる。また裸プローブの場合は
対象の誘電率と導電率の違いから反射波が生じる
が、対象が海水のように電解質のときはその点で
短絡されてプローブ終端から反射波はもどらない
ことになる。したがつて対象が海水の場合はプロ
ーブを被覆しなければ上記(8)式による検出は不可
能となる。
第６図に示すものはプローブ２２として例えば
第７図に示すようにSUS材質で直径φ１が11mmの
ワイヤーの周囲にテフロンを被覆して径φ２を
12.7mmとした２本のケーブル２２１，２２２をそ
の中心距離ｄを17.7mmとして配置したものを使用
し、空気層が2000mm、油層が500mm、油・水界面
〜プローブ終端までの水層が500mmのときの具体
例を示し、それぞれ各界面での反射波のレベル変
化が明確に生じ、それぞれの層が反射波によつて
測定することができた。この具体例においては上
記(7)式では±15mm、上記(8)式では±４mmの精度で
油水界面レベルを検出することができた。
第７図に示すようにSUS材質で直径φ１が11mmの
ワイヤーの周囲にテフロンを被覆して径φ２を
12.7mmとした２本のケーブル２２１，２２２をそ
の中心距離ｄを17.7mmとして配置したものを使用
し、空気層が2000mm、油層が500mm、油・水界面
〜プローブ終端までの水層が500mmのときの具体
例を示し、それぞれ各界面での反射波のレベル変
化が明確に生じ、それぞれの層が反射波によつて
測定することができた。この具体例においては上
記(7)式では±15mm、上記(8)式では±４mmの精度で
油水界面レベルを検出することができた。
このように本実施例のものにおいてはプローブ
を一旦セツトすればその後は可動させる必要がな
く、TDR２３からパルス電圧をプローブ側へ供
給すればよく、測定操作を容易化できる。また
TDR２３を使用して界面からの反射波を測定し
て各層の厚さを求めそれによつて油水界面レベル
を検出しているのでレベル検出を精度よく行なう
ことができる。
を一旦セツトすればその後は可動させる必要がな
く、TDR２３からパルス電圧をプローブ側へ供
給すればよく、測定操作を容易化できる。また
TDR２３を使用して界面からの反射波を測定し
て各層の厚さを求めそれによつて油水界面レベル
を検出しているのでレベル検出を精度よく行なう
ことができる。
次にこの発明の他の実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
第８図に示すものは２つのタンク５１，５２に
それぞれプローブ５３，５４を垂下させ、TDR
２３から上記両プローブ５３，５４へ同軸切換器
５５を介してパルス電圧を選択的に供給できるよ
うにしたもので、こうすることによつて２つのタ
ンク５１，５２の油水界面レベルを１台のTDR
２３を使用して検出することができる。なお、こ
のものにおいても前記実施例と同様の効果が得ら
れるのは勿論である。
それぞれプローブ５３，５４を垂下させ、TDR
２３から上記両プローブ５３，５４へ同軸切換器
５５を介してパルス電圧を選択的に供給できるよ
うにしたもので、こうすることによつて２つのタ
ンク５１，５２の油水界面レベルを１台のTDR
２３を使用して検出することができる。なお、こ
のものにおいても前記実施例と同様の効果が得ら
れるのは勿論である。
第９図に示すものはタンク５６に２本のプロー
ブ５７，５８をその測定領域を２分させて垂下さ
せ、油水界面レベルが上方にあるときには同軸切
換器５５でプローブ５７を選択してTDR２３か
らパルス電圧を供給し、油水界面レベルが下方に
あるときには同軸切換器５５でプローブ５８を選
択してTDR２３からパルス電圧を供給するよう
にしたもので、このものにおいては各プローブの
測定領域を小さくすることができるので、それだ
け分解能を向上させることができ測定精度を向上
できる。
ブ５７，５８をその測定領域を２分させて垂下さ
せ、油水界面レベルが上方にあるときには同軸切
換器５５でプローブ５７を選択してTDR２３か
らパルス電圧を供給し、油水界面レベルが下方に
あるときには同軸切換器５５でプローブ５８を選
択してTDR２３からパルス電圧を供給するよう
にしたもので、このものにおいては各プローブの
測定領域を小さくすることができるので、それだ
け分解能を向上させることができ測定精度を向上
できる。
第１０図に示すものはプローブ５９をタンク６
０の下部から立設させたもので、このものにおい
ては水層の厚さを測定して油水界面レベルを検出
する。このものにおいても前記実施例と同様の効
果が得られるものである。
０の下部から立設させたもので、このものにおい
ては水層の厚さを測定して油水界面レベルを検出
する。このものにおいても前記実施例と同様の効
果が得られるものである。
以上詳述したようにこの発明によれば油水液中
にプローブを立設させ、そのプローブに同軸ケー
ブルを介してパルス電圧を供給するとともに上記
プローブからの反射波を入力してサンプリング
し、そのサンプリングされた反射波の電圧波形に
よつて油水液中における油水界面レベルを検出す
るようにしているので、測定操作が容易化できる
とともに測定精度を向上することができ、しかも
液面や界面位置によつて測定範囲が制限されるこ
となく実用性を向上できる油水界面検出方法を提
供できるものである。
にプローブを立設させ、そのプローブに同軸ケー
ブルを介してパルス電圧を供給するとともに上記
プローブからの反射波を入力してサンプリング
し、そのサンプリングされた反射波の電圧波形に
よつて油水液中における油水界面レベルを検出す
るようにしているので、測定操作が容易化できる
とともに測定精度を向上することができ、しかも
液面や界面位置によつて測定範囲が制限されるこ
となく実用性を向上できる油水界面検出方法を提
供できるものである。
第１図および第２図は従来例を示す図、第３図
〜第７図はこの発明の一実施例を示すもので、第
３図は全体構成を示す概略図、第４図はTDRの
回路構成を示すブロツク図、第５図は測定原理を
示す図、第６図はプローブからの反射波変化の実
例を示す図、第７図はプローブ構成を示す図、第
８図〜第１０図はこの発明の他の実施例を示す概
略図である。 ２１……タンク、２２……プローブ、２３……
TDR（タイム・ドメイン・リフレクト・メー
タ）、２４……同軸ケーブル。
〜第７図はこの発明の一実施例を示すもので、第
３図は全体構成を示す概略図、第４図はTDRの
回路構成を示すブロツク図、第５図は測定原理を
示す図、第６図はプローブからの反射波変化の実
例を示す図、第７図はプローブ構成を示す図、第
８図〜第１０図はこの発明の他の実施例を示す概
略図である。 ２１……タンク、２２……プローブ、２３……
TDR（タイム・ドメイン・リフレクト・メー
タ）、２４……同軸ケーブル。
Claims (1)
- １ 油水液中にプローブを立設させ、そのプロー
ブに同軸ケーブルを介してパルス電圧を供給し、
そのパルス電圧の供給によつて上記プローブから
得られる反射波を入力してサンプリングし、その
サンプリング電圧波形によつて油水液中における
油水界面レベルを検出するようにしたことを特徴
とする油水界面検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2635481A JPS57141515A (en) | 1981-02-25 | 1981-02-25 | Detecting method for oil-water boundary |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2635481A JPS57141515A (en) | 1981-02-25 | 1981-02-25 | Detecting method for oil-water boundary |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57141515A JPS57141515A (en) | 1982-09-01 |
| JPS6218003B2 true JPS6218003B2 (ja) | 1987-04-21 |
Family
ID=12191130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2635481A Granted JPS57141515A (en) | 1981-02-25 | 1981-02-25 | Detecting method for oil-water boundary |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57141515A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009511933A (ja) * | 2005-10-21 | 2009-03-19 | ローズマウント タンク レーダー アクチボラゲット | レーダ・レベル・ゲージ・システム及びこのようなシステムで使用する送信線プローブ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6072551U (ja) * | 1983-10-24 | 1985-05-22 | 株式会社村田製作所 | 音叉振動子を用いた荷重検出装置 |
-
1981
- 1981-02-25 JP JP2635481A patent/JPS57141515A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009511933A (ja) * | 2005-10-21 | 2009-03-19 | ローズマウント タンク レーダー アクチボラゲット | レーダ・レベル・ゲージ・システム及びこのようなシステムで使用する送信線プローブ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57141515A (en) | 1982-09-01 |
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