JPS62177157A - 耐応力腐食割れ分散強化型合金及びその製造方法 - Google Patents
耐応力腐食割れ分散強化型合金及びその製造方法Info
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- JPS62177157A JPS62177157A JP1785586A JP1785586A JPS62177157A JP S62177157 A JPS62177157 A JP S62177157A JP 1785586 A JP1785586 A JP 1785586A JP 1785586 A JP1785586 A JP 1785586A JP S62177157 A JPS62177157 A JP S62177157A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐応力腐食割れ分散強化型合金及びその製造方
法に関し、特に軽水炉あるいは新型転換炉の炉内構造部
材や燃料要素等に用いられるビン、ボルト、スクリュー
寺の締結部材又は也バネ、コイルバネ等のスプリング部
材及びペロ一部材、並びにタービン用ボルト、ブレード
、熱ダ換器用支持構造部材、熱父換器伝熱管材寺に通用
される分散強化型合台及びその製造方法に関する。
法に関し、特に軽水炉あるいは新型転換炉の炉内構造部
材や燃料要素等に用いられるビン、ボルト、スクリュー
寺の締結部材又は也バネ、コイルバネ等のスプリング部
材及びペロ一部材、並びにタービン用ボルト、ブレード
、熱ダ換器用支持構造部材、熱父換器伝熱管材寺に通用
される分散強化型合台及びその製造方法に関する。
従来は、インコネ＃ （Ｉｎｃｏｎｅｌ） Ｘ −７５
０（商品名）と称するＮ１≧７１０％、Ｃｒ：１４．０
〜１７．０％、Ｆｅ：５．０〜９．０％を有し、Ａｔ、
Ｔｉ。
０（商品名）と称するＮ１≧７１０％、Ｃｒ：１４．０
〜１７．０％、Ｆｅ：５．０〜９．０％を有し、Ａｔ、
Ｔｉ。
Ｎｔｌ 全下記のエリに含む析出強化型Ｎｉ、？！！
ｉｉ合金が用いられていたが、インコネルＸ−７５０は
熱処理条件、応力条件に工っては応力腐食割れ感受性が
高く、上記の締結部材で応力腐食割れを生じることがあ
る。
ｉｉ合金が用いられていたが、インコネルＸ−７５０は
熱処理条件、応力条件に工っては応力腐食割れ感受性が
高く、上記の締結部材で応力腐食割れを生じることがあ
る。
インコネｋ Ｘ−７５０： Ｃ≦’ｏ、ｏａ％、Ｍｎ
Ｓ２．００％。
Ｓ２．００％。
Ｓ１≦（１５０％、Ｓ≦［１０１％ｖ Ｃｒ ： １
ａ、 ｏ〜１７．０％、 Ｎｉ≧７０．Ｏ％、 Ｆｅ
： ５．００〜９．００％、 ｃｏ≦１．０％、Ｎｂ：
α７０〜１．２０％、Ｔｉ：２．２５〜２．７５％、Ａ
ｔ：ａａｏ〜１．００％〔発明が屏決し工すとする問題
点〕 従来、一般に高張［（０，２％耐力、引張強きの高いも
の）のもの程耐応力腐食割れ性は劣ると言われており、
高張反部材で、高温高圧水中での耐応力腐食割れ註の優
れているものがなかった。
ａ、 ｏ〜１７．０％、 Ｎｉ≧７０．Ｏ％、 Ｆｅ
： ５．００〜９．００％、 ｃｏ≦１．０％、Ｎｂ：
α７０〜１．２０％、Ｔｉ：２．２５〜２．７５％、Ａ
ｔ：ａａｏ〜１．００％〔発明が屏決し工すとする問題
点〕 従来、一般に高張［（０，２％耐力、引張強きの高いも
の）のもの程耐応力腐食割れ性は劣ると言われており、
高張反部材で、高温高圧水中での耐応力腐食割れ註の優
れているものがなかった。
本発明は上述の工うな応力腐“食割れの発生がない分散
強化型合金及びその製造方法を提供し＝うとするもので
ある。
強化型合金及びその製造方法を提供し＝うとするもので
ある。
従来用いてきたインコネルＸ−７５０の締結部材で生じ
た高温高圧水中での応力腐食割れは全て粒界割れであり
、その割れ抵抗は熱処理条件により異ることが知られて
おり、その熱処理条件による割れ抵抗は結晶粒界にＭｇ
３Ｃ，ｌが半連続状に整合析出しているか否かに関係し
ていることが知られている。そこで発明者は、ＬｈｓＣ
ｓ ｋ故意に合金内に分散させてやれば耐応力腐食割れ
性が得られるものと着眼し、化学成分と熱処理条件、加
工条件につき鋭意研究の結果本発明を完成するに至った
。
た高温高圧水中での応力腐食割れは全て粒界割れであり
、その割れ抵抗は熱処理条件により異ることが知られて
おり、その熱処理条件による割れ抵抗は結晶粒界にＭｇ
３Ｃ，ｌが半連続状に整合析出しているか否かに関係し
ていることが知られている。そこで発明者は、ＬｈｓＣ
ｓ ｋ故意に合金内に分散させてやれば耐応力腐食割れ
性が得られるものと着眼し、化学成分と熱処理条件、加
工条件につき鋭意研究の結果本発明を完成するに至った
。
丁ｌわち本発明は、
（１）重量比でＮｉ１５％以上７５％以下、Ｃｒ：１０
％以上３０％以下、Ｃ：［１Ｌ０４チ以下、ＭＯ： ６
％以下、Ｔｉ：１％以上５％以下、Ａｔ：［１４％以上
５％以下、Ｎｂ：１％以上１０％以下、残Ｆｅ、さらに
必要にニジ希土類元素やＭｇ、Ｃａを少くとも１種、各
々ｃＬ１％以下含む合金を母合金として、これに微粒の
Ｃｒ５（４。
％以上３０％以下、Ｃ：［１Ｌ０４チ以下、ＭＯ： ６
％以下、Ｔｉ：１％以上５％以下、Ａｔ：［１４％以上
５％以下、Ｎｂ：１％以上１０％以下、残Ｆｅ、さらに
必要にニジ希土類元素やＭｇ、Ｃａを少くとも１種、各
々ｃＬ１％以下含む合金を母合金として、これに微粒の
Ｃｒ５（４。
Ｃｒ７Ｃ３、Ｃｒ２３Ｃ６等のＣｒ炭化物や、ＣｒＮ
、 Ｃｒ２Ｎ等のＣｒ窒化物を添加し、熱処理後にＭ２
３（４が粒径５μｍ以下の細粒で体積比でα１チ以上１
０チ以下となる工すに分散させ、耐応力腐食割れ性を向
上させてなることを特徴とする耐応力腐食割れ分散強化
型合金及び （２） 重量比でＮｉ：３５％以上７５％以下、Ｃｒ
：１０％以上３０％以下、Ｃ：α０４％以下、Ｍｏ ：
６％以下、Ｔｉ：１％以上５％以下、Ａｔ：ｃＬ４Ｓ
ＪＭ上５％以下、Ｎｂ ： １ Ｓ ＤＬ上１０％以下
、残Ｆｅ、さらに必要に工り希土類元素やＭｇ、Ｃａを
少くとも１ｖ１、各々α１％以下含む合金を母合金とし
て、これに微粒のＣｒ５（４゜Ｃｒ７（４＃ Ｃｒ２３
Ｃ６等のＣｒ炭化物や、ＣｒＮ ａ Ｃｒ２Ｎ 等のＣ
ｒ 窒化物を添加し、噴射分散法、ＨＩＰ等で成形後、
９８０〜１２００℃で２分〜５．０時間保持してから壁
塗以上の速い冷却速度で冷却し、次いで５５０〜８５０
℃で１．０〜１００時間の時効処理を１回又は２回以上
施すことを特徴とする室温の１２％耐力を７０に＆／ｗ
ｓ”以上、引張強さを１１０１ｙ７．２以上の高強度で
、高温高圧水中での耐粒界応力腐食割れ性に優れた分散
強化型合金の製造方法でるる。
、 Ｃｒ２Ｎ等のＣｒ窒化物を添加し、熱処理後にＭ２
３（４が粒径５μｍ以下の細粒で体積比でα１チ以上１
０チ以下となる工すに分散させ、耐応力腐食割れ性を向
上させてなることを特徴とする耐応力腐食割れ分散強化
型合金及び （２） 重量比でＮｉ：３５％以上７５％以下、Ｃｒ
：１０％以上３０％以下、Ｃ：α０４％以下、Ｍｏ ：
６％以下、Ｔｉ：１％以上５％以下、Ａｔ：ｃＬ４Ｓ
ＪＭ上５％以下、Ｎｂ ： １ Ｓ ＤＬ上１０％以下
、残Ｆｅ、さらに必要に工り希土類元素やＭｇ、Ｃａを
少くとも１ｖ１、各々α１％以下含む合金を母合金とし
て、これに微粒のＣｒ５（４゜Ｃｒ７（４＃ Ｃｒ２３
Ｃ６等のＣｒ炭化物や、ＣｒＮ ａ Ｃｒ２Ｎ 等のＣ
ｒ 窒化物を添加し、噴射分散法、ＨＩＰ等で成形後、
９８０〜１２００℃で２分〜５．０時間保持してから壁
塗以上の速い冷却速度で冷却し、次いで５５０〜８５０
℃で１．０〜１００時間の時効処理を１回又は２回以上
施すことを特徴とする室温の１２％耐力を７０に＆／ｗ
ｓ”以上、引張強さを１１０１ｙ７．２以上の高強度で
、高温高圧水中での耐粒界応力腐食割れ性に優れた分散
強化型合金の製造方法でるる。
本発明の母合金の各合金元素の限定理由及び分散強化粒
子の作用ならびに分散強化合金として成形後の熱処理の
限定理由は以下の通り。
子の作用ならびに分散強化合金として成形後の熱処理の
限定理由は以下の通り。
〔母合金の各合金元素の限′理由
ＣＴＣはＣｒと結びついてＭｚｓＣａｋ形成し、Ｍ２３
Ｃ６の析出は本発明合金の耐応力腐食割れ性を増すこと
から有効な元素であるが、多鼠に含有すると、分散強化
合金を成形後Ｍ２３Ｃ６が均質に微細分散しにくいこと
から０．０４％以下が良い。
Ｃ６の析出は本発明合金の耐応力腐食割れ性を増すこと
から有効な元素であるが、多鼠に含有すると、分散強化
合金を成形後Ｍ２３Ｃ６が均質に微細分散しにくいこと
から０．０４％以下が良い。
Ｎｉ ： Ｎｉ は不合台の耐すラクセーション性を保
持させ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ａｔ と結合してＮｉ３Ａｔ。
持させ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ａｔ と結合してＮｉ３Ａｔ。
Ｎ ｉ３ Ｔ ｉ 、 Ｎｉ ３ Ｎ１）なるγ′相や
γ′相を析出させ、高強度を得ることから、できるだけ
多量に添加した方が好ましい。
γ′相を析出させ、高強度を得ることから、できるだけ
多量に添加した方が好ましい。
Ｃｒ ： Ｃｒ は耐応力腐食割れ性を保持させる上で
最も重要な元素であり、１０％以上、好ましくは１４％
以上添加することが良い。しかしあ１り多量に添加する
と凝固偏析が著しくなり、均質な分散強化合金を得にく
くなるので３０％以下とする。
最も重要な元素であり、１０％以上、好ましくは１４％
以上添加することが良い。しかしあ１り多量に添加する
と凝固偏析が著しくなり、均質な分散強化合金を得にく
くなるので３０％以下とする。
Ｍｏ ： Ｍｏ は耐孔食性、耐隙間腐食性を向上さ
せるが、反面Ｍ２３Ｃ６の粒界析出を抑制することから
６％以下とする。
せるが、反面Ｍ２３Ｃ６の粒界析出を抑制することから
６％以下とする。
Ｔｉ ： ＴｉはＮ１と結合してＮｉ３Ｔｉ ７）るｒ
’に析出し強度を高くすることから、ある程度以上含有
させる必要があるが、あ１ｖ高くすると廷性が低下し、
η相が析出して耐応力腐食割れ性が低下することから、
１％以上５％以下が良い。
’に析出し強度を高くすることから、ある程度以上含有
させる必要があるが、あ１ｖ高くすると廷性が低下し、
η相が析出して耐応力腐食割れ性が低下することから、
１％以上５％以下が良い。
Ａｔ： ＡｔはＮ１と結合してＮｉ、Ａｔなるγを析出
し強度を高くすることからある程度以上含有させる必要
があるが、あまり高くすると耐応力腐食割れ性が低下す
ることから０．４％以上５％以下とする。
し強度を高くすることからある程度以上含有させる必要
があるが、あまり高くすると耐応力腐食割れ性が低下す
ることから０．４％以上５％以下とする。
Ｎｉ ： ＮｉはＮ１と結合してＮｉ３Ｎｉなるγ′相
あるいはδ相を析出し、強度を高くすることから、 ある程度以上含有させる必要があるが、あｆｖ高くする
と耐応力腐食割れ性が低下することから、１％以上１０
％以下とする。
あるいはδ相を析出し、強度を高くすることから、 ある程度以上含有させる必要があるが、あｆｖ高くする
と耐応力腐食割れ性が低下することから、１％以上１０
％以下とする。
Ｈｆ、 Ｙ、等希土類元素Ｍｇ、 Ｃａ ： Ｈｆ 、
Ｙ等希土類元素及びＭｇ、Ｃａｆｄ合金中合金線物と
しての０を除去し得るのみでなく、粒界に析出して粒界
結合力を上けることから添加した方が好ましいが添加し
すぎると耐孔食性に劣ることから、各々０．１％以下が
良い。
Ｙ等希土類元素及びＭｇ、Ｃａｆｄ合金中合金線物と
しての０を除去し得るのみでなく、粒界に析出して粒界
結合力を上けることから添加した方が好ましいが添加し
すぎると耐孔食性に劣ることから、各々０．１％以下が
良い。
（Ｃｒ３Ｃ２ｌ Ｃｒ７Ｃ１ｅ Ｃｒ２３Ｃ６等のＣｒ
炭化物やＣｒＮ。
炭化物やＣｒＮ。
Ｃｒ２Ｎ等のＣｒ窒化物の添加）
ＭｇＣ２（主としてＣｒ ） の格子定数は約１α５
大でめジ、結晶構造はｆ、ｃ、ｃである。これに対し母
合金の格子定数は約五５Ａ″′Ｃあり、結晶構造ｉｊ、
ｆ、ｃ、ｃ Ｔ６ることから、Ｍｇ３ （４は母合金母
相とは格子定数が約３倍で、同一結晶構造であり、母相
に整合しやすい。
大でめジ、結晶構造はｆ、ｃ、ｃである。これに対し母
合金の格子定数は約五５Ａ″′Ｃあり、結晶構造ｉｊ、
ｆ、ｃ、ｃ Ｔ６ることから、Ｍｇ３ （４は母合金母
相とは格子定数が約３倍で、同一結晶構造であり、母相
に整合しやすい。
母相に整合析出し７ｔＭｚｓＣｓは応力腐食割れを阻止
する働１！をもつことから、Ｍｇ３（４を母合金に多く
微細分散析出させることが望ましい。しかし８５０℃以
上の高温の合金中ではｈ’ｆｚｓｃａ ニジもＴｉＣ
、Ｎ１）Ｃ等のＭＣ炭化物の方が安定であり、分散強化
型合金の成形加工時にＭｇ３０６ ｋ添加してもＭＣ炭
化物に変化しやすい。
する働１！をもつことから、Ｍｇ３（４を母合金に多く
微細分散析出させることが望ましい。しかし８５０℃以
上の高温の合金中ではｈ’ｆｚｓｃａ ニジもＴｉＣ
、Ｎ１）Ｃ等のＭＣ炭化物の方が安定であり、分散強化
型合金の成形加工時にＭｇ３０６ ｋ添加してもＭＣ炭
化物に変化しやすい。
そこで分散強化型合金の成形加工時にはＣｒ３Ｃ２゜Ｃ
ｒ７Ｃ３、Ｃｒ２３Ｃ６等のＣｒ炭化物やＣｒＮ 、
Ｃｒ２Ｎ等のＣｒ 窒化物の微細粒子を必要量添加し、
熱処理にニジＭ２３Ｃ６の微細粒子が分散析出するよう
に調整するのが良い。
ｒ７Ｃ３、Ｃｒ２３Ｃ６等のＣｒ炭化物やＣｒＮ 、
Ｃｒ２Ｎ等のＣｒ 窒化物の微細粒子を必要量添加し、
熱処理にニジＭ２３Ｃ６の微細粒子が分散析出するよう
に調整するのが良い。
ＭＨＣ＠ の微細粒子としては５μｍ以下の粒径のもの
が体積比で１１％以上１０％以下分散しているのが良く
、そのためには添加するＣｒ炭化物やＣｒ窒化物の微細
粒子はその後の熱処理条件にもよるが、５０μｍ以下の
粒径のものが良い。
が体積比で１１％以上１０％以下分散しているのが良く
、そのためには添加するＣｒ炭化物やＣｒ窒化物の微細
粒子はその後の熱処理条件にもよるが、５０μｍ以下の
粒径のものが良い。
γ、ｒ＠を析出させ所定の強度を得るとともにＭｇ３０
６ ｋ母相と整合析出させることが本発明合金のねらい
であり、その念めには、９８０〜１２００℃で完全溶体
化処理を行い、極力、炭化物や窒化物全固溶させた後壁
塗以上の速い冷却速度で冷却し、冷却過程で極力炭化物
や窒化物が析出しないようにし、その後に５５０〜８５
０℃で１〜１００ｈの時効処理を１回又は２回施し、ｒ
’、 ｒ” 、 Ｍ２３Ｃ６の析出を図る。
６ ｋ母相と整合析出させることが本発明合金のねらい
であり、その念めには、９８０〜１２００℃で完全溶体
化処理を行い、極力、炭化物や窒化物全固溶させた後壁
塗以上の速い冷却速度で冷却し、冷却過程で極力炭化物
や窒化物が析出しないようにし、その後に５５０〜８５
０℃で１〜１００ｈの時効処理を１回又は２回施し、ｒ
’、 ｒ” 、 Ｍ２３Ｃ６の析出を図る。
本発明合金の効果を立証するために下記の工つな試Ｉ！
ｉ！Ｉ！を行った。
ｉ！Ｉ！を行った。
Ｏ応力腐食割れ試験
軽水炉環境下で締結部材や、ペロー等に不発明合金が用
いられた場合の耐応力腐食割れ性を評価するため、ｍ−
次系水を模擬した表１に示す環境下で、第１図に示す試
験片をｌｌｌＬｌμｍ／ｍｉｎの定歪速度で引張１）
（Ｃｏｎ５ｔａｎｔ ＥｘｔｅｎｓｉｏｎＲａｔｅ Ｔ
ｅ５ｔ ） 、各供試材の応力腐食割れ試験を実施し、
応力腐食割れの有無全調査した。
いられた場合の耐応力腐食割れ性を評価するため、ｍ−
次系水を模擬した表１に示す環境下で、第１図に示す試
験片をｌｌｌＬｌμｍ／ｍｉｎの定歪速度で引張１）
（Ｃｏｎ５ｔａｎｔ ＥｘｔｅｎｓｉｏｎＲａｔｅ Ｔ
ｅ５ｔ ） 、各供試材の応力腐食割れ試験を実施し、
応力腐食割れの有無全調査した。
表１ 試験条件
（１） 温 匿 ′５６０℃（２） 圧
力 ２１４に９／ｃｒｎ”（）（３）
水 質 ｐＨ（ａｔ２５℃） 約７ Ｈ３ＢＯ，綴度（ａｓＢ ） 約５００ ｐｐｍＬ
ｉＯＨ１１４度（ａｓＬｉ ） 約２ ｐｐｍＨ３約
５０ ｃｃ−８ＴＰ／ｋｌ？・Ｈ２０ＤＯ２（５ｐｐｂ ｃｔ−＜ＣＬ１ｐｐｍ Ｏ供試材 本試験に用いた母合金の化学成分と分散強化合金成形後
の熱処理と、熱処理後のＭ２３Ｃ６０粒径、分散量の例
全表２に示す。
力 ２１４に９／ｃｒｎ”（）（３）
水 質 ｐＨ（ａｔ２５℃） 約７ Ｈ３ＢＯ，綴度（ａｓＢ ） 約５００ ｐｐｍＬ
ｉＯＨ１１４度（ａｓＬｉ ） 約２ ｐｐｍＨ３約
５０ ｃｃ−８ＴＰ／ｋｌ？・Ｈ２０ＤＯ２（５ｐｐｂ ｃｔ−＜ＣＬ１ｐｐｍ Ｏ供試材 本試験に用いた母合金の化学成分と分散強化合金成形後
の熱処理と、熱処理後のＭ２３Ｃ６０粒径、分散量の例
全表２に示す。
Ｏ試験結果
Ｍ２３Ｃ６の粒径、分散量と耐応力腐食割れ性用２図に
分散させたＭ２ＳＣ６の粒径、分散量と耐応力腐食割れ
性を示す。Ｍ２３Ｃ６の粒径としては成形加工、熱処理
後の状態として５μｍ以下としたものが耐応力腐食割れ
性が良く、分散量としては体積比で［１１〜１０％が良
いことがわかる０ 〔発明の効果〕 本発明の会合組成及び製造方法に工り耐応力腐食割れ性
に優れた合金が得られる。
分散させたＭ２ＳＣ６の粒径、分散量と耐応力腐食割れ
性を示す。Ｍ２３Ｃ６の粒径としては成形加工、熱処理
後の状態として５μｍ以下としたものが耐応力腐食割れ
性が良く、分散量としては体積比で［１１〜１０％が良
いことがわかる０ 〔発明の効果〕 本発明の会合組成及び製造方法に工り耐応力腐食割れ性
に優れた合金が得られる。
第１図は本発明合金の耐応力腐食割れ性を評価するため
の試験方法を示す図、第２図は本発明に関する会合の分
散させたＭ２３Ｃ１１の粒径、分散量と耐応力腐食割れ
性との関係を示す図表でめる０ 複代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 第１図 ９３− １．。 第 Ｍ２３Ｃ６の粒径（／４７１１） ２図 Ｍ２３Ｃ６の分散量 （％）
の試験方法を示す図、第２図は本発明に関する会合の分
散させたＭ２３Ｃ１１の粒径、分散量と耐応力腐食割れ
性との関係を示す図表でめる０ 複代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 第１図 ９３− １．。 第 Ｍ２３Ｃ６の粒径（／４７１１） ２図 Ｍ２３Ｃ６の分散量 （％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）重量比でＮｉ：３５％以上７５％以下、Ｃｒ：１０
％以上３０％以下、Ｃ：０．０４％以下、Ｍｏ：６％以
下、Ｔｉ：１％以上５％以下、Ａｌ：０．４％以上５％
以下、Ｎｂ：１％以上１０％以下、残Ｆｅ、さらに必要
により希土類元素やＭｇ、Ｃａを少くとも１種、各々０
．１％以下含む合金を母合金として、これに微粒のＣｒ
＿３Ｃ＿２、Ｃｒ＿７Ｃ＿３、Ｃｒ＿２＿３Ｃ＿６等の
Ｃｒ炭化物やＣｒＮ、Ｃｒ＿２Ｎ等のＣｒ窒化物を添加
し、熱処理後にＭ＿２＿３Ｃ＿６が粒径５μｍ以下の細
粒で体積比で０．１％以上１０％以下となるように分散
させ、耐応力腐食割れ性を向上させてなることを特徴と
する耐応力腐食割れ分散強化型合金。 ２）重量比でＮｉ：３５％以上７５％以下、Ｃｒ：１０
％以上３０％以下、Ｃ：０．０４％以下、Ｍｏ：６％以
下、Ｔｉ：１％以上５％以下、Ａｌ：０．４％以上５％
以下、Ｎｉ：１％以上１０％以下、残Ｆｅ、さらに必要
により希土類元素やＭｇ、Ｃａを少くとも１種、各々０
．１％以下含む合金を母合金として、これに微粒のＣｒ
＿３Ｃ＿２、Ｃｒ＿７Ｃ＿３、Ｃｒ＿２＿３Ｃ＿６等の
Ｃｒ炭化物や、ＣｒＮ、Ｃｒ＿２Ｎ等のＣｒ窒化物を添
加し、噴射分散法、ＨＩＰ等で成形後、９８０〜１２０
０℃で２分〜５．０時間保持してから空冷以上の速い冷
却速度で冷却し、次いで５５０〜８５０℃で１．０〜１
００時間の時効処理を１回又は２回以上施すことを特徴
とする室温の０．２％耐力を７０ｋｇ／ｍｍ＾２以上、
引張強さを１１０ｋｇ／ｍｍ＾２以上の高強度で、高温
高圧水中での耐粒界応力腐食割れ性に優れた分散強化型
合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1785586A JPS62177157A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 耐応力腐食割れ分散強化型合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1785586A JPS62177157A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 耐応力腐食割れ分散強化型合金及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62177157A true JPS62177157A (ja) | 1987-08-04 |
Family
ID=11955270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1785586A Pending JPS62177157A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 耐応力腐食割れ分散強化型合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62177157A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01294844A (ja) * | 1988-05-24 | 1989-11-28 | Tocalo Co Ltd | 含塩化物環境下で優れた耐食性を示す溶接肉盛材料 |
| WO1996032517A1 (fr) * | 1995-04-12 | 1996-10-17 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Acier a haute resistance/tenacite resistant a la chaleur |
| CN111663064A (zh) * | 2020-06-05 | 2020-09-15 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种铸造高温合金及其熔炼方法 |
-
1986
- 1986-01-31 JP JP1785586A patent/JPS62177157A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01294844A (ja) * | 1988-05-24 | 1989-11-28 | Tocalo Co Ltd | 含塩化物環境下で優れた耐食性を示す溶接肉盛材料 |
| WO1996032517A1 (fr) * | 1995-04-12 | 1996-10-17 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Acier a haute resistance/tenacite resistant a la chaleur |
| US5817192A (en) * | 1995-04-12 | 1998-10-06 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | High-strength and high-toughness heat-resisting steel |
| CN111663064A (zh) * | 2020-06-05 | 2020-09-15 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种铸造高温合金及其熔炼方法 |
| CN111663064B (zh) * | 2020-06-05 | 2021-09-14 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种铸造高温合金及其熔炼方法 |
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