JPS6162827A - 燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を行なう方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は幅用熱測定装置に関し、そしてガスタービンエ
ンジンの燃焼室内の燃焼過程、例′えぽ熱伝達を分析す
るのに例えば使用されて６Ｊ、い。

〔従来の技術〕

丁ンジン構造部品、特に燃焼室壁のズｊ命ど信頼性は常
に多くの関心の主題Ｃあった。燃焼室壁の寿命の評価は
いろいろの方程式と経験的関連性を用いてさ１．工れ゛
（いる。多くのこのことｔｌこの時ヤの温度に依存しで
いる。これらの温石は燃焼ガス内のいろいろの対流、伝
導おＪ、σ幅用熱束の結果である。それ故に輻０（熱伝
達を正確に測定でき、そして幅用熱伝達を正確に模型化
できることの両方がＴ−１１要である３゜ 幅口１熱伝達の現イ１−の模型化は吸１１ソ係数のイン
ジットを必要どする。吸収係数【、１波長、局部カメ？
晶Ｉａ　ａ＞　Ｊ：びガス組成の関′ＰＩＩ−Ｔ；　ｄ
するが、現在の模ハリ化技術（」感色ガス吸収係数（こ
れは波長に依存しくい４ｒい）を（史１１１シている３
、 燃焼室内の幅用熱測定を１１なう周知の技ｉｆ＋　（シ
ーｌミツ１へ法）は燃焼室の１つの壁の窓の外部に（ｉ
’／Ｉｆ”ｌ　Ｊる検出器と、対向ｉｉ’ｉ檗の窓の外
部の６２線に位置するバックグラウンド輻ＯＪ　１ｌｌ
ｉ！　（炉）を使用する、。

フーヒンパ／）＜　ｊｌｎ’＋川１ｆ（用　（Ｄ　Ｔｈ
ｉ＋　７ｒ　ニイ＜ｔ　ｉｉｆ＜　ｃｓ　ｔｔ　（、軸
身４源を用い（、おＪ、び輻用源を用いずに（即４５　
、燃焼過程からのｉＩ’　ｌ；−、ぞの輻ａ１熱の測定
）、視線に拾−〕（交！ン測定がぐきる」、うにしｌＪ
、、炉が田川りる輻用熱（１，既知（゛あるので、これ
１１燃焼゛埜内の火炎が吸収りる輻用熱の比例をｌＪえ
る。このｒｉｌ　１．Ｌ　シばしば火炎の吸収・参′と
しく知ら（れいる１＋１ｎＡＩ身の゛１′径１Ｊ向中み
て月ノ舶を演えきＪること１）川面である。Ｊ−のＪ、
うにしζ−決定された温度１１．　、　（Ｊ’Ｌ　＋）
か厳１で？どＪ−７一 温度で４１いので、＋１？々シコミツ１〜渇亀４１、た
は節電ｆｆｕ　ｌＪｊど呼ばれた。ノルグレンとクラウ
ス（）−リ（ＮＡＳＡ）・テクニカル・ノー１へＴＮ６
７１１０゜１９７１　：　Ｔ　Ｍ　Ｘ　−３３９３、１
９７６おＪ：びテクニカル・ペーパ１７２２．１９８１
）は１ノｉ定波長の測定（１１１ど一緒にこの技術を用
いて煙淵痘を決定した。

シコミッ１〜型式の方η、の１つの人きイエ欠点は燃焼
室の幅を横切る未知ト１１の非線形重みづ【）平均値を
！ｊえることであり、そしＣ視線に沿った局部変化が演
鐸できないことである。さらに、試験装具では、源と検
出器のための燃焼室壁の２つの適切に整列した孔がなく
、このＪ：うにして燃焼室の変形が必要どされ、そし−
Ｃ作動中のガスタービンエンジンでは整列した孔は問題
にならなく不可能である。さらに、局部ガス組成は演鐸
できない１．現在のガス分析技術はガスリーンプルの採
取を含むが、これは燃焼過程を乱さずに行なうには困ガ
て゛ある。

まＬこ火炎を横切って渇邸と煤煙温度を測定Ｊることが
１；？案された（ベールとクラウス、゛輝く火＝　　８
　− 炎（こお３〕る輻Ｑ＝Ｉ熱測定の横断７’Ｊ　＞１　”
　、　、１．１ｎｓ１．　Ｉ’ｕ−ｃｌ、３ｅ）Ｗ、／
Ｉ　：３７−／Ｉ　／Ｉ　３　ｒ、＋、１９６２　）　
、　スペク１−ル測定（即ち、複数波長にお１」る軸身
・１熱の測定）がなされる１、この技術の開発は、スフ
リプタ・１ツクン１の１９７４１−の火炎中の熱仏ｊヱ
（第１９華）のハｌｘ　１〜ンドどベールの°’Ｉｆ力
１１Ｃ１流ｉｌ＋火炎内のスペク１〜ル輻用熱二ｌ−ネ
ル１゛の空間分（１＋　”に記ｊボされている。この技
術Ｃ′＋、ｉ諒かからの１−１視ｔ゛（は火炎を横切つ
（横断され、イしてＩＩｉ均測定舶は視線に沿？て火炎
中の目視管の端のイ１″］「′１から検出器まででＩＦ
Ｊられる。このにう番こし−（、この技術（Ｊ視線の必
要ど、平均測定１１１のみの捏供（火炎中の目視管の端
の位ＩＮから外部検出器まＣの甲均測定圃の捉供）、ど
の前）本の問題を木ｌこ右しくいる３、１１視管の横７
Ｊ向に１１）つだ相巽（する位置にｔＪ３０る測ンｉ１
値間にｔよ相関関係はない１゜ （発明の概要） 本発明によれば、強さが少／、Ｅ　＜どｂ２の隅接位１
νｌｒ測定される。、　！ＩＴ適にＬＬ、スペク１−ル
輻（）・１熱（叩ら複数個の波長にお（〕るスペクトル
輻剣熱）が隣接位置で測定され、そして使用され゛Ｃ局
部ガス１ｇ１成ど温度が決定される。所与位置におりる
スペクトル測定は好適には同時に行なわれる。

燃焼ガスの各成分（ｉ　）　＋：に所与の圧力と温度に
おける波長スペク：〜ルに対して燃焼ガス（Ｋλ、＞の
それ自身特徴的な微量の吸収係数を右しでいる。

小体積のガスでは波長λにお【Ｊる全吸収係数（Ｋλ）
は Ｋ　−ΣＣＫ　　　　　・・・・・・・・・（１）λ　
　　１　λ１１ ま ただしＣ，４ユ秤１の比例分数 で関係づ（）られｑｒＩる。

１　　を局部節［１における波長λにおけるガスｎ１λ が幅用熱おにび吸収する輻射熱強さとしＪ、う。断続伝
達方法に類似した解析方法を用いて、次の漸化式を１！
）ることができる。即ち、 ７Ｔ（ｃｘｐ（Ｃ／λ７゛ル１〕 １＝だし１’　１．Ｌ　ｉｌ！／ｇλＩｃ　Ａｊ　ＩＪ
　６前記節カラｉｆｆ　１１１１ｎ譬１．λ Ｓだ１ノ離れた隣接節における強さ、０１ど０２は第１
と第２の輻射熱定数、−［は温！Ｑで・ある、、　ＣＬ
　−）で１いろいろの選択波長にｄメいて２つの隣１と
Ｉｌｔ　＋、−Ｊｊ　ｔＪる強さを測定Ｊることによ−
）で、波１にの１つにＪ３　Ｕる測定値から王を１！ノ
ることが（゛き、イしＣ次い（゛前述の漸化式から夕（
りの波１（にλ＝Ｉ　する１くλを１１４ることが（・
きる。また全体スペク；・ルにｌｊｊ　−、＞てこの式
を使用でき、そして灰色ガス吸収係数を栂ることがＣ−
さる。

これらのにλの各々を１ノ稈式（１）に使用で・きて同
Ｄ　ｈ程式系を得る、１各々の秒１に対りる１〈λ、ｉ
の既知１１＃をりえれば、次にガス組成を、ｉｌ　＃’
ＪＪることが一１’ｉｌ能である。

前述の／ｉ稈式（２）はパ伏色″幅用熱（１ｆｆｌ　”
＞広範＜ｒ波長帯に１１っ（）に７・１して筒中化され
て次の関係式にイｆる。１ −Ｋｓ　　　　４ １　　−１　０　　　＋ａＴ　　（１ｃ−にＳ）／πｎ
（１ｎ ・・・・・・・・・（３３） ただしＫｉ、Ｌ　　Ｋ−Ｋλｄλ　　川・・・・・・（
４）でｌｊえられる“灰色゛′吸収係数、σはステファ
ン定数Ｃある。

簡１１ｉ化した回帰関係式（３）を用いて、隣接節目と
ｎ＋１（距離ｆｓ７ごＩＪ関１陪）にａ月ノる“灰色″
（即ち、」スペク１ヘル）測定値でさえ有効り結采を生
じることがｅきる。

本発明は、また、燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を
行なう装ｄであっで、該装置ｒセが燃焼過程からの幅用
熱の強さを測定りる少なくとも１つの廿ンリを右Ｊる探
測子ど、前記探測イを動かして探測子が燃焼ガス内の路
を横切ることができてに１記路が第１位置とでれに隣接
づる第２位置とを含む装置ど、各々の前記位置における
探測子から強さ測定値を取るデータ獲１ｑ駅首どを含む
装置を提供覆る。１このにうな装置は前述した方法で測
定を行なうのに使用される。

（発明の実施例〕 本発明を一層良好に理解覆るために、添付概略図面を参
照して好適実施例で、詳細に説明される。

第１図に承り実施例探測子はガスタービン１ンジン燃焼
室の温度と圧力に耐えることのできる月別から作った細
長目視管１０を含む。適切な祠ｒ１は商標レフトル（Ｒ
ｅｆｅｌ　）で販売され−ＣいるＳ−Ｃである。管１０
は外側燃焼Ｙケーシング■ １４のシール１２を摺動しく口通し、イして内側燃焼室
壁１８の空気流出孔１６を貫通して、管１０の内側端１
０　ａが燃焼室２０を横切って横断し、イして、外側端
１０ｂが丁ンジンの外部に位置される。

管１０はイの内側端１０８およびま／ｊ恐らくその外側
端１０ｂでカルシウムぶつ化物窓２２をイーする。管は
白字にされてもよく、ま−、：窒素ガス（これしＬ病原
な幅用熱伝達特↑）１をイ」りる）を含んでｔ）Ｊ：い
。管は冷却流体循環用の外側スリーＩ２４をイｊしてｂ
Ｊ：い、また１よ外側端１０　ｂ　ｉ、Ｌ冷ＪＪＩ窒素
ガス供給源に連通され−Ｃ窒累含右吊が燃焼室の内部内
にパージされるにうにしてもＪ：い。役名の場合、窓２
２は必要でないが、ω１究される燃焼過程を乱１窒素パ
ージの危れが存イＩＪるＣあろう。

管１０の内側端１０ａが燃焼室を横切ることができろよ
うにするために、駆動装め２６が設けられる。これは概
略的には第１図にラックど原動ビニオンとして示したが
、好適には横断中の位置の１１（イｒな制御を５えるた
めにスデッパ七−タＣある。

横断の速度は火炎温度のような要因に依存する。

代Ｈ的な駆動装百、好適には横断中の位置を示Ｊ変模器
を備える例えば液圧ピストンとシリンダはもちろ／ｖ　
’ｉｌ能である。燃焼室内の局部状態を測定Ｊるならば
、管端１０ａの位置の正確ｔｒ知識が望まれることは明
白であろう３．横断路は通常は半径方向であろうが、研
究が望まれる他の路も選択できる。管１０の全体は第１
図に可動りものとして示したが、伸縮自在Ｒｎに工夫し
て内側端１０ａは燃焼室を横切るープノ、外側端１０　
ｂは静止にしたままにすることもできる。

管１０の外側端１０ｂは複数の波長において同１時に管
１０に沿って伝達される幅ｍ熱の強さを測定できる輻射
熱検出器２８を描える。これは喘１０　ａの横断路に沿
った引責なる複数個の位ｄにおいて４１される１、検出
されｌこ波長は典Ｑ＋７的１．−１．ＬＯ１３〜１２／
１ｍの範囲Ｃ′あるが、この範囲例の波長は除外され（
いイｉい。第２図はこれをｊヱ成りるための簡甲イｊ検
出器配首を承ｉｌ。

管１０　ｈ’　１）の入来輻射熱は参照番号２Ｆ３にＪ
口ノる１１１１折格了」、ＩこＧ、Ｌプリズムによつ−
（相〜“シｈる波長に分割され、光［ンリアレイ４０に
自（Ｊられる。

このにうにして、各センリ４０　ｉ；ｉ独特の波長の幅
ｍ熱を受（］、イしＣ対応する出力を／Ｉじる。読取り
（１同時に各ヒンリ１０から甲−横断中に複数の位置の
谷々ぐ行イＴわれる。

同じ効果は第３図の配置により達成される１、ここでは
、入来幅０４熱は各々が個々のフィルタ４４を右Ｊるｌ
ごンリアレイ／１２を通過しＣ１４定波長にそれを感じ
さＩる。しンリ４２どフィルタ４４１４個々の小へ°！
検出器にでき、または１つの゛１′η体チップ！−に全
−Ｃを統合Ｊることもできる１゜第２図の配置（１検出
器が被検出波長に適りるＪ、うに離隔される必要があり
、そしてこの」、うにしＩこ小型配置は用面Ｃ゛ないと
いう欠点をイｊづる。曲−１５一 方、第３図の配ＩＮは大変小ざい検出器の使用を必要と
し、これは現在のところ達成困ＩＩである。第４図ど第
５図はこれらの問題を克服する配置を示Ｊ０各々が検出
器の前方で個々のフィルタ４８ににり選択波長に感じる
ようにされた熱電対列４６は管１０の端１０ｂにおける
円形断面プリズム５０をまわって円周上に配置される。

図示したプリズム５０は円筒状であるが、プリズム５０
の外側面は内部円錐表面５２を有し、そして円錐の角度
は管１０からの入来幅０４熱が表面５２で内部反射を受
りかつ取巻く検出器の各々に等しく反射されるＪ、うに
選択される。このにうにし−Ｃ最小可能空間内に例えば
１２個の検出器の配置ｒＩが容易である。代替として、
第６図は入来輻射熱を検出器４６に反ＯＡされる反射外
側円錐表面５６を備える円錐体５４を示す。反射円錐体
５４の代りに、反）１半球またはピラミッド（多くの側
面に検出器を備える）が使用でき、イして第４図の表面
５２は同様に半球状またはピラミッド状にできる。

第４図から第６図の検出器とフィルタのアレイ４４１円
筒状であり、入来幅（ト）熱に月りる艮ｑ・Ｉ　ｌ’口
ＩＩ　Ａ＋而の角度は／Ｉ５　Ｉｆ　’Ｃ”ある３、こ
れは幅ｍ熱かでれらの表面に垂直ｈｈ向のフィルタ十に
大川りることを確実にＪる１、このことの重要性はこの
Ｊ、うなフィルタの較１１が通１；曳の入ｔＡｈシ熱に
対しＣだ（」静随て゛あること（゛ある。円錐表面の角
度が／１５石とｖＩ。

なる（例えば全内部反射を確実にりるｊ、うに）イ１ら
ば、検出器とフィルタのアレイ〈およσプリズムの隣接
外側表面）は通常大剣を確実にする角Ｉｆｆで円２１１
の形状にりるべきＣある。生球状Ｊ、ｌごはピラミッド
状の廃用表面が使用されるとこめて川、１、プリズムの
外側表面、お」、ひ−緒に取−）ｋフィルタの受ｔＪ表
面は同様に（通常人１１を確実にＪる管１０に対する適
切り角度の面を幽えＩこ）ピラミッド状または半球状で
ある。容易に見られるＪ、うに、ピラミッド状配置の特
長はフィルタの表面がイれらの較正へのイ・１着を確実
にするために円周ｌｊ向（・、凹状にされる必要がない
ことＣある、。

前述の配回のいずれかに、１０）る検出器２　Ｆｌ　１
．１、ケーブル６０にＪ、って、増幅回路６２と７ノ［
１グ対ディジタル変換器・リンブリング回路６４を含む
遠隔信号処理装置５８に接′続される。これは自動的に
、回路６６による’ｔ（１０の運動に開明し−（、全横
断中にＪ３１〕る継起した隣接位置で検出器２８から一
括の読取りが行イ１われて、読取りが行／ｉわれた位置
が知られるにうになる。各位置において、各々の関心の
波長に対して同時読取りが存在Ｊ”る。

読取りは泪算機６０にＪζる後続処理のために例えば磁
気デーブ上に蓄積されることがＣき、まＩこはこのよう
な処理は、適切イアｉ１粋力が利用できるならば、実時
間で行なわれることができる。所望ならば、増幅回路６
２、アナログ対ディジタル変換器・リンプリング回路６
１１おＪ：び開明化回路６６は検出器２８ど−・緒に位
置させることもできる。

所！うの１対の隣接位置に対して得た読取りは方程式（
１）ど（２）に関した前述の検問に従って８１樟機によ
り処理される。煤煙【、１全スペクトルにおいて幅則し
、ぞして吸収Ｊる。しかしガス秤は優勢である１゛１定
波長を右する。これは第７図にいろいろな！Ｉｔ！　望
的な種に対してグラフ形式で説明されるが、これらの伯
は網藉的なものでは４丁＜、そして必要なデータは燃焼
ガスの川内とｉｔ＋Ａ　Ｉαにお（」るいろいろ／１純
粋イに秒にり・１づる各波ｌ（にお（」る吸収係数にλ
、Ｉを含む。さらに完全＜Ｋ　７’−夕は、シ・ビイ・
ルドウィヒ等にｊ、るノリ・ハンドシック、゛燃焼ガス
からの赤外幅用熱のハンドシック″、ノリ５Ｐ３０ＥＢ
）、１９７３（こ１口、１参照どして本明細−）内に４
込Ｊ、れている）Ｙｌ”Ｊλられ、５１、Ｉ、二は燃焼
ガス内で遭遇Ｊる各々の純粋４１（小にり・１じ（予め
特定的に測定されてもＪ、い１．シかしくＬ　ｌ＋＜ら
（＋１られ／、：”’／ｒらば、Ｋλ、１のこれらの１
ｌＩｉはｉｍ’ｌ　Ｇ１機に１・（墓へ７０内に保Ｌ’
＋されたデータベース内に［１−ドされる。、実施した
処理の簡単な説明は以１・の涌り（゛ある。

煤炸効宋のみが重要でａｉｒるどころで２つの“明瞭な
″波長を発見て・きた。／−〕稈式（２）イしく次いで
（１）を用い−Ｃ，Ｃ（燃焼ガス中の煤煙煤煙 の局部比例分数）ど局部渇度王にりＪして同明に解くこ
とが′Ｃさた。他の波長は、次いて゛、０煤煙と王を既
知量としＣ取って分析され得た３、このために、００２
　　Ｃ１１２０どＣｃ　ｏが１ｑられた。各種の局部濃
度はこのアブ［］−ヂの右詰な副産物である。それ故に
、各波長に対する局部吸収係数を１ｑることが′Ｃ−サ
た。この処理は他の位「ｔに対しても繰返した。この手
順の実際の使用は以下の通りである。

使用前、探測子１０は燃焼室を横切って横断され、そし
てｉｔ　Ｃ’１　機６８が第８図に示Ｊようにプ［１グ
ラムされたくこれは結束が実時間’ＣＮＬ　’ｊ’ｉさ
れると仮定している）。第１に、段階７２にＣ３いて、
Ｉ　　の値が検出器２８内のいろいろなセンリをｎ１λ 用いて探測子１０の第１の既知位置ｎでいろいろな波長
λに対して同時に測定された。次に、検出器はイの横断
が継続されて隣接の既知位置ｒｚ　１にされた（段階７
７１）。ここで■　　　の対応づｎ＋１．λ る値が１！７られた（段階７６）。８１算機はこれらの
獲得された強ざ植、口からｒｌ」１までの既知距離ｓ　
Ａ３　Ｊ：び蓄積器７０からのにλ、ｉの蓄積値を使用
して前述の公式（１）ど（２）からの同時方程式系を生
じた（段階７８）。次いで、処理して位置ｎとｎ→−１
のイ］近の現在の各々の種の局部濃度　　２Ｏ− Ｃ１ど局部濃度Ｔに対Ｊるこれらの７’ｊ稈式を解い菅 たく段階Ｂ　Ｏ）。これらの結束は）７つ１〜ゾツ１〜
ぐあり、ぞして後の使用のために蓄積され６１だ（段階
８２）。とかくするうらに、探測子１０は次の隣接位置
ｎ　−ｌ−２に移動しく段階８／ｌ）、そこて゛強さ値
Ｉ　　　を獲得Ｊるプロ［スが繰返された。

ｎ（２，λ 段階７８．８０および８２は値’ｎ＋１．λと■　　　
について繰返され、このようにして位置ｎ（２，λ ｎ　＋１とｎ　＋　２のイ・Ｊ近の王とＣ１の（的を４
’ｊた。このプロセスは燃焼室の全横断を通じて継続し
た探測子位置で繰返される。

容易に明白であるように、不十分なａ１算力がこの実時
間アブ［１−チに対して用いられるならば、横断の各位
ＩＮにお【）る獲得された強さ値は簡単に磁気テープま
たはある他の媒体）に記録されてもＪ：い。段階７８．
８０お上び８２はこの時記録されＩこｊｔ−タで後続的
に実施される。

所望ならば、簡単な探測子と処理手順が用いられてもＪ
：い。検出器２８は波長帯（叩ぢ“灰色″幅部１熱）に
感するただ１つのセン１ノを含む。第８図の段階７２ど
７６において灰色強さ］　どｎ Ｉ　　のみが獲１′？され、イして段階７ε３にｄ３い
て０畳１ 公式（１）と（２）に代って公式（３）と（／Ｉ）が使
用される。ｌ〈の値の］！ｌ！論的／ｉ評価が以前にイ
ーされているならば、段１ｉ！！ｉ８０において−「に
対しＣのみ解くことがＣ′さる。

【図面の簡単な説明】

第１図は探測子配置を示１図、４１２図と４１３図は第
１図の探測子に使用りる２つの代替的な検出器配置Ｎを
示１図、第１図と第５図は他の代替的検出器配置を値１
える探測子の長手方向断面図と端面図、第（１図は第４
図と第５図の変形を示Ｊ図、第７図はいろいろな典型的
な燃焼ガス組成の特徴的波長をグラフ状に示１図、第８
図は探測子ど−・緒に使用覆る目算機プログラムの流れ
図である、。 １０・・・探測子、１０　ａ・・・探測子１０の内側端
、１０ｂ・・・探測子１０の外側端、１２・・・シール
、１／′Ｉ・・・外側燃焼室ケーシング、１６・・・空
気流出孔、１８・・・内側燃焼室壁、２０・・・燃焼室
、２２・・・ふっ化カルシウム窓、２／Ｉ・・・冷ＩＪ
＋流体循玖“１川の外側スリーブ、２６・・・駆０ｊ装
首、２８・・・幅用熱検出器、／１０・・・光レンリ、
４２・・・レン１）、４４・・・フィルタ、４（５・・
・熱電対列検出器、４８・・・フィルタ、Ｌ）０・・・
円形断面ブリズｌオ、５２・・・内部内１１１面、１）
４・・・円ＩＩＩ　（４１１）６・・・陵ＩＪＪ　ＩＡ
側円釦面、５Ｅ３・・・達隔信シＪ処理装置Ｎ、６０・
・・クープル、６２・・・増幅回路、６４・・・アープ
１１ゲス・１デイジタル変換器・リンブリング回路、（
１６・・・同門化回路、６Ｂ・・・１８１　ｈ　ｌ顔、
７０・・・蓄積器１゜

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を行なう方法で
   あって、該方法が燃焼ガス内の第１位置における燃焼過
   程からの輻射熱の第１強さの測定を行なって第１強さ値
   を提供する工程と、第１位置付近の燃焼ガス内の第２位
   置における燃焼過程からの輻射熱の第２強さの測定を行
   なって第２強さ値を提供する工程とを含む方法において
   、局部温度の項で前記の第１と第２の強さ値に関連する
   回帰公式を用いて第１および第２の位置の付近の燃焼ガ
   スの局部温度に関する少なくとも１つの方程式を発生さ
   せること、そして前記方程式を解いて局部湿度を得るこ
   ととを特徴とする燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を
   行なう方法。 ２、相異なる波長の複数個の前記の第１および第２の強
   さの測定が各々の前記位置で行なわれて相異なる波長に
   対する各位置の複数個の強さ値を与え、そして前記漸化
   式が複数個の吸収係数の項で強さ値に関連し、各々の前
   記波長におけるガス中の各成分種に対する１つ、前記吸
   収係数は各々予蓄積値であり、そして一組の同時方程式
   がそこから発生して解かれることを特徴とする前記特許
   請求の範囲第１項に記載の燃焼過程中の燃焼ガスについ
   て測定を行なう方法。 ３、前記漸化式は Ｉ＿ｎ＿＋＿１＿，＿λ＝Ｉ＿ｎ＿，＿λｅ＾−＾（Ｋ
   ＿λ）＾ｓ＋｛Ｃ＿１λ＾−＾５［１−ｅ＾−＾（Ｋ＿
   λ）＾ｓ］｝／｛π［ｅｘｐ（Ｃ＿２／λＴ）−１］｝
   ただし、Ｉ＿ｎ＿，＿λとＩ＿ｎ＿＋＿１＿，＿λは波
   長λにおける前記の第１と第２の強さ値、 ｓは前記の第１と第２の位置の距離、 Ｋλは波長λにおけるガスの全局部吸収係数、Ｔは前記
   局部温度、 Ｃ＿１とＣ＿２は第２の輻射熱定数であり、さらにＫ＿
   λは Ｋ＿λ＝Σ＿ｉＣ＿ｉＫ＿λ＿，＿ｉ ただし、Ｃ＿ｉはガス中の成分種ｉの局部比例分数、 Ｋ＿λ＿，＿ｉは波長λにおけるその種の吸収係数であ
   ることを特徴とする前記特許請求の範囲第２項に記載の
   燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を行なう方法。 ４、前記の一組の同時方程式は解かれてＣ＿ｉならびに
   Ｔの値を与えることを特徴とする前記特許請求の範囲第
   ３項に記載の燃焼過程中に燃焼ガスについて測定を行な
   う方法。 ５、燃焼過程からの輻射熱の強さを測定する少なくとも
   １つのセンサ（２８）を有する探測子（１０）と、前記
   探測子を動かす装置（２６）を含んで、前記探測子が燃
   焼ガス内の路を横切ることができ、前記路が第１位置（
   ｎ）とそれに隣接する第２位置（ｎ＋１）を含む燃焼過
   程中に燃焼ガスについて測定を行なう装置において；こ
   の装置には各々の前記位置における探測子から強さ測定
   値を取るデータ獲得装置（６４、６６）を組合せたこと
   を特徴とする、燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を行
   なう装置。 ６、前記探測子が相異なる波長に敏感な複数個の前記セ
   ンサ（４０、４２、４６）を含み、前記データ獲得装置
   （６４、６６）が各センサからの強さ測定値をほぼ同時
   に取ることを特徴とする前記特許請求の範囲第５項に記
   載の燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を行なう装置。 ７、前記装置が、前記局部温度の項で前記の第１と第２
   の強さ値に関連する回帰公式を用いて第１および第２の
   位置の付近の燃焼ガスの局部温度に関する少なくとも１
   つの方程式を発生させ、そして前記方程式を解いて局部
   温度を得るデータ処理装置（６８）を含むことを特徴と
   する特許請求の範囲第５項または第６項のいずれかに記
   載の燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を行なう装置。 ８、前記漸化式が複数個の吸収係数の項で強さ値に関連
   し、各々の前記波長におけるガス中の各成分種に対する
   １つ、前記吸収係数は各々予蓄積値であり、そして一組
   の同時方程式がそこから発生されてデータ処理装置で解
   かれることを特徴とする特許請求の範囲第７項に記載の
   燃焼過程中の燃焼ガスについて測定を行なう装置。 ９、前記データ処理装置が使用する漸化式はＩ＿ｎ＿＋
   ＿１＿，＿λ＝Ｉ＿ｎ＿，＿λｅ＾−＾（Ｋ＿λ）＾ｓ
   ＋｛Ｃ＿１λ＾−＾５［１−ｅ＾−＾（Ｋ＿λ）＾ｓ］
   ｝／｛π［ｅｘｐ（Ｃ＿２／λＴ）−１］｝ただし、Ｉ
   ＿ｎ＿，＿λとＩ＿ｎ＿＋＿１＿，＿λは波長λにおけ
   る前記の第１と第２の強さ値、 ｓは前記の第１と第２の位置の距離、 Ｋ＿λは波長λにおけるガスの全局部吸収係数、Ｔは前
   記局部温度、 Ｃ＿１とＣ＿２は第１と第２の輻射熱定数であり、さら
   にＫ＿λは Ｋ＿λ＝Σ＿ｉＣ＿ｉＫ＿λ＿，＿ｉ ただしＣ＿ｉはガス中の成分種ｉの局部比例分数、Ｋ＿
   λ＿，＿ｉは波長λにおけるその種の吸収係数であるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載の燃焼過程
   中の燃焼ガスについて測定を行なう装置。 １０、前記データ処理装置は前記の一組の同時方程式を
   解いてＣ＿ｉならびにＴの値を与えることを特徴とする
   特許請求の範囲第９項に記載の燃焼過程中の燃焼ガスに
   ついて測定を行なう装置。 １１、前記装置が細長輻射熱伝達部材（１０）を含み、
   該部材の少なくとも１端（１０ａ）は移動装置で可動に
   され、他方端（１０ｂ）は前記の少なくとも１つのセン
   サを有することを特徴とする特許請求の範囲第５項から
   第１０項までのいずれかに記載の燃焼過程中の燃焼ガス
   について測定を行なう装置。 １２、前記装置が細長部材に沿って受ける輻射を複数個
   のほぼ半径方向に反射させるように配置された細長部材
   の前記他方端の反則表面（５２、５６）を含み、センサ
   （４６）は反射表面を円周的にまわって配置されること
   を特徴とする前記特許請求の範囲第１１項に記載の燃焼
   過程中に燃焼ガスについて測定を行なう装置。 １３、前記装置が前記反射表面を与えるプリズム（５０
   、５４）を含むことを特徴とする前記特許請求の範囲第
   １２項に記載の燃焼過程中に燃焼ガスについて測定を行
   なう装置。