JPS61502064A - 廃パルプ液回収方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 廃パルプ液回収方法 技術分野 本発明は、未酸化の強パルプ廃液を濃縮する前が、濃縮してから、その液に発熱 量の相当減少した、部分酸化し水分が蒸発したパルプ廃液の規定量を加えること によってバルブ廃液回収炉の有効能力を大巾に増加させることを特徴とするパル プ廃液回収方法に関するものである。

このようにして製造した部分酸化、濃縮パルプ廃液は補助の燃料油を加えなくて も炉内で燃焼させることができる。

背景技術 化学パルプ液を使用するリグノセルロースからの従来のパルプ製造においては第 １図に図式的に示すように、各種の副生物質を含有し、ｒＷｓＬＪで示している 弱バルブ廃液（アルカリ性パルプ弱液の場合、全固形物は約１５パーセントから ２０パーセントがパルプ化操作の間に生成する。これらの副生物質にはパルプ化 用化学物質のような無機物質及びアルカリによるパルプ化の段階で生成したリグ ノセルロースの誘導体化合物のような有機物質を含有している。弱バルブ廃液の 水分を蒸発させてｒｓｓＬＪで示している強パルプ廃液（全固形分が重量で４５ パーセントから５０パーセント）にし、続いて重量で約６０から７０パ一セント 程度の高い全固形物濃度にまで濃縮する。その後、このａ縮パルプ廃液製品（Ｃ ＰＳＬ）を通常の回収炉で燃焼させて、有機物質を燃焼させ、無機物質と燃焼熱 の大部分を回収する。

パルプ廃液を燃焼する回収炉の最大能力に合わせて操業しているため多くのパル プ工場のパルプ生産量は頭打ちの状態である。しかし、もしこの最大能力を超え ると、回収炉の全体にわたって温度勾配が高くなり、そのために燃焼ガスに伴っ て存在している無機物質が溶融し、回収炉の対流伝熱部の高温側を閉塞させる原 因となる。したがって、もし、回収量の限定された炉内で放出される全燃焼熱が 生産パルプ当り大巾に減少すると、パルプ生産率は増加する。

もし、この炉に供給される廃液が、そこでの全放出熱量が少くなるように改善さ れるなら、もっと多くのパルプ廃液を燃焼できるようになる。この全放出熱量の 減少は炉に供給するパルプ廃液の発熱量を低下させることによって実現可能であ る。この発熱量は燃焼の時に放出されるエネルギーとして定義される。１つの対 策として、弱パルプ廃液、又は強パルプ廃液何れかの有機物質を空気および又は 酸素で酸化してその発熱量を減少させる方法がある。

従来から廃液を色々な程度に酸化するのに各種の方法が試みられている。米国特 許３，７１４，７１１では、弱廃液全部を湿式空気酸化処理している。そしてそ の方法では空気１ポンド当たり、２ボンドの水分が回収炉において燃たパルプ廃 液を多重効用蒸発装置に通す必要はないと言われているが、実際には、補助燃料 なしに回収炉内で燃焼を継続させるのに必要な最低の発熱量よりまだ低い発熱量 を持った物質が生じている。

バルブ廃液を酸化する他の試みには、悪臭防止のために、緩和な湿式空気酸化お よび酸素分子による酸化によって、パルプ廃液中の硫化ナトリウムをチオ硫酸ナ トリウムに酸化する方法が含まれる。米国特許３，７０９．９７５；米国特許３ ，８７３，４１４　、米国特許４，７３７，７２７　；　米国特許３．５４９． ：（１４および米国特許３，５６７．４００　を参照願います。

回収炉が必要でないように設計したプロセスでは、パルプ廃液中にある全ての有 機物質、無機物質を完全に無炎酸化することによってその液の発熱量の殆んど全 てを除去することになる。米国特許２，８２４，０５８および米国特許２，９０ ３，４２５を参照。

弱廃液又は強廃液の全部を酸化して発熱量をかなり減少させ、そしてこの酸化し た液を回収炉に供給するのに必要な程度まで究極的に濃縮する時は、流動しなか ったり、場合によっては実際に固化する程その液の粘度が増加する。弱黒液を上 記のように酸化すると、強黒液を形成している間に、多重効用缶に着き垢を生じ 又過剰に発泡するという欠点がさらに生ずる。

ＩＬ二１１ 本発明の廃液回収方法では、部分的に酸化され水分の蒸発したバルブ廃液（ＯＥ ＳＬ）が得られる。０ＥＳＬを未酸化の強バルブ廃液に加えてそれをさらに濃縮 するか、直接未酸化の濃縮バルブ廃液に加えることによって、新しい、全固形物 濃度の高い、部分酸化濃縮パルプ廃液（ＯＣＳＬ）が得られ、これを廃液回収炉 で燃焼させると、炉の有効能力が増強されることになる。炉の有効能力がこのよ うに増強されるのは次の原因による、すなわち（ａ）　ＯＣＳ　Ｌの発熱量が大 巾に減少している。

（ｂ）　ＯＣＳ　Ｌは上記の通り発熱量が減少しているが回収炉で、補助燃料な しで燃焼を支持することができる。

（ｃ）　ＯＣＳ　Ｌの粘度はすでに濃縮されて同じ全固形物レベルになっている 未酸化ＳＳＬの粘度と同じ程度である。

本発明を連続式回収装置に使用する時プロセスとして好ましいのはＳＳＬを初め て蒸発装置にかけたあとで第１、第２のバルブ強廃液流に分けることである。次 に第１強廃液のみを部分的に酸化させ水分を蒸発させる。この部分酸化蒸発廃液 を次の濃縮操作の前か、濃縮中か、濃縮後に、未酸化ＳＳＬに加える。このよう にして、弱廃液又は強廃液の全部を酸化させることをせずに、部分的に酸化させ ることによって、前述の多重効用蒸発缶の着き垢の問題ならびに流動性のない高 粘性液体生成の問題を防止できる。酸素、又は酸素と不活性ガス混合物をこの目 的のために使用する。

従来の、チオ硫酸塩を目的とした緩和な廃液酸化工程と異なり、主題工程の酸化 はチオ硫酸塩を生成する域をはるかに超えて、有機物質の可成りの量が部分酸化 される所まで行われる。部分酸化反応は部分酸化廃液の発熱量が、その廃液を添 加する相手の未酸化強廃液又は濃縮廃液の発熱量よりかなり低い程度になるまで 行われる。

この部分酸化を調節して、処理液がポンプ輸送不能になる限度の液体粘度になる まで進めるのが望ましい。

部分的に酸化された廃液を（ａ）未酸化第２強廃液に加え、それから濃縮するか 、（ｂ）未酸化の濃縮された強廃液そのものに加える。どちらの場合も、全固形 物濃度が高く、流動性があって、従来のある回収プロセスで必要とされる補助加 熱燃料を使用せずに廃液炉で燃焼を支持し得る発熱量を持った新しい、部分酸化 濃縮パルプ廃液が得られる。この部分酸化の濃縮液の発熱量は相当減少している から単位パルプ生産量当り回収炉で放出される全熱量もまた減少する。したがっ て、炉の有効能力は大巾に増大する。本発明のもう１つの骨子の態様として、弱 廃液を部分酸化の前に未酸化の強廃液に加えることも可能である。

図面の簡単な説明 第１図は通常のパルプ廃液回収装置の説明図である。

第２図はバルブ廃液を部分的に酸化する本発明の選択的酸化システムの説明図で ある。

第３図は、第２図の選択的酸化システムを含めた本発明の好ましい廃液回収プロ セスの説明図である。

支え１に敷玄ｉ免 最初に第２図について説明すると、これは選択的酸化システムを図示したもので ある。これは、部分酸化された濃縮パルプ廃液（ＯＲ９Ｌ）を製造するものであ って、この廃液をパルプ強廃液にその濃縮の前か後に加えると、新しい、燃焼可 能な、全固形物濃度の高い、部分酸化濃縮パルプ廃液（ＯＳＣＬ）が得られる。

この選択的酸化システムで部分的に酸化され水分が蒸発するバルブ廃液を供給パ ルプ廃液（ＦＳＬ）と定義する。

ＦＳＬ中の全固形物は０ＥＳＬ中の全固形物に対する要求値に基づいて、一般的 に約１５重量パーセントから約４５重量パーセントまでの値になる。０ＥＳＬを さらに濃縮することなく未酸化の濃縮製品パルプ廃液（ＣＰＳＬ）に加える時は 、ＦＳＬの全固形物は約３０重量パーセントから約４５重量パーセントまでが好 ましい。又もし、０ＥＳＬ　を濃縮前の未酸化ＳＳＬ　に加えるのであればＦＳ Ｌの全固形物は約１５重量パーセントから約３０重量パーセントまでが好ましい 。

ＦＳＬは弱廃液、強廃液、濃縮製品廃液を稀釈したもの、又はそれ等の混合物の ような未酸化パルプ廃液である。第２図で説明している選択的酸化システムは全 固形物４８．６７バーセントめ供給パルプ廃液を撹拌機付きバール（ｐａｒｒ） 反応器に挿入して実証された。この供給液の総発熱量は残存固体のボンド当り　 ６，２４４ビーティーユー（ＢＴＵ）であり、ｐＨは約１３であった。　この供 給液を約３６０　’ｌ＝から３８０°「の温度で圧力がゲー：）２６０プノイの 酸素分子で１時間酸化した。全固形物５５．６３パーセント、総発熱量が残存固 体のボンド当り４，５９５ビーテイーニーでｐＨが１０の部分酸化製品が得られ た。総発熱量の減少は約３６パーセントであった。

部分酸化反応は密閉装置内で行われる。そしてその装置内で、廃液は酸素又は酸 素と不活性ガス混合物と接触する。バルブ廃液は酸化されてその発熱量は大巾に 減少するがその間、二酸化炭素はできるだけ装置から除去する。一般的には、選 択的酸化の間に放出される反応熱は大きいから必要な程度まで減少した発熱量レ ベルの０ＥＳＬを製造するのに十分な温度が得られる。事実、大抵の場合、反応 温度を制御値に保つために、反応熱の１部をスチームとして除去する。密閉反応 装置を出る部分酸化廃液を、ＳＳＬ又はＣＰＳＬに加える前か、加える時、低温 、低圧の場所に入れてその液をフラッシュさせて水分を蒸発させ、全固形物濃度 を一層高くする。

部分酸化の手順は一般に次の条件で実施される。すなわち約１５０℃より高い温 度、そして好ましくは約１７５℃から約２７０℃までの温度、上記反応温度で、 約５０プシイから約５００プシイの酸素分圧、および必要な０ＢＳＬ製品が得ら れるだけの十分な滞留時間である。

選択的酸化を行うための代表的な装置は管状反応器又は逆混合反応器である。例 えば管状反応器では、パルプ廃液はポンプによって密閉反応器内を上方に送られ 分散器又は他のカス分布装置を使ってこの液体に加えられる酸化用ガスと接触す る。不凝縮性ガスや水蒸気は、頂部の蒸気室から除去し、部分的に酸化した液体 を強パルプ廃液か濃縮バルブ廃液の何れかに加えられるように配管で導く。逆混 合反応器も同様にして使用する。

本発明に基づ＜０ＥＳＬ製造用部分酸化の程度を決める重要な要因が２つある。

それは、生成する０ＥＳＬの発熱量低下の程度と粘度である。部分酸化の目的は 以下にもっと詳しく説明するように、０ＥＳＬ（１，たがって生成０ＣＳＬ）の 発熱量を適切に減少させることである。

しかし、本発明によれば結果として得られる０ＥＳＬの粘度は十分に低いので、 ０ＥＳＬは流動性がありそれが添加される廃液と混合することができる。

要求される発熱量低下を得るのに必要な部分酸化の程度は、使用する回収炉の型 式と廃液燃焼様式によって変わる。炉に補助燃料を加えることなく廃液の燃焼を 支持するためには、全固形物の多い（一般に重量で６５パーセントから７５パー セント）Ｉｋ縮バルブ廃液が必要であり、それは最少限、全パルプ廃液ポンド当 り約３，４００ビーテイーニーの発熱量を持つ必要がある。本発明はそのような 最少の発熱量の所まで行うことができ、そして、どのような時でも、その熱量は 補助燃料を使わずに燃焼を支持できるだけの十分な高さになる。

最少発熱量を得るために、部分酸化の程度（そして、結果的に得られる低い発熱 量）と未酸化のＳＳＬ又はＣＰＳＬに加える０ＥＳＬの出来高は互に関連させて 調節し少なくとも、最少発熱量が得られるようにする。換言すれば、ＳＳＬ又は ＣＰ　Ｓ　Ｌに加える０ＥＳＬの量によって０ＥＳＬ−ＳＳＬ／ＣＰＳＬ混合物 の発熱量が廃液燃焼に必要な最低発熱量以下になる点の手前まで部分酸化を行う 。

０ＥＳＬが添加される未酸化ＳＳＬおよびＣＰＳＬは一般的には、廃液中の固形 物ポンド当り約５，５００から６．８００ビーテイーニーの発熱量を持っている 。アルカリ性の強バルブ廃液又は濃縮廃液の発熱量はバルブ／廃液固形物ボンド 当り約５，８００から約６，２００ビーテイーニーである。本発明の目的には総 発熱量をＡＮＳＩ／ＡＳＴＭ　Ｄ２０１５−６６（１９７８年改訂）により決定 している。

０ＥＳＬの発熱量はそれが添加される未酸化強バルブ廃液又は未酸化濃縮バルブ 廃液（Ｓ　Ｓ　Ｌ又はＣＰＳＬ）の発熱量よりも相当に少ない。しかし、それら から製造する０ＣＳＬはパルプ廃液回収炉で補助燃料を加えることなく、燃焼を 支持できる。０ＥＳＬの添加量はその発熱量と全固形物に基づいて調節される。

０ＢＳＬの総発熱量減少程度に関しては、それが添加される未酸化バルブ廃液、 ＳＳＬ又はＣＰＳＬの総発熱量より０ＥＳＬの総発熱量の方が約２０パーセント 以上少ないのが一般的である：好ましいのは０ＥＳＬの発熱量が未酸化バルブ廃 液より３０パ一セント以上少ないことであり最も好ましい形としては約５０パー セント以上少ないことである。

０ＥＳＬの粘度が０ＥＳＬの流動性がなくなる意思上に増大しないように主題の 部分酸化工程において調節せねばならない。０ＥＳＬの粘度は０ＥＳＬとそれが 次の段階で添加される０Ｃ９Ｌ又はＣＰＳＬとの混合性を強める高さのものでな ければならない。０ＥＳＬの粘度はそれが添加される未酸化廃液ＳＳＬ又はＣＰ ＳＬの粘度と実質的に同じか、それより低いことが必要である。この粘度は０Ｅ ＳＬを次に濃縮するか、しないかによって変えることができる。次の段階で濃縮 しない場合には（第３図方法「Ｃ」の通り）以後説明するＣＰＳＬの粘度と同等 な粘度でよい。一方、次の段階で濃縮することになっているなら、粘度は０Ｃ９ Ｌ製品を造るのが容易な高さに維持せねばならない。したがって、後者の場合は ＣＰＳＬの粘度より相当低い粘度を確保せねばならない。例えば第３図の方法ｒ ＡＪおよび方法「Ｂ」で使用する０ＥＳＬの粘度は一般にそれが添加される未酸 化ＳＳＬに適合するものであるのが良い。

本発明の目的のためには、ある与えられた廃液の粘度はマサチューセッツ（Ｍａ ｓｓａｃｈｕｓｅｔｔｓ）　スタウトン（Ｓｔｏｕｇｈｔｏｎ）のブルックフィ ールド（Ｂｒｏｏｋｆ　１ｅｌｄ）工学研究会社（Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｌ ａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ、Ｉｎｃ、）製の回転式粘度計、モデルＬＶ又はＲＶを 使って測定する。粘度は１８０°「の温度で約５から２５秒−１の範囲の剪断速 度で測定する。全固形物が約５０パーセントにおいて、ＳＳＬの粘度は一般に約 １００センチポイズより少なく、大抵の場合は、約７０センチポイズより小であ る。アルカリバルブ操業からのＳＳＬの粘度は大体において、約５０センチボイ ズから約７０センチボイズまでである。

連続式回収プロセス（パッチプロセスでなく）に受け入れられ難いので好ましく はないが、未酸化濃縮バルブ廃液を流動性がなくな・る点まで酸化して０ＥＳＬ を製造し、それから、この流動性のない廃液を水か、バルブ廃液で稀釈して流動 性を回復させることも可能である。次にその１例を述べると、全固形物が重量で 約６２パーセントで廃液中の固形物ボンド当り　４，６５４ビーテイーニーの総 発熱量の濃縮酸化強パルプ廃液を製造し、それを　２：ｌの比で全固形物が約４ ７パーセントで廃液の固形物ボンド当り、約６，２４４ビーテイーニーの総発熱 量の未酸化強バルブ廃液に加えた。混合した廃液を濃縮して全固形物が約７５パ ーセントで廃液中の乾燥固形物ポンド当り約５．１７６ビーテイーユーの総発熱 量を持つ、ポンプ輸送可能の、流動性のある、濃厚な部分酸化の、全固形物濃度 の高いパルプ廃液を製造した。そしてこの時の発熱量の減少は約２１パーセント であった。この０ＣＳＬ製品は補助燃料を加えることなくバルブ廃液回収炉で容 易に燃焼させることができる。

この全固形物６２゛パーセント、残存固体ボンド当り４．６５４ビーテイーニー の濃縮酸化、廃液を次のようにして製造した。すなわち、全固形物６５パーセン ト、残存固体ボンド当り６，３９２ビーテイーニーの発熱量の濃縮製品バルブ廃 液に残存固体の重量の１パーセントのＮａＯＨを加え酸素分子によってパール（ ｐａｒｒ）反応器内で約５１３°「までの温度と約１，０００ブシイまでの圧力 で約８分間酸化した。この最初の酸化固体物質の５２０グラムを　２５０ミリリ ツトルの水で稀釈し、蒸発させて、二酸化炭素を追い出し、重炭酸塩の生成を最 少にした。５２０グラムの脱ガス処理した製品を、０．１２　グラムのＮａＯＨ を含有する２５グラムの強パルプ廃液と混合しその混合物全部をバール（ｐａｒ ｒ）反応器で約９分間、酸素分子を使って酸化した。反応器の温度と圧力は最高 ４３０°「と　１，０００プシイに達した。第２回目の酸化製品は残存固体ボン ド当り４，６５４ビーテイーニーの発熱量を持っていた。第２の酸化製品を稀釈 して全固形物５０パーセントにした後、再び二酸化炭素を除去し重炭酸塩を最少 にするために濃縮し、全固形物６２パーセントとした。

本発明の部分酸化を実施するに当って、この反応の途中で生ずる重炭酸塩の量を 最少限にすることが重要である。選択的酸化装置から、部分酸化中に生成する二 酸化炭素ガスを除去（排気）することによって、前述の重炭酸塩の生成を最少限 に抑えることができる。重炭酸塩の量を最少レベルまで減少させることによって 生成０ＥＳＬを次の工程でＳＳＬ又はＣＰＳＬに添加した時にそれとの混合がさ れる。重炭酸塩物質が存在すると、０ＥＳＬのｐ［Ｔを減少させるから酸化反応 が妨害される。アルカリ性での酸化速度はｐＨが低くなるに伴って減少する部分 酸化プロセスの間に、発生する炭酸ガスを出来るだけ除去する。ことによって重 炭酸塩の生成を減少させることができる。重炭酸塩を確実にこのような最少レベ ルにするには、０ＥＳＬのｐＨは約１０以上、好ましくは約１０．５以上、そし て最も好ましくは約１１以上であることが必要である。

通常の廃液回収操作との関連において、部分酸化バルブ廃液と未酸化のＳＳＬお よびＣＰＳＬの濃縮と混合に関して数種の選択可能な方法を第３図に示す。

選択的酸化装置において製造される０ＢＳＬの全固形物は０ＣＳＬを造るために その後で採用する方法によって変化する。これ等の方法を第３図にＡ″、Ｂ″、 Ｃ″として示している。一般に、０ＥＳＬ　の全固形物は、強廃液又は濃縮廃液 に添加する０ＥＳＬの量によって、約３５重量パーセントから約７５重量パーセ ントまで変化する。第３図の方法゛Ｃ′　に示しているように、さらに濃縮する ことなく直接使用する場合は０ＥＳＬに対して、全固形物的６５から７５重量パ ーセントが好ましい。一方、ＳＳＬに添加した後、０ＥＳＬをさらに濃縮する場 合は、好ましい全固形物は約３５から４５重量パーセントである（第３図の方法 ゛Ａ″およびＢ″の通り）。本発明の目的には、全固形物はＴＡＰＰＩ　Ｔ−６ ２５ｔｓ−６４を使って測定する。

”Ａ’　、’Ｂ″、又はＣ″のいずれかの方法によって０ＥＳＬをＳＳＬ、又は ＣＰＳＬのどちらかに加える時は、それが添加されるＳＳＬ又はＣＰＳＬよりも 十分に低い発熱量を持った全固形物濃度の高い部分酸化濃縮バルブ廃液製品（Ｏ Ｃ９Ｌ）が得られる。この０ＣＳＬは回収炉において、補助燃料を加える必要な しに燃焼を支持することができる。回収炉で燃焼させる時は、その炉の有効能力 はＣＰＳＬだけの通常の燃焼の時の有効能力に比較して大巾に増加する。一般的 な場合、上記の有効能力は約１０パーセント以上、増加するが約１５パーセント 以上および約２０パーセント以上の増加も実現できる。

例えば、１，０００　）７７日　の紙パルプ生産工場において、回収炉の有効能 力が２０パーセント増加することは毎日正味２００トンのバルブが増加すること になる。パルプトン当り１００ドルの正味付加価値がある時は年３６０日操業の 機械は７，２００，０００ドルの追加利益を獲得する。

０ＣＳＬの発熱量は未酸化バルブ廃液、ＳＳＬ、およびＣＰＳＬのどれよりも約 １０パーセント以上好ましくは約１５パーセント以上、最も好ましくは約２０パ ーセント以上少ない。しかし、廃液回収炉において、補助燃料を加えることなく 燃焼を支持できるだけ十分な大きさである。同時に、０ＣＳＬの粘度は大巾に減 少してはいないが酸化しないＣＰＳＬと実質的に同じである。一般に、０Ｃ９Ｌ の粘度を全固形物が約７０パーセントの時に、約１，２００センチポイズ以下程 度より大きくならないように、好ましくは約３００から約１，０００センチボイ ズ以下に維持する。

第１図に表わしている燃焼炉式回収装置には炉からの再循環用燃焼天と硫化ナト リウムのような補給薬品の混合物を炉で燃焼させる前に０Ｃ９Ｌに加える装置か 含まれている。この０Ｃ３Ｌ混合物は「燃焼バルブ廃液」と定義する。

本発明によって０ＣＳＬを製造するのに好ましいプロセスを第３図に図示する。

もつと詳しく述べると、商業用バルブ製造運転で得られる弱廃液（ＷＳＬ）には 一般に約２５重量パーセント以下の全固形物が含まれているが、ある場合にはＷ ＳＬの全固形物が重量で約２Ｑノ＜−セント以下の時もある。クラフトバルブ、 ソーダバルブ廃液のようなアルカリ性のバルブ廃液では一般に全固形物が約１５ から２０重量パーセントである。

アルカリバルブ製造工程からのＷＳＬならびに続いて生成するＳＳＬ、ＦＳＬ、 およびＣＰＳＬもそれぞれｐＨが極めて高く、一般に１２以上であり普通は約１ ３以上である。

ＷＳＬを初期濃縮する１こめ全量を直接く蒸発缶に挿入して強パルプ廃液（ＳＳ Ｌ）にすることができる。しかし代案として、ＷＳＬをそれぞれ第１弱バルブ廃 液、第２弱バルブ廃液（ＷＳＬＩおよびＷＳ　Ｌ　ＩＩ）に分けることもできる 。ＷＳＬＩとＷＳＬＩＩに配分するＷＳＬの量はそれぞれ以後説明する選択的酸 化装置に供給される廃液フィードに必要な性質特に全固形物に基づいて設定され る。

Ｖｔｌ　Ｓ　Ｌ　ＩＩは蒸発装置に直接供給されＳ　Ｓ　Ｊ、が生成する。

この初期Ｗ　ｓ　＋、　ａ縮は紙バルブＪ業界で周知の各種の型式の通常の蒸発 装置を用いて行うことができる。大抵の場合、蒸発装置で得られたＳＳＬ！−１ ：ＷＳＬと実質的に等しい総発熱量とｐＨを持っている。しかしＳＳＬの全固形 物は好ましくは約４０重量パーセントに、そして約５５重量パーセント以下に増 加している。ここで使用できる蒸発装置の代表例は紙パルプ工業で普及している 標準的な多重効用蒸発装置のような多段の蒸発装置である。

蒸発装置を出た未酸化ＳＳＬをその後、第１未酸化強パルプ廃液と第■未酸化強 バルブ廃液（ＳＳＬＩおよび５ＳＬＩＩ）にそれぞれ分ける。５ＳＬＩ［は以後 説明する濃縮器に送り、一方ＳＳＬ　Ｉを選択的酸化装置の方にまわす。ＳＳＬ 　１はＷＳＬＩとして分岐された弱バルブ廃液に応じて、未酸化供給バルブ廃液 （ＦＳＬ）を製造するのに利用され、選択的酸化装置で部分酸化されそしてさら に水分が蒸発する。ＦＳＬの総発熱量およびｐＨはＷＳＬおよびＳＳＬ両者のそ れと同様である。ＦＳＬの全固形物もまた前述の通り、次の選択的酸化−蒸発操 作および濃縮操作のそれぞれで製造される廃液製品に対して要求される特定の全 固形物に適合するように調節される。

また第３図は本発明の好ましい実施例に対して代表的な物質とエネルギー収支も 例示しており、ＷＳＬとＳＳＴ、はそれぞれ分岐し、そしてＷＳＬＩとＳＳＬ　 Ｉの流れは再び合流してＦＳＬとなっている。この図によれば、廃液の発熱量は 、残存固体ポンド当り６，０００　ビーティーニーから３，５１５ビーテイーニ ーに約４１パーセント低下しており全固形物はそれぞれ２３．７　パーセントか ら４０パーセントになっている。

０ＥＳＬと５ＳＬＩＩの流れを合わせて形成される０Ｃ８Ｌは全固形物７０パー セントにおいて流動性のある液体であり、残存固体ボンド当り５，１１２ビーテ イーニーの発熱量がありそれは明らかに回収炉で燃焼し得るものである。結局、 炉の荷動能力が１４．７パーセント増加したことになる。

ＦＩＧ、１ 、くルダーヒ、エギＬ子り ＷＳＬ−弱、？ルア。Ａ権− 手続補正書坊式） 昭和６１年　７月ｌｂ日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １（ａ）総発熱量がそれが添加される未酸化廃液の総発熱量より大巾に低く、又 粘度が十分に低く流動性がありそれが添加される廃液と混合し得るものである、 部分酸化蒸発パルプ廃液を製造すること、 （ｂ）当該部分酸化蒸発パルプ廃液を未酸化の強パルプ廃液に加えてからそれを 濃縮するか、又は、直接、未酸化濃縮パルプ廃液自身に加えて、当該未酸化強廃 液又は当該未酸化濃縮廃液より低いが、補助燃料を加える必要なしに廃液回収炉 で燃焼を支持できるだけの大きさの総発熱量を有する全固形物濃度の高い部分酸 化濃縮パルプ廃液を製造すること、そして当該部分酸化、濃縮パルプ廃液を当該 炉で燃焼する時に、その炉の大巾な有効能力増が得られること、を特徴とする新 規な全固形物濃度の高い部分酸化濃縮パルプ廃液を製造する方法。 ２当該部分酸化蒸発パルプ廃液の総発熱量が、その廃液が添加される未酸化パル プ廃液の総発熱量より約２０パーセント以上低いことを特徴とする請求の範囲第 １項に記載の方法。 ３部分酸化蒸発パルプ廃液の粘度がその廃液が添加される未酸化廃液の粘度と実 質的に同じかそれよりも低いことを特徴とする請求の範囲第１項に記載の方法。 ４当該部分酸化蒸発パルプ廃液の全固形物が約３５重量パーセントから約７５重 量パーセントまでの濃度であることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の方法 。 ５当該有効能力の増加が約１０パーセント以上であることを特徴とする請求の範 囲第１項に記載の方法。 ６部分的に酸化され蒸発されるパルプ廃液の全固形物が約１５重量パーセントか ら約４５重量パーセントまでの濃度であることを特徴とする請求の範囲第１項に 記載の方法。 ７当該全固形物濃度の高い部分酸化濃縮パルプ廃液の発熱量が当該未酸化濃縮パ ルプ廃液の総発熱量よりも約１０パーセント以上低いことを特徴とする請求の範 囲第１項に記載の方法。 ８当該部分酸化蒸発パルプ廃液のｐＨが約１０以上であることを特徴とする請求 の範囲第１項に記載の方法。 ９当該部分酸化蒸発廃液の総発熱量がその廃液が添加される未酸化廃液の総発熱 量よりも約５０パーセント以上低いことを特徴とする請求の範囲第２項に記載の 方法。 １０部分酸化濃縮廃液の全固形物が約６５重量パーセントから約７５重量パーセ ントまでの濃度であることを特徴とする請求の範囲第７項に記載の方法。 １１（ａ）未酸化弦パルプ廃液流を製造すること、そしてそれをそれぞれ第１と 第２の未酸化強パルプ廃液流に分けること、 （ｂ）当該第１強パルプ廃液流を部分酸化し蒸発させること、そして当該部分酸 化を、酸素又は酸素と不活性ガスの混合ガスを用いて、当該部分酸化中に生成す る重炭酸塩物質の量が最少になるよう、そして、得られる選択的酸化パルプ廃液 の全固形物濃度は増加するが、粘度はあまり増加せず、総発熱量は当該第２未酸 化強パルプ廃液の総発熱量より実質的に低くなるように実施すること、および （ｃ）当該第２未酸化強パルプ廃液流と当該部分酸化一蒸発パルプ廃液流をそれ ぞれ濃縮した、全固形物濃度の高い部分酸化濃縮パルプ廃液製品を製造すること 、そしてこの製品は当該第２未酸化パルプ廃液流と比較してより低い総発熱量を 持っているが粘度は実質的に同じであり又その発熱量はパルプ廃液回収炉で補助 燃料を加える必要なしに燃焼を支持するのに十分な大きさでありそのために、当 該炉内での燃焼時に、その炉の有効能力が大巾に増加すること、を特徴とするパ ルプ廃液回収炉の能力を増加する方法。 １２未酸化弱パルプ廃液流を初期に蒸発させることによって当該未酸化強パルプ 廃液流を製造することを特徴とする請求の範囲第１０項に記載の方法。 １３当該未酸化弱パルプ廃液を当該初期の蒸発工程の前で、それぞれ、第１と第 ２弱パルプ廃液流に分け、当該第１の廃液流は当該初期蒸発工程に入れ、次に第 ２の弱廃液流を当該部分酸化工程の前で当該第１強廃液流と合流させその合流し たパルプ廃液流を当該部分酸化工程に入れることを特徴とする請求の範囲第１２ 項に記載の方法。 １４当該未酸化第２強パルプ廃液を初めに濃縮しその後、当該部分的に酸化され たパルプ廃液と合流させることを特徴とする請求の範囲第１１項に記載の方法。 １５部分酸化強パルプ廃液流の総発熱量が当該未酸化強パルプ廃液流の総発熱量 より約２０パーセント以上低いことを特徴とする請求の範囲第１１項に記載の方 法。 １６部分的に酸化されたパルプ廃液のｐＨが約１０以上であることを特徴とする 請求の範囲第１１項に記載の方法。 １７当該回収炉の有効能力の増加が約１０パーセント以上であることを特徴とす る請求の範囲第１１項に記載の方法。 １８部分酸化蒸発パルプ廃液の粘度が、その廃液が添加される未酸化廃液の粘度 と実質的に同じかそれよりも低いことを特徴とする請求の範囲第１１項に記載の 方法。 １９当該部分酸化蒸発廃液の総発熱量が、その液が添加される未酸化廃液の総発 熱量よりも約５０パーセント以上低いことを特徴とする請求の範囲第１５項に記 載の方法。 ２０当該部分酸化濃縮廃液の全固形物が約６５重量パーセントから約７５重量パ ーセントまでの濃度であることを特徴とする請求の範囲第１１項に記載の方法。