JPS6124763Y2 - - Google Patents
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- JPS6124763Y2 JPS6124763Y2 JP1980028254U JP2825480U JPS6124763Y2 JP S6124763 Y2 JPS6124763 Y2 JP S6124763Y2 JP 1980028254 U JP1980028254 U JP 1980028254U JP 2825480 U JP2825480 U JP 2825480U JP S6124763 Y2 JPS6124763 Y2 JP S6124763Y2
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Description
【考案の詳細な説明】
本考案は炭素繊維強化プラスチツク等により軽
量化を図つたピストンピンに関する。[Detailed Description of the Invention] The present invention relates to a piston pin whose weight is reduced by using carbon fiber reinforced plastic or the like.
ピストンピンは、繰返し曲げを受け、しかも高
面圧に耐える必要があり、従来は肌焼鋼に浸炭焼
入を施したり、あるいは高炭素鋼に高周波焼入等
を施していた。しかし、これら鋼系の材料を用い
たピストンピンは重量が重く、そのためエンジン
運動時の慣性力が大きくなり、これに伴つてクラ
ンクシヤフト等の重量も大きくせざるを得なかつ
た。ピストンピンの軽量化はクランクシヤフト等
の関連部材の軽量化にもつながり、自動車全体と
しての軽量化の波乃効果を大きい。また、ピスト
ンピン等の運動部品の軽量化による、加速応答性
が向上したり、あるいは燃費の向上を図ることが
できる。 Piston pins are subject to repeated bending and need to withstand high surface pressure, so conventionally case-hardened steel is carburized and hardened, or high-carbon steel is subjected to induction hardening. However, these piston pins made of steel-based materials are heavy, which increases the inertial force during engine movement, and accordingly the weight of the crankshaft, etc. must also be increased. Reducing the weight of the piston pin also leads to the reduction of the weight of related parts such as the crankshaft, which has a significant effect on reducing the overall weight of the automobile. Furthermore, by reducing the weight of moving parts such as piston pins, it is possible to improve acceleration response or improve fuel efficiency.
そこで、エンジン軽量化の一環として、炭素繊
維強化プラスチツクをピストンピンの材料として
用いることが最近注目されてきている。炭素繊維
強化プラスチツク（以下CFRPと呼ぶ）はプラス
チツク強化のために埋設される炭素繊維の方向に
対しては、縦弾性係数が鋼とほぼ同等であり、引
張強度においては鋼以上のものが得られ、かつ比
重が約1.5程度で比強度が鋼より優れているの
で、CFRPを用いることにより、従来より大幅に
軽量化したピストンピンを得ることができる。し
かしピストンピン全体をCFRPで形成すると、摺
動面となるその外周部の耐摩耗性に問題がある。
また、せん断力によるたわみ量が大きくなり、
種々の問題が生ずる。換言すると、金属製のピス
トンピンの場合には、ピストンピンに生ずるたわ
みはほとんど曲げモーメントによるものであり、
せん断力によるたわみは考慮する必要がなかつた
が、CFRPの横弾性係数は500Kg／mm2程度であ
り、8300Kg／mm2程度の横弾性係数を有する鋼の約
1/16しかなく、従つて、CFRPを用いたピストン
ピンにおいてはせん断力によるたわみ量が大きき
くなるという問題点がある。 Therefore, as part of efforts to reduce the weight of engines, the use of carbon fiber-reinforced plastics as a material for piston pins has recently attracted attention. Carbon fiber-reinforced plastic (hereinafter referred to as CFRP) has a longitudinal elastic modulus that is almost the same as steel in the direction of the carbon fibers buried for plastic reinforcement, and has a tensile strength that is higher than that of steel. , and has a specific gravity of approximately 1.5 and a specific strength superior to that of steel, so by using CFRP, it is possible to obtain a piston pin that is significantly lighter than conventional piston pins. However, if the entire piston pin is made of CFRP, there is a problem with the wear resistance of the outer periphery, which serves as the sliding surface.
In addition, the amount of deflection due to shear force increases,
Various problems arise. In other words, in the case of a metal piston pin, most of the deflection that occurs in the piston pin is due to bending moment.
Although it was not necessary to consider deflection due to shear force, the transverse elastic modulus of CFRP is about 500 Kg/mm 2 , which is about the same as that of steel, which has a transverse elastic modulus of about 8300 Kg/mm 2 .
Therefore, piston pins using CFRP have the problem that the amount of deflection due to shear force becomes large.
ここで、筒がたわんだとき、その最大および最
小内、外径をa1，a2およびb1，b2とすると、最大
せん断応力τnaxは中心部に発生し、その値は次
のように求められる。 Here, when the cylinder is bent, if its maximum and minimum inner and outer diameters are a 1 , a 2 and b 1 , b 2 , the maximum shear stress τ nax occurs at the center, and its value is as follows. is required.
τnax＝４（ａ２ ２ｂ２−ａ１ ２ｂ１）（ａ２ｂ２−
ａ１ｂ１）／３（ａ２ ３ｂ２−ａ１ ３ｂ１）（ｂ２−ｂ
２）×Ｆ／Ａ
ここで、Ｆはピストンにかかる力、Ａは筒の断
面積である。 τ nax = 4(a 2 2 b 2 − a 1 2 b 1 )(a 2 b 2 −
a 1 b 1 )/3(a 2 3 b 2 -a 1 3 b 1 )(b 2 -b
2 )×F/A Here, F is the force applied to the piston, and A is the cross-sectional area of the cylinder.
この式において、分母にはａの３乗項、分子に
はａの２乗項があり、同じ断面積Ａであれば、
b1，b2よりa1，a2大きいほど、τnaxは小さくなる
から、せん断力は減少する。また、せん断力によ
るたわみは、横弾性率とせん断力により決まるか
ら、せん断力が小さい方がたわみ量は減少する。 In this formula, the denominator is the cubic term of a, and the numerator is the squared term of a.If the cross-sectional area is the same, A, then
The larger a 1 and a 2 are than b 1 and b 2 , the smaller τ nax becomes, so the shear force decreases. Furthermore, since the deflection due to shear force is determined by the transverse modulus of elasticity and the shear force, the smaller the shear force, the smaller the amount of deflection.
しかして、ピストンピンのたわみが大きいと、
ピストンのピストンピン軸受部に強い繰返し荷重
が働き、この部分の疲労強度が低下し、また焼付
の原因となる。 However, if the piston pin has a large deflection,
A strong repeated load acts on the piston pin bearing of the piston, reducing the fatigue strength of this part and causing seizure.
そこでこのような問題点を解決するために第１
図ＡおよびＢに示すようなピストンピンが考えら
れる。ここで、１はピストンであり、ピストンピ
ン１は金属外筒部２と炭素繊維強化プラスチツク
により形成された内筒部３とで構成される。この
ような構造のCFRPを用いたピストンピン１は次
のようにして作ることができる。先ず円筒形の金
属製外筒２を鋼材料より形成する。一方、炭素繊
維を所定の方向に揃えて配置して、これにエポキ
シあるいはイミドなどの樹脂を含浸させてプリプ
レグシートを作る。このプリプレグシートを、炭
素繊維の方向がピストンピンの軸方向となるよう
に筒状に巻き、前述した金属外筒２に挿入する。
しかして、プリプレグシートの内面側から５Kg／
mm2前後の圧力をかけると共に、エポキシ樹脂を含
浸させた場合は、約150℃の温度で30分間程度加
熱することにより硬化させた内筒部を形成するこ
とができ、また、ポリイミド樹脂を含浸させた場
合は、同様にして５Kg／mm2前後の圧力をかけなが
ら、約200℃の温度で１時間程度加熱することに
よつて硬化させた内筒部が得られる。これによ
り、密度が高く強度の大きいCFRPによる内筒３
が金属外筒２に強固に圧着される。 Therefore, in order to solve these problems, the first
Piston pins as shown in Figures A and B are conceivable. Here, 1 is a piston, and the piston pin 1 is composed of a metal outer cylinder part 2 and an inner cylinder part 3 made of carbon fiber reinforced plastic. The piston pin 1 using CFRP having such a structure can be manufactured as follows. First, a cylindrical metal outer cylinder 2 is formed from a steel material. On the other hand, a prepreg sheet is made by arranging carbon fibers in a predetermined direction and impregnating them with a resin such as epoxy or imide. This prepreg sheet is wound into a cylindrical shape so that the direction of the carbon fibers is in the axial direction of the piston pin, and is inserted into the metal outer cylinder 2 described above.
However, from the inner side of the prepreg sheet, 5 kg/
If a pressure of around mm 2 is applied and epoxy resin is impregnated, a hardened inner cylinder can be formed by heating at a temperature of about 150°C for about 30 minutes. In this case, a hardened inner cylindrical portion is obtained by heating at a temperature of about 200° C. for about 1 hour while applying a pressure of about 5 kg/mm 2 in the same manner. As a result, the inner cylinder 3 is made of CFRP, which has high density and high strength.
is firmly crimped onto the metal outer cylinder 2.
ここで、プリプレグシートに対してその内面よ
り圧力をかける方法としては、このプリプレグシ
ートを筒状に巻回したものを外筒２内に挿入して
から、その筒状シートの内側にゴム管等のチユー
ブを挿入し、このチユープ内に必要な加圧流体
（たとえば、気体、液体）を流す方法を採用でき
る。 Here, as a method of applying pressure to the prepreg sheet from its inner surface, the prepreg sheet is wound into a cylindrical shape and inserted into the outer cylinder 2, and then a rubber tube or the like is inserted inside the cylindrical sheet. A method can be adopted in which a tube is inserted and a necessary pressurized fluid (eg, gas, liquid) is flowed into the tube.
しかしながら、このようなピストンピン１にあ
つては、なお、金属製外筒の断面積が中空円筒形
に形成されているため、せん断力によるたわみ量
を所望の値にまで減少させるには、金属製外筒２
の肉厚を厚くしなければならず、CFRPを用いて
軽量化を図ろうとしても軽量化の効果が減殺され
るという問題点があつた。 However, in the case of such a piston pin 1, since the cross-sectional area of the metal outer cylinder is formed into a hollow cylindrical shape, it is necessary to reduce the amount of deflection due to shear force to the desired value. Made outer cylinder 2
The problem was that the wall thickness had to be increased, and even if attempts were made to reduce weight by using CFRP, the weight reduction effect would be diminished.
本考案は、このような従来の問題点に着目して
なされたもので、CFRPを用いたピストンピンの
金属製外筒２の横断面形状を、楕円形状や卵形状
等、シリンダの上下方向に細長く、かつその上下
両端部にわん曲をもたせ、以てその横断面の長軸
方向をピストンピンにかかる最大荷重の方向と一
致するようにして、せん断力によるたわみ量を減
少させることにより、上記問題点を解決すること
を目的としている。 The present invention was developed by focusing on these conventional problems, and the cross-sectional shape of the metal outer cylinder 2 of the piston pin using CFRP is changed to an elliptical shape, an egg shape, etc. in the vertical direction of the cylinder. By making the piston pin elongated and curved at both its upper and lower ends so that the long axis direction of its cross section coincides with the direction of the maximum load applied to the piston pin, the amount of deflection due to shear force is reduced. The purpose is to solve problems.
以下に図面に基づいて本考案を説明する。 The present invention will be explained below based on the drawings.
第２図は本考案ピストンピンの一実施例を示
し、図中、１０はピストンピンであり、１２は中
空楕円形状の断面を有し、その径方向の厚みを一
様にした金属製外筒である。１３はCFRP製の内
筒部であり、前述したと同様の工程によつて金属
製外筒１２の内側に圧着される。ここで、楕円形
状の金属製外筒１２は鋼による丸棒等の外周を
NCグラインダ等で切削し、内側はブローチ等を
使つて削り出す。また、矢印Ｆ１，Ｆ２はピスト
ンピン１０に働く荷重方向を示している。 FIG. 2 shows an embodiment of the piston pin of the present invention. In the figure, 10 is a piston pin, and 12 is a metal outer cylinder having a hollow elliptical cross section and having a uniform thickness in the radial direction. It is. Reference numeral 13 denotes an inner tube made of CFRP, which is crimped to the inside of the metal outer tube 12 in the same process as described above. Here, the elliptical metal outer cylinder 12 has the outer periphery of a steel round bar or the like.
Cut with an NC grinder, etc., and carve out the inside using a broach, etc. Further, arrows F1 and F2 indicate the direction of the load acting on the piston pin 10.
第３図は第２図に示したピストンピン１０の使
用状態を示し、ここで１４はピストンであり、ピ
ストン１４には円形断面のピンボス部１５を左右
に形成しておき、第４図に示す形状のブシユ１６
をピンボス部１５に嵌合しておく。１７はコンロ
ツドであり、コンロツド１７の小端部１８にあけ
たピストン孔１９は、第２図示のピストンピン外
形と同様の形状に形成する。ピストンピン１０を
ピストン１４の左右のピンボス部１５およびコン
ロツド１７のピストン孔１９に嵌合して、コンロ
ツド１７とピストン１４とを連結する。なお、ピ
ストンピン１０はその断面の楕円形の長軸方向が
ピストンピン１０にかかる荷重方向と一致するよ
うにしておく。すなわち、ピストンピン１０は金
属製外筒１２を、その断面の楕円形の長軸が荷重
の働く方向と同一方向になるように配置すれば、
例えば、この外筒１２の断面積および肉厚が、第
１図ＡおよびＢに示した円筒断面を有する外筒２
の断面積および肉厚にそれぞれ等しいとすると、
同じ荷重に対しては、外筒１２に生ずる最大せん
断応力の方が従来の外筒２に生ずる最大せん断応
力より小さくなり、従つてせん断力によるたわみ
量を小さくすることができる。なお、第２図示の
ピストンピン１０においては、金属製外筒１２は
半径方向に一様の厚みを有しており、最大せん断
応力が発生するのは断面の楕円形の短軸方向、す
なわち第２図においてはほぼＡ，Ｂ部である。 FIG. 3 shows the usage state of the piston pin 10 shown in FIG. 2, where 14 is a piston, and the piston 14 has pin boss portions 15 with a circular cross section formed on the left and right sides, as shown in FIG. 4. Shape bush 16
is fitted into the pin boss portion 15. Reference numeral 17 denotes a connecting rod, and a piston hole 19 formed in the small end 18 of the connecting rod 17 is formed in the same shape as the piston pin outer shape shown in the second figure. The piston pin 10 is fitted into the left and right pin boss portions 15 of the piston 14 and the piston hole 19 of the connecting rod 17 to connect the connecting rod 17 and the piston 14. Note that the piston pin 10 is arranged such that the long axis direction of the elliptical cross section thereof coincides with the direction of the load applied to the piston pin 10. That is, if the piston pin 10 has a metal outer cylinder 12 arranged so that the long axis of the elliptical cross section is in the same direction as the direction in which the load is applied,
For example, the cross-sectional area and wall thickness of the outer cylinder 12 are as shown in FIGS. 1A and 1B.
are equal to the cross-sectional area and wall thickness, respectively.
For the same load, the maximum shear stress occurring in the outer cylinder 12 is smaller than the maximum shear stress occurring in the conventional outer cylinder 2, and therefore the amount of deflection due to shear force can be reduced. In the piston pin 10 shown in the second figure, the metal outer cylinder 12 has a uniform thickness in the radial direction, and the maximum shear stress occurs in the short axis direction of the ellipse in cross section, that is, in the short axis direction of the ellipse. In Figure 2, these are approximately parts A and B.
ここで、ブシユ１６を第４図示の形状にするの
は、ピストンピン１０がピストンピンボス部１５
で摺動できるようにするためである。また、ブシ
ユ１６は軽量化のために比重の小さいアルミニウ
ム等で形成するが、ピストン１４がアルミニウム
から形成されているため、焼付きを起すおそれが
ある。そこでブシユ１６の外周面には、鉄をめつ
きや溶射等により被着しておくのが好適である。 Here, the reason why the bushing 16 is shaped as shown in the fourth figure is that the piston pin 10 is connected to the piston pin boss portion 15.
This is to enable sliding movement. Further, although the bushing 16 is made of aluminum or the like having a low specific gravity to reduce weight, since the piston 14 is made of aluminum, there is a risk of seizure. Therefore, it is preferable to coat the outer peripheral surface of the bushing 16 with iron by plating, thermal spraying, or the like.
なお、前述の実施例では外筒部の横断面が楕円
形状の場合について述べたが、楕円形状に限らず
シリンダのほぼ上下方向に細長く、その上下両端
部にわん曲部を有する横断面形状ならいかなるも
のでもよいことは勿論であり、例えば、長方形の
両短辺を半円形状や半楕円形状等のわん曲部で置
き換え、同両長辺をシリンダの上下方向に揃えた
ような横断面形状あるいは卵形状の横断面とする
こともできる。また、ピストンピン１０のたわみ
に影響をおよぼす荷重は、エンジンの通常使用領
域では慣性力よりも爆発力の方が大きいので、ピ
ストンピン１０の断面の楕円形の長軸方向を爆発
荷重が最大となるクランク角15度前後の時の荷重
方向と一致させるのが好適である。更にまた、高
速回転エンジンにおいては慣性力の方が大きくな
るので、ピストンピン１０の断面の楕円形長軸方
向を、慣性力が最大となるクランク角０度の時の
荷重方向と一致させてもよい。 In the above embodiments, the cross section of the outer cylinder part is elliptical, but it is not limited to an elliptical shape, and any cross-sectional shape that is elongated in the vertical direction of the cylinder and has curved parts at both the upper and lower ends can be used. Of course, any shape may be used; for example, a cross-sectional shape in which both short sides of a rectangle are replaced with curved parts such as a semicircle or a semiellipse, and both long sides are aligned in the vertical direction of the cylinder. Alternatively, it can also have an egg-shaped cross section. In addition, since the load that affects the deflection of the piston pin 10 is the explosive force which is larger than the inertial force in the normal use area of the engine, the explosive load is maximum in the long axis direction of the elliptical cross section of the piston pin 10. It is preferable to match the load direction when the crank angle is around 15 degrees. Furthermore, in a high-speed rotating engine, the inertial force is larger, so even if the long axis direction of the elliptical cross section of the piston pin 10 is made to match the direction of the load at a crank angle of 0 degrees, where the inertial force is maximum. good.
第５図は本考案の他の実施例を示す。第５図に
おいて、２０はピストンピンであり、２２はピス
トンピン２０の金属製外筒、２３はCFRP製の内
筒であり、この内筒２３を前述したと同様の方法
で外筒に圧着してピストンピン２０が構成され
る。この外筒２２もまた、第２図示のピストンピ
ン１０と同様に楕円形状であるが、ここでは、そ
の肉厚をピストンピン２０の断面の長軸方向が薄
く、短軸方向が厚くなるように形成する。また、
上述したと同様に、ピストンピン２０に働く最大
荷重方向Ｆ１，Ｆ２にピストンピン２０の断面の
楕円形長軸がくるようにピストンピン２０を配設
する。本例によれば、ピストンピン２０の最大せ
ん断応力発生部位Ａ，Ｂの厚みは、第２図示のピ
ストンピン２０に比して大きく、従つて、ピスト
ンピン２０に生じる最大せん断応力を低減して最
大荷重時のたわみを小さくすることができる。 FIG. 5 shows another embodiment of the invention. In FIG. 5, 20 is a piston pin, 22 is a metal outer cylinder of the piston pin 20, and 23 is a CFRP inner cylinder. This inner cylinder 23 is crimped to the outer cylinder in the same manner as described above. The piston pin 20 is configured. This outer cylinder 22 also has an elliptical shape like the piston pin 10 shown in the second figure, but here, its wall thickness is set so that the cross section of the piston pin 20 is thinner in the long axis direction and thicker in the short axis direction. Form. Also,
As described above, the piston pin 20 is arranged so that the long axis of the ellipse of the cross section of the piston pin 20 is aligned with the maximum load directions F1 and F2 acting on the piston pin 20. According to this example, the thickness of the maximum shear stress generating portions A and B of the piston pin 20 is larger than that of the piston pin 20 shown in the second diagram, and therefore the maximum shear stress occurring in the piston pin 20 is reduced. Deflection at maximum load can be reduced.
第６図は本考案の更に他の実施例を示す。ここ
で３０はピストンピン、３２は金属製外筒であ
り、３３は外筒３２の内側に圧着されたCFRP製
の内筒である。外筒３２はその外周形状を円形と
し、内周形状を楕円形状として、この楕円の長軸
方向の肉厚により短軸方向の肉厚が厚くなるよう
に形成したものである。本例においても、長軸方
向をピストンピン３０に働く最大荷重の方向Ｆ
１，Ｆ２と一致させることにより、他の実施例と
同様にピストンピン３０のたわみを小さくするこ
とができる。この実施例によるピストンピン３０
の場合には、第３図において、コンロツド１７の
小端部１８に設けたピン孔１９にピストンピン３
０を圧入する際、予め外筒の内面の楕円形の長軸
を最大荷重の働く方向と一致させて固着する。ま
た、本例ではピストンピン３０の外周が円形に形
成されているので、第２図および第５図に示した
ピストンピン１０，２０のように、ピンボス部１
５に第４図に示す断面形状を有するブシユ１６を
必要としない利点がある。 FIG. 6 shows yet another embodiment of the present invention. Here, 30 is a piston pin, 32 is a metal outer cylinder, and 33 is a CFRP inner cylinder crimped inside the outer cylinder 32. The outer cylinder 32 has a circular outer circumferential shape, an elliptical inner circumferential shape, and is formed so that the wall thickness in the short axis direction of the ellipse is greater than the wall thickness in the long axis direction of the ellipse. In this example as well, the major axis direction is the direction F of the maximum load acting on the piston pin 30.
1 and F2, the deflection of the piston pin 30 can be reduced as in other embodiments. Piston pin 30 according to this embodiment
In this case, in FIG. 3, the piston pin 3 is inserted into the pin hole 19 provided in the small end 18 of the connecting rod
When press-fitting the outer cylinder, the long axis of the ellipse on the inner surface of the outer cylinder is aligned with the direction in which the maximum load is applied, and the outer cylinder is fixed in advance. Further, in this example, since the outer periphery of the piston pin 30 is formed in a circular shape, the pin boss portion 1
5 has the advantage that the bushing 16 having the cross-sectional shape shown in FIG. 4 is not required.
以上説明してきたように本考案によれば、炭素
繊維強化プラスチツクを用いたピストンピンの金
属製外筒を、その横断面の内周およびまたは外周
を楕円形状や卵形状等、シリンダのほぼ上下方向
に細長く、かつその上下両端部にわん曲部をもつ
断面形状に形成し、ピストンピンの使用にあたつ
ては、これら楕円形状や卵形状の長軸方向とピス
トンピンに働く最大荷重の方向とが一致するよう
にしたので、従来と同じたわみ量を許容値とすれ
ば従来のピストンピンに比して軽量化を達成する
ことができる。 As explained above, according to the present invention, the metal outer cylinder of the piston pin using carbon fiber reinforced plastic is shaped such that the inner circumference and/or outer circumference of the cross section thereof is shaped into an elliptical shape, an egg shape, etc. in the vertical direction of the cylinder. When using a piston pin, the direction of the long axis of the elliptical or egg shape and the direction of the maximum load acting on the piston pin must be determined. Since the piston pins are made to match, if the same amount of deflection as the conventional piston pin is used as the allowable value, weight reduction can be achieved compared to the conventional piston pin.
また、楕円形状や卵形状の横断面をもつ金属製
外筒の断面積を一定とした場合、金属製外筒の短
軸方向の肉厚を長軸方向の肉厚より厚くすること
により、たわみ量を小さくすることができる。 In addition, when the cross-sectional area of a metal outer cylinder with an elliptical or egg-shaped cross section is constant, the deflection can be reduced by making the thickness of the metal outer cylinder thicker in the short axis direction than in the long axis direction. The amount can be reduced.
第１図Ａは金属製外筒とCFRP製内筒からなる
従来のピストンピンの一例を示す縦断面図、第１
図Ｂはその横断面図、第２図は本考案ピストンピ
ンの一例を示す横断面図、第３図はピストンとピ
ストンピンおよびコンロツドの相対位置を示す線
図、第４図は第２図示のピストンピンと共に使用
するブシユの一例を示す横断面図、第５図および
第６図はそれぞれ本考案ピストンピンの他の実施
例を示す横断面図である。
１…ピストンピン、２…外筒、３…内筒、１０
…ピストンピン、１２…外筒、１３…内筒、１４
…ピストン、１５…ピンボス部、１６…ブシユ、
１７…コンロツド、１８…小端部、１９…ピスト
ンピン孔、２０…ピストンピン、２２…外筒、２
３…内筒、３０…ピストンピン、３２…外筒、３
３…内筒、Ｆ１，Ｆ２…荷重方向。
Figure 1A is a vertical sectional view showing an example of a conventional piston pin consisting of a metal outer cylinder and a CFRP inner cylinder.
Figure B is a cross-sectional view thereof, Figure 2 is a cross-sectional view showing an example of the piston pin of the present invention, Figure 3 is a line diagram showing the relative positions of the piston, piston pin, and connecting rod, and Figure 4 is the same as that shown in Figure 2. FIGS. 5 and 6 are cross-sectional views showing other embodiments of the piston pin of the present invention, respectively. 1... Piston pin, 2... Outer cylinder, 3... Inner cylinder, 10
...Piston pin, 12...Outer cylinder, 13...Inner cylinder, 14
... Piston, 15... Pin boss part, 16... Bush,
17... Connecting rod, 18... Small end, 19... Piston pin hole, 20... Piston pin, 22... Outer cylinder, 2
3...Inner cylinder, 30...Piston pin, 32...Outer cylinder, 3
3...Inner cylinder, F1, F2...Load direction.
Claims (1)
維強化プラスチツク製の中空内筒とを有し、前記
金属外筒の外周および内周の横断面のうち、少な
くともその内周面の横断面を、シリンダのほぼ上
下方向に細長い長円形または楕円形の形状となし
て、当該金属外筒の短軸方向の厚さを少なくとも
長軸方向の厚さ以上としたことを特徴とするピス
トンピン。 It has a metal outer cylinder and a hollow inner cylinder made of carbon fiber reinforced plastic arranged inside the metal outer cylinder, and of the cross sections of the outer circumference and inner circumference of the metal outer cylinder, at least the cross section of the inner circumference thereof. A piston pin characterized in that the metal outer cylinder has an elongated oval or elliptical shape extending substantially in the vertical direction of the cylinder, and the thickness of the metal outer cylinder in the short axis direction is at least equal to or greater than the thickness in the long axis direction.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980028254U JPS6124763Y2 (en) | 1980-03-06 | 1980-03-06 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980028254U JPS6124763Y2 (en) | 1980-03-06 | 1980-03-06 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56132347U JPS56132347U (en) | 1981-10-07 |
| JPS6124763Y2 true JPS6124763Y2 (en) | 1986-07-25 |
Family
ID=29624182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1980028254U Expired JPS6124763Y2 (en) | 1980-03-06 | 1980-03-06 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6124763Y2 (en) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4963355U (en) * | 1972-09-18 | 1974-06-04 | ||
| JPS583962Y2 (en) * | 1978-04-14 | 1983-01-24 | 東レ株式会社 | piston pin |
-
1980
- 1980-03-06 JP JP1980028254U patent/JPS6124763Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56132347U (en) | 1981-10-07 |
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