JPS6121789A - 有機性廃水の流動床式嫌気性処理方法 - Google Patents
有機性廃水の流動床式嫌気性処理方法Info
- Publication number
- JPS6121789A JPS6121789A JP59141738A JP14173884A JPS6121789A JP S6121789 A JPS6121789 A JP S6121789A JP 59141738 A JP59141738 A JP 59141738A JP 14173884 A JP14173884 A JP 14173884A JP S6121789 A JPS6121789 A JP S6121789A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carrier
- fluidized bed
- anaerobic treatment
- sludge
- bed type
- Prior art date
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- Pending
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-
- Y02W10/12—
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は有機、性廃水の流動床式嫌気性処理方法に係り
、特に担体への汚泥何着量を所定範囲に維持して常時良
好な処理を行なえるようにした有機性廃水の流動床式嫌
気性処理方法に関する。
、特に担体への汚泥何着量を所定範囲に維持して常時良
好な処理を行なえるようにした有機性廃水の流動床式嫌
気性処理方法に関する。
［従来の技術］
各種産業廃水、生活廃水等の有機性廃水の処理方法とし
て、生物的処理方法がある。
て、生物的処理方法がある。
生物的処理方法は、主に水中の有機物を除去するために
用いられる方法であり、周知の様に、微生物の働きを利
用してＢＯＤ成分を分解し浄化する方法であり、好気性
処理と嫌気性処理とに大別される。
用いられる方法であり、周知の様に、微生物の働きを利
用してＢＯＤ成分を分解し浄化する方法であり、好気性
処理と嫌気性処理とに大別される。
而して、近年、廃水処理分野においても省エネルギー化
が要請されており、活性汚泥法などの好気処理と比較し
て余剰汚泥の発生量が少なく、またエアレーション動力
も不要な嫌気性処理が注目を集めてきている。
が要請されており、活性汚泥法などの好気処理と比較し
て余剰汚泥の発生量が少なく、またエアレーション動力
も不要な嫌気性処理が注目を集めてきている。
嫌気性処理は、メタン菌などに代表される嫌気性細菌の
存在下に処理を行なうものであるが、嫌気性細菌は、一
般に、好気性細菌と比較して反応速度が小さいことから
、効率良く処理を行なうためには反応槽内における菌体
濃度を高める必要がある。
存在下に処理を行なうものであるが、嫌気性細菌は、一
般に、好気性細菌と比較して反応速度が小さいことから
、効率良く処理を行なうためには反応槽内における菌体
濃度を高める必要がある。
嫌気性流動床方式は密閉容器状の反応槽内に菌体を担持
させた４１−」体を投入して流動床を形成し、この反応
槽内に原水を供給し、槽内を流動状態に保ちつつ、処理
を行なうものであるが、他の嫌気性処理方法と比較して
高い菌体濃度を保持することができ、この点において有
利である。
させた４１−」体を投入して流動床を形成し、この反応
槽内に原水を供給し、槽内を流動状態に保ちつつ、処理
を行なうものであるが、他の嫌気性処理方法と比較して
高い菌体濃度を保持することができ、この点において有
利である。
［発明が解決しようとする問題点コ
し゛かしながら、流動床式反応槽を長時間運転すると、
担体に付着する生物量が過剰となり、生物膜厚が増加す
る。そうすると、担体のみかけ密度（生物膜の付着した
担体を一つの粒子としてとらえたときの密度）が減少す
るので、一定の上昇流速で担体を流動させていると、担
体粒子の疏出が起こり、その結果、反応槽の微生物の減
少、処理水の水質悪化等を招くという問題があった。
担体に付着する生物量が過剰となり、生物膜厚が増加す
る。そうすると、担体のみかけ密度（生物膜の付着した
担体を一つの粒子としてとらえたときの密度）が減少す
るので、一定の上昇流速で担体を流動させていると、担
体粒子の疏出が起こり、その結果、反応槽の微生物の減
少、処理水の水質悪化等を招くという問題があった。
このような問題に対処するために、生物が過剰に付着し
た担体を外部へ取り出して攪 などの操作で過剰な生物
を機械的に剥離し、担体を再度反応槽内に戻す方法（特
公昭５８−５７２３８号公、報）や１反応槽内をプロペ
ラにより攪 するかあるいはガスによりバブリングする
等して、反応槽内で過剰な生物を担体から剥離する方法
などが提案されている。
た担体を外部へ取り出して攪 などの操作で過剰な生物
を機械的に剥離し、担体を再度反応槽内に戻す方法（特
公昭５８−５７２３８号公、報）や１反応槽内をプロペ
ラにより攪 するかあるいはガスによりバブリングする
等して、反応槽内で過剰な生物を担体から剥離する方法
などが提案されている。
しかしながら、このような方法は、いずれも、操作が煩
雑になると共に、設備も複雑化する。そのうえ、嫌気性
状ｊＥｉ （還元性雰囲気）に維持されている反応槽内
においては、機械部品等の腐食などの問題が当然予想さ
れることから、反応槽に担体取出用機器、プロペラ等の
部品を設置することは、保守管理の面からも、またコス
トの面からも不利である。
雑になると共に、設備も複雑化する。そのうえ、嫌気性
状ｊＥｉ （還元性雰囲気）に維持されている反応槽内
においては、機械部品等の腐食などの問題が当然予想さ
れることから、反応槽に担体取出用機器、プロペラ等の
部品を設置することは、保守管理の面からも、またコス
トの面からも不利である。
［問題点を解決するための手段］
上記問題点を解決するために１本発明の有機性廃水の流
動床式嫌気性処理方法は、生物担体として特定の形状係
数及び特定の平均径の表面細孔を有するものを用いるも
のであって、 有機性廃水を原動床式処理槽で嫌気処理するに際し、生
物担体としての担体粒子の実測沈降速度と理論沈降速度
との比が０．７以上でかつ担体粒子の表面の細孔の平均
径が５〜５０ミクロンである生物担体粒子を用いること
を特徴とする有機性廃水の流動床式嫌気性処理方法、 を要旨とするものである。
動床式嫌気性処理方法は、生物担体として特定の形状係
数及び特定の平均径の表面細孔を有するものを用いるも
のであって、 有機性廃水を原動床式処理槽で嫌気処理するに際し、生
物担体としての担体粒子の実測沈降速度と理論沈降速度
との比が０．７以上でかつ担体粒子の表面の細孔の平均
径が５〜５０ミクロンである生物担体粒子を用いること
を特徴とする有機性廃水の流動床式嫌気性処理方法、 を要旨とするものである。
通常の流動床式反応槽においては、担体に付着する生物
（以下これを「汚泥」ということがある。）の増加量Δ
Ｘは下記１式で表すことができる。
（以下これを「汚泥」ということがある。）の増加量Δ
Ｘは下記１式で表すことができる。
Δｘ＝ＹＩＩＵ−Ｋｄ１１ｘ−Ｋａ１１ｘ ・・・・・
弓但し、 ΔＸ：汚泥増加量（Ｍ／Ｔ） Ｙ：収率（Ｍ／Ｍ） Ｕ：基質除去速度ＣＭ／Ｔ） Ｋｄ：自己分解速度（Ｔ”） Ｋａ：流動担体同志の衝突による 剥離速度（Ｔ”） Ｘ：汚泥量（Ｍ） 即ち、担体付着汚泥の増加量ΔＸは、増殖量（Ｙ −Ｕ
）から自己分解量（Ｋ ｄ −Ｘ）と流動床内での自然
剥離量（Ｋａ−Ｘ）を減じた値となる。−上記■式に従
えば、担体刺着汚泥の増加量ΔＸをゼロにする条件、即
ち付着汚泥が増加せず、余剰汚泥を引き抜く必要のない
運転条件が存在することが推測される。
弓但し、 ΔＸ：汚泥増加量（Ｍ／Ｔ） Ｙ：収率（Ｍ／Ｍ） Ｕ：基質除去速度ＣＭ／Ｔ） Ｋｄ：自己分解速度（Ｔ”） Ｋａ：流動担体同志の衝突による 剥離速度（Ｔ”） Ｘ：汚泥量（Ｍ） 即ち、担体付着汚泥の増加量ΔＸは、増殖量（Ｙ −Ｕ
）から自己分解量（Ｋ ｄ −Ｘ）と流動床内での自然
剥離量（Ｋａ−Ｘ）を減じた値となる。−上記■式に従
えば、担体刺着汚泥の増加量ΔＸをゼロにする条件、即
ち付着汚泥が増加せず、余剰汚泥を引き抜く必要のない
運転条件が存在することが推測される。
この１式を支配する要因の一つとして、生物の動力学定
数（Ｙ、Ｋｄ）が挙げられるが、いくつかの文献に報告
されているこれらの値を下記第１表に示す。
数（Ｙ、Ｋｄ）が挙げられるが、いくつかの文献に報告
されているこれらの値を下記第１表に示す。
第１表 嫌気性細菌の動力学定数
第１表の如く、嫌気性菌の収率（Ｙ）は、好気性菌の収
率と比較してかなり小さいが、自己分解速度には大差が
ない。従って、好気性菌においては、Ｋｄ／Ｙが０．１
〜９．２程度であるのに対し、嫌気性菌、特にメタン菌
の場合はこの比が０．２〜０．８程度と高い値となる。
率と比較してかなり小さいが、自己分解速度には大差が
ない。従って、好気性菌においては、Ｋｄ／Ｙが０．１
〜９．２程度であるのに対し、嫌気性菌、特にメタン菌
の場合はこの比が０．２〜０．８程度と高い値となる。
このことから、嫌気性処理の場合はある粉度負荷を高く
とっても、汚泥増加量Δｘ−００状態で運転できる場合
もあるものと推定される。
とっても、汚泥増加量Δｘ−００状態で運転できる場合
もあるものと推定される。
しかしながら、本発明者らによる研究の結果、実際には
、嫌気性菌の生物膜の自己分解速度（Ｋｄ）は、前記第
１表の文献に報告される値よりも一桁はど小さいことが
明らかにされた。従って、前記１式においてΔＸ−Ｏの
条件で運転するためには、流動担体の相互摩擦による生
物膜の自。
、嫌気性菌の生物膜の自己分解速度（Ｋｄ）は、前記第
１表の文献に報告される値よりも一桁はど小さいことが
明らかにされた。従って、前記１式においてΔＸ−Ｏの
条件で運転するためには、流動担体の相互摩擦による生
物膜の自。
然剥離量（Ｋａ−Ｘ）を増加させること、即ち、剥離速
度（Ｋ ａ）を大きくすることが必要となる。
度（Ｋ ａ）を大きくすることが必要となる。
本発明者らは、流動床における生物膜の自然剥離を促進
させる方法につき、更に検討を重ねた結果、流動床にお
ける生物膜剥離に最も大きな影響を及ぼすのは担体の物
理的性質であることを知見した。しかして、担体の物理
的性質の中でも、生物膜の付着、剥離に影響を及ぼす因
子は担体表面の細孔径及び担体の形状であることを見い
出し本発明に到達した。
させる方法につき、更に検討を重ねた結果、流動床にお
ける生物膜剥離に最も大きな影響を及ぼすのは担体の物
理的性質であることを知見した。しかして、担体の物理
的性質の中でも、生物膜の付着、剥離に影響を及ぼす因
子は担体表面の細孔径及び担体の形状であることを見い
出し本発明に到達した。
即ち、高い負荷条件においても、１式においてΔｘ＝Ｏ
とするためには、生物膜が「付着し易＜」シかも「剥離
し易い」担体を選定する必要がある。この生物膜が付着
し易く、剥離し易いという条件は常に同時に満足させる
ことが肝要であり、例えば、付着し易く剥離し難い担体
では付着汚泥量は常に増加傾向となり、逆に付着し難く
剥離し易い担体では処理に必要なだけの生物量が得られ
ないことになる。
とするためには、生物膜が「付着し易＜」シかも「剥離
し易い」担体を選定する必要がある。この生物膜が付着
し易く、剥離し易いという条件は常に同時に満足させる
ことが肝要であり、例えば、付着し易く剥離し難い担体
では付着汚泥量は常に増加傾向となり、逆に付着し難く
剥離し易い担体では処理に必要なだけの生物量が得られ
ないことになる。
本発明においては、このような条件を満足する担体とし
て、担体粒子の実測沈降速度と理論沈降速度との比（以
下、「形状係数」という。）が０．７以上でかつ担体粒
子の表面の細孔の皐均径が５〜５０ミクロンである生物
担体粒子を用いる。
て、担体粒子の実測沈降速度と理論沈降速度との比（以
下、「形状係数」という。）が０．７以上でかつ担体粒
子の表面の細孔の皐均径が５〜５０ミクロンである生物
担体粒子を用いる。
以下に、担体の形状係数及び表面細孔の平均径の限定理
由につき説明する。
由につき説明する。
朕ＪＪＬ数
形状係数は生物膜の剥離速度を決定する因子である。
担体の球型度の指標として、形状係数、即ち、担体の実
測沈降速度と理論沈降速度との比を、下記■及び■に従
って、理論沈降速度の値と実測沈降速度の値とから求め
た。
測沈降速度と理論沈降速度との比を、下記■及び■に従
って、理論沈降速度の値と実測沈降速度の値とから求め
た。
■ 理論沈降速度は次式を用いて算出される。
Ｒｅ ｐｃ≦１の場合
Ｕｔ ＝ｇｄ２ （ｐｍ−ｐＦ）／１８ＪＬＦ１＜Ｒｅ
ｐｃ≦５００の場合 ５００ ＜Ｒｅ ｐｃ≦２０００の場合但し、 Ｕｔ：粒子理論沈降速度 ｇ ：重力加速度 ｄ ：粒径 ρＩＩｌ：担体密度 ρＦ二流体密度 Ｒｅ ｐｃ ：粒子沈降時レイノルズ数■ 実測沈降速
度は下記第２表に示す平均粒径の担体粒子を各ｈ ｌ
Ｏ０〜２００個サンプルとしてとり、長さｌ ＯＯＣｍ
、直径１ｏＣｎのカラムを用いて、沈降実験を行ない、
沈降速度が一定となる一定区間の通過時間から粒子の平
均沈降速度を求める。
ｐｃ≦５００の場合 ５００ ＜Ｒｅ ｐｃ≦２０００の場合但し、 Ｕｔ：粒子理論沈降速度 ｇ ：重力加速度 ｄ ：粒径 ρＩＩｌ：担体密度 ρＦ二流体密度 Ｒｅ ｐｃ ：粒子沈降時レイノルズ数■ 実測沈降速
度は下記第２表に示す平均粒径の担体粒子を各ｈ ｌ
Ｏ０〜２００個サンプルとしてとり、長さｌ ＯＯＣｍ
、直径１ｏＣｎのカラムを用いて、沈降実験を行ない、
沈降速度が一定となる一定区間の通過時間から粒子の平
均沈降速度を求める。
■及び■により求めた形状係数を第２表に示す。
第２表
これらの担体を用いて次の条件で嫌気性処理の連続実験
を行なった。
を行なった。
基質ニゲルコースと酢酸とをＣＯＤ換算で１：１に混合
したもの。
したもの。
負荷＋ ０ 、１−１ 、１７ ｇｃＯＤ／ｇＶｓｓ
拳、ｄａｙ温度：３５°Ｃ ｐＨ：６．ｏ（下限） この実験の結果から、形状係数と生物膜の剥離速度との
関係を求めたところ、第１図に示すように形状係数が１
に近づくほど（球では形状係数−１）、生物膜の剥離速
度Ｋａが大きくなることが判明した。この結果から、実
用的な範囲として、担体の形状係数を０．７以上、特に
０．８以」二に設定することにより、生物膜の剥離速度
Ｋａを大きくすることができ、前記１式における担体付
着汚泥の増加量ΔＸを０に維持することがＢｆ能となる
。
拳、ｄａｙ温度：３５°Ｃ ｐＨ：６．ｏ（下限） この実験の結果から、形状係数と生物膜の剥離速度との
関係を求めたところ、第１図に示すように形状係数が１
に近づくほど（球では形状係数−１）、生物膜の剥離速
度Ｋａが大きくなることが判明した。この結果から、実
用的な範囲として、担体の形状係数を０．７以上、特に
０．８以」二に設定することにより、生物膜の剥離速度
Ｋａを大きくすることができ、前記１式における担体付
着汚泥の増加量ΔＸを０に維持することがＢｆ能となる
。
−・ の 均径
表面細孔の平均径は生物膜の刺着速度を決定する因子で
ある。
ある。
一般に、担体の表面粗度が高い程、即ち、表面の細孔の
平均径が大きい程、生物膜の付着性が良好となることは
明らかである。そこで、前記■の実験条件と同一の条ｆ
１で、植種用汚泥として下水消化汚泥を添加して、第３
表に示す如く形状係数はほぼ同一で表面の細孔の平均径
が異なる２種類の合成担体のＴＯＣ除去率を調べた。そ
の結果を第２図に示す。
平均径が大きい程、生物膜の付着性が良好となることは
明らかである。そこで、前記■の実験条件と同一の条ｆ
１で、植種用汚泥として下水消化汚泥を添加して、第３
表に示す如く形状係数はほぼ同一で表面の細孔の平均径
が異なる２種類の合成担体のＴＯＣ除去率を調べた。そ
の結果を第２図に示す。
第３表
第２図より、細孔の平均径が１０〜２０ミクロンの担体
Ｃは、順養期間も短く処理立ち上がりも良好であること
が認められる。これに対して細孔の平均径が３ミクロン
未満の担体りでは生物膜付着の発達が全く見られず、従
って処理効率は上昇することなく、極めて悪い。即ち、
押体りにおいては、生物膜の剥離速度が付着速度を上回
っていたものと考えられる。
Ｃは、順養期間も短く処理立ち上がりも良好であること
が認められる。これに対して細孔の平均径が３ミクロン
未満の担体りでは生物膜付着の発達が全く見られず、従
って処理効率は上昇することなく、極めて悪い。即ち、
押体りにおいては、生物膜の剥離速度が付着速度を上回
っていたものと考えられる。
この結果から、担体の表面の細孔の平均径は５ミクロン
以上とすることにより、良好な生物膜の成長が期待でき
、生物膜の剥離速度と付着速度との平衡を保つことが可
能になると考えられる。しかして細孔の平均径は大き過
ぎると生物＋１Ｑの付着速度が剥離速度を上回るように
なることから、５０ミクロン以下とする。
以上とすることにより、良好な生物膜の成長が期待でき
、生物膜の剥離速度と付着速度との平衡を保つことが可
能になると考えられる。しかして細孔の平均径は大き過
ぎると生物＋１Ｑの付着速度が剥離速度を上回るように
なることから、５０ミクロン以下とする。
なお本発明において、原水となる有機性廃水又は鎌、気
性細菌等に制限はなく、嫌気性細菌としては、例えば、
酩生成菌、メタン菌、硫酸還元菌等の各種嫌気性細菌を
用いることができる。
性細菌等に制限はなく、嫌気性細菌としては、例えば、
酩生成菌、メタン菌、硫酸還元菌等の各種嫌気性細菌を
用いることができる。
［作用］
担体の形状係数を０．７以」−とすることにより、生物
膜の剥離速度が好適な範囲内とされ、なた担体の表面の
細孔の平均径を５〜１５ミクロンとすることにより、生
物ｎりの刺着速度が好適な範囲内とされる。
膜の剥離速度が好適な範囲内とされ、なた担体の表面の
細孔の平均径を５〜１５ミクロンとすることにより、生
物ｎりの刺着速度が好適な範囲内とされる。
［実施例］
第４表に示す形状係数及び平均細孔径の担体Ａ〜Ｄを用
い、負荷量を変化させて担体刺着汚泥が増加しない負荷
条件、即ち前記１式のΔＸ−Ｏとなるような負荷条件を
求めた。
い、負荷量を変化させて担体刺着汚泥が増加しない負荷
条件、即ち前記１式のΔＸ−Ｏとなるような負荷条件を
求めた。
なお、基質としては、グルコースと耐酸をＣ０Ｄ換算で
１：１に程合したものを用い、温度は３５°Ｃで、約２
５０ Ｅ１間実験を行なった。
１：１に程合したものを用い、温度は３５°Ｃで、約２
５０ Ｅ１間実験を行なった。
ΔＸ−０となるときの最大負荷量を第４表に示す。
第４表
第４表より、本発明の方法によてば、高負荷においても
、担体刺着汚泥の増加量をＯに維持することができるこ
とが認められる。
、担体刺着汚泥の増加量をＯに維持することができるこ
とが認められる。
［効果コ
以上詳述した通り、本発明の有機性廃水の疏動床式嫌気
性処理方法によれば、担体付着汚泥量をほぼ一定量に維
持しながら、流動床式嫌気性処理を行なうことができる
。従って、長期間にわたって、余剰汚泥の引き抜きの必
要がなく、メンテナンスフリーの運転を実施することが
でき、設備及び操作も極めて簡単である。
性処理方法によれば、担体付着汚泥量をほぼ一定量に維
持しながら、流動床式嫌気性処理を行なうことができる
。従って、長期間にわたって、余剰汚泥の引き抜きの必
要がなく、メンテナンスフリーの運転を実施することが
でき、設備及び操作も極めて簡単である。
従って、本発明によれば、有機性廃水を工業的に極めて
有利に処理することができる。
有利に処理することができる。
第１図は担体の形状係数と生物膜の剥離速度との関係を
示すグラフ、第２図は担体Ｃ及びＤのＴＯＣ除去率の経
時変化を示すグラフである。 代理人 弁理士 重 野 剛 消号仄係数 運転 ヨ 数
示すグラフ、第２図は担体Ｃ及びＤのＴＯＣ除去率の経
時変化を示すグラフである。 代理人 弁理士 重 野 剛 消号仄係数 運転 ヨ 数
Claims (1)
- （１）有機性廃水を流動床式処理槽で嫌気処理するに際
し、生物担体としての担体粒子の実測沈降速度と理論沈
降速度との比が０．７以上でかつ担体粒子の表面の細孔
の平均径が５〜５０ミクロンである生物担体粒子を用い
ることを特徴とする有機性廃水の流動床式嫌気性処理方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141738A JPS6121789A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 有機性廃水の流動床式嫌気性処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59141738A JPS6121789A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 有機性廃水の流動床式嫌気性処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6121789A true JPS6121789A (ja) | 1986-01-30 |
Family
ID=15299053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59141738A Pending JPS6121789A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 有機性廃水の流動床式嫌気性処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6121789A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005074357A (ja) * | 2003-09-02 | 2005-03-24 | Ngk Insulators Ltd | 膜分離活性汚泥法における膜洗浄方法 |
| US7422689B2 (en) | 2005-02-25 | 2008-09-09 | Ngk Insulators, Ltd. | Membrane-cleaning method for membrane bioreactor process |
| WO2012070459A1 (ja) * | 2010-11-24 | 2012-05-31 | 栗田工業株式会社 | 嫌気性処理方法及び装置 |
| JP2012110820A (ja) * | 2010-11-24 | 2012-06-14 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理方法及び装置 |
| JP2012110843A (ja) * | 2010-11-25 | 2012-06-14 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理方法及び装置 |
-
1984
- 1984-07-09 JP JP59141738A patent/JPS6121789A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005074357A (ja) * | 2003-09-02 | 2005-03-24 | Ngk Insulators Ltd | 膜分離活性汚泥法における膜洗浄方法 |
| US7422689B2 (en) | 2005-02-25 | 2008-09-09 | Ngk Insulators, Ltd. | Membrane-cleaning method for membrane bioreactor process |
| WO2012070459A1 (ja) * | 2010-11-24 | 2012-05-31 | 栗田工業株式会社 | 嫌気性処理方法及び装置 |
| JP2012110820A (ja) * | 2010-11-24 | 2012-06-14 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理方法及び装置 |
| US9096448B2 (en) | 2010-11-24 | 2015-08-04 | Kurita Water Industries Ltd. | Anaerobic treatment method and apparatus |
| JP2012110843A (ja) * | 2010-11-25 | 2012-06-14 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理方法及び装置 |
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