JPS61198312A - Operation controller of low frequency induction furnace - Google Patents
Operation controller of low frequency induction furnaceInfo
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- JPS61198312A JPS61198312A JP3906985A JP3906985A JPS61198312A JP S61198312 A JPS61198312 A JP S61198312A JP 3906985 A JP3906985 A JP 3906985A JP 3906985 A JP3906985 A JP 3906985A JP S61198312 A JPS61198312 A JP S61198312A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は低周波誘導炉の運転制御装置に係り。[Detailed description of the invention] [Field of application of the invention] The present invention relates to an operation control device for a low frequency induction furnace.
特に、鋳鉄、非鉄等を溶解するルツボ型低周波誘導炉の
電力を制御するのに好適な低周波誘導炉の運転制御装置
に関する。In particular, the present invention relates to an operation control device for a low-frequency induction furnace suitable for controlling the power of a crucible-type low-frequency induction furnace for melting cast iron, nonferrous metals, and the like.
ルツボ型低周波誘導炉により鋳鉄、非鉄等を溶解する場
合、耐相だけ溶解するのでは時間が長くかかるため、炉
容量の1/2〜2/3の溶湯を残し、耐相を数回に分け
て炉内に投入して溶解する方法が一般に行なわれている
。このような溶解サイクルによって低周波誘導炉を運転
する装置としては、第7図に示されるものが従来から採
用されている。When melting cast iron, non-ferrous metals, etc. in a crucible-type low-frequency induction furnace, it takes a long time to melt only the phase-resistant material, so the molten metal is left at 1/2 to 2/3 of the furnace capacity, and the phase-resistant metal is melted several times. A commonly used method is to charge the material separately into a furnace and melt it. As a device for operating a low frequency induction furnace using such a melting cycle, the device shown in FIG. 7 has been employed.
第7図において、ルツボ型低周波誘導炉に巻回される誘
導コイル10には、降圧用トランス12からの出力電力
が供給されており、誘導コイル10は、その電力によっ
て炉内の耐相を溶解することができる。In FIG. 7, an induction coil 10 wound around a crucible-type low-frequency induction furnace is supplied with output power from a step-down transformer 12, and the induction coil 10 uses the power to maintain phase resistance in the furnace. Can be dissolved.
降圧用トランス12には開閉器14、遮断器16を介し
て三相交流電力が供給されており、トランス12の出力
はバランサ18、水冷ケーブル20を介して誘導コイル
に供給される。Three-phase AC power is supplied to the step-down transformer 12 via a switch 14 and a circuit breaker 16, and the output of the transformer 12 is supplied to an induction coil via a balancer 18 and a water-cooled cable 20.
又、トランス12の二次側には、力率調整用コンデンサ
CI・・・・・・Cn とスイッチS1・・・・・・S
n とがそれぞれ直列接続されて挿入されており、ス
イッチSI・・・・・・Sn の投入によって二次側の
力率が1になるように制御される。二次側の力率は無効
電力計22によって検出され、力率制御部24からの指
令によってスイッチS1・・・・・・Sn の投入が
制御される。尚、二次側の電流、電圧、電力はそれぞれ
電流計26、電圧計28、電力計30によって検出され
る。Further, on the secondary side of the transformer 12, a power factor adjustment capacitor CI...Cn and a switch S1...S
n are connected and inserted in series, respectively, and the power factor on the secondary side is controlled to be 1 by turning on the switches SI...Sn. The power factor on the secondary side is detected by the reactive wattmeter 22, and the turning on of the switches S1...Sn is controlled by a command from the power factor control section 24. Note that the current, voltage, and power on the secondary side are detected by an ammeter 26, a voltmeter 28, and a wattmeter 30, respectively.
又、トランス12は出力電圧を可変する複数のタップを
有し、タップ制御部32のタップ操作部を操作すること
によりトランス12の出力電圧を可変できるように構成
されている。Further, the transformer 12 has a plurality of taps that vary the output voltage, and is configured such that the output voltage of the transformer 12 can be varied by operating the tap operating section of the tap control section 32.
ところで、低周波誘導炉内で溶解される溶湯量は溶解サ
イクル中順次増加するので、溶湯量と電力係数nとの関
係は第8図に示されるような特性となっている。そのた
め、第9図に示されるように、溶解サイクル中の1/3
〜1/2リサイクルにおいては誘導コイル10には定格
電力が供給されない装態である。そこで、第7図に示さ
れる装置においては、溶解サイクルの前半aでは、定格
出力時のタップ位置よりも高出力となるタップ位置を選
択し、できるだけ短時間で炉の電力が定格電力Aに近ず
くような電力制御を行ない、溶解サイクルの後半すでは
トランス12が定格出力となるタップに順次タップダウ
ンする電力制御が行なわれていたつ
ところが、トランス12のタップ調整において、1タツ
プの切換えによるトランス12の出力電力の変化は定格
電力の10チ程度あるので、タッグ調整だけでトランス
12の出力電力を定格電力Aに維持することは困難であ
るため、溶解サイクルの後半すでは定格電力Aよりも低
い電力で炉を運転することが行なわれていた(特性B)
。このため炉の電力が定格より低い分だけ溶解時間が長
くなり、溶解能力(トン/H)及び溶解電力原単位(K
WH/トン)が定格より悪化するという不具合があった
。Incidentally, since the amount of molten metal melted in the low frequency induction furnace increases sequentially during the melting cycle, the relationship between the amount of molten metal and the power coefficient n has a characteristic as shown in FIG. Therefore, as shown in Figure 9, 1/3 of the dissolution cycle
In the ~1/2 recycle, the induction coil 10 is not supplied with rated power. Therefore, in the apparatus shown in Fig. 7, in the first half a of the melting cycle, a tap position that provides a higher output than the tap position at the rated output is selected, and the furnace power approaches the rated power A in the shortest possible time. In the latter half of the melting cycle, power control was performed in which the transformer 12 was sequentially tapped down to the tap at which the transformer 12 reached its rated output. Since the change in the output power of the transformer 12 is about 10 degrees of the rated power, it is difficult to maintain the output power of the transformer 12 at the rated power A by just adjusting the tag. Furnaces were operated using electricity (Characteristic B)
. For this reason, the melting time becomes longer to the extent that the furnace power is lower than the rated power, and melting capacity (tons/H) and melting power consumption (K
There was a problem that the WH/ton) was worse than the rating.
又、従来の装置では、トランス12のタップ調整を手動
で行なっていたため、作業者によってそのタップ調整が
適切に行なわれないときには、定格以上の電力が炉に供
給され、炉壁の異常摩耗等のトラブルが発生する恐れが
あった。In addition, in conventional equipment, the tap of the transformer 12 was manually adjusted, so if the tap was not adjusted properly by the operator, more power than the rated power was supplied to the furnace, which could cause abnormal wear on the furnace wall, etc. There was a risk that trouble would occur.
そこで、このような従来技術の欠点を解決するために、
未だ公知とはなっていない特願昭59−89932号に
おいて低周波誘導炉の運転制御装置が提案されている。Therefore, in order to solve these drawbacks of the conventional technology,
Japanese Patent Application No. 59-89932, which is not yet publicly known, proposes an operation control device for a low frequency induction furnace.
この運転制御装置にはマイクロコンピュータからなる制
御装置が設けられており、この制御装置をして誘導炉用
トランスのタップ位置調節、力率調整用コンデンサの容
量調節又はこれらを組合せた調節のいずれかの調節を行
わしめて誘導炉の印加電力を自動的に定格電力に維持す
るようになっている。This operation control device is equipped with a control device consisting of a microcomputer, and this control device can be used to adjust the tap position of the induction furnace transformer, adjust the capacity of the power factor adjustment capacitor, or adjust a combination of these. The electric power applied to the induction furnace is automatically maintained at the rated power by adjusting the electric power.
しかし、第7図に示す従来の装置およびこの特願昭59
−89932号に係る装置では、三相交流電源から単相
誘導コイル10に電流を供給する関係上、三相トランス
12の出力側には電流バランスを調整するためのバラン
サ18が挿入されている。このバランサ18は電流パラ
ンヌvI!整用のコンデンサ18A有しており、誘導炉
の負荷に応じてこの電流バランス調整用コンデンサ18
Aの容量を調整し各相間の電流バランスを許容値以内に
保持するようになっている。しかし、このバランサ18
の調整が不充分であったり、あるいはバランサ18が正
常に働く場合であっても、誘導炉の炉壁貼り変え時期近
くになるとトランス出力側の電流バランスが崩れ、誘導
炉の電力が定格以下ではあるがR相又はT相のいずれか
の電流値が過大となることがある。However, the conventional device shown in FIG.
In the device according to No. 89932, a balancer 18 is inserted on the output side of the three-phase transformer 12 to adjust the current balance in order to supply current from the three-phase AC power supply to the single-phase induction coil 10. This balancer 18 is current parannu vI! It has a 18A capacitor for adjustment, and this current balance adjustment capacitor 18 is adjusted according to the load of the induction furnace.
The capacity of A is adjusted to maintain the current balance between each phase within an allowable value. However, this balancer 18
Even if the balancer 18 is not properly adjusted or the balancer 18 is working properly, the current balance on the transformer output side will collapse when the induction furnace wall is about to be replaced, and the induction furnace power may fall below the rated value. However, the current value of either the R phase or the T phase may become excessive.
特願昭59−89932号に係る装置では、各相の電流
は電流計26を介して制御装置に取り込まれており、R
,S、Tの各相を流れる電流値が許容値以下の場合にこ
の制御装置からの指令によりトランスタップ位置制御、
並列コンデンサC!・・・・・・Cn の投入制御を
行ってパワーアップ処理をすることができるようになっ
ているが、R相又はT相のいずれかの電流値が過大とな
り、パワーアップするための条件である許容電流値以上
となった場合には、誘導炉の電力が定格値より低くパワ
ーアップ処理が可能であるに拘らずパワーアップ処理が
できず、一時的に誘導炉の電力を制御することができな
いという新たな問題が提起された。In the device according to Japanese Patent Application No. 59-89932, the current of each phase is taken into the control device via the ammeter 26, and the R
, S, and T phases are below the allowable value, the transformer tap position is controlled by commands from this control device.
Parallel capacitor C!・・・・・・It is possible to perform power-up processing by controlling the supply of Cn, but the current value of either the R phase or T phase becomes excessive and the conditions for power-up are not met. If the current exceeds a certain allowable current value, the power of the induction furnace is lower than the rated value and power-up processing is not possible even though power-up processing is possible, and the power of the induction furnace cannot be temporarily controlled. A new problem has been raised:
特に、特願昭59−89932号のように誘導炉の印加
電力を自動的に制御しようとすると、前記したようなパ
ワーアップ処理ができないことに加え、トランス出力側
三相電流が許容値を超えることによって誘導炉の電力が
定格値より低いに拘らずパワーダウン処理がなされてし
まうという問題も提起されるに至っている。In particular, when trying to automatically control the applied power to an induction furnace as in Japanese Patent Application No. 59-89932, not only the power-up process described above cannot be performed, but also the three-phase current on the output side of the transformer exceeds the allowable value. This has led to the problem that power down processing is performed even though the electric power of the induction furnace is lower than the rated value.
本考案は前記従来技術および特願昭59−89932号
に提案された装置の問題点に鑑みなされたもので、その
目的は低周波誘導炉の効率の良い運転を行うことができ
、溶解能力の向上を図ることのできる低周波誘導炉の運
転制御装置を提供することにある。The present invention was devised in view of the problems of the prior art and the device proposed in Japanese Patent Application No. 59-89932, and its purpose is to enable efficient operation of a low-frequency induction furnace and to increase the melting capacity. An object of the present invention is to provide an operation control device for a low frequency induction furnace that can improve the operation of a low frequency induction furnace.
本発明に係る低周波誘導炉の運転制御装置は、低周波誘
導炉の単相誘導コイルへ電力を供給する誘導炉用三相ト
ランスの出力電圧を調整する出力電圧調整器と、前記ト
ランスの出力側に並列接続される並列コンデンサの容量
値により前記誘導炉の印加電力を調整する印加電力調整
器と、前記誘導炉の電力を監視して前記調整器に電力調
整指令を与える制御装置と、を備え、前記制御装置は、
前記誘導炉の印加電力と前記誘導炉の定格電力との偏差
を求め、この偏差に応じて、偏差を零に抑制する電力調
整指令としてトランスの出力電圧調整、並列コンデンサ
の容量調整又は両者を組合せた調整のいずれかを選択し
、選択した電力調整指令により前記誘導炉の印加電力を
前記誘導炉の定格電力に維持する制御を行なう低周波誘
導炉の運転制御装置であって、前記制御装置は、誘導炉
の電力が定格電力以下で、かつ前記トランス出力側三相
電流がそのバランス比が崩れることにより許容電流値を
超えた場合に、前記並列コンデンサの容量調整により三
相電流のバランス比を安定化する制御を行うことを特徴
とするものである。The operation control device for a low frequency induction furnace according to the present invention includes an output voltage regulator that adjusts the output voltage of a three-phase transformer for an induction furnace that supplies power to a single-phase induction coil of the low frequency induction furnace, and an output voltage of the transformer. an applied power regulator that adjusts the applied power to the induction furnace according to a capacitance value of a parallel capacitor connected in parallel to the side; and a control device that monitors the power of the induction furnace and gives a power adjustment command to the regulator. comprising: the control device;
Determine the deviation between the applied power of the induction furnace and the rated power of the induction furnace, and according to this deviation, adjust the output voltage of the transformer, adjust the capacity of the parallel capacitor, or combine both as a power adjustment command to suppress the deviation to zero. An operation control device for a low frequency induction furnace that performs control to maintain applied power to the induction furnace at the rated power of the induction furnace according to the selected power adjustment command, the control device comprising: , when the power of the induction furnace is below the rated power and the three-phase current on the output side of the transformer exceeds the allowable current value due to the balance ratio being collapsed, the balance ratio of the three-phase current is adjusted by adjusting the capacity of the parallel capacitor. It is characterized by performing stabilizing control.
〔作用〕
本発明は前述のように、制御装置がトランスの出力電圧
調整、並列コンデンサの容量調整による誘導炉の印加電
力調整、両者を組合せた調整の3種類の調整手段を選択
し、出力電圧調整器、印加電圧調整器をして、誘導炉の
出力調整を行うようになっているので、運転状況に適し
た精度のよい制御を行うことができる。[Function] As described above, in the present invention, the control device selects three types of adjustment means: adjustment of the output voltage of the transformer, adjustment of the applied power to the induction furnace by adjusting the capacity of the parallel capacitor, and adjustment of a combination of both, and adjusts the output voltage. Since the output of the induction furnace is adjusted using a regulator and an applied voltage regulator, accurate control suitable for the operating conditions can be performed.
また制御装置は、誘導炉の電力が定格以下で、かつトラ
ンスの出力側三相電流がそのバランス比が崩れることに
より許容値を超えた場合に、誘導炉の力率調整用の並列
コンデンサの容量調整をして三相電流バランス比を適正
な範囲に調整するようになっているので、誘導炉用三相
トランスの出力側三相電流のバランス比が崩れることに
起因して出力側電流が許容値を越えるということがなく
なり、それだけパワーダウンを余儀なくされたり、パワ
ーアップ処理を行えない等の不都合が解消される。In addition, if the power of the induction furnace is below the rated value and the three-phase current on the output side of the transformer exceeds the allowable value due to the imbalance ratio, the control device will control the capacity of the parallel capacitor for power factor adjustment of the induction furnace. The three-phase current balance ratio is adjusted to an appropriate range by adjusting the three-phase current balance ratio, so if the output side current of the three-phase transformer for induction furnace is out of balance, the output side current will be within the allowable range. The value will not be exceeded, and problems such as being forced to power down or not being able to perform power up processing are eliminated.
以下、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。 Hereinafter, the present invention will be explained in detail based on the drawings.
第1図は、本発明の実施例に係る装置の全体構成を示す
ものである。この図において、本実施例に係る装置は、
誘導炉の電力に応じてトランス12の出力電圧を自動調
整するために、トランス12の出力電圧を調整する出力
電圧調整器としてのタップ制御部40と、誘導炉の電力
を調整する印加電力調整器としての力率制御部24と、
各調整器を制御する制御装置42とを有している。この
制御装置42には、入出力インターフェイス回路44を
介して遮断器16、電流計46、タップ制御部40、電
流計26、電圧計28、電力計30.力率計48、力率
制御部24の各出力信号が供給されている。FIG. 1 shows the overall configuration of an apparatus according to an embodiment of the present invention. In this figure, the device according to this example is
In order to automatically adjust the output voltage of the transformer 12 according to the power of the induction furnace, a tap control unit 40 as an output voltage regulator that adjusts the output voltage of the transformer 12 and an applied power regulator that adjusts the power of the induction furnace. a power factor control section 24 as;
It has a control device 42 that controls each regulator. This control device 42 includes a circuit breaker 16 , an ammeter 46 , a tap control section 40 , an ammeter 26 , a voltmeter 28 , a wattmeter 30 . Output signals from the power factor meter 48 and the power factor control unit 24 are supplied.
一制御装置42は、CPU、ROM、RAM等を有スる
マイクロコンピュータで構成されており、電流計26、
電力計30等の出力信号に基づいた電力調整指令を出力
するように構成されている。One control device 42 is composed of a microcomputer including a CPU, ROM, RAM, etc., and includes an ammeter 26,
It is configured to output a power adjustment command based on an output signal from the wattmeter 30 or the like.
電力調整指令がタップ制御部40、力率制御部24に与
えられると、この指令に応じて誘導炉の印加電力が制御
される。When a power adjustment command is given to the tap control section 40 and the power factor control section 24, the applied power to the induction furnace is controlled in accordance with this command.
誘導コイル10を定格電力に維持する制御としては、誘
導炉の印加電力と誘導炉の定格電力との偏差を求め、こ
の偏差に応じて、偏差を零に抑制スル電力制御としてト
ランス12の出力電圧調整、並列コンデンサの容量調整
又は両者の組合せのいずれかによってなされる。The control to maintain the induction coil 10 at the rated power is to find the deviation between the applied power to the induction furnace and the rated power of the induction furnace, and to control the output voltage of the transformer 12 according to this deviation to suppress the deviation to zero. This can be done either by adjustment, by adjusting the capacitance of a parallel capacitor, or by a combination of both.
又、本実施例においては、誘導炉の印加電力を微調整す
るために、力率調整用コンデンサCO・・・・・・Cn
よりも小容量のコンデンサC,とスイッチSx と
が直列接続されてトランス12の二次側に挿入されてい
る。すなわち、力率制御部24からの指令によってスイ
ッチSx を投入又は遮断することによりトランス1
2の出力電力を微調整することが可能とされている。In addition, in this embodiment, in order to finely adjust the power applied to the induction furnace, a power factor adjustment capacitor CO...Cn
A capacitor C with a smaller capacity than the switch Sx is connected in series and inserted into the secondary side of the transformer 12. That is, the transformer 1 is turned on or off by turning on or off the switch Sx according to a command from the power factor control section 24.
It is possible to finely adjust the output power of 2.
又、本実施例においては、誘導炉の電力が定格以下で、
かつ、三相トランスの二次電流が許容値以上の場合であ
って電流アンバランス比が所定値以上の場合に、力率調
整用のコンデンサco・・・・・・Cn、C,の容量調
整によって電流アンパランヌ比を低減させるようになっ
ており、さらに本実施例では、電流アンバランス比を低
減させるためのコンデンサ容量調整を行った後、または
電流アンパランヌ比が所定値以上ではないが二次電流が
許容値以上の場合のトランスタップのタップダウン調整
を行った後に、引続き行ってはいけない過負荷フラグを
セットするようになっている。例えば三相電流アンバラ
ンスを適正化するためにコンデンサ容量調整を行った後
に、このコンデンサ容量調整量以上のパワーアップ処理
を行うと、二次側電流等が許容値をオーバーし再びパワ
ーダウン処理を余儀なくされるので、過負荷フラグをセ
ットすることによってこのような制御の重複を避けるよ
うになっている。In addition, in this example, when the electric power of the induction furnace is below the rated value,
In addition, when the secondary current of the three-phase transformer is greater than the allowable value and the current unbalance ratio is greater than a predetermined value, the capacitance of the power factor adjustment capacitor co...Cn, C, is adjusted. Furthermore, in this embodiment, after adjusting the capacitor capacity to reduce the current unbalance ratio, or when the current amparanne ratio is not higher than a predetermined value, the secondary current After performing the tap-down adjustment of the transformer tap when is above the allowable value, an overload flag is set that prohibits further adjustment. For example, after adjusting the capacitor capacity to optimize the three-phase current imbalance, if you perform power-up processing that exceeds the capacitor capacity adjustment amount, the secondary current etc. will exceed the allowable value and power-down processing will be performed again. Since this is unavoidable, such duplication of control is avoided by setting an overload flag.
なお、本実施例においては、第7図に示す従来の装置と
同一のものについては同一符号を付してそれらの説明は
省略する。In this embodiment, the same parts as those in the conventional apparatus shown in FIG. 7 are given the same reference numerals, and their explanation will be omitted.
本実施例における装置は以上の構成からなり、以下、本
実施例の装置の作用について説明する。The apparatus according to this embodiment has the above configuration, and the operation of the apparatus according to this embodiment will be explained below.
まず、第2図におけるステップ100において、制御装
置42および周辺インターフェイスの初期設定をすると
ともに、トランス120基準電力Po、トランスのタッ
プ位置を1タツプアツプ(又はダウン)させた時に予測
されるトランスの出力電力の変化値△P丁、トランスの
タップ位置を1タツプアツプ(又はダウン)させるとと
もにコンデンサC1・・・・・・Cxのうちの1つを遮
断(投入)した時に予測されるトランスの出力電力の変
化値Δptc lコンデンサC!・・・・・・CXの1
つのコンデンサを投入(遮断)した時に予測されるトラ
ンスの出力電力の変化値△Pc等の設定値を取込み、ス
テップ110に移る。ステップ110では制御が手動O
FFか否か判別し、手動ONの場合はステップ120に
て誘導炉電力、トランスの2次電流、2次電圧、2次力
率、無効電力等のアナログ値および主回路の遮断器16
のON 、OFF状況、トランス12のタップ位置、コ
ンデンサの投入状態等のデジタル値を取り込み、表示し
てステップ110に戻る。ステップ110において手動
OFFであるときはステップ130に移り、制御が自動
ONか否か判別し、ステップ130において自動ONで
あればステップ140に移る。ステップ140において
トランス1次側の主回路がONか否か判別され、YES
であればステップ150に移り、トランスタップが自動
復帰しているか否かを判別し、自動復帰が終了していれ
ばステップ160に移る。ステップ160ではトランス
タップが11番以上か否か判別し、YESであればステ
ップ170に移る。130,140,150゜160の
各ステップにおいてNOであればすべてステップ110
に戻る。ステップ170ではトランスの出力電力、2次
電圧、1次(2次)電流、無効電力、コンデンサの投入
状態、トランスタップの位置等のデータを取り込み、こ
のデータの中でアナログ値については約5 Q Qms
ec毎の移動平均をとる。次にステップ180に移り、
ステップ170で取り込んだ各データの平均値がいずれ
も各々の許容値以下か否か判別し、YESであればステ
ップ190に移り、トランス12の出力電力Pが誘導コ
イル10の定格電力として定められた基準電力Poより
低いか否かが判別し、YESであればステップ200に
移る。ステップ200では120秒以上継続してp<p
oの状態にあるかを判別し、YESであればステップ2
10においてパワーアップ処理した後、ステップ110
に戻る。ステップ190.200でNOと判別した時は
ステップ210のパワーアップ処理を経ることなくステ
ップ110に戻る。ステップ180においてNOと判別
した場合、即ち、ステップ170で取り込んだ各データ
平均値のいずれか1つでも許容値を超える場合にはステ
ップ220に移り、内容別パワーダウン処理を行い、そ
の後ステップ1】0に戻る。First, in step 100 in FIG. 2, the control device 42 and peripheral interfaces are initialized, the reference power Po of the transformer 120, and the output power of the transformer predicted when the tap position of the transformer is increased (or decreased) by one tap. The change value △Pd is the predicted change in the output power of the transformer when the tap position of the transformer is turned up (or down) by one tap and one of the capacitors C1...Cx is cut off (on). Value Δptc l capacitor C!・・・・・・CX1
A set value such as a change value ΔPc in the output power of the transformer predicted when one capacitor is turned on (cut off) is loaded, and the process moves to step 110. In step 110, the control is manual.
It is determined whether it is FF or not, and if it is manual ON, in step 120, analog values such as induction furnace power, transformer secondary current, secondary voltage, secondary power factor, reactive power, etc. and the main circuit breaker 16 are determined.
Digital values such as the ON and OFF states of the transformer 12, the tap position of the transformer 12, and the closing state of the capacitor are captured and displayed, and the process returns to step 110. If the control is manually OFF in step 110, the process moves to step 130, and it is determined whether the control is automatically ON. If the control is automatically ON in step 130, the process moves to step 140. In step 140, it is determined whether the main circuit on the primary side of the transformer is ON or not, and YES is determined.
If so, the process moves to step 150, where it is determined whether or not the transformer tap has automatically returned, and if the automatic return has been completed, the process moves to step 160. In step 160, it is determined whether the transformer tap is number 11 or higher, and if YES, the process moves to step 170. If NO in each step of 130, 140, 150°160, step 110
Return to In step 170, data such as the transformer output power, secondary voltage, primary (secondary) current, reactive power, capacitor closing state, transformer tap position, etc. are taken in, and among this data, the analog value is approximately 5 Q. Qms
Take the moving average for each ec. Next, proceed to step 180,
In step 170, it is determined whether the average value of each piece of data taken in is below the respective allowable value. If YES, the process moves to step 190, and the output power P of the transformer 12 is determined as the rated power of the induction coil 10. It is determined whether the power is lower than the reference power Po, and if YES, the process moves to step 200. In step 200, p<p continues for more than 120 seconds.
Determine whether it is in the o state, and if YES, step 2
After the power-up process in step 10, step 110
Return to If NO is determined in steps 190 and 200, the process returns to step 110 without going through the power-up process in step 210. If the determination in step 180 is NO, that is, if any one of the average values of the data acquired in step 170 exceeds the allowable value, the process moves to step 220, where content-based power down processing is performed, and then step 1] Return to 0.
ステップ220のパワーダウン処理は、第3図に示され
るように、まずステップ300においてトランス12の
出力電力Pが誘導コイル10の許容電力Pmax を超
えているか否か判別し、YESであればステップ310
に移ってパワーダウン処理を行った後、第2図に示すス
テップ110に戻る。ステップ300においてNoであ
ればステップ400に移り、二次電圧Vzが許容値V2
maxを超えているか否か判別する。ステップ400に
おいてYESであればステップ410に移り、ステップ
41・0では二次電圧の許容値オーバーなる状態が5秒
以上継続しているか否か判別し、YESであればステッ
プ420に移ってタップダウン処理を行う。その後ステ
ップ430に移ってトランスタップが10番を超えてい
るか否か判別し、YESであれば第2図に示すステップ
110に戻る。一方ステップ430においてNOであれ
ばステップ440において警報処理を行った後、ステッ
プ110に戻る。またステップ410においてNOであ
ればタップダウン処理を行うことなくステップ110に
戻る。As shown in FIG. 3, the power down process in step 220 first determines whether the output power P of the transformer 12 exceeds the allowable power Pmax of the induction coil 10 in step 300. If YES, step 310
After performing power down processing, the process returns to step 110 shown in FIG. If No in step 300, the process moves to step 400, and the secondary voltage Vz reaches the allowable value V2.
It is determined whether or not it exceeds max. If YES in step 400, the process moves to step 410, and in step 41.0, it is determined whether or not the state in which the secondary voltage exceeds the allowable value continues for 5 seconds or more, and if YES, the process moves to step 420 to tap down. Perform processing. Thereafter, the process moves to step 430, and it is determined whether the transformer tap exceeds number 10. If YES, the process returns to step 110 shown in FIG. 2. On the other hand, if NO in step 430, an alarm process is performed in step 440, and then the process returns to step 110. If NO in step 410, the process returns to step 110 without performing the tap-down process.
ステップ400においてNOであればステップ500に
移り、このステップ500において二次電流が許容値を
超えているか否か判別し、YESであればステップ51
0に移り、一方NOであればこのtまパワーダウン制御
されることなく第2図に示すステップ110に戻る。ス
テップ510では二次電流(工2)が許容値(I、ma
x) の110%以上か否か判別し、YESであれば
ステップ520に移って工2≧1.I11maxなる状
態が5秒以上継続か否か判別し、ステップ520におい
てYESであればステップ530に移り、ステップ53
0では電流アンバランス比(最大相電流/最低相電流)
が1.1以上か否か判別する。ステップ510において
NOであればステップ515に移り、I 2) I 2
maxなる状態が20秒以上継続か否か判別し、YE
Sであればステップ530に移り、一方NOであれば何
ら制御を行うことなく第2図に示すステップ110に戻
る。ステップ(520においてNoと判別されたときも
第2図に示すステップ110に戻る。ステップ530に
おいてYESであればステップ540に移り、無効電力
が力率制御とのハンチング防止範囲内か否かを判別し、
YESであればステップ550に移り、コンデンサ(C
r ・・・・・・C,) の投入又は遮断制御後の無
効電力が現在の無効電力値より0に近づくか否かの判別
を行い、YESであればステップ560に移って無効電
力がOに近づくように力率制御部24をしてコンデンサ
(CI・・・・・・C,) の投入又は遮断を行う。If NO in step 400, the process moves to step 500, in which it is determined whether the secondary current exceeds the allowable value, and if YES, in step 51
On the other hand, if the answer is NO, the process returns to step 110 shown in FIG. 2 without performing power-down control until this time. In step 510, the secondary current (work 2) is adjusted to the allowable value (I, ma
x) It is determined whether or not it is 110% or more, and if YES, the process moves to step 520, and if step 2≧1. It is determined whether the state of I11max continues for 5 seconds or more, and if YES in step 520, the process moves to step 530, and step 53
At 0, the current unbalance ratio (maximum phase current/minimum phase current)
It is determined whether or not is greater than or equal to 1.1. If NO in step 510, the process moves to step 515, and I 2) I 2
Determine whether the state of max continues for 20 seconds or more, and select YE.
If S, the process moves to step 530, while if NO, the process returns to step 110 shown in FIG. 2 without performing any control. If the determination in step 520 is No, the process also returns to step 110 shown in FIG. death,
If YES, the process moves to step 550 and the capacitor (C
It is determined whether the reactive power after turning on or cutting off control of r...C,) is closer to 0 than the current reactive power value, and if YES, the process moves to step 560 and the reactive power is set to O. The power factor control unit 24 turns on or off the capacitors (CI...C,) so that the power factor approaches .
これ忙よって三相電流のアンバランスが改善され、R相
、T相のいずれかが許容値をオーバーしている場合のそ
の電流値を許容値以内に抑えることができる。ステップ
560においてコンデンサの容量調整によるアンバラン
ス電流比制御を行った後、ステップ570に移る。This improves the unbalance of the three-phase currents, and when either the R phase or the T phase exceeds the allowable value, the current value can be suppressed to within the allowable value. After performing unbalanced current ratio control by adjusting the capacity of the capacitor in step 560, the process moves to step 570.
ステップ570では過負荷フラグをセットし、第4図(
1) 、 (2)に示すような禁止表示灯を点灯させて
引続き行ってはならない制御内容を表示するようになっ
ている。第4図において、○印は禁止表示灯の点灯、X
印は禁止表示灯の消灯状態を示しており、○印(点灯)
の部分にある制御が出来ないようになっている。例えば
、ステップ560に示されるコンデンサ制御を行った場
合は、第4図(1)(2)に示されるような過負荷フラ
グがセットされることとなる。即ち、コンデンサの投入
、遮断のいずれの調整の場合にあっても、タップ制御、
タップコンデンサ制御、コンデンサ制御のいずれの制御
も引き続いて行うことができないことを表わしている。In step 570, an overload flag is set, and the overload flag is set as shown in FIG.
1) and (2), the prohibition indicator light is turned on to display control contents that should not be continued. In Figure 4, ○ indicates the prohibition indicator light is on,
The mark indicates the prohibition indicator light is off, and the ○ mark (lit)
Some controls are no longer possible. For example, if the capacitor control shown in step 560 is performed, overload flags as shown in FIG. 4 (1) and (2) will be set. In other words, tap control, whether the capacitor is turned on or off is adjusted.
This indicates that neither tap capacitor control nor capacitor control can be performed successively.
ステップ560においてコンデンサ(CI ・・・・・
・Cx)の遮断によりアンバランス電流を抑制する調整
を行った場合に、その後誘導炉の出力をあげるようなタ
ップアップ制御を行うと、二次電流が許容値を越え、電
流アンバランス比が大きくなって再びステップ530を
経てステップ5′60のコンデンサ(C1・・・・・・
CX>S断による電流アンバランス比制御を行わねばな
らず、先に行った電流アンバランス比制御が無駄となる
。そこで引続き行ってはならないという禁止制御を示す
過負荷フラグをセットするとともに、第4図に示すよう
な禁止表示灯を点灯させ、効率よく誘導炉を運転するよ
うになっている。In step 560, the capacitor (CI...
・If adjustment is made to suppress the unbalanced current by cutting off Cx), then if tap-up control is performed to increase the output of the induction furnace, the secondary current will exceed the allowable value and the current unbalance ratio will increase. Then, the process goes through step 530 again and the capacitor (C1...) in step 5'60 is
Current unbalance ratio control due to CX>S disconnection must be performed, and the previously performed current unbalance ratio control is wasted. Therefore, an overload flag indicating prohibition control that should not be continued is set, and a prohibition indicator light as shown in FIG. 4 is turned on to efficiently operate the induction furnace.
ステップ570で過負荷フラグをセットした後は第2図
に示すステップ110に戻る。又ステップ530.54
0.550のいずれかにおいてNOと判別したとき、即
ち電流アンバランス比<1.1の場合無効電力が力率制
御とのハンチング防止範囲外の場合、あるいはコンデン
サCI・・・・・・Cxの投入連断制御によ抄無効電力
がOに近づく範囲にない場合には、ステップ535に移
り、トランスタップ位置を1タツプダウンさせるパワー
ダウン処理を行い、その後ステップ545に移る。After setting the overload flag in step 570, the process returns to step 110 shown in FIG. Also step 530.54
0.550, that is, if the current unbalance ratio < 1.1, if the reactive power is outside the hunting prevention range with power factor control, or if the capacitor CI...Cx If the reactive power is not within the range approaching O due to the continuous application control, the process moves to step 535, where a power down process is performed to lower the transformer tap position by one tap, and then the process moves to step 545.
ステップ545ではタップが10番以上か否かが判別さ
れ、YESであればステップ570に移って第4図(3
)に示す内容の負荷フラグをセットするとともに、該当
する禁止表示灯を点灯させる。この第4図(3)に示す
内容の過負荷フラグではトランスタップアップ−コンデ
ンサ容量減制御によるパワーアップおよびコンデンサ容
量増制御によるパ瞥豐
ワーアツプ処理を行ってもよいが、トランスタップアッ
プによるパワーアップ処理は行うことができないように
なっている。またこの第4図(3)に示す内容の過負荷
フラグをセットして後、トランスタップアップ−コンデ
ンサ容量減制御又はコンデンサ容量増制御によるパワー
アップ処理を行った結果、再度二次電流が許容値をオー
バーし、ステップ535にてタップダウンを行った場合
には、ステップ570において第4図(4)(5)に示
す内容の過負荷フラグをそれぞれセットするとともに該
当する表示灯を点灯するようになっている。なお第4図
(1)〜(5)に示す内容の過負荷フラグは、二次電流
がパワーダウン処理直後の電流値より許容電流値をオー
バーした分だけさらに低下した値となったときに解除さ
れるようになっている。In step 545, it is determined whether or not the tap is number 10 or higher. If YES, the process moves to step 570, as shown in FIG.
) and lights up the corresponding prohibition indicator light. With the overload flag shown in Fig. 4 (3), power up by transformer tap up and capacitor capacity reduction control and power up process by capacitor capacity increase control may be performed, but power up by transformer tap up may be performed. Processing is no longer possible. In addition, after setting the overload flag as shown in Figure 4 (3), power-up processing is performed by transformer tap-up - capacitor capacity reduction control or capacitor capacity increase control, and as a result, the secondary current returns to the allowable value again. If the overload flag is exceeded and tap-down is performed in step 535, the overload flags shown in FIG. It has become. The overload flag shown in Figure 4 (1) to (5) is cleared when the secondary current reaches a value that is lower than the current value immediately after power-down processing by an amount that exceeds the allowable current value. It is now possible to do so.
ステップ545においてNOと判別するとステップ55
5において警報処理を行った後、第2図に示すステップ
110に戻る。If NO is determined in step 545, step 55
After performing the alarm processing in step 5, the process returns to step 110 shown in FIG.
第2図に示すステップ210のパワーアップ処理の詳細
は第5図において示されており、まずステップ600に
おいてトランスの出力電力Pと誘導コイルの基準電力P
oとの偏差ΔPを算出する。Details of the power-up process in step 210 shown in FIG. 2 are shown in FIG. 5. First, in step 600, the output power P of the transformer and the reference power P of the induction coil are
Calculate the deviation ΔP from o.
次にステップ610においてトランスタップが17番よ
り小さいか否か判別し、YES(17番より小さい)で
あればステップ620に移る。ステラΔPTはトランス
12のタップ位置を1タツプ増加した時に予測されるト
ランス12の出力電力の変化値である。ステップ620
においてYESであればステップ630に移り、トラン
ス12のタップ位置を1タツプアツプした時のトランス
の二次電圧V2′を算出しステップ640に移る。ステ
ラ7’640ではV2 ’ (V2maxを判別する。Next, in step 610, it is determined whether the transformer tap is smaller than number 17. If YES (smaller than number 17), the process moves to step 620. Stellar ΔPT is a predicted change in the output power of the transformer 12 when the tap position of the transformer 12 is increased by one tap. step 620
If YES in step 630, the secondary voltage V2' of the transformer when the tap position of the transformer 12 is turned up by one tap is calculated, and the process moves to step 640. Stella 7'640 determines V2' (V2max).
ここでV2maxはトランス二次電圧v2の許容値であ
る。Here, V2max is the permissible value of the transformer secondary voltage v2.
このステップ640においてYESであればステップ6
50に移り、トランスタップを増加させる過負荷フラグ
がOFFとなっているか否か判別する。YES (OF
F)であればステップ660に移って制御装置42から
タップ制御部へトランス12のタップ位置を1タツプア
ツプするための信号が出力され、トランス12のタップ
位置は1タツプアツプされ、その後第2図に示すステッ
プ110に戻る。If YES in this step 640, step 6
50, it is determined whether the overload flag for increasing the transformer tap is OFF. YES (OF
If F), the process moves to step 660, where a signal for increasing the tap position of the transformer 12 by one tap is output from the control device 42 to the tap control unit, and the tap position of the transformer 12 is increased by one tap, and then the process shown in FIG. Return to step 110.
ステップ610においてNoと判別されると、即ちトラ
ンスタップ位置が17番の場合にはステップ615に移
る。ステップ615では、力率PFが所定範囲にあるか
否か判別する。YESであればステップ625に移る。If the determination in step 610 is No, that is, if the transformer tap position is No. 17, the process moves to step 615. In step 615, it is determined whether the power factor PF is within a predetermined range. If YES, the process moves to step 625.
ステップ625ではP F (PFLeadを判別する
。In step 625, P F (PFLead is determined).
ここでP F L eadは進みの基準力率を示すもの
で、ステップ625でYESと判別すればステップ63
5に移る。ステップ635ではコンデンサの容量を増加
させ得る範囲内にあるか否かを判別する。即ち、コンデ
ンサC!・・・・・・Cxのすべてが投入状態となって
おればコンデンサ投入処理は困難となるので、現在のコ
ンデンサ投入状態に対し新たなコンデンサの投入が可能
か否かを判別するのである。このステップ635におい
てYB2と判別するとステップ645に移り、コンデン
サの容量を増加させる過負荷フラグがOFF’となって
いるか否かを判別する。ステップ645においてYES
、即ちOFFであればステップ655に移ってトランス
12の二次回路にコンデンサft1段投入するための信
号が力率制御部24に出力され、これによってコンデン
サの容量が増加し誘導コイル10の印加電力が増加する
。ステップ655を経ると第2図に示すステップ110
に戻る。ステップ625,635,645のいずれかに
おいてNoと判別したときは、ステップ655のコンデ
ンサ容量増加調整をすることなくステップ110に戻る
。Here, P F L ead indicates the leading reference power factor, and if it is determined YES in step 625, the process proceeds to step 63.
Move on to 5. In step 635, it is determined whether the capacitance of the capacitor is within a range in which the capacitance can be increased. That is, capacitor C! If all Cx are in the closed state, the capacitor loading process will be difficult, so it is determined whether or not a new capacitor can be loaded based on the current capacitor loaded state. If YB2 is determined in step 635, the process moves to step 645, where it is determined whether the overload flag for increasing the capacitance of the capacitor is OFF'. YES in step 645
In other words, if it is OFF, the process moves to step 655, and a signal for injecting one stage of capacitor ft into the secondary circuit of the transformer 12 is output to the power factor control section 24, thereby increasing the capacitance of the capacitor and reducing the applied power to the induction coil 10. increases. After step 655, step 110 shown in FIG.
Return to When the determination is No in any of steps 625, 635, and 645, the process returns to step 110 without performing the capacitor capacitance increase adjustment in step 655.
ステップ620,640,650のいずれかにおいてN
Oと判別したときは、ステップ627に移る。ステップ
627では力率PFが所定範囲にあるか否かを判別し、
YB2であればステップ637に移り、一方NOであれ
ば第2図に示すステップ110に戻る。ステップ637
ではPF>PFLagを判別する。ここでPFLagは
遅れの基準力率であり、ステップ637においてYB2
と判別すればステップ647に移り、一方NOと判別す
ればステップ625に移る。ステップ647ではコンデ
ンサの容量を減少させ得る範囲内にあるか否かを判別す
る。即ち、コンデンサC1・・・・・・Cxのすべてが
遮断状態となっておればコンデ/すの遮断処理は困難と
なるので、現在のコンデンサ遮断状態に対し新たなコン
デンサの遮断が可能か否かを判別するのである。このス
テップ647においてYESと判別すればステップ65
7に移る。ステップ657においてコンデンサ容量を減
少させる過負荷フラグおよびトランスタップをアップさ
せる過負荷フラグがいずれもOFFとなっているか否か
判別する。YES、即ち過負荷フラグがOFFであると
きはステップ667に移り、力率制御部24にスイッチ
(Sl・・・・・・aX)のいずれかを遮断する信号を
出力する。さらにステップ677に移って制御装置40
にトランス12のタップ位置を1タツプアツプする信号
を出力する。In any of steps 620, 640, 650
If it is determined to be O, the process moves to step 627. In step 627, it is determined whether the power factor PF is within a predetermined range,
If YB2, the process moves to step 637, while if NO, the process returns to step 110 shown in FIG. Step 637
Then, it is determined that PF>PFlag. Here, PFLag is the reference power factor of delay, and in step 637, YB2
If the determination is NO, the process moves to step 647, while if the determination is NO, the process moves to step 625. In step 647, it is determined whether the capacitance is within a range in which the capacitance of the capacitor can be reduced. In other words, if all of the capacitors C1...Cx are in the cutoff state, it will be difficult to cut off the capacitors, so it is important to check whether it is possible to cut off a new capacitor based on the current capacitor cutoff state. It is to determine. If YES is determined in this step 647, step 65
Move on to 7. In step 657, it is determined whether the overload flag for reducing the capacitor capacity and the overload flag for increasing the transformer tap are both OFF. If YES, that is, the overload flag is OFF, the process moves to step 667, and a signal is output to the power factor control section 24 to shut off any of the switches (Sl...aX). Further, the process moves to step 677 and the control device 40
A signal is output to increase the tap position of the transformer 12 by one tap.
コンデンサを1段遮断した場合のトランス12の出力電
力の減少量よりも、トランスのタップ位置をエタップア
ツプした時のトランス12の出力電力の増加量の方が大
きいのでステップ667とステップ677とからなるト
ランスタップアップ−コンデンサOFF調整によって誘
導炉のパワーアップ処理がなされる。ステップ677を
経た後は第2図に示すステップ110に戻る。ステップ
647.657のいずれかにおいてNoと判別するとス
テップ625に移る。Since the amount of increase in the output power of the transformer 12 when the tap position of the transformer is tapped up is greater than the amount of decrease in the output power of the transformer 12 when one stage of the capacitor is cut off, the transformer consists of steps 667 and 677. The induction furnace is powered up by the tap-up-capacitor OFF adjustment. After passing through step 677, the process returns to step 110 shown in FIG. If it is determined No in either step 647 or 657, the process moves to step 625.
第3図に示されるステップ310のパワーダウン処理の
詳細は第6図において示されており、まず、ステップ7
00においてトランス12の出力電力Pと誘導コイル1
0の許容電力Pmaxの偏差ΔPHを求める。次にステ
ップ710に移り、力率PFが所定範囲にあるか否か判
別し、YESであればステップ720に移る。ステップ
720ではΔPH(PCを判別する。ここでΔPc は
コンデンサC1・・・・・・Cxのうち1つのコンデン
サをトランス12の二次側に挿入又は遮断した時に予測
されるトランス12の出力電力の変化値である。Details of the power down process in step 310 shown in FIG. 3 are shown in FIG.
At 00, the output power P of the transformer 12 and the induction coil 1
The deviation ΔPH of the allowable power Pmax of 0 is determined. Next, the process moves to step 710, and it is determined whether the power factor PF is within a predetermined range. If YES, the process moves to step 720. In step 720, ΔPH(PC is determined. Here, ΔPc is the predicted output power of the transformer 12 when one of the capacitors C1...Cx is inserted or cut off on the secondary side of the transformer 12. It is a change value.
このステップ720でYESと判別するとステンブ73
0に移ね、PF)PFLagを判別する。なおここでP
FLagは遅れの基準力率である。ステップ730にお
いてYESと判別するとステップ740に移り、ステッ
プ740では、第5図に示すステップ647と同様に、
コンデンサの容量を減少させ得る範囲内にあるか否か判
別する。ステップ740においてYESと判別すると、
ステップ750に移りトランス12の二次回路のコンデ
ンサを1段遮断するための信号が力率制御部24に出力
され、これによってコンデンサの容量が減少し誘導コイ
ル10の印加電力が減少する。ステップ750のコンデ
ンサ投入処理を経ると第2図に示すステップ110に戻
る。If YES is determined in this step 720, the stem 73
0, PF) Determine PFLag. Note that here P
FLag is the reference power factor of delay. If YES is determined in step 730, the process moves to step 740, and in step 740, similarly to step 647 shown in FIG.
It is determined whether the capacitance of the capacitor is within a range where the capacitance can be reduced. If YES is determined in step 740,
Moving to step 750, a signal for cutting off one stage of the capacitor in the secondary circuit of the transformer 12 is output to the power factor control section 24, thereby reducing the capacitance of the capacitor and the power applied to the induction coil 10. After passing through the capacitor charging process of step 750, the process returns to step 110 shown in FIG.
ステップ720,730,740のいずれかにおいてN
Oと判別するとステップ760に移り、ΔPH(ΔPT
Cを判別する。なおΔPTc はトランス12のタップ
位置1&:1タツプダウンし、スイッチS!・・・・・
・Sxのうち1つのスイッチを投入した時に予測される
トランス12の出力電力の変化値である。ステップ76
0においてYESと判別するとステップ770に移り、
力率PF(進みの力率PFLead 2判別し、YES
であればステップ780に移る。ステップ780では、
第5図に示すステップ635と同様に、コンデンサの容
量を増加させ得る範囲内にあるか否か判別する。ステッ
プ780においてYESと判定されればステップ790
のトランスタップダウン処理、ステップ800のコンデ
ンサ投入処理が行われ、ステップ810に移る。ステッ
プ810ではトランスタップ位置が10番を超えている
か否かを判別し、10番より大きいときは第2図に示す
ステップ110に戻り、一方10番以下のときはステッ
プ820に移って警報処理を行った後、ステップ110
に戻る。また、ステップ710においてNOと判別する
とステップ830に移り警報処理を行い、そしてステッ
プ840に移る。ステップ7.60においてNoと判別
するとこのステップ840に移る。ステップ840では
トランスタップダウン処理を行い、その後ステップ81
0に移る。ステップ770,780のいずれかにおいて
NOと判別するとステップ850に移ってトランスタッ
プダウン処理を行い、引き続いてステップ860に移っ
て警報処理を行った後、ステップ810に移る。In any of steps 720, 730, 740
If it is determined to be O, the process moves to step 760, and ΔPH(ΔPT
Determine C. Note that ΔPTc taps down the tap position 1&:1 of the transformer 12, and switches S!・・・・・・
- It is the change value of the output power of the transformer 12 predicted when one switch of Sx is turned on. Step 76
If YES is determined at 0, the process moves to step 770.
Power factor PF (advanced power factor PFLead 2 determined, YES
If so, the process moves to step 780. In step 780,
Similar to step 635 shown in FIG. 5, it is determined whether the capacitance of the capacitor is within a range in which the capacitance can be increased. If YES is determined in step 780, step 790
The transformer tap-down process in step 800 and the capacitor input process in step 800 are performed, and the process moves to step 810. In step 810, it is determined whether or not the transformer tap position exceeds number 10. If the transformer tap position is greater than number 10, the process returns to step 110 shown in FIG. After doing step 110
Return to Further, if the determination in step 710 is NO, the process moves to step 830 to perform alarm processing, and then moves to step 840. If the determination in step 7.60 is No, the process moves to step 840. Step 840 performs transformer tap-down processing, and then step 81
Move to 0. If NO is determined in either step 770 or 780, the process moves to step 850 to perform transformer tap-down processing, then to step 860 to perform alarm processing, and then moves to step 810.
以上のように、本実施例においては、誘導炉の運転を行
なうに際して、トランス12の出力電力と誘導コイル1
0の定格電力との偏差を求め、この偏差に応じて、偏差
を零に抑制する電力制御としてトランス12の出力電圧
調整、並列コンデンサの容量調整、又は両者の組合せの
いずれかの調整のうち前記偏差に応じて、偏差を零に抑
制する電力調整を行なうようにしたため、第3図の破線
で示される特性Cのように、トランス12の出力電力を
短時間で定格電力に近づけることができ、またトランス
12の出力電力を定格電力に維持することができる。こ
のため、本実施例によれば、溶解所要時間が短かくなり
、溶解能力の向上が図れると共に、炉壁等を冷却するに
要するエネルギーの損出分が減少し、溶解電力原単位の
低減を図ることができる。As described above, in this embodiment, when operating the induction furnace, the output power of the transformer 12 and the induction coil 1 are
Determine the deviation from the rated power of 0, and according to this deviation, perform power control to suppress the deviation to zero by adjusting the output voltage of the transformer 12, adjusting the capacity of the parallel capacitor, or adjusting the combination of the two. Since the power is adjusted to suppress the deviation to zero according to the deviation, the output power of the transformer 12 can be brought close to the rated power in a short time, as shown by the characteristic C shown by the broken line in FIG. Further, the output power of the transformer 12 can be maintained at the rated power. Therefore, according to this example, the time required for melting is shortened, the melting capacity can be improved, and the loss of energy required to cool the furnace wall etc. is reduced, resulting in a reduction in the melting power consumption rate. can be achieved.
また本実施例においては、トランス12の出力電力の調
整を自動化することができるので、作業者のタップ操作
忘れ等によって誘導炉が許容値以上の電力で運転される
ことがなくなり、炉壁の異常摩耗等が発生することを防
止することができる。In addition, in this embodiment, since the adjustment of the output power of the transformer 12 can be automated, the induction furnace will not be operated with power exceeding the allowable value due to the operator forgetting to operate the tap, etc., and the furnace wall will be abnormal. It is possible to prevent wear and the like from occurring.
また、本実′雄側においては、誘導炉の電力が定格電力
以下で、かつ二次電流のバランス比が崩れて二次電流が
許容値を超えた場合に、並列コンデンサの容量調整を行
い二次電流のアンバランス比を安定化するようになって
いるので、定格電力に近いハイパワーでの継続運転が可
能となる。さらにまた、本実施例では、ステップ570
において第4図(1)〜(5)に示す内容の過負荷フラ
グをセットすることによって重複した制御を省くように
なっているので効率の良い誘導炉の運転が可能となる。In addition, on the real side, when the power of the induction furnace is below the rated power and the balance ratio of the secondary current collapses and the secondary current exceeds the allowable value, the capacity of the parallel capacitor is adjusted. Since the unbalance ratio of the secondary current is stabilized, continuous operation at high power close to the rated power is possible. Furthermore, in this embodiment, step 570
By setting the overload flags shown in FIG. 4 (1) to (5), redundant control is omitted, allowing efficient operation of the induction furnace.
以上の説明から明らかなように、本発明によれば誘導炉
の運転を効率良く行なうことができ、溶解能力が向上し
、その結果、生産性を向上させることができる。As is clear from the above description, according to the present invention, the induction furnace can be operated efficiently, the melting capacity can be improved, and as a result, the productivity can be improved.
第1図は本発明の一実施例を示す構成図、第2図、第3
図、第5図、第6図はそれぞれ本発明に係わる装置の作
用を説明するための70チヤート、第4図はアンバラン
ス比制御後にセットされる過負荷フラグの制御禁止内容
を示す図、第7図は従来の装置構成図、第8図は溶湯量
と電力係数との関係を示す図、第9図は従来の装置と本
発明に係わる装置の溶解サイクルの電力推移特性図であ
る。
10・・・誘導コイル、 12・・・降圧用トランス、
24・・・力率制御部、 26.46・・・電流計、2
8・・・電圧計、 30・・・電力計、 40・・・タ
ップ制御部、 42・・・制御装置、 48・・・力率
計。Fig. 1 is a configuration diagram showing one embodiment of the present invention, Fig. 2, Fig. 3
5 and 6 are respectively 70 charts for explaining the operation of the device according to the present invention, and FIG. FIG. 7 is a diagram showing the configuration of a conventional device, FIG. 8 is a diagram showing the relationship between the amount of molten metal and the power coefficient, and FIG. 9 is a power transition characteristic diagram of the melting cycle of the conventional device and the device according to the present invention. 10... Induction coil, 12... Step-down transformer,
24...Power factor control unit, 26.46...Ammeter, 2
8... Voltmeter, 30... Wattmeter, 40... Tap control unit, 42... Control device, 48... Power factor meter.
Claims (1)
誘導炉用三相トランスの出力電圧を調整する出力電圧調
整器と、前記トランスの出力側に並列接続される並列コ
ンデンサの容量値により前記誘導炉の印加電力を調整す
る印加電力調整器と、前記誘導炉の電力を監視して前記
調整器に電力調整指令を与える制御装置と、を備え、前
記制御装置は、前記誘導炉の印加電力と前記誘導炉の定
格電力との偏差を求め、この偏差に応じて、偏差を零に
抑制する電力調整指令としてトランスの出力電圧調整、
並列コンデンサの容量調整又は両者を組合せた調整のい
ずれかを選択し、選択した電力調整指令により前記誘導
炉の印加電力を前記誘導炉の定格電力に維持する制御を
行なう低周波誘導炉の運転制御装置であって、前記制御
装置は、誘導炉の電力が定格電力以下で、かつ前記トラ
ンス出力側三相電流がそのバランス比が崩れることによ
り許容電流値を超えた場合に、前記並列コンデンサの容
量調整により三相電流のバランス比を安定化する制御を
行うことを特徴とする低周波誘導炉の運転制御装置。(1) An output voltage regulator that adjusts the output voltage of a three-phase transformer for induction furnaces that supplies power to the single-phase induction coil of a low-frequency induction furnace, and the capacitance value of a parallel capacitor connected in parallel to the output side of the transformer. an applied power regulator that adjusts the applied power of the induction furnace according to The deviation between the applied power and the rated power of the induction furnace is determined, and according to this deviation, the output voltage of the transformer is adjusted as a power adjustment command to suppress the deviation to zero.
Operation control of a low frequency induction furnace that selects either capacity adjustment of a parallel capacitor or adjustment that combines both, and performs control to maintain the applied power of the induction furnace at the rated power of the induction furnace according to the selected power adjustment command. The control device controls the capacitance of the parallel capacitor when the power of the induction furnace is below the rated power and the three-phase current on the output side of the transformer exceeds an allowable current value due to a loss of balance ratio. An operation control device for a low frequency induction furnace characterized by performing control to stabilize the balance ratio of three-phase currents through adjustment.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3906985A JPS61198312A (en) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | Operation controller of low frequency induction furnace |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3906985A JPS61198312A (en) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | Operation controller of low frequency induction furnace |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61198312A true JPS61198312A (en) | 1986-09-02 |
Family
ID=12542833
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3906985A Pending JPS61198312A (en) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | Operation controller of low frequency induction furnace |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61198312A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008522132A (en) * | 2005-10-26 | 2008-06-26 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Control device for AC induction furnace |
CN102748948A (en) * | 2012-07-11 | 2012-10-24 | 张于彬 | Control method and control system for smelting process of crucible line-frequency electric induction furnace |
-
1985
- 1985-02-28 JP JP3906985A patent/JPS61198312A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008522132A (en) * | 2005-10-26 | 2008-06-26 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Control device for AC induction furnace |
JP4701250B2 (en) * | 2005-10-26 | 2011-06-15 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Control device for AC induction furnace |
CN102748948A (en) * | 2012-07-11 | 2012-10-24 | 张于彬 | Control method and control system for smelting process of crucible line-frequency electric induction furnace |
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