JPS6118421B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高調波信号除去に係り、一層詳細には
多重ブリツジ三相電力変換装置の出力基本波信号
中の高調波信号を除去する装置に係る。

現在の三相変換装置は選択的に直流から交流も
しくは交流から直流への２方向の電気エネルギー
の変換を行う。すなわち逆変換装置（直流から交
流へ）または順変換装置（交流から直流へ）とし
て機能し得る。周知のように、出力電圧が数百
K.W.を越える三相変換装置では、個々のブリツ
ジの電力容量に制限があるため、直流または交流
源と負荷との間に多重の変換ブリツジを並列接続
して使用する必要がある。逆変換装置として用い
られるとき、各ブリツジは三相出力端あるいは極
の各々において変換装置の３つの出力位相の各々
に対し方形波の基本波信号を生じ、その各々が
波されかつ出力変圧器内で他のブリツジからの対
応する位相の基本波と加算されて、変換装置の各
出力位相内に出力基本波信号を生ずる。各ブリツ
ジからの方形波基本波信号は、極切換のつどブリ
ツジ基本波信号の電力レベルに変化を生じさせる
高調波成分を含んでいる。これらの高調波は角周
波数ｗの方形波の基本波信号に対して次のフーリ
エ級数展開から決定され得る。

ｆ（ｔ）＝４Ｖ／π〔sin（wt＋φ）＋１／３sin（3wt
＋３ φ） ＋１／５sin（5wt＋５φ）……１／Ｋsin（kwt＋ｋ φ）〕 ここにＶは信号電圧の大きさ、φは位相角であ
る。

奇数調波のみが級数展開中に存在し、また三相
システムの出力極の間で測定される方形波の基本
波信号に対しては第３調波およびその整数倍の周
波数の高調波は本質的に打ち消し合うので、出力
極の間の基本波信号の高調波はそれ以外の奇数調
波すなわち第５、７、11、13、17、19、23、25、
29、31、35、37調波などである。

当業者に知られているように、もし２つの信号
（電流あるいは電圧）が位相角３６０゜／２Ｎ＝１８０
゜／Ｎで互 いに加えられれば、各信号の第Ｎ調波は１８０゜／Ｎ・ ＝180゜だけ互いに位相がずれ、もし各々の振幅
が等しければ打ち消し合う。もし信号の対が２組
のＰ相信号から加え合わされれば、この位相角は
３６０゜／２ＰＮ＝１８０゜／ＰＮあるいは三相システ
ムに対しては ６０゜／Ｎになる。この関係は米国特許第3792286号明 細書に開示されているように２ブリツジ三相逆変
換装置における高調波除去のために用いられてお
り、この明細書には、出力基本波の第５および第
７調波を除去するために、２つの等しく位相のず
れた負荷巻線を駆動する２つの位相のずれたブリ
ツジに対して種々の相互接続の仕方が示されてい
る。上記特許では、２つのブリツジの対応する相
の出力は相対的に30゜（３６０゜／２ＰＮ、ここにＰ＝
３、 Ｎ＝２）だけ位相がずれており、また負荷巻線は
負荷に力率１の基本波信号を与えるべく同様に位
相がずれている。第５および第７調波の除去は、
各ブリツジの相出力端に接続された三相リアクト
ル内で、相対的に３６０゜／２ＰＮ＝30゜だけ位相角の
ずれ た２組（Ｎ＝２）の三相（Ｐ＝３）の対応する基
本波信号の加算の直接的な結果として行われる。
上記特許に開示されているのは、ただ２つのブリ
ツジに対する高調波除去であり、それを２よりも
多数のブリツジを有する逆変換装置に拡散しよう
という試みはすべて、対の相い次ぐ加算（対の
対、以下同様）を可能にするためブリツジの数が
２の整数乗に制限されていなければならないとい
う結果になつている。したがつて、所要のブリツ
ジの次の数は４であり、第２の対の信号が第２の
リアクトル内で加算されて、第２の対の第５およ
び第７調波が打ち消され、また第２のリアクトル
の各々からの出力が第３のリアクトル内で加算さ
れて、一層高次の第11、13、17および19調波の次
の２組が打ち消される。大電力の変換装置は７つ
までの逆変換装置ブリツジを設けるのが実際的で
あることが見い出されているので、上記特許で
は、３、５、６あるいは７ブリツジ変換装置にお
ける高調波除去方法あるいは装置に関する教示は
欠落している。

第２の米国特許第3876923号は、極間で30゜位
相のずれた２ブリツジ逆変換装置に対する米国特
許第3792286号の適用を開示することにより、そ
の適用範囲を拡大するものであり、位相のずれた
負荷巻線に同様のリアクトルを通じて三相電力を
供給しているが、米国特許第3792286号における
電気的に絶縁された負荷と反対に、米国特許第
3876923号では負荷巻線は共通の磁気回路内の相
および補助巻線の組み合わせとして開示されてい
る。米国特許第3792286号と同様に米国特許第
3876923号でも、２の整数乗ではない数のブリツ
ジを有する逆変換装置における基本波の高調波を
除去するための方法あるいは構成は示唆されてい
ない。

本発明の目的は、各出力基本波信号が、２の整
数乗ではないＮ個の変換装置ブリツジの対応する
相出力の３つの組から得られる対応する位相角の
基本波信号の和に等しく、またブリツジの相出力
が、ゲート信号源から与えられるゲート信号によ
り決定される位相角において組み合わされた基本
波信号を生ずるような多重ブリツジ三相変換装置
の出力基本波信号における高調波信号除去方法を
提供することである。

本発明による高調波除去方法は、少なくとも１
つの他のブリツジの対応する相出力端に得られる
基本波信号に対して相対的に６０゜／Ｎだけ各ブリツジ の基本波信号に位相ずれを生じさせるように基本
波信号の位相角を調節する過程を含んでおり、ま
た、前記Ｎ個のブリツジのうちの２の整数乗のう
ち最大値に相当する数のブリツジを第１群に、ま
た残りのすべてのブリツジを第２群にまとめるこ
とと、前記第１群および前記第２群内の各々位相
のずれた基本波信号に、特定の基本波信号と前記
群の関係づけられたもののなかの対応する相出力
端からの位相のずれた基本波信号との間の差信号
の大きさと、前記群の関係づけられたものの対応
する相出力端の少なくとも１つの他の組の位相の
ずれた基本波信号の間の差信号の大きさとを加え
て、前記第１群内の各々位相のずれた基本波信号
に対する第１群基本波信号と、前記第２群内の
各々位相のずれた基本波信号に対する第２群基本
波信号とを生じさせ、各々の位相角を変換装置位
相の１つに対応する位相角とし、また前記第２群
基本波信号に次数が（６・Ｎ−１）よりも小さく
位相が位相角の等しい前記第１群基本波信号の次
数の等しい信号高調波から180゜だけずれたすべ
ての信号高調波を含ませることと、前記第１群基
本波信号に位相角の等しい前記第２群基本波信号
を加算して、Ｎブリツジの対応する相出力端の各
組に対する和基本波信号を生じさせ、各々（６・
Ｎ−１）次の第１調波を有する各和基本波信号を
三相変換装置の１つの相における出力基本波信号
として用いることを特徴とする。また本発明によ
る方法は、基本波信号の位相角を調節する過程
が、隣接して位相のずれた対応する相出力から
各々相対的に６０゜／Ｎだけ位相のずれた変換装置出力 相の組み合わされたものから偶数が正および負に
ずれるようにＮブリツジの対応する相出力を移相
して、最小位相ずれにおける最も内側の対から最
大位相ずれにおける最も外側の対へ延びる対称的
に位相のずれた対応する相出力の対を生じさせる
ことを含むことを特徴とする。

さらに、Ｎ個の変換装置ブリツジを有する三相
変換装置における高調波を除去するための本発明
による装置は、少なくとも１つの他のブリツジの
対応する相出力端に与えられる基本波信号に対し
て相対的に６０゜／Ｎだけ各ブリツジの基本波信号の位 相角をずらすようにゲート信号を調節するための
手段を含んでおり、また前記Ｎ個のブリツジのう
ちの２の整数乗のうちの最大値に相当する数のブ
リツジを含む第１群からの位相のずれた基本波信
号に応答して、各々位相のずれた基本波信号の大
きさに、それと他の第１群のブリツジの対応する
相出力端における位相のずれた基本波信号との間
の差信号の和の大きさと、前記第１群内の相出力
端の少なくとも１つの他の組の位相のずれた基本
波信号の間の差信号の和の大きさとを加え、三相
変換装置の相の１つに対応する位相角を有する第
１群基本波信号を各々位相のずれた基本波信号と
して生じさせるための第１移相変圧器と、前記第
１群に含まれているもの以外のすべてのブリツジ
を含む第２群からの位相のずれた基本波信号に応
答して、各々位相のずれた第２群基本波信号の大
きさに、それと他の第２群ブリツジの対応する相
出力端における位相のずれた基本波信号との差信
号の和の大きさと、前記第２群内の対応する相出
力端の少なくとも１つの他の組の位相のずれた基
本波信号の間の差信号の和の大きさとを加え、三
相変換装置の相の１つに対応する位相角を有しか
つ位相角の等しい前記第１群基本波信号の次数の
等しい高調波に対して各々180゜だけ位相のずれ
た（６・Ｎ−１）よりも低次のすべての信号高調
波を有する第２群基本波信号を各々位相のずれた
基本波信号として生じさせるため第２移相変圧器
と、前記第１群基本波信号および前記第２群基本
波信号に応答して、位相角の等しい前記第１群お
よび前記第２群基本波信号を加算し、（６・Ｎ−
１）次の第１調波を各々有する出力基本波信号を
三相変換装置の相の各々に生じさせるための加算
変圧器とを含んでいることを特徴とする。

本発明の上記および他の目的、特徴および利点
はその好ましい実施例を以下に図面により詳細に
説明するなかで一層明らかとなろう。

さて第１図を参照すると、直流から交流への変
換すなわち逆変換を行う三相３ブリツジ（Ｎ＝
３）変換装置に対する本発明による高調波周波数
除去装置の実施例において、変換装置１８は３つ
の並列な変換装置ブリツジ２６〜２８の入力端に
導線２２，２４を通じて正負に接続された直流電
圧源２０から直流電力を受ける。各ブリツジは３
つの変換装置出力位相の１つに対応する位相角で
120゜（３６０゜／Ｐ）づつ相対的に位相のずれた三相
出 力端あるいは極出力端Ａ，ＢおよびＣを有する。
高調波除去装置が設けられていない場合、ブリツ
ジ相出力端は、各変換装置位相内の出力信号とし
て合計基本波信号を生ずるようにブリツジの対応
する相出力端の各３つの基本波信号の加算を行う
たとえば三角−星形結線の出力変圧器２９の対応
する相に直接接続されている。各合計基本波信号
はブリツジ相出力端における基本波信号の電圧に
等しい電圧の大きさと個々の相出力端における基
本波信号の電流の３倍の電流の大きさとを有す
る。本発明では、出力変圧器を通じて信号を伝達
する以前に高調波信号を除去するべくブリツジ相
出力端と変圧器２９との間に高調波除去回路３０
が接続されている。

変換装置ブリツジ２６〜２８は三相出力端の
各々に対してサイリスタのような電圧制御スイツ
チを含む公知の形式のものである。第１０図はブ
リツジ２６を部分的に示す図であるが、Ａ相出力
回路はそれぞれＡ出力端と導線２２，２４との間
に接続されたサイリスタ２６ａ，２６ｂを含んで
いる。これらのサイリスタは互いに120゜だけ位
相角のずれたゲート信号を発する可調節のゲート
信号源２５からのゲート信号により駆動されて、
相出力相対的位相角を確立する。各サイリスタは
交互にＡ出力端を正および負の母線２２，２４に
接続するように駆動され、それにより基本波周波
数および所望の位相角において交番的な電圧およ
び電流信号を生ずる。各サイリスタはダイオード
２６ｃ，２６ｄのような逆並列ダイオードから成
る側路を有し、これらのダイオードは、サイリス
タのまわりに逆電流路を形成することにより、サ
イリスタのスイツチングに伴う過渡的な電圧信号
を抑制する。これらのダイオードは一般にクエン
チング−ダイオードと呼ばれており、その機能は
当業者によく知られている。加えて、これらのダ
イオードはＡ端子に現われる交流信号の整流を行
い、変換装置１８が順変換装置として用いられる
とき直流信号出力を導線２２，２４に与える。こ
の場合、直流電源２０は直流負荷となり、また変
換装置出力変圧器２９は入力である三相交流信号
を３つのブリツジ２６〜２８に各々分配する入力
変圧器となる。

本発明ではブリツジ出力信号はパルス変調され
ておらず、相出力基本波信号は実質的に方形波で
ある。このことは本発明による高調波除去の記述
および解析を簡略化するが、本発明は単に方形波
の相出力信号を生ずる逆変換装置に限定されるも
のではない。周知のように、パルス変調は基本波
に対する高調波を減ずるためにも電圧を調整する
ためにも用いられており、必要であれば、本発明
による高調波除去と組み合わされて用いられてよ
い。

再び第１図を参照すると、対応する相出力
（A₁，A₂，A₃およびB₁，B₂，B₃など）は、サイ
リスタ−ゲート信号をシフトすることにより、θ
＝３６０゜／２ＰＮ＝20゜の相対的位相差を生ずるよう
に位 相がずれている。ブリツジのすべてに対するゲー
ト信号は米国特許第3792286号に記載されている
ような位相のずれた負荷への三相交流電力の供給
のように特定の変換装置の用途に対して適当と考
えられる方向に相出力のすべての絶対的な位相シ
フトを生ずるようにずらされていてよいが、各ブ
リツジからの相出力基本波信号は少なくとも１つ
の他のブリツジ中の対応する相出力基本波信号か
ら６０゜／Ｎだけ相対的に位相がずれていなければなら ない。位相のずれない負荷に三相交流を与える変
換装置に対する好ましい実施例では、２の整数乗
の数のブリツジ（第１図では２）がいまの場合は
奇数のブリツジの対応する相出力の位相角の前後
にプラスおよびマイナス20゜だけ位相がずれてい
る。この場合、２つのブリツジ２６，２７の位相
が位相ずれのない奇数のブリツジ２８の前後に対
称に交互に正および負にずらされる。後で詳細に
説明するように、位相のずれた基本波信号はその
位相角の平均値に等しい位相角における合計基本
波信号にすべて分解されるので、ブリツジ２８の
前後のブリツジ２６，２７の対称な位相ずれはブ
リツジの位相ずれ以前に変換装置の３つの相の１
つに生ずるものに等しい０゜の位相角になる。位
相ずれは各ブリツジに対する基本波信号のベクト
ル表示により第２Ａ〜２Ｃ図に示されている。第
２Ａ〜２Ｃ図および他の図面中で、相出力基本波
信号は相出力端に対応する文字（Ａ，Ｂ，Ｃ）
と、３つの逆変換装置ブリツジの特定のものを示
す第１のデイジツトによる添字（添字１〜３はブ
リツジ２６〜２８に対応）と、基本波あるいは第
１調波１から第13調波13までの高調波信号を示す
第２のデイジツトの組による添字とを付されたベ
クトルにより示されている。第２Ａ〜２Ｃ図でブ
リツジ２６〜２８の対応する相出力端Ａからの基
本波信号はそれぞれA₁₁，A₂₁およびA₃₁として示
されている。

３つのブリツジ２６〜２８の相出力端は高調波
除去回路３０に接続されており、この回路はそれ
ぞれ120゜だけ位相のずれた三相の鉄心Ｘ，Ｙお
よびＺ脚、３３〜３５および３６〜３８を有する
移相変圧器３１，３２を含んでいる。移相変圧器
３１は３つの鉄心脚３２〜３４の各々に４つの巻
線の組４１〜４４、４５〜４８および４９〜５２
を含んでおり、各組は巻数比Ｓ／Ｌで一対の長い
Ｌ巻線および一対の短いＳ巻線を含んでいる。各
組内のＬおよびＳ巻線は他の組の１つのなかの異
種（ＳあるいはＬ）巻線と逆極性で直列に電気的
に接続されており、変圧器の入力線５４〜５９と
出力線６０〜６５との間に第１図に一般的に示さ
れているように変圧器の２つの異なる脚に逆極性
直列のＬおよびＳ巻線をなしている。変圧器３１
は前記の米国特許第３，792，286号に開示されて
いるリアクトルと実質的に類似しており、また、
一般的に説明されているように、各組の個々のＬ
およびＳ巻線はブリツジ２６，２７の対の各々か
ら選択された相出力端に接続されており、変圧器
三相鉄心内に零基本波信号アンペアターンを与え
ている。

第１図でブリツジ２６，２７の相出力端は導線
５４〜５９を通じて変圧器３１の２つの脚の各々
における選択された巻線に図示のように接続され
ている。Ｓ／Ｌターン比は、脚３２が導線５４，
５７を通じて対応する相出力端A₁，A₂に接続さ
れたＬ巻線４１，４３と導線５６，５８を通じて
相出力端C₁，B₂に接続されたＳ巻線４２，４４
とを有するというように、位相のずれた基本波信
号に対して変圧器鉄心内で零アンペアターンを与
えるように計算されている。第２Ｆ図を参照する
と、A₁₁基本波信号により生ずるアンペアターン
Ｆは＋20゜におけるベクトルFA₁₁，として、A₂₁
出力端のアンペアターンは−20゜におけるベクト
ル−FA₂₁（巻線４１，４３の逆位相）としてC₁₁
アンペアターンはＳ／Ｌ・（−FC₁₁）（巻線４
１，４２の逆位相）として、またB₁₁アンペアタ
ーンはベクトルＳ／Ｌ・FB₂₁）として示されてい
る。したがつて、第２Ｆ図から Ｓ／Ｌ＝ＦＡ_１１／ＦＢ_２１・ｓｉｎ２０゜／ｓｉ
ｎ４０゜ となる。基本波信号の大きさは等しいので、
FA₁₁＝FB₂₁、またＳ／Ｌ＝ｓｉｎ２０゜／ｓｉｎ４０゜
＝0.5321であ る。

第２Ｄ図は導線５４〜５９を通じて変圧器３１
に与えられる位相のずれた基本波信号を示してお
り、いずれもcos20゜の力率を有する。各々のキ
ロワツト（K.W.）電流（I₀）および電圧（V₀）は
Ｉ・cos20゜およびＶ・cos20゜に等しい（ここに
ＩおよびＶはベクトル５３により一般的に示され
ているように位相ずれのない基本波に対する電流
および電圧の大きさである）。位相ずれ以前のレ
ベルにK.W.電力を保つため、電圧の大きさV₀は
変圧器３１のなかで力率の逆数倍に、あるいは
V₀＝Ｖ・１／ｃｏｓ２０゜に増される。この増大 （1.0642V／Ｖ）は相出力端に接続された直列Ｌ
およびＳ巻線の各々に生ずる電圧を位相のずれた
相出力端基本波に加算すること、すなわちA₁か
らの基本波信号が直列ＬおよびＳ巻線４１，４５
の各々の両端に生ずる電圧に加えられ、かつA₂
からの信号が巻線４３，５１の両端に生ずる電圧
に加えられることによつて行われる。これらの直
列巻線に生ずる電圧は位相のずれた対応する相出
力基本波信号の２つの対の各々の間の差電圧に起
因する巻線と組み合わされた脚の両端の基本波信
号電圧降下を表わす。第２Ｄ図には、位相のずれ
た対応する（A₁₁〜A₂₁，B₁₁〜B₂₁およびC₁₁〜
C₂₁）に起因する脚３２〜３６の両端の差電圧信号
の大きさが鎖線ベクトル６６〜６８により示され
ている。各極出力基本波電圧信号に対応相出力の
２つの対（そのうち１つの対は基本波信号を生ず
る相出力を含む）この間の差の大きさを加えるこ
とによつて入力導線５４〜５９上の各極基本波信
号に対して導線６０〜６５上の変圧器３１の出力
端に第１レベル基本波信号が生ずる。第２Ｅ図を
参照すると、出力A₁，A₂に対して、位相のずれ
た基本波電圧信号VA₁₁，VA₁₂が直列巻線の２つ
の対の両端に生ずる全電圧にそれぞれ加えられて
る。電圧VT₁₁は変圧器鉄心の脚の間のずれに等
しい120゜だけ相対的に位相のずれたベクトルａ_1
1x，ａ_11yによる示されている巻線４１，４５の両
端の電圧の和である。ａ_11xおよびａ_11yの大きさ
は位相のずれた基本波電圧信号の差信号の大きさ
A₂₁，A₁₁およびB₁₁，B₂₁にそれぞれ比例している
（第２Ｄ図、差ベクトル６６．６７））。極出力端
における基本波電圧の大きさは等しく、また位相
のずれた対応相出力信号の間の位相角は等しい
（極間位相角の２倍あるいは40゜）ので、巻線４
５，５１の各々に生ずる電圧は巻数比あるいはａ
_11y，ａ_11x＝Ｓ／Ｌ＝0.5321により関係づけられ
る。同一の結果が、位相のずれた対応出力の間の
基本波電圧の差A₁₁，A₂₁およびC₂₁，C₁₁（第２Ｄ
図のベクトル６６，６８）にそれぞれ等しい直列
ＬおよびＳ巻線５３，５１の両端に生ずる電圧あ
るいはａ_21xおよびａ_21yの和である電圧信号VT₂₁
に対しても得られる。加算の結果として、それぞ
れ電圧V₀＝Ｖ・１／ｃｏｓ２０゜および電流Ｉ・cos20
゜ で第１レベル基本波信号VA₁₁₀，VA₂₁₀が導線６
０，６３上に得られる。各々の出力K.W.電力は
VIである。ブリツジ２６，２７の残りの相出力
は上記と同一の仕方で処理され、各々の出力電圧
がそれと組み合わされた直列巻線に生ずる電圧に
加えられて、同一の電流および電圧の大きさを有
する第１レベル基本波信号を残りの導線６１，６
２，６４および６５上に与える。

移相変圧器３１は、ブリツジ相出力端における
各々の位相のずれた高調波信号に相出力端に接続
された直列巻線の各々の両端に生ずる高調波電圧
を加えることにより、基本波そのものと同一の仕
方で基本波信号の第５，７，11および13調波に変
更を加える。いま第３Ａ〜３Ｃ図を参照すると、
ブリツジ２６，２７および２８に対する第５調波
信号は各々対応する基本波の位相角よりも５倍大
きい位相角にある。対応する極出力端A₁，A₂，
A₃に対する第５調波信号A₁₅，A₂₃およびA₃₅を考
えると、A₃極の位相角は零、したがつて第５調
波A₃₅は零であり、他方、第５調波A₁₅およびA₂₅
はそれぞれ100゜および260゜にある。第３Ｄ図に
は導線５４〜５９上で変圧器３１に与えられる第
５調波信号が示されている。基本波と同様に、導
線６０，６３上の変圧器の出力端における第５調
波信号の大きさA₁₅₀およびA₂₅₀はA₁₅，A₅₈信号の
大きさと直列ＬおよびＳ巻線４１，４５および４
３，５１の両端の電圧との和に等しい。やはり各
巻線電圧は特定の巻線と組み合わされる変圧器鉄
心の脚の両端の第５調波電圧の差に比例してい
る。第３Ｄ図で鎖線のベクトル７０〜７２は第５
調波信号の間の電圧差を示している。第３Ｅ図を
参照すると、巻線４１，４５の両端の電圧（ベク
トルａ_15xおよびａ_15y）は位相のずれた対応相の
２つの対の第５調波の差信号の大きさA₂₅−A₁₅
およびB₁₅−B₂₅に等しく、また巻線４３，５１の
両端の電圧（ベクトルａ_25xおよびａ_25y）は電圧
差A₁₅−A₂₅およびC₂₅−C₁₅に等しい。巻線電圧の
間の比ａ_11y／ａ_11x＝Ｓ／Ｌ＝0.5321および相対
的位相差120゜により、導線６０，６３上の第１
レベル基本波信号第５調波は、相出力第５調波
A₁₅，A₂₅の大きさの0.5321倍に等しい大きさと位
相ずれのないブリツジ２８の第５調波信号A₃₅₀か
ら180゜だけ回転した位相とで第５調波ベクトル
A₁₅₀，A₂₅₀として示されているベクトルA₁₅＋ａ_1
５ｘ＋ａ_15yおよびA₂₅＋ａ_25x＋ａ_25yの和に等しい。
ベクトルA₁₅₀の大きさは ここにφ₁₅＝100゜（位相のずれた第５調波A₁₅
の位相角） したがつて ｜A₁₅₀｜＝0.5321｜A₁₅｜＝Ｓ／Ｌ・｜A₁₅｜ である。A₂₅₀の大きさは、φ₂₅＝260゜および第
５調波の大きさ｜A₂₅｜を用いて同様に計算され
る。残りの相出力端B₁，B₂，C₁，C₂の基本波の
第５調波、たとえばB₁に対する第１レベル基本
波信号第５調波すなわち位相ずれのないブリツジ
２８の第５調波B₃₅（位相角120゜、第３Ｃ図）か
ら180゜だけ位相のずれた300゜の位相角における
B₁₅₀＝Ｓ／Ｌ・B₁₅は同一の仕方で処理される。

第４Ａ〜４Ｃ図にはブリツジの相出力端におけ
る基本波の第７調波信号がベクトル的に示されて
いる。第４Ｄ図には変圧器３１に与えられる第７
調波信号が示されており、またＡ，Ｂ，Ｃ出力端
の第７調波の間の電圧差が鎖線でベクトル７４〜
７６に示されている。再びA₁，A₂対応相を考え
ると、導線６０，６３上の変圧器３１からの第７
調波出力信号は第４Ｅ図にベクトルA₁₇₀，A₂₇₀に
より示されており、いずれもA₁₇₀＝A₁₇＋Ａ_x17＋
Ａ_y17およびA₂₇₀＝A₂₇＋Ａ_x27＋Ａ_y27としてベクト
ル的に示されているように、相出力第７調波信号
と直列ＬおよびＳ巻線（４１，４５および４３，
５１）の両端の電圧との和に等しい。第１レベル
基本波信号第７調波は大きさが等しい。高調波
A₁₇₀に対しては ここにφ₁₇＝140゜ であり、したがつて｜A₁₇₀｜＝0.5321｜A₁₇｜で
ある。同一の結果が高調波A₂₇₀に対しても得られ
る。したがつて、変圧器の出力端における第７調
波信号は極基本波信号の高調波信号の大きさの巻
数比（Ｓ／Ｌ）倍に等しい大きさであり、位相ず
れのないブリツジ２８の第７調波A₃₇から180゜
だけ位相がずれている。他の相出力第７調波は
各々同様の大きさおよび位相を有する。

極出力端における基本波信号の第11および第13
調波は同一の仕方で処理される。極出力端におけ
る第11調波は第５Ａ〜５Ｃ図に示されている。第
５Ｄ図には変圧器に与えられる第11調波信号が示
されており、また変圧器鉄心の両端の対応する極
出力端の間の第11調波電圧の差が鎖線で電圧差ベ
クトル７８〜８０により示されている。第５Ｅ図
では、対応する相Ａの出力第11調波信号A₁₁₁およ
びA₂₁₁と直列巻線４１，４５および４３，５１の
両端に生ずる電圧との和が導線６０，６３上に等
大の出力第11調波成分A₁₁₁₀，A₂₁₁₀を生じてお
り、その各々は ここにθ₁₁＝140゜あるいは｜A₁₁₁₀｜＝0.5321
｜A₁₁₁｜＝Ｓ／Ｌ｜A₁₁₁｜ に等しい。同様に、極出力端における第13調波信
号が第６Ａ〜６Ｃ図に示されている。第６Ｄ図に
は、導線５４〜５９を通じて変圧器に与えられる
第13調波が示されており、また対応するＡ，Ｂお
よびＣ相出力端の第13調波の間の電圧差が鎖線で
ベクトル８２〜８４により示されている。第６Ｅ
図には、導線６０，６３上に A₁₁₃₀＝0.5321A₁₁₃およびA₂₂₃₀＝0.5321A₂₁₃とし
て現われる対応A₁，A₂相出力に対する合成第１
レベル基本波信号第13調波が示されている。

再び第１図を参照すると、導線６０〜６５上の
第１レベル基本波信号は位相ずれのないブリツジ
２８の出力端からの導線８６〜８８上の基本波信
号とともに高調波除去用の移相変圧器３２に与え
られる。変圧器３２は二次巻線９０〜９５および
一次巻線９７〜９９を含んでいる。２つの二次巻
線および１つの一次巻線が変圧器鉄心の３つの脚
３６〜３８の各々に配設されている。各第１レベ
ル基本波信号は二次巻線９０〜９５の１つを通過
し、また対応する相の第１レベル信号は鉄心の同
一の脚の二次巻線を通過する。すなわち、対応す
るＡ相の導線６０，６３上の第１レベル信号は脚
３６の二次巻線９０，９３を通過し、対応するＢ
相の導線６１，６４上の第１レベル信号は脚３７
の二次巻線９１，９４を通過し、また対応するＣ
相の導線６２，６５上の第１レベル信号は脚３８
上の二次巻線９２，９５を通過する。位相ずれの
ないブリツジ２８からの導線８６〜８８上の基本
波信号は各々、ブリツジ２６，２７からの対応す
る相の第１レベル基本波信号と組み合わされた鉄
心脚の一次巻線を通過する。各脚の二次巻線
（Ns）は互いに同相であり、また同一の脚の一次
巻線（Np）とは180゜だけ位相がずれている。
Np，Ns巻線の巻数比は変圧器鉄心内の基本波信
号を零アンペアーターン（Ｆ）とするように同様
に計算される。アンペアーターンは巻線の巻数に
比例し、Ns・Ｉ_A10＋Ns・Ｉ_A20＋Np・Ｉ_A3＝０
である。Ｉ_A3＝Ｉ_A1＝Ｉ_A2＝ＩかつＩ_A10＝Ｉ_A20
＝Ｉ・cos20゜であるから、Ｎｓ／Ｎｐ＝１／２ｃｏｓ
２０゜＝ 0.5321V／Ｖとなる。巻数比Ｎｓ／ＮｐはＮ＝３ブリツ
ジ 変換装置に対して変圧器３１の比（Ｓ／Ｌ）と同一で ある。

変圧器３２内で入力導線６０〜６５および８６
〜８８上の信号は、組み合わされた二次あるいは
一次巻線の両端に生ずる電圧を加えられる。変圧
器３１内と同様に、これらの巻線に生ずる電圧は
鉄心の同一の脚上の対応する相の基本波信号の間
の差信号の大きさに比例している。

対応するＡ相の出力信号を考えると、第７Ａ図
に示されているように、導線６０，６３上の第１
レベル基本波信号A₁₁₀およびA₂₁₀は、導線８６上
の基本波信号A₃₁のそれと等しく、０゜の位相角
にある。第１レベル基本波信号の電圧の大きさは
A₁₁₀＝A₁₁・１／ｃｏｓ２０゜、A₂₁₀＝A₂₁・１／ｃｏｓ
２０゜であ る。基本波信号の大きさはブリツジ出力端におい
ては等しく（A₁₁＝A₂₁＝A₃₁＝Ａ）、A₁₁₀＝A₂₁₀＝
1.064・ＡかつA₁₁₁₀−A₂₁₀＝０である。ブリツジ
２８からの基本波信号の大きさはA₃₁＝Ａであ
り、第２レベル信号に対して用意された電圧の大
きさの増加の結果として第１レベル基本波信号の
それよりも小さい。したがつて、対応相A₁，A₂
およびA₃の間の電圧差は、差ベクトル１１０に
より示されているように、Ａ・（１−１／ｃｏｓ２０゜
）＝ 0.064・Ａである。巻線９０，９３の両端に生ず
る電圧は （−0.064・Ａ）・Ｎｓ／Ｎｓ＋Ｎｐあるいは−0.0
22・ Ａであり、変圧器出力導線１００〜１０８の導線
１００，１０３上に信号電圧の大きさA₁₁₀＝
1.042・Ａ，A₂₁₀＝1.042・Ａを生ずる。巻線９７
に生ずる電圧は （−0.064・Ａ）・（−Ｎｐ／Ｎｓ＋Ｎｐ）＝＋0.0
42A であり、これに信号A₃₁が加えられて、導線１０
６上に1.042・Ａの出力信号電圧の大きさを生ず
る。その結果、相出力Ａ，Ｂ，Ｃに対する基本波
信号は変圧器３２の出力端において1.042・Ａの
等しい大きさを有する。対応する相出力端の３つ
の組の各々に対する３つの基本波電流信号の和は
Ｉ_T＝（2cos20゜＋１）・Ｉ＝2.8794・Ｉである。
出力変圧器２９の各相における変換装置の出力
K.W.電力はPo＝1.042V・2.8794・Ｉ＝3.0V・Ｉ
あるいは高調波除去回路を有さない変換装置の場
合のように個々のブリツジの出力K.W.電力の３
倍である。

高調波信号は、組み合わされた巻線の各々の両
端に生ずる差高調波電圧に同様に加えられる。第
１レベル基本波信号の第５，７，11および13調波
はそれぞれブリツジ２８の相出力端における同次
高調波の大きさの0.5321倍の大きさであり、また
ブリツジ２８の対応する相出力端の基本波信号の
同次高調波から180゜だけ位相がずれている。変
圧器３１の作動をA₃相について説明したけれど
も、それぞれ240゜および120゜に基本波を有する
B₃およびC₃相の高調波は交互に240゜および120
゜の位相とされる。その結果、これらの相の第
５，７，11および13調波はB₃₅（120゜）、B₃₇
（240゜）、B₃₁₁（120゜）、B₃₁₃（240゜）および
C₃₅（240゜）、C₃₇（120゜）、C₃₁₁（240゜）、C₃₁₃
（120゜）である。第１レベル基本波B₁₁₀、B₂₁₀は
各々B₃₅に対応する240゜の位相角を有し、また
各々高調波C₃₅、B₃₇、C₃₁₁およびB₃₁₃と180゜位相
のずれた60゜の同一位相角を持つ第５，７，11お
よび13調波を有する。同様に第１レベル基本波
C₁₁₀、C₂₁₀は各々高調波B₃₅、C₃₇、B₃₁₁および
C₃₁₃と180゜位相のずれた300゜の位相角にある。

第７Ｂ図には０゜における基本波信号第５調波
A₃₅と180゜における第１レベル基本波信号第５
調波A₁₅₀、A₂₅₀とが示されている。高調波A₁₅₀＝
A₂₅₀＝Ｎｓ／Ｎｐ・A₃₅であるから、脚３６内の第５調
波 差電圧は差ベクトル１１２により示されているよ
うにA₃₅−（−A₃₅・Ｎｓ／Ｎｐ）＝A₃₅（Ｎｐ＋Ｎｓ／
Ｎｐ）であ る。その結果、巻線９０，９３に生ずる電圧は−
A₃₅（Ｎｐ＋Ｎｓ／Ｎｐ）・（Ｎｓ／Ｎｐ＋Ｎｓ）＝−A
₃₅・Ｎｓ／Ｎｐであり、 この電圧に導線６０，６３上の第２レベル基本波
第５調波が加算されると、導線１００，１０３上
の第５調波信号成分は零になる。同様に、導線８
６上の第５調波A₃₅と巻線９７の両端に生ずる電
圧との和はA₃₅−A₃₅（Ｎｐ＋Ｎｓ／Ｎｐ）・（Ｎｐ／Ｎ
ｐ＋Ｎｓ）＝０ という結果になり、導線１０６上の第５調波は零
になる。残りの第２レベル基本波信号の第７，11
および13調波は残りの対応する相の各々に対して
同一の仕方で処理される。すなわち第５，７，11
および13調波およびこれらよりも次数が高く位相
が同一（2PN・３６０゜／２ＰＮ）の高調波あるいは6N
より も次数が高い高調波（23，25，29，31）は導線１
００〜１０８上の出力信号内で打ち消される。各
出力信号は第１調波として第17調波（６・Ｎ−
１）を有し、また各々は出力変圧器２９に与えら
れ、この変圧器が対応位相角信号の並列加算を行
なつて、変換装置の３つの出力相の各々に出力基
本波信号を生じさせる。

３ブリツジ変換装置に対して開示された高調波
除去方法は２の整数乗ではないＮ個のブリツジを
有する変換装置における高次調波を除去するのに
拡散することができ、各追加ブリツジは（６・Ｎ
−１）次までの高調波の追加的称の除去を可能に
する。各Ｎブリツジ変換装置において、ブリツジ
のいくつかあるいはすべてからの基本波信号の位
相角は各ブリツジと少なくとも１つの他のブリツ
ジとの基本波信号の間に相対的な６０゜／Ｎの位相ずれ を生ずるように調節される。前記Ｎ個のブリツジ
のうちの２の整数乗のうちの最大値に相当する数
のブリツジは第１群に、また残りのすべてのブリ
ツジは第２群にまとめられる。第１群が基本波信
号の位相ずれの最も大きいブリツジを含み、また
第２群が位相ずれの最小あるいは零のブリツジを
含むことは好ましい。第１群内の対応する相出力
の位相のずれた基本波信号は対をなして移相変圧
器を通じて接続されており、これらの移相変圧器
が各々位相のずれた基本波信号の大きさに、それ
と他の第１群ブリツジの対応する相出力端におけ
る位相のずれた基本波信号との間の差信号の和の
大きさと、第１群内の対応する相出力端の少なく
とも１つの他の組の位相のずれた基本波信号の間
の差信号の和の大きさと加算して、位相のずれた
各基本波信号に対して変換装置の３つの相の１つ
に対応する位相角を有する第１群基本波信号を生
ずる。存在するブリツジの数に関係して、位相の
ずれた基本波信号の加算は複数のレベルで行われ
てよく、相い次ぐレベルは群内の位相のずれた対
応する相の基本波の累増する高い数の対の間の差
信号の大きさを加算する。実際には第１レベル基
本波信号は基本波信号の各対に対して用意され、
第２レベル基本波信号は第１レベル基本波信号の
各対に対して用意される（以下同様）。一層高い
レベルの各々は、位相のずれた各基本波に、対応
する相の基本波信号の２の累増する次数の対の間
の信号差を加算する。加算により位相がずらされ
る最高次数の高調波は同様に（６・Ｎ−１）次の
第１調波まで増大する。

もし第２群内にて１つよりも多いブリツジがあ
れば、対応する相出力の位相のずれた基本波信号
は移相変圧器に対をなして同様に接続される。も
し単一のブリツジしか存在しなければ、その基本
波信号が第２群基本波信号を表わす。第１群の場
合と同様に、変圧器は位相のずれた各第２群基本
波信号に、それと他の第２群ブリツジの対応する
相出力端における位相のずれた基本波信号との間
の差信号の和の大きさと、第２群の対応する相出
力端の少なくとも１つの他の組のずれた基本波信
号の間の差信号の和の大きさとを加えて、各々に
対して、３つの変換装置位相の１つに対応する位
相角を有し、かつ同一位相角を有する第１群基本
波信号の同一次数の高調波と180゜位相のずれた
各位相角における（６・Ｎ−１）よりも低次のす
べての信号高調波を有する第２群基本波信号を用
意する。第１および第２群基本波信号の加算の結
果、（６・Ｎ−１）よりも低次の高調波が除去さ
れる。

第８図を参照すると、５ブリツジ（Ｎ＝５）三
相変換装置１２０に対する本発明の高調波除去方
法の実施例が示されており、直流源１２２は導線
１２４，１２６を通じて５つのブリツジ１２８〜
１３２の入力端に接続されており、各ブリツジは
位相のずれた基本波信号を出力変圧器１３３に与
え、この変圧器から３つの対応する相出力端の各
相に対する和基本波信号が得られており、高調波
除去回路はブリツジと変圧器１３３との間に追加
されている。12゜（６０／５）の極間位相角が、位相ず れのない奇数ブリツジ１３２に対して対称に最高
偶数ブリツジ１２８〜１３１の位相をずらすこと
により得られている。その結果、第９Ａ〜９Ｅ図
中の各々の基本波信号により示されているよう
に、５つのブリツジは±24゜、±12゜および０゜
だけ位相がずれている。２の最高次の数のブリツ
ジ（第１群）は対をなして接続されており、各対
は移相変圧器１３４，１３６（いずれも第１図の
変圧器３１と同一）に最も密に関係づけられた力
率を有するもの（ブリツジ１２８，１２９および
１３０，１３１）を含んでいることが好ましい。
各変圧器は、第１図の変圧器３１に関して説明し
たように、直列ＬおよびＳ巻線の両端に生ずる対
応する相出力端の位相のずれた基本波の２つの組
の差基本波電圧の大きさを有するブリツジ対から
の関連する基本波信号の和に等しい大きさを有す
る第１レベル基本波信号を生ずる。５ブリツジ構
成では２レベルの追加が必要であり、第１レベル
はブリツジ対の２つの対応する相出力の平均位相
ずれ角から180゜の位相角における第13調波まで
高調波を回転かつ整合させる。第９Ｆ図にはブリ
ツジ１２８，１２９の対に対する第１レベル基本
波信号が示されている。＋24゜および＋12゜にお
ける対応する極A₁₁，A₂₁はそれぞれ変圧器１３
４の直列ＬおよびＳ巻線の両端の電圧を加えられ
て、＋18゜の平均位相ずれ角における第１レベル
基本波信号A′₁₁₀，A′₂₁₀を生ずる。第13調波まで
のすべての高調波は、ベクトル１３８により図示
されているように、第１レベル基本波から位相角
198゜へ180゜回転される。ベクトル１３９，１４
０は対応するＢおよびＣ相出力に対する位相回転
を受けた高調波の軸線を示している。

変圧器１３４，１３６からの第１レベル基本波
信号は三相の鉄心脚Ｘ，ＹおよびＺを有する第２
レベル移相変圧器１４２に与えられており、この
変圧器は、各脚に８つの巻線の組を含むことを除
けば、移相変圧器１３４，１３６および第１図の
移相変圧器３１と同一である。各脚上の巻線の各
組は、第１図の変圧器３１の場合のように、残り
の２つの脚の１つの上の反対形式の巻線と反対に
直列に電気的に接続された４つのＬ巻線および４
つのＳ巻線を含んでいる。変圧器１４２の脚１４
４は部分的に切り欠いて図示されており、変圧器
３１（第１図）の各脚上の４つの巻線と同一の仕
方で、変圧器１３４，１３６の選択された出力端
に、２つのＬ巻線および２つのＳ巻線を含む４つ
の巻線の部分組として接続されたＬ巻線１４６〜
１４９およびＳ巻線１５０〜１５３を含んでい
る。変圧器１４２の巻数比（Ｓ／Ｌ）は第１レベ
ル信号と位相ずれのないブリツジ１３２のA₅出
力により明らかにされているように位相ずれのな
い対応する相出力の０゜位相角との間の位相角を
18゜とするように0.4618に等しい。移相変圧器１
３４，１３６の各々の巻数比は第１レベル基本波
信号（±18゜）とブリツジ対の基本波（±12゜、
±24゜）との間の位相角を６゜とするように
0.129に等しい。各々の巻数比は式 ここにφは位相角 から決定される。

変圧器１４２では変圧器１３４，１３６からの
第１レベル信号に、直列ＬおよびＳ巻線に生ずる
電圧が加算されて、変圧器の出力端に第２レベル
基本波信号を生ずる。第９Ｇ図には、ブリツジ１
２８〜１３１の対応するA₁〜A₄相出力端に対す
る第１レベル基本波信号が示されており、位相ず
れのないブリツジ１３２の位相角０゜A₅相出力
に対して対称に対A′₁₁₀，A′₂₁₀は＋18゜、または
対A′₃₁₀、A′₄₁₀は342゜（−18゜）位相がずれてい
る。各第１レベル信号は力率cos18゜を有する。
第２レベル基本波信号（A₁₁₀−A₄₁₀）は、関係す
る第１レベル信号の電圧よりも１／ｃｏｓ１８゜倍大き
い 電圧の大きさで０゜の位相角を有する。加えて、
変圧器１４２は、ベクトル１６０により図示され
ているように、第２レベル基本波信号の位相から
180゜だけずれた位相角に（６・Ｎ−１）よりも
低い次数のすべての高調波を回転させる。各高調
波は位相ずれのないブリツジ１３２の対応する極
の基本波信号の同一次数の高調波の大きさの
0.264（Ｓ／Ｌ）倍の大きさを有する。

変圧器１４２からの第２レベル信号と、位相ず
れのないブリツジ１３２からの基本波信号とは、
３つの鉄心脚を有する三相の高調波除去用の移相
変圧器１６２に与えられており、各脚は４つの二
次巻線（Ns）および１つの一次巻線（Np）を含
む５つの巻線の組を設けられている。この変圧器
は、各脚に２つの二次巻線が追加されていること
を除けば、第１図の高調波除去用の移相変圧器３
２と同一である。対応する相の第２レベル基本波
信号は同一の組の二次巻線（Ns）を通じて接続
されている。ブリツジ１３２の位相ずれのない基
本波信号は対応する相の第２レベル信号と同一脚
上の一次巻線（Np）を通じて各々接続されてい
る。図面には変圧器１６２を切り欠いて、Ａ相の
対応する出力端に対する接続が示されている。第
２レベル信号A₁₁₀〜A₄₁₀は二次巻線（Ns）１６４
〜１６７を通じて接続され、また基本波信号A₅₁
は一次巻線（Np）１６８を通じて接続されてい
る。巻数比（Ｎｓ／Ｎｐ）はやはり鉄心内の基本波アン ペアーターンを零とするように決定され、変圧器
１６２に対してこの比は0.264に等しい。

第２レベル基本波信号とブリツジ１３２からの
基本波信号とは第１図の３ブリツジ構成に対して
説明した仕方と同一の仕方で加算されて、ブリツ
ジ極出力端における基本波信号の電圧の大きさの
1.045倍の大きさで変圧器１６２からの合成出力
基本波信号を生ずる。各５つの対応する相出力端
の合成基本波信号により生ずる全電流はＩ_T＝Ｉ
＋２・Ｉ・cos12゜＋２・Ｉ・cos24゜＝4.783・
Ｉに等しく、また各相における逆変換装置電力出
力は5VIに等しい。

変圧器１６２は第（６・Ｎ−１）あるいは第29
調波までのすべての高調波に対して変圧器３２と
同一の仕方で高調波除去を行い、各第２レベル信
号高調波は位相ずれのないブリツジの対応する極
出力端からの同一次数の高調波と180゜位相がず
れている。その結果、第５，７，11，13，17，
19，23および25調波とそれらよりも高次（6N）
の第35，37，41，43，47，49，53および55調波と
の和は変圧器１３３から負荷に与えられる和基本
波信号により打ち消され、また和基本波信号の第
１調波は第29調波である。

本発明による高調波除去方法は２の整数乗では
ない数の逆変換装置ブリツジに対して高調波信号
除去を行い、最も経済的な逆変換装置の構成を可
能にする。同様に、本発明をその図示の実施例に
ついて説明してきたが、本発明の範囲から逸脱す
ることなく上記および他の種々の変更、省略およ
び追加がその形態および細部になされてよいこと
は当業者により理解されよう。

【図面の簡単な説明】

第１図は三相３ブリツジ変換装置とともに用い
るための本発明による高調波除去装置の一実施例
のブロツク図である。第２Ａ〜２Ｆ図は第１図の
実施例の説明に用いられる基本波信号波形のベク
トル図である。第３Ａ〜３Ｅ図は第１図の実施例
の説明に用いられる第２Ａ〜２Ｆ図の基本波信号
の第５調波信号のベクトル図である。第４Ａ〜４
Ｅ図は第１図の実施例の説明に用いられる第２Ａ
〜２Ｆ図の基本波信号の第７調波信号のベクトル
図である。第５Ａ〜５Ｅ図は第１図の実施例の説
明に用いられる第２Ａ〜２Ｆ図の基本波信号の第
11調波信号のベクトル図である。第６Ａ〜６Ｅ図
は第１図の実施例の説明に用いられる第２Ａ〜２
Ｆ図の基本波信号の第13調波信号のベクトル図で
ある。第７Ａおよび第７Ｂ図は第１図の実施例の
選択された作動波形のベクトル図である。第８図
は三相５ブリツジ変換装置とともに用いるための
本発明による高調波除去装置の一実施例のブロツ
ク図である。第９Ａ〜９Ｇ図は第８図の実施例の
基本波信号および作動波形のベクトル図である。
第１０図は第１図および第８図の実施例の説明に
用いられる変換装置ブリツジ相出力回路を部分的
に示す図である。 １８……変換装置、２０……直流電圧源、２５
……ゲート信号源、２６，２７，２８……変換装
置ブリツジ、２９……出力変圧器、３０……高調
波除去回路、３１，３２……移相変圧器、３３…
３８……鉄心脚、４１…４８……巻線、１２０…
…変換装置、１２２……直流源、１２８…１３２
……変換装置ブリツジ、１３３……出力変圧器、
１３４，１３６……移相変圧器、１４２……第２
レベル移相変圧器、１４４……鉄心脚、１４６…
１４９……Ｌ巻線、１５０…１５３……Ｓ巻線、
１６２……移相変圧器。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ２の整数乗ではないＮ（第１図ではＮ＝３、
   第８図ではＮ＝５）個の変換装置ブリツジ２６，
   ２７，２８；１２８，１２９，１３０，１３１，
   １３２を有し、各ブリツジが順次120゜位相のず
   れた３つの変換装置位相の各々に基本波信号を与
   えるための相出力端Ａ，Ｂ，Ｃを有し、各相出力
   端がゲート信号源２５から与えられるゲート信号
   により決定される位相角で組み合わされた基本波
   信号を与え、対応する相出力端からの等しい位相
   角の基本波信号の和が各変換装置位相における出
   力基本波信号となつている三相変換装置におい
   て、 少なくとも１つの他のブリツジの対応する相出
   力端に与えられる基本波信号に対して相対的に60
   ゜／Ｎだけ各ブリツジの基本波信号の位相角をず
   らすようにゲート信号を調節するための手段２５
   を含んでおり、また 前記Ｎ個のブリツジのうちの２の整数乗のうち
   の最大値に相当する数（第１図では２；第８図で
   は４）のブリツジ１２６，１２７；１２８，１２
   ９，１３０，１３１を含む第１群からの位相のず
   れた基本波信号に応答して、各々位相のずれた基
   本波信号の大きさに、それと他の第１群ブリツジ
   の対応する相出力端における位相のずれた基本波
   信号との間の差信号の和の大きさと、前記第１群
   内の対応する相出力端の少なくとも１つの他の組
   の位相のずれた基本波信号の間の差信号の和の大
   きさとを加え、三相変換装置の相の１つに対応す
   る位相角を有する第１群基本波信号を各々位相の
   ずれた基本波信号として生じさせるための第１変
   圧器手段３１；１３４，１３６，１４２と、 前記第１群に含まれているもの以外のすべての
   ブリツジ１２８；１３２を含む第２群からの位相
   のずれた基本波信号に応答して、各々位相のずれ
   た第２群基本波信号の大きさに、それと他の第２
   群ブリツジの対応する相出力端における位相のず
   れた基本波信号との差信号の和の大きさと、前記
   第２群内の対応する相出力端の少なくとも１つの
   他の組の位相のずれた基本波信号の間の差信号の
   和の大きさとを加え、三相変換装置の相の１つに
   対応する位相角を有しかつ位相角の等しい前記第
   １群基本波信号の次数の等しい高調波に対して
   各々180゜だけ位相のずれた（６・Ｎ−１）より
   も低次のすべての信号高調波を有する第２群基本
   波信号を各々位相のずれた基本波信号として生じ
   させるための第２変圧器手段１３２；１６２と、 前記第１群基本波信号および前記第２群基本波
   信号に応答して、位相角の等しい前記第１群およ
   び前記第２群基本波信号を加算し、（６・Ｎ−
   １）次の第１調波を各々有する出力基本波信号を
   三相変換装置の相の各々に生じさせるための加算
   変圧器手段２９，１３３とを含んでいることを特
   徴とする多重ブリツジ三相変換装置用高調波除去
   装置。