JPS61155652A - ガスタービン機関の推力増強装置 - Google Patents
ガスタービン機関の推力増強装置Info
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- JPS61155652A JPS61155652A JP60281277A JP28127785A JPS61155652A JP S61155652 A JPS61155652 A JP S61155652A JP 60281277 A JP60281277 A JP 60281277A JP 28127785 A JP28127785 A JP 28127785A JP S61155652 A JPS61155652 A JP S61155652A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/002—Wall structures
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/06—Arrangement of apertures along the flame tube
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00014—Reducing thermo-acoustic vibrations by passive means, e.g. by Helmholtz resonators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
の
この発明は全般的にガスタービン機関ｌ関の推力増強装
置、更に具体的に云えば、必要とする冷却空気流量を少
なくすると共に、改良されたスクリーチ抑圧手段を持つ
改良された推力増強装置のライナに関する。
置、更に具体的に云えば、必要とする冷却空気流量を少
なくすると共に、改良されたスクリーチ抑圧手段を持つ
改良された推力増強装置のライナに関する。
その冷却ライナを持つガスタービン機関閏の推力増強装
置は従来公知である。いろいろな段階の効率で作用する
種々の形式の冷却ライナが知られている。然し、冷却ラ
イナは少なくとも推力増強装置の構造ケーシングを推力
増強装置の高温燃焼ガスから遮蔽し、推力増強装置の下
流側の端に配置された排気ノズルに冷却空気を供給し、
且つ推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧する作用を
持っていなければならない。
置は従来公知である。いろいろな段階の効率で作用する
種々の形式の冷却ライナが知られている。然し、冷却ラ
イナは少なくとも推力増強装置の構造ケーシングを推力
増強装置の高温燃焼ガスから遮蔽し、推力増強装置の下
流側の端に配置された排気ノズルに冷却空気を供給し、
且つ推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧する作用を
持っていなければならない。
スクリーチはこの分野で知られている言葉であり、これ
は、推力増強装置で成る状態の下で発生される、強い燃
焼によって誘起される高い周波数の圧力振動と定義され
る。例えば米国特許第３゜０４１．８３６号を参照され
たい。スクリーチを制御しないと、半径方向、円周り向
及び軸方向のモードを含むスクリーチによって誘起され
る主に３つの振動モード並びにその組合せにより、推力
増強装置の高サイクル疲労寿命が短くなる。
は、推力増強装置で成る状態の下で発生される、強い燃
焼によって誘起される高い周波数の圧力振動と定義され
る。例えば米国特許第３゜０４１．８３６号を参照され
たい。スクリーチを制御しないと、半径方向、円周り向
及び軸方向のモードを含むスクリーチによって誘起され
る主に３つの振動モード並びにその組合せにより、推力
増強装置の高サイクル疲労寿命が短くなる。
推力増強装置の冷却ライナはケーシングを熱的に遮蔽し
て、推力増強装置の耐久力及び寿命の条件と見合う様な
許容し得るレベルの金属温度を保つと共に、利用するｉ
開の冷却空気量を出来る限り少なくすべきである。
て、推力増強装置の耐久力及び寿命の条件と見合う様な
許容し得るレベルの金属温度を保つと共に、利用するｉ
開の冷却空気量を出来る限り少なくすべきである。
更に具体的に云うと、推力増強装置の燃焼効率は、ガス
タービンＷ１１ＪＩｉｌから利用し得る吐出ガスの山に
正比例する。従って、推力増強装置のライナの冷却に利
用され、推力増強装置の燃焼過程に使われない機関の吐
出ガス、例えばファン側路空気は、推力増強装置の温度
能力殻びに効率を下げる。
タービンＷ１１ＪＩｉｌから利用し得る吐出ガスの山に
正比例する。従って、推力増強装置のライナの冷却に利
用され、推力増強装置の燃焼過程に使われない機関の吐
出ガス、例えばファン側路空気は、推力増強装置の温度
能力殻びに効率を下げる。
従って、推力増強＠置に必要な冷却空気量を少なくすれ
ば、それに対応して推力増強装置の効率が高くなること
は明らかである。
ば、それに対応して推力増強装置の効率が高くなること
は明らかである。
然し、一般的に推力増強装置は機関の寸法に較べて長い
構造であり、比較的高い燃焼ガス温度に耐えなければな
らない。この両りの条件の為、相当量の冷却空気を必要
とする。！Ｉ！閣の燃焼器に見受けられる様な比較的効
果の大きい境股冷却Ｕ４造を利用するガスタービン機関
の推力増強装置が従来知られている。境膜冷却は、典型
的には円周方向の境膜冷却ナゲツトによって行なわれる
。このナゲツトの溝孔が比較的接近した軸方向の位置に
あって、境膜冷却の効果が１つの溝孔から次の溝孔まで
比較的高い状態に保たれる様になっている。
構造であり、比較的高い燃焼ガス温度に耐えなければな
らない。この両りの条件の為、相当量の冷却空気を必要
とする。！Ｉ！閣の燃焼器に見受けられる様な比較的効
果の大きい境股冷却Ｕ４造を利用するガスタービン機関
の推力増強装置が従来知られている。境膜冷却は、典型
的には円周方向の境膜冷却ナゲツトによって行なわれる
。このナゲツトの溝孔が比較的接近した軸方向の位置に
あって、境膜冷却の効果が１つの溝孔から次の溝孔まで
比較的高い状態に保たれる様になっている。
対流によって冷却されるライナを用いる推力増強ｖ７を
厘も従来公知である。然し、対流によって冷却されるラ
イナは境膜冷却を使うライナ程、効率がよくなく、それ
に利用される冷却空気は少ないが、燃焼温度が比較的高
い高級な推力増強装置では、その効果は適当とは云えな
い。
厘も従来公知である。然し、対流によって冷却されるラ
イナは境膜冷却を使うライナ程、効率がよくなく、それ
に利用される冷却空気は少ないが、燃焼温度が比較的高
い高級な推力増強装置では、その効果は適当とは云えな
い。
推力増強装置は何等かのスクリーチ抑圧手段をも含むの
が典型的である。例えば、スクリーチを抑圧する為に、
推力増強装置の火炎保持器の近くで、ライナの前側部分
に比較的高い密度で小さな孔を用いることが知られてい
る。然し、１例では、こういうスクリーチ孔が、外側ケ
ーシングとライナの間に構成された推力増強装置の側路
ダクトと連通し、その為冷却空気がこういう孔を介して
推力増強装置の中に漏れる。こうして漏れる冷却空気は
ライナのスクリーチ抑圧手段を冷却する効果があるが、
境膜冷却用の溝孔程効果がない。
が典型的である。例えば、スクリーチを抑圧する為に、
推力増強装置の火炎保持器の近くで、ライナの前側部分
に比較的高い密度で小さな孔を用いることが知られてい
る。然し、１例では、こういうスクリーチ孔が、外側ケ
ーシングとライナの間に構成された推力増強装置の側路
ダクトと連通し、その為冷却空気がこういう孔を介して
推力増強装置の中に漏れる。こうして漏れる冷却空気は
ライナのスクリーチ抑圧手段を冷却する効果があるが、
境膜冷却用の溝孔程効果がない。
従って、この発明の目的は、新規で改良されたガスター
ビン機関の推力増強装置を提供することである。
ビン機関の推力増強装置を提供することである。
この発明の別の目的は、推力増強ａｉｌの動作性能及び
効率を改善する為に、必要とする冷却空気口を少なくし
た新規で改良された推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
効率を改善する為に、必要とする冷却空気口を少なくし
た新規で改良された推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
この発明の別の目的は、利用し得る冷却空気を効果的に
ｖ１振りて利用する推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
ｖ１振りて利用する推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
この発明の別の目的は、改良されたスクリーチ抑圧手段
を持つ新規で改良された推力増強装置のライナを提供す
ることである。
を持つ新規で改良された推力増強装置のライナを提供す
ることである。
発 明 の 約
この発明の新規で改良されたガスタービン機関の推力増
強装置が、境膜冷却を行なうことが出来る第１の部分を
対流によって冷却可能な第２の部分に結合したライナを
含む。ファン側路空気の様な冷却ガスが、第１の部分の
境膜冷却を行なう為に、ライナに通され、第２の部分に
対して残留冷却境膜を作る。第２の部分は、その外面の
上を通過する空気によって、対流によって冷却し得る。
強装置が、境膜冷却を行なうことが出来る第１の部分を
対流によって冷却可能な第２の部分に結合したライナを
含む。ファン側路空気の様な冷却ガスが、第１の部分の
境膜冷却を行なう為に、ライナに通され、第２の部分に
対して残留冷却境膜を作る。第２の部分は、その外面の
上を通過する空気によって、対流によって冷却し得る。
ライナのこういう第１及び第２の部分を使うことにより
、その軸方向の全長にわたって境膜冷却手段だけを持つ
ライナに較べて、必要とする冷却空気流量を減少するこ
とが出来る。この発明の特定の実施例では、推力増強装
置のライナが火炎保持器の上流側で、第１の部分の上流
側の端に配ηされたスクリーチ部分をも含む。スクリー
チ部分は実質的に無孔の外側の壁及びそれから隔たる内
側の壁を持っていて、その間にマニホルドを構成する。
、その軸方向の全長にわたって境膜冷却手段だけを持つ
ライナに較べて、必要とする冷却空気流量を減少するこ
とが出来る。この発明の特定の実施例では、推力増強装
置のライナが火炎保持器の上流側で、第１の部分の上流
側の端に配ηされたスクリーチ部分をも含む。スクリー
チ部分は実質的に無孔の外側の壁及びそれから隔たる内
側の壁を持っていて、その間にマニホルドを構成する。
内側の壁が燃焼区域と流れが連通する複数個の開口を持
っている。マニホルド及び開口は、冷ｉｉＪ空気がそれ
を介して漏れるのを実質的に防止しながら、スクリーチ
を抑圧する効果がある。
っている。マニホルド及び開口は、冷ｉｉＪ空気がそれ
を介して漏れるのを実質的に防止しながら、スクリーチ
を抑圧する効果がある。
この発明に特有と考えられる新規な特徴は特許請求の範
囲に記載しであるが、この発明自体並びにその他の目的
及び利点は、以下図面について詳しく説明する所から明
らかになろう。
囲に記載しであるが、この発明自体並びにその他の目的
及び利点は、以下図面について詳しく説明する所から明
らかになろう。
し い 當
第１図にはファン側路空気形のガス・ターボファン・エ
ンジン１０が例として示されており、このエンジンが、
この発明の１実施例の推力増強装置又はアフタバーナ１
２を持っている。推力増強装置１２は、例えば環状取付
はフランジ１４により、エンジン１０の下流側の端に適
当に取付けられる。エンジン１０がその上流側の端にフ
ァン１６を持つと共に、ファン１６と流れが連通する様
に配置されたコア・エンジン１８を持ち、このコア・エ
ンジンが圧縮機、燃焼器及びタービン（図に示してない
）を含んでいる。ファン側路チャンネル２０がコア・エ
ンジン１８の周りに設けられている。
ンジン１０が例として示されており、このエンジンが、
この発明の１実施例の推力増強装置又はアフタバーナ１
２を持っている。推力増強装置１２は、例えば環状取付
はフランジ１４により、エンジン１０の下流側の端に適
当に取付けられる。エンジン１０がその上流側の端にフ
ァン１６を持つと共に、ファン１６と流れが連通する様
に配置されたコア・エンジン１８を持ち、このコア・エ
ンジンが圧縮機、燃焼器及びタービン（図に示してない
）を含んでいる。ファン側路チャンネル２０がコア・エ
ンジン１８の周りに設けられている。
推力増強装置１１２が円筒形の外側ケーシング２２を持
ち、これがその上流側の端に配置された入口２４及びそ
の下流側の端にある出口２６を持っている。円周方向に
位置ぎめされた複数個の可変フラップを持つ普通の排気
ノズル集成体２８がケーシングの出口２６に適当に取付
けられる。
ち、これがその上流側の端に配置された入口２４及びそ
の下流側の端にある出口２６を持っている。円周方向に
位置ぎめされた複数個の可変フラップを持つ普通の排気
ノズル集成体２８がケーシングの出口２６に適当に取付
けられる。
推力増強形鋼路流形エンジン１０の基本的な構造と動作
は、米国特許第３，７５０，４０２号に記載されている
。
は、米国特許第３，７５０，４０２号に記載されている
。
ファン１６に入る全部のファン空気３０、圓ら１００％
によって表わされるエンジンの合計空気流が、エンジン
１０に適当に通される。この発明の利点が十分理解され
る様に、後でエンジン１０および推力増強装置１１２に
流れるガスの割合の例を説明する。ファン空気３０の約
３０％がファン側路空気３２として側路チャンネル２０
に通され、ファン空気３０の約７０％がコア・エンジン
１８に通され、燃料と混合されてコア・ガス３４を発生
し、これがコア・エンジン１８から吐出される。
によって表わされるエンジンの合計空気流が、エンジン
１０に適当に通される。この発明の利点が十分理解され
る様に、後でエンジン１０および推力増強装置１１２に
流れるガスの割合の例を説明する。ファン空気３０の約
３０％がファン側路空気３２として側路チャンネル２０
に通され、ファン空気３０の約７０％がコア・エンジン
１８に通され、燃料と混合されてコア・ガス３４を発生
し、これがコア・エンジン１８から吐出される。
ファン側路空気３２は、エンジンの全空気流３０、又は
エンジン１０から吐出される全部のガスの内の第１の部
分を表わし、コア・ガス３４はそれと相補的な、エンジ
ンの全空気流３０、又はエンジン１０から吐出される全
部のガスの内の第２の部分を表わす。エンジンの合計吐
出ガス（即ち側路空気３２及びコア・ガス３４）が、こ
の後側路チャンネル２０及びコア・エンジン１８から推
力増強装置１１２に適当に通される。
エンジン１０から吐出される全部のガスの内の第１の部
分を表わし、コア・ガス３４はそれと相補的な、エンジ
ンの全空気流３０、又はエンジン１０から吐出される全
部のガスの内の第２の部分を表わす。エンジンの合計吐
出ガス（即ち側路空気３２及びコア・ガス３４）が、こ
の後側路チャンネル２０及びコア・エンジン１８から推
力増強装置１１２に適当に通される。
第２！！ｉｌに更に詳しく示すこの発明の好ましい実施
例では、推力増強装置１２が、入口２４の中に配置され
た、円周方向に相隔たる複数個の燃料噴射器３６を含む
。普通の環状火炎保持器３８が燃料噴射器３６の下流側
に配置されている。更に推力増強装置ｆ１２がアフター
バーナ環状冷却ライナ４０を持っている。このライナは
半径方向内側の面４２及び半径方向外側の面４４を持っ
ている。
例では、推力増強装置１２が、入口２４の中に配置され
た、円周方向に相隔たる複数個の燃料噴射器３６を含む
。普通の環状火炎保持器３８が燃料噴射器３６の下流側
に配置されている。更に推力増強装置ｆ１２がアフター
バーナ環状冷却ライナ４０を持っている。このライナは
半径方向内側の面４２及び半径方向外側の面４４を持っ
ている。
ケーシング２２及びライナの外側の面４４の間に冷却通
路４６又は推力増強装置の側路ダクト４６が構成され、
ライナの内側の面４２が推力増強装置の環状燃焼区域４
８を構成する。
路４６又は推力増強装置の側路ダクト４６が構成され、
ライナの内側の面４２が推力増強装置の環状燃焼区域４
８を構成する。
更に推力増強装置１２が、コア・エンジン１８に適当に
結合されていて、燃焼器ライノー４０の上流側の端の方
に伸び、それから隔たる普通のディジー・シュート混合
器４９を含んでいる。ファン側路チャンネル２０が、推
力増強装置の側路ダクト４６及び混合器４９と適当に流
れが連通する様に配置されていて、ファン側路空気３２
の一部分が、側路ダクト冷却空気５０として側路ダクト
４６に通される様にする。側路空気３２の残りの部分が
混合器４９を介して、推力増強装置燃焼空気５２として
、入口２４にある火炎保持器３８に向って通される。
結合されていて、燃焼器ライノー４０の上流側の端の方
に伸び、それから隔たる普通のディジー・シュート混合
器４９を含んでいる。ファン側路チャンネル２０が、推
力増強装置の側路ダクト４６及び混合器４９と適当に流
れが連通する様に配置されていて、ファン側路空気３２
の一部分が、側路ダクト冷却空気５０として側路ダクト
４６に通される様にする。側路空気３２の残りの部分が
混合器４９を介して、推力増強装置燃焼空気５２として
、入口２４にある火炎保持器３８に向って通される。
比較の為にだけ云うと、この発明では側路ダクト冷却空
気５０の量を減少することが出来ることが試験から判っ
た。この側路ダクト冷却空気は、機関の全空気流３０の
約１０％を表わし、燃焼空気５２が機関の全空気流３０
の約２０％を表わす。
気５０の量を減少することが出来ることが試験から判っ
た。この側路ダクト冷却空気は、機関の全空気流３０の
約１０％を表わし、燃焼空気５２が機関の全空気流３０
の約２０％を表わす。
燃焼空気５２が火炎保持器３８に通され、コア・ガス３
４と一緒になる。その組合せは、機関の全空気流３０の
約９０％を表わす。試験によると、推力増強装置のライ
ナの温度を約１．１００’Ｆ乃至約１．５００″Ｆにす
ることを含めて、比肩し得る動作状態では、主に境膜冷
却手段だけを持つ普通の設計の推力増強装置では、その
ライナを適切に冷却する為に、空気流３０の約１５％を
表わす側路ダクト空気５０が必要であり、空気流３０の
僅か１５％が燃焼空気５２として使われることが判った
。この発明の直接的な結果として、試験からは、側路ダ
クト空気５０を１５％から約１０％に、部ら１／３＠少
し、燃焼空気５２を１５％から約２０％に増加して、推
力増強装置１１２の性能を高めると共に、ライナ２０を
上に述べたライナの温度範囲内に十分冷却することが出
来ることが判った。この試験結果は、側路ダクト冷却空
気５０のこの様な流量の減少から、推力増強装置の効率
が少なくとも約５％高くなることが判る。
４と一緒になる。その組合せは、機関の全空気流３０の
約９０％を表わす。試験によると、推力増強装置のライ
ナの温度を約１．１００’Ｆ乃至約１．５００″Ｆにす
ることを含めて、比肩し得る動作状態では、主に境膜冷
却手段だけを持つ普通の設計の推力増強装置では、その
ライナを適切に冷却する為に、空気流３０の約１５％を
表わす側路ダクト空気５０が必要であり、空気流３０の
僅か１５％が燃焼空気５２として使われることが判った
。この発明の直接的な結果として、試験からは、側路ダ
クト空気５０を１５％から約１０％に、部ら１／３＠少
し、燃焼空気５２を１５％から約２０％に増加して、推
力増強装置１１２の性能を高めると共に、ライナ２０を
上に述べたライナの温度範囲内に十分冷却することが出
来ることが判った。この試験結果は、側路ダクト冷却空
気５０のこの様な流量の減少から、推力増強装置の効率
が少なくとも約５％高くなることが判る。
更に具体的に第２図及び第３図について説明すると、こ
の発明の１実施例の推力増強装置のライナ４０が、火炎
保持器３８の下流側に配置された第１の部分５４を持ち
、これが普通の境膜冷却手段５５を持っている。第１の
部分５４が上流側の端５６及び下流側の端５８を有する
。境膜冷却手段５５が軸方向に相隔たって円周方向に伸
びる複数個の冷却ナゲツト６０を持ち、各々のナゲツト
が円周方向に伸びる環状ポケット６２を構成する部分を
持っている。ナゲツト６０には側路ダクト４６と流れが
連通する、円周方向に相隔たる複数−の入口ポート６４
も配置されているウナゲット６０は、全体として、側路
ダクト空気５０の第１の部分を受取って、ライナの第１
の部分の内側の面４２ａに沿って、空気の冷却用境界１
ｉＷ７０を発生する為に、ナゲツト６０の内向きの境ｍ
ｍ孔６８にそれを通す様な予定の寸法である。
の発明の１実施例の推力増強装置のライナ４０が、火炎
保持器３８の下流側に配置された第１の部分５４を持ち
、これが普通の境膜冷却手段５５を持っている。第１の
部分５４が上流側の端５６及び下流側の端５８を有する
。境膜冷却手段５５が軸方向に相隔たって円周方向に伸
びる複数個の冷却ナゲツト６０を持ち、各々のナゲツト
が円周方向に伸びる環状ポケット６２を構成する部分を
持っている。ナゲツト６０には側路ダクト４６と流れが
連通する、円周方向に相隔たる複数−の入口ポート６４
も配置されているウナゲット６０は、全体として、側路
ダクト空気５０の第１の部分を受取って、ライナの第１
の部分の内側の面４２ａに沿って、空気の冷却用境界１
ｉＷ７０を発生する為に、ナゲツト６０の内向きの境ｍ
ｍ孔６８にそれを通す様な予定の寸法である。
第２図に示す様に、更にライナ４０が下流側の端５８か
らケーシングの出口２６まで伸びる実質的に無孔の対流
によって冷部可能な第２の部分７２を持っている。ライ
ナの第２の部分７２が、ライナの第１の部分５４の下流
側の端５８に適当に接続される上流側の端７４と、下流
側の端７６とを持つている。ライナの第２の部分７２は
、軸方向に相隔たって円周方向に伸びる、全体的に波形
の補強巻回部７８を持つことが好ましい。下流側の端７
６がノズル集成体２８から上流側に隔たって、推力増強
装置の側路ダクト４６の環状吐出ポート８０を構成する
。
らケーシングの出口２６まで伸びる実質的に無孔の対流
によって冷部可能な第２の部分７２を持っている。ライ
ナの第２の部分７２が、ライナの第１の部分５４の下流
側の端５８に適当に接続される上流側の端７４と、下流
側の端７６とを持つている。ライナの第２の部分７２は
、軸方向に相隔たって円周方向に伸びる、全体的に波形
の補強巻回部７８を持つことが好ましい。下流側の端７
６がノズル集成体２８から上流側に隔たって、推力増強
装置の側路ダクト４６の環状吐出ポート８０を構成する
。
第１の部分６６がポート６４に通された後に残る、側路
ダクト空気５０の第２の部分８２が、ライナの第２の部
分７２の外側の＠４４ｂの上を流れて、それを対流によ
って冷却することが出来る。
ダクト空気５０の第２の部分８２が、ライナの第２の部
分７２の外側の＠４４ｂの上を流れて、それを対流によ
って冷却することが出来る。
空気の第２の部分８２が、この模吐出ポート８０から外
へ出る。吐出ポート８０は、ノズル集成体２８のフラッ
プの境膜冷却を行なう様に適当な配Ｍ並びに寸法になっ
ている。この発明の１実施例では、ｌｌｌｌ空路の第２
の部分８２は、ａｒｍの全空気流３０の約７％を表わし
、これは約３％である側路空気の第１の部分６６と併せ
て、約１０％である合計の側路ダクト空気５０となる。
へ出る。吐出ポート８０は、ノズル集成体２８のフラッ
プの境膜冷却を行なう様に適当な配Ｍ並びに寸法になっ
ている。この発明の１実施例では、ｌｌｌｌ空路の第２
の部分８２は、ａｒｍの全空気流３０の約７％を表わし
、これは約３％である側路空気の第１の部分６６と併せ
て、約１０％である合計の側路ダクト空気５０となる。
ライナ４０及び排気ノズル２８を効果的に冷却する為、
入口ポート６４及び側路ダクトの吐出ポート８０は、全
体として略全部の側路ダクト空気５０を通す様な予定の
寸法になっていることに注意されたい。この他の冷部空
気の流れは必要ではない。
入口ポート６４及び側路ダクトの吐出ポート８０は、全
体として略全部の側路ダクト空気５０を通す様な予定の
寸法になっていることに注意されたい。この他の冷部空
気の流れは必要ではない。
第２図及び第４図に示したこの発明の別の重要な要素が
スクリーチ抑圧手段、又は火炎保持器３日の下流側に配
置されていてライナの第１の部分５４の下流側の端５６
まで下流側に伸びるライナの第３のスクリーチ部分８４
である。スクリーチ抑圧手段８４は、推力増強装置１２
に於けるスクリーチを抑圧する様に作用し、ケーシング
２２に適当に取付けられた上流側の端８６、及びライナ
の第１の部分５４の上流側の端５６に適当に接続された
下流側の端８８を含む。更にライナの第３の部分８４が
、半径方向内向きの円筒形の内側の壁９０を持ち、この
壁は燃焼区域４８と流れが連通する様に配ぼされていて
、スクリーチを抑Ｅする様な寸法並びにパターンの複数
個の同口９２を持っている。ライナの第３の部分８４は
、半径り向外向きの外側のＷ！９４をも持ち、これが内
側の壁９０から隔たって、その間に空のマニホルド９６
を構成することが好ましい。外側の壁はケーシング２２
から隔たって、側路ダクト４６の一部分を構成する。ラ
イナの第３の部分は、その上を流れる側路ダクト空気５
０の対流によって効果的に冷却することが出来る。マニ
ホルド９６及び開口９２は、推力増強装置１２に於ける
スクリーチを減少する為の予定の寸法を持っている。
スクリーチ抑圧手段、又は火炎保持器３日の下流側に配
置されていてライナの第１の部分５４の下流側の端５６
まで下流側に伸びるライナの第３のスクリーチ部分８４
である。スクリーチ抑圧手段８４は、推力増強装置１２
に於けるスクリーチを抑圧する様に作用し、ケーシング
２２に適当に取付けられた上流側の端８６、及びライナ
の第１の部分５４の上流側の端５６に適当に接続された
下流側の端８８を含む。更にライナの第３の部分８４が
、半径方向内向きの円筒形の内側の壁９０を持ち、この
壁は燃焼区域４８と流れが連通する様に配ぼされていて
、スクリーチを抑Ｅする様な寸法並びにパターンの複数
個の同口９２を持っている。ライナの第３の部分８４は
、半径り向外向きの外側のＷ！９４をも持ち、これが内
側の壁９０から隔たって、その間に空のマニホルド９６
を構成することが好ましい。外側の壁はケーシング２２
から隔たって、側路ダクト４６の一部分を構成する。ラ
イナの第３の部分は、その上を流れる側路ダクト空気５
０の対流によって効果的に冷却することが出来る。マニ
ホルド９６及び開口９２は、推力増強装置１２に於ける
スクリーチを減少する為の予定の寸法を持っている。
ライナのスクリーチ部分８４の外側の壁９４は無孔であ
って、側路ダクト４６から燃焼区域４８への側路ダクト
空気５０の漏れが起らない様にすることが好ましい。ス
クリーチ部分８４を通る空気流の漏れをなくすことによ
り、推力増強装置の効率が改善される。
って、側路ダクト４６から燃焼区域４８への側路ダクト
空気５０の漏れが起らない様にすることが好ましい。ス
クリーチ部分８４を通る空気流の漏れをなくすことによ
り、推力増強装置の効率が改善される。
然し、外側の壁９４を実質的に無孔にしたま）で、第４
図に示す様に実質的に小さな複数個の駆逐孔９８を設け
、これが燃焼区域４８から７ニホルド９６へのガスの逆
流を防止する効果を持つ様にすることが出来る。逆流は
、例えばマニホルド９６に燃料／空気混合物が集まって
、スクリーチ性能を低下させる慣れのある望ましくない
沈積物をその中に形成するので、望ましくない。この為
、駆逐孔９８は実質的に小さな流ｍを作る様な、即ち園
関の全空気流３０の内の約１／２％を表わす側路ダクト
空気１０の第３の部分１００を作る様な寸法にする。
図に示す様に実質的に小さな複数個の駆逐孔９８を設け
、これが燃焼区域４８から７ニホルド９６へのガスの逆
流を防止する効果を持つ様にすることが出来る。逆流は
、例えばマニホルド９６に燃料／空気混合物が集まって
、スクリーチ性能を低下させる慣れのある望ましくない
沈積物をその中に形成するので、望ましくない。この為
、駆逐孔９８は実質的に小さな流ｍを作る様な、即ち園
関の全空気流３０の内の約１／２％を表わす側路ダクト
空気１０の第３の部分１００を作る様な寸法にする。
従って、この発明の推力増強装置１１２が、改良された
スクリーチ抑圧手段８４を設けながら、ライナ４０を冷
却するのに必要な空気量を減少する様な新規な要素並び
に要素の協働作用を提供したことが理解されよう。特に
、従来のスクリーチ抑圧装置は典型的には複数個の孔を
持っていて、それが側路ダクト空気を燃焼器の中に漏れ
させるが、この発明のスクリーチ・ライナ部分８４はこ
の流れを最小限に少なくし、又は全くなくする。ライナ
の温度を約１，５００’Ｆより低い温度に保たなければ
ならない様な高温の用途で必要とされる、普通のスクリ
ーチ手段を通る空気の冷却作用が、スクリーチ・ライナ
部分８４には必要ではないことが判った。スクリーチ・
ライナ部分８４が火炎保持器３８の直ぐ下流側並びに燃
焼区域４８の中心部分の上流側に配置されているので、
これは比較的＾い温度を受けず、従ってライナ部分８４
の金属を許容し得る温度に保つのに、外側のＩ！９４の
対流による冷却で適切であると考えられる。
スクリーチ抑圧手段８４を設けながら、ライナ４０を冷
却するのに必要な空気量を減少する様な新規な要素並び
に要素の協働作用を提供したことが理解されよう。特に
、従来のスクリーチ抑圧装置は典型的には複数個の孔を
持っていて、それが側路ダクト空気を燃焼器の中に漏れ
させるが、この発明のスクリーチ・ライナ部分８４はこ
の流れを最小限に少なくし、又は全くなくする。ライナ
の温度を約１，５００’Ｆより低い温度に保たなければ
ならない様な高温の用途で必要とされる、普通のスクリ
ーチ手段を通る空気の冷却作用が、スクリーチ・ライナ
部分８４には必要ではないことが判った。スクリーチ・
ライナ部分８４が火炎保持器３８の直ぐ下流側並びに燃
焼区域４８の中心部分の上流側に配置されているので、
これは比較的＾い温度を受けず、従ってライナ部分８４
の金属を許容し得る温度に保つのに、外側のＩ！９４の
対流による冷却で適切であると考えられる。
更に、図示の予定の協働関係を持つ様に、境膜冷却が可
能なライナ部分５４及び対流によって冷却可能な無孔の
ライナ部分７２の両方を設けることにより、冷却用の空
気流を減少することが出来る。エンジン１０の様な推力
増強形の特定の側路流形エンジンに於けるそれらの性能
を評価する為に、２つの設計の推力増強装置のライナを
最初にエンジンで試験した。
能なライナ部分５４及び対流によって冷却可能な無孔の
ライナ部分７２の両方を設けることにより、冷却用の空
気流を減少することが出来る。エンジン１０の様な推力
増強形の特定の側路流形エンジンに於けるそれらの性能
を評価する為に、２つの設計の推力増強装置のライナを
最初にエンジンで試験した。
１つの試験では、スクリーチ抑圧孔を持つ全部境膜冷却
のライナは、良好なスクリーチ抑圧能力を示した。
のライナは、良好なスクリーチ抑圧能力を示した。
他方の試験では、（ライナ部分７２の様な）巻回部を持
つ対流によって冷却されるライナ部分をライナの上流側
の端に配置し、（ライナ部分５４の様な）境膜冷却のラ
イナ部分を下流側に配置した。この対流と境膜冷却によ
るライナは、スクリーチ並びに望ましくない高温ストリ
ークが発生するという点で、このエンジンにとっては許
容し難いものであった。
つ対流によって冷却されるライナ部分をライナの上流側
の端に配置し、（ライナ部分５４の様な）境膜冷却のラ
イナ部分を下流側に配置した。この対流と境膜冷却によ
るライナは、スクリーチ並びに望ましくない高温ストリ
ークが発生するという点で、このエンジンにとっては許
容し難いものであった。
こういう試験から、正しく位置きめした境膜冷却ナゲツ
トがスクリーチを少なくするのに更に効果があること、
上流側のｊＪ１ｒｉａ冷却の部分と下流側の対流冷却に
よる部分を含む組合せのライナが、スクリーチを少なく
し、高温ストリークを生ぜずにライナを許容し得る程度
に冷却し、必要な冷却空気流量を減少することが判明し
た。
トがスクリーチを少なくするのに更に効果があること、
上流側のｊＪ１ｒｉａ冷却の部分と下流側の対流冷却に
よる部分を含む組合せのライナが、スクリーチを少なく
し、高温ストリークを生ぜずにライナを許容し得る程度
に冷却し、必要な冷却空気流量を減少することが判明し
た。
この為、スクリーチ・ライナ部分８４を利用してスクリ
ーチを更に少なくした後、その下流側で境膜冷部が可能
な部分５４及び対流によって冷却可能な部分７２を設け
ることにより、冷却空気ｍを減少して、推力増強装置１
２の改善された性能を達成し得ることが判った。
ーチを更に少なくした後、その下流側で境膜冷部が可能
な部分５４及び対流によって冷却可能な部分７２を設け
ることにより、冷却空気ｍを減少して、推力増強装置１
２の改善された性能を達成し得ることが判った。
特に、境膜冷却が可能な部分５４が推力増強装置１２の
中心位置にあって、放射熱負荷が最高である燃焼区域４
８の中心と全体的に半径方向に整合する（即ち、同じ軸
方向の位置にある）様に位置ぎめされているので、境膜
冷却の比較的高い冷却効果が最も効果的に利用されてい
る。対流によって冷却可能なライナ部分７２を推力増強
装置Ｗ１２の下流側の端に位置ぎめすることにより、境
膜冷却に較べて効果が相対的に劣る対流冷却でも、この
領域で起る比較的低い放射熱の負荷にとって適切である
。
中心位置にあって、放射熱負荷が最高である燃焼区域４
８の中心と全体的に半径方向に整合する（即ち、同じ軸
方向の位置にある）様に位置ぎめされているので、境膜
冷却の比較的高い冷却効果が最も効果的に利用されてい
る。対流によって冷却可能なライナ部分７２を推力増強
装置Ｗ１２の下流側の端に位置ぎめすることにより、境
膜冷却に較べて効果が相対的に劣る対流冷却でも、この
領域で起る比較的低い放射熱の負荷にとって適切である
。
更に、こうすることによってライナ部分７２は、側路ダ
クト空気の第２の部分８２の圧力が、下流側に向って低
下する、区域４８内の燃焼ガスの圧力よりも相対的に高
い場所に配置される。この為、対流による熱伝達は差圧
が増加すると高くなるから、ライナ部分７２は、ライナ
４０の上流側の端並びに境膜冷却が可能な部分５４より
上流側に設けた場合よりも、下流側の位置にある時には
一層効果的に冷却される。ライナ部分７２は、それより
上流側に配置されたライナ部分５４からの残留の冷却空
気の境界層をも活用して、余分の冷却作用を行なう（第
２図の境膜空気７０参照）。
クト空気の第２の部分８２の圧力が、下流側に向って低
下する、区域４８内の燃焼ガスの圧力よりも相対的に高
い場所に配置される。この為、対流による熱伝達は差圧
が増加すると高くなるから、ライナ部分７２は、ライナ
４０の上流側の端並びに境膜冷却が可能な部分５４より
上流側に設けた場合よりも、下流側の位置にある時には
一層効果的に冷却される。ライナ部分７２は、それより
上流側に配置されたライナ部分５４からの残留の冷却空
気の境界層をも活用して、余分の冷却作用を行なう（第
２図の境膜空気７０参照）。
第５図及び第５Ａ図には、第２図及び第４図に示したス
クリーチ・ライナ部分８４の別の好ましい実施例８４ａ
が示されている。この実施例は、内側及び外側の壁９０
ａ 、９４ａの間を伸びる、軸方向に相隔たって円周方
向に伸びる複数個の隔壁１０２を持ち、軸方向に相隔た
るｍａｇＭのマニホルド区画９６ａを構成する。この実
施例では、外側の１９４ａが実質的に小さい環状の入口
開口又は溝孔９８ａを持っている。壁９４ａがその上流
側の端に円周方向に相隔たる複数個のへこみ１０４を持
つことが好ましく、これが隣合う壁９４ａの下流側の端
と接触して、溝孔９８ａを円周方向に相隔たる複数個の
部分に分割する。第２図に示すライナ４０の前後の差圧
が軸方向に変化するから、マニホルド区画９６ａは、開
口９２ａ。
クリーチ・ライナ部分８４の別の好ましい実施例８４ａ
が示されている。この実施例は、内側及び外側の壁９０
ａ 、９４ａの間を伸びる、軸方向に相隔たって円周方
向に伸びる複数個の隔壁１０２を持ち、軸方向に相隔た
るｍａｇＭのマニホルド区画９６ａを構成する。この実
施例では、外側の１９４ａが実質的に小さい環状の入口
開口又は溝孔９８ａを持っている。壁９４ａがその上流
側の端に円周方向に相隔たる複数個のへこみ１０４を持
つことが好ましく、これが隣合う壁９４ａの下流側の端
と接触して、溝孔９８ａを円周方向に相隔たる複数個の
部分に分割する。第２図に示すライナ４０の前後の差圧
が軸方向に変化するから、マニホルド区画９６ａは、開
口９２ａ。
９８ａと共に、スクリーチ・ライナ部分８４ａの圧力降
下の軸方向の変動に対処する様に予定の寸法にして、適
切な逆流を保ちながら、開口９２ａを通る空気の漏れを
最小限に抑える。
下の軸方向の変動に対処する様に予定の寸法にして、適
切な逆流を保ちながら、開口９２ａを通る空気の漏れを
最小限に抑える。
この発明の好ましい実施例を説明したが、当業者には、
以上の説明からその他の実施例が考えられよう。例えば
、ファン側路空気を用いたが、コア・ガス３４で構成さ
れた、推力増強装置のライナ４０を冷却する冷却ガスを
使うことも出来る。
以上の説明からその他の実施例が考えられよう。例えば
、ファン側路空気を用いたが、コア・ガス３４で構成さ
れた、推力増強装置のライナ４０を冷却する冷却ガスを
使うことも出来る。
更に、この他の形式の境膜冷却並びに対流による冷却が
可能なライナ部分を用いることも出来る。
可能なライナ部分を用いることも出来る。
第１図はこの発明の推力増強装置を含むガスタービン機
関の断面図、第２図は第１図に示した推力増強装置の拡
大断面図、第３図はＷｉ１図に示したライナの境膜冷却
部分の斜視図、第４図は第１図に示した推力増強装置の
ライナのスクリーチ部分の斜視図、第５図は第１図の推
力増強装置の別の実施例のスクリーチ部分の斜視図、第
５Ａ図は第５図に示した推力増強装置ｆのスクリーチ部
分の部分的な端面図である。 主な符号の説明 ２２：ケーシング ２４：入口 ２６：出口 ３２：側路空気 ３６：燃料噴射器 ３８：火炎保持器 ４０：ライナ ４６：Ｎ路ダクト ４８：燃焼区域 ５４：第１の部分 ５５：境膜冷却手段 ７２：第２の部分
関の断面図、第２図は第１図に示した推力増強装置の拡
大断面図、第３図はＷｉ１図に示したライナの境膜冷却
部分の斜視図、第４図は第１図に示した推力増強装置の
ライナのスクリーチ部分の斜視図、第５図は第１図の推
力増強装置の別の実施例のスクリーチ部分の斜視図、第
５Ａ図は第５図に示した推力増強装置ｆのスクリーチ部
分の部分的な端面図である。 主な符号の説明 ２２：ケーシング ２４：入口 ２６：出口 ３２：側路空気 ３６：燃料噴射器 ３８：火炎保持器 ４０：ライナ ４６：Ｎ路ダクト ４８：燃焼区域 ５４：第１の部分 ５５：境膜冷却手段 ７２：第２の部分
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）入口及び出口を持っていて、該入口が機関の吐出ガ
スを受取る様に作用する外側ケーシングと該ケーシング
の入口の中に配置された燃料噴射器と、該噴射器より下
流側で前記ケーシングの入口の中に配置された火炎保持
器と、半径方向内側及び外側の面を持っていて前記ケー
シングより半径方向内側に隔たる推力増強装置の環状ラ
イナとを有し、該ライナの外側の面及び前記ケーシング
の間に側路ダクトが構成され、前記ライナの内側の面が
推力増強装置の環状燃焼区域を定め、前記側路ダクトは
前記機関の吐出ガスの第１の部分を、前記ケーシングの
入口から前記ケーシングの出口への側路ダクト・ガスと
して通す様に作用し、前記ライナが、前記火炎保持器よ
り下流側に配置されていて境膜冷却手段を持つ第１の部
分、及び該第１の部分の下流側の端から前記ケーシング
の出口まで伸びる対流による冷却が可能な無孔の第２の
部分を含んでいる推力増強装置。 ２）特許請求の範囲１）に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナの第１の部分の境膜冷却手段は軸方向に相
隔たる複数個の冷却ナゲットで構成され、各々のナゲッ
トは、前記側路ダクトと流れが連通する様に配置された
円周方向に相隔たる複数個の入口ポートを持つ半径方向
外向きに伸びる環状ポケットを持ち、前記ナゲットは前
記側路ダクト・ガスの第１の部分を受取って、前記ライ
ナの第１の部分の内側の面に沿ってガスの冷却用境界層
を発生する様な寸法であり、前記ライナの第２の部分は
軸方向に相隔たって円周方向に伸びる複数個の巻回部で
構成され、前記ライナの第２の部分の外側の面が、前記
側路ダクト・ガスがその上を流れることによって、対流
によって冷却し得る様にした推力増強装置。 ３）特許請求の範囲２）に記載した推力増強装置に於て
、前記ケーシングの出口に配置されていて、該出口と流
れが連通するフラップを持つ排気ノズル集成体を有し、
前記ライナの第２の部分が、前記ノズル集成体より上流
側に隔たる下流側の端を持っていて、推力増強装置の前
記側路ダクトの環状吐出ポートを構成し、該吐出ポート
の配置並びに寸法は、前記側路ダクト・ガスの第２の部
分を受取って、前記ノズル集成体のフラップに沿ってガ
スの冷却用境界層を発生する様になっている推力増強装
置。 ４）特許請求の範囲３）に記載した推力増強装置に於て
、前記ナゲットの入口ポート及び前記ダクト吐出ポート
は全体として略全部の側路ダクト・ガスを通す様な寸法
になっている推力増強装置。 ５）特許請求の範囲２）に記載した推力増強装置に於て
、前記側路ダクト・ガスが前記ガスタービン機関から流
れるファン側路空気で構成されている推力増強装置。 ６）特許請求の範囲１）に記載した推力増強装置に於て
、推力増強装置の燃焼器のライナが、前記火炎保持器及
びライナの第１の部分の間に配置されたスクリーチ抑圧
手段を含んでいる推力増強装置。 ７）特許請求の範囲１）に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナが前記火炎保持器より下流側に配置されて
いて、前記ライナの第１の部分の上流側の端まで下流側
に伸びて、推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧する
様に作用する第３のスクリーチ部分を含んでいる推力増
強装置。 ８）特許請求の範囲７）に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナのスクリーチ部分が半径方向内向きの壁を
持ち、該壁は、前記燃焼区域と流れが連通する複数個の
開口を持っていてスクリーチを抑圧する様な寸法である
推力増強装置。 ９）特許請求の範囲８）に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナのスクリーチ部分が前記内側の壁から隔た
る半径方向外側の壁を持っていて、その間にマニホルド
を構成し、該マニホルド及び開口がスクリーチを抑圧す
る様な寸法である推力増強装置。 １０）特許請求の範囲９）に記載した推力増強装置に於
て、前記内側の壁の開口が円形であって大体半径方向内
向きである推力増強装置。 １１）特許請求の範囲９）に記載した推力増強装置に於
て、前記外側の壁が無孔である推力増強装置。 １２）特許請求の範囲９）に記載した推力増強装置に於
て、前記外側の壁が、前記側路ダクトからのガスを受取
って、前記燃焼区域から前記マニホルドへのガスの逆流
を防止する様な寸法の実質的に小さい複数個の駆逐孔だ
けを持っている推力増強装置。 １３）特許請求の範囲９）に記載した推力増強装置に於
て、前記ライナのスクリーチ部分が、前記内側の壁及び
外側の壁の間を伸びる、軸方向に相隔たって円周方向に
伸びる複数個の隔壁を持っていて、前記スクリーチ部分
の前後の圧力降下の軸方向の変動に対処するのに有効な
複数個の環状マニホルド区画を構成している推力増強装
置。 １４）特許請求の範囲１）に記載した推力増強装置に於
て、前記ライナが、スクリーチ抑圧手段を含み、該手段
は、前記火炎保持器より下流側に配置されていて、その
間にマニホルドを構成する半径方向に隔たった内側及び
外側の壁を含む前記ライナの上流側端部で構成され、前
記内側の壁は、略半径方向内向きであって前記燃焼区域
と流れが連通する複数個の円形開口を持ち、前記マニホ
ルド及び開口がスクリーチを抑圧する様な寸法であり、
前記外側の壁が、前記燃焼区域からマニホルドへのガス
の逆流を防止する様な寸法の実質的に小さい複数個の駆
逐孔を持っている推力増強装置。 １５）入口及び出口を持っていて、該入口が機関の吐出
ガスを受取る様に作用する外側ケーシングと、該ケーシ
ングの入口の中に配置された燃料噴射器と、該噴射器よ
り下流側で前記ケーシングの入口の中に配置された火炎
保持器と、半径方向内側及び外側の面を持っていると共
に前記ケーシングより半径方向内側に隔たる推力増強装
置の環状ライナとを有し、該ライナの外側の面及び前記
ケーシングの間に側路ダクトが構成され、前記ライナの
内側の面が推力増強装置の環状燃焼区域を構成し、前記
側路ダクトが前記機関吐出ガスの第１の部分を前記ケー
シングの入口から前記ケーシングの出口まで側路ダクト
・ガスとして通す様に作用し、更に前記ライナが、前記
火炎保持器より下流側に配置されていて境膜冷却手段を
持つ第１の部分、該第１の部分の下流側の端から前記ケ
ーシングの出口まで伸びる対流によって冷却可能な無孔
の第２の部分、及び前記火炎保持器より下流側に配置さ
れていて、前記ライナの第１の部分の上流側の端まで下
流側に伸びる第３のスクリーチ部分を含んでおり、該ス
クリーチ部分が、前記燃焼区域と流れが連通する複数個
の開口を持つ半径方向内向きの円筒壁、及び該内側の壁
から隔たっていて、その間にマニホルドを構成する実質
的に無孔の半径方向外側の壁を含んでおり、該マニホル
ド及び開口が推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧す
る様な寸法であるガスタービン機関の推力増強装置。 １６）特許請求の範囲１５）に記載した推力増強装置に
於て、前記ライナの第１の部分の境膜冷却手段が軸方向
に相隔たる複数個の冷却ナゲットで構成され、各々のナ
ゲットは前記側路ダクトと流れが連通する、円周方向に
相隔たる複数個の入口ポートを持つ半径方向外向きに伸
びる環状ポケットを持っており、前記ナゲットは側路ダ
クト・ガスの第１の部分を受取って、前記ライナの第１
の部分の内側の面に沿ってガスの冷却用境界層を発生す
る様な寸法になっており、更に、前記ケーシングの出口
に配置されていてそれと流れが連通するフラップを持つ
排気ノズル集成体を有し、前記ライナの第２の部分は更
に、前記ノズル集成体の上流側に隔たる下流側の端を持
っていて、推力増強装置の側路ダクトの環状吐出ポート
を構成し、該吐出ポートの配置並びに寸法は、前記側路
ダクト・ガスの第２の部分を受取って、前記ノズル集成
体のフラップに沿ってガスの冷却用境界層を発生する様
になっており、前記ナゲットの入口ポート及び前記ダク
トの吐出ポートは全体として略全部の側路ダクト・ガス
を通す様な寸法になっている推力増強装置。 １７）特許請求の範囲１６）に記載した推力増強装置に
於て、前記側路ダクト・ガスがガスタービン機関から流
れるファン側路空気で構成されている推力増強装置。 １８）入口及び出口を持っていて、該入口が機関の全空
気流を受取る様に作用する外側ケーシングと、該ケーシ
ングの出口に配置されたフラップを持っていて、該出口
と流れが連通する排気ノズル集成体と、前記ケーシング
の入口の中に配置された燃料噴射器と、該噴射器より下
流側で前記ケーシングの入口の中に配置された火炎保持
器と、半径方向内側の面及び外側の面を持つと共に前記
ケーシングより半径方向内側に隔たる推力増強装置の環
状燃焼器ライナとを有し、該ライナの外側の面及び前記
ケーシングの間に側路ダクトが構成され、前記ライナの
内側の面が推力増強装置の環状燃焼区域を定め、前記側
路ダクトは前記ファン側路空気をケーシングの入口から
ケーシングの出口まで通す様に作用し、更に前記ライナ
が、前記火炎保持器より下流側に配置された境膜冷却手
段を持つ第１の部分、該第１の部分の下流側の端から前
記ケーシングの出口まで伸びる対流によって冷却可能な
無孔の第２の部分、及び前記火炎保持器より下流側に配
置されていて前記ライナの第１の部分の上流側の端まで
下流側に伸びる第３のスクリーチ部分を含んでおり、前
記第１の部分は軸方向に相隔たる複数個の冷却ナゲット
で構成され、各々のナゲットは前記側路ダクトと流れが
連通する円周方向に相隔たった複数個の入口ポートを持
つ半径方向外向きに伸びる環状ポケットを夫々持ってお
り、前記ナゲットは側路ダクト空気の第１の部分を受取
って、前記ライナの第１の部分の内側の面に沿って冷却
空気の境界層を発生する様な寸法であり、前記第２の部
分は軸方向に相隔たって円周方向に伸びる複数個の巻回
部を持ち、前記ライナの第２の部分の外側の面が前記側
路ダクト空気の対流によって冷却可能であり、前記ライ
ナの第２の部分が更に、前記ノズル集成体の上流側に隔
たっていて、推力増強装置の側路ダクトの環状吐出ポー
トを構成する下流側の端を持っており、該吐出ポートは
前記側路ダクト空気の第２の部分を受取って、前記ノズ
ル集成体のフラップに沿って冷却空気の境界層を発生す
る様な寸法であり、前記ナゲットの入口ポート及び前記
ダクトの吐出ポートが全体として略全部の側路ダクト空
気を通す様な寸法であり、前記スクリーチ部分が、前記
燃焼区域と流れが連通する複数個の開口を持つ半径方向
内向きの壁、及び該内側の壁から隔たる半径方向外側の
壁を持っていて、その間にマニホルドを構成し、該マニ
ホルド及び開口は推力増強装置に於けるスクリーチを抑
圧する様な寸法であり、前記半径方向外側の壁が前記燃
焼区域からのガスが前記マニホルドに逆流するのを防止
する様な寸法の実質的に小さな複数個の駆逐孔を持って
いるガスタービン機関の推力増強装置。 １９）燃焼区域を定めるライナ、該ライナより半径方向
外側に隔たっていて、その間に側路ダクトを構成するケ
ーシング、及び該ケーシングの入口に配置された火炎保
持器を持つガスタービン機関の推力増強装置に用いるラ
イナに於て、前記火炎保持器より下流側に位置ぎめする
ことが可能であって、推力増強装置に於けるスクリーチ
を抑圧する手段を持つスクリーチ部分と、当該第１の部
分の境膜冷却をする手段を持っていて、前記スクリーチ
部分に固着してそれより下流側に配置される第１の部分
と、該第１の部分に固着されていてそれより下流側に配
置される対流によって冷却可能な無孔の第２の部分とを
有するライナ。 ２０）特許請求の範囲１９）に記載したライナに於て、
前記スクリーチ部分が前記燃焼区域と流れが連通する複
数個の開口を持つ半径方向内向きの円筒壁、及び該内側
の壁から隔たっていて、その間にマニホルドを構成する
半径方向外向きの壁を持っており、前記マニホルド及び
開口はスクリーチを抑圧する様な寸法であり、前記第１
の部分の境膜冷却手段は軸方向に相隔たる複数個の冷却
ナゲットを含み、各々のナゲットは前記側路ダクトと流
れが連通する円周方向に相隔たる複数個の入口ポートを
持つ半径方向外向きに伸びる環状ポケットを持っており
、前記第２の部分が軸方向に相隔たって円周方向に伸び
る複数個の巻回部を持っているライナ。 ２１）特許請求の範囲１）に記載した推力増強内に於て
、前記機関の吐出ガスが機関の全空気流を含み、前記側
路ダクトが該機関の全空気流の約１０％を側路ダクト・
ガスとして通す様な寸法である推力増強装置。 ２２）特許請求の範囲１６）に記載した推力増強装置に
於て、前記機関の吐出ガスが機関の全空気流を含み、前
記側路ダクトが該機関の全空気流の約１０％を側路ダク
ト・ガスとして通す様な寸法である推力増強装置。 ２３）特許請求の範囲１８）に記載した推力増強装置に
於て、前記側路ダクトが機関の全空気流の約１０％を側
路ダクト・ガスとして通す様な寸法である推力増強装置
。 ２４）特許請求の範囲１８）に記載した推力増強装置に
於て、側路ダクト空気の第１及び第２の部分が機関の全
空気流の夫々約３％及び７％である推力増強装置。
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