JPS6041128B2 - たたら製鉄炉とこの炉による製鉄方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、還元材として主として木炭を用い、冷風を送
風して低温度で鉄鉱石を還元して、燐、硫黄ならびにガ
ス含有量の極めて少ない鉄を製造するたたら製鉄炉によ
る製鉄方法に関するものである。

洋式製鉄高炉によれば、鉄鉱石の還元は高温度のＣＯガ
スならびに固体炭素によって迅速かつ徹底的に行なわれ
るため、通常スラグ中に酸化鉄となって失われる鉄分は
全装入原料中の鉄分の１％前後と非常に少なく、かつ製
造される鉄の炭素含有量はおよそ３．１〜４．８％の範
囲内である。

すなわち前記高炉によれば還元反応が高温で行われるた
め港銑中への吸炭も充分行われ、かつ装入原料中の燐分
も大部分溶銑中に還元移行する。また還元剤として使用
される炭素材はコークスが大部分であり、一般にコーク
ス中には硫黄が木炭に較べて非常に多く含有されている
ため、高炉から出鉄される溶鉄は通常脱硫処理を施され
て後、後続の製鋼炉、例えは転炉、平炉あるいは電気製
鋼炉で精錬されて銅となされる。ところで、上記の如く
して製造された鋼を用いて、例えば日本刀を作刀しても
、その組織はマルテンサィト組織か、あるいはフェライ
ト基地中にセメンタィトが均一に分散した組織かの何れ
かの組織となり、従釆日本刀に要求されている歯鞍れが
少なく、柔軟性があり、かつ切味の良い刀を作刀するこ
とができないことは周知の如くである。

近代製鉄法が導入される前、すなわち江戸時代までの日
本の製鉄を支えた製鉄法は「たたら吹＊き」が代表的な
ものであった。製鉄炉は初め火建と称し、土中に窪みを
うがつただけの単純なものであったが、扇や吹竹に代っ
て「ふし、ご」が発明され、竹製の管（不呂）で送風す
る技術、炉村として粘士や石の利用、還元材として薪を
使用していたのが木炭へ移行したことなど新しい技術が
逐次応用されるに及んでひとまず完成し、これが後に野
だたらと呼ばれ、出雲地方では懐長年時代以後舟型たた
ら炉による製鉄が行なわれことが知られている。

上記たたら製鉄法は下記第１表にみられるように３種類
に分けられる。

第１表 たたら製鉄法 原料として使用された砂鉄は、粒度分布のピークが真砂
が６０メッシュ、赤目が１００メッシュであってこれ等
の粒度に適する吹き方が鎚押、鉄押である。

かくして製造された和鋼、和銃には、｛１｝変態点が明
確に出る、‘２）シャルビー値が高い、‘３｝フラック
スを用いず鍛暖できる、【４｝銑は低温でも浸炭しやす
い、等近代製銑、製鋼法によって製造された洋鉄に比べ
て秀れた特性があった。その特性を生み出した理由の一
つは舟型たたらの炉壁にあって、炉壁は同時に造律材料
であったことが知られている。ごて慶長期以降に作刀さ
れて釆た日本刀、所謂新刀はその組織は洋鉄を原料とし
て作刀された日本刀に比べ不均一であり、この原料鉄は
例えば出雲地方で行われて来たような舟型たたら炉によ
り製造されたものであることが知られており、昭和４６
王２月２７日社団法人日本鉄鋼協会により発行された「
たたら製鉄の復元とその金題についてＪと題するたたら
製鉄復元計画委員会報告により精しく報告されている如
くである。

さらに減り愛長期以前に作刀された日本刀、所謂古刀も
現存しており、この古刀は前記新刀に比し、その組織は
一層不均一であるばかりでなく、歯鞍れが少なく、柔軟
性があり、かつ切味が良く、新刀よりも日本刀に要求さ
れる諸特性においてより優れていることは広く認められ
ている如くである。

しかしながら、前記舟型たたる炉によって製造された鉄
をもって作刀すると所謂新刀と同一あるいは類似の組織
を有する力が作刀され、古刀と同一あるいは類似の組織
を有する刀を作刀することはできない。

ところで古刀の作刀に用いられた原料鉄がどのような炉
によって製造され、またどのような製造方法によって製
造されたかは従来全然資料がなく今日まで謎とされてい
る。本発明は、前記古刀と同一あるいは類似の組織を有
する刀を作刀するに適する原料鉄を製造することのでき
るたたら製鉄炉とその炉による製鉄方法、すなわち前記
第１表の‘１１，■に属するたたら製鉄炉を提供するこ
とを目的とするものであり、特許請求の範囲に記載の製
鉄炉とこの炉による製鉄方法を提供することによって前
記目的を達成することができることを新規に知見して本
発明を完成した。

なお前記第１表の‘１’，■に属するたたら製鉄炉を一
次炉とも記載し、また同表の糊の左下法（さげほう）に
用いる炉を二次炉と記載して以下説明するが、以下単に
たたら製鉄炉あるいは本発明炉と記載する炉は一次炉に
関するものとする。

次に本発明を詳細に説明する。本発明のたたる製鉄炉は
第１図および第２図に示す如き形状を有する炉である。

第１図は本発明のたたら製鉄炉の俺体部１の左右側面に
設けられた送風ロー，１′，２，２′，３，３′の水準
位置で炉を水平に切断した横断面図である。第２図は第
１図のＡ−Ａ線に沿って切った縦断面図である。本発明
の炉は西洋梨を縦に切断した前方部５は絞られて細長く
なった形状であり、後方部（以下後円部と称す）６は円
形あるいは楕円形の形状の輪廓を有する炉底となってい
る。炉底は乾燥した地盤上に耐火粘士をつきかためて築
造することが有利であり、この炉底を覆って掩体部１が
設けられている。この俺体部１の外観は日本における古
代皇族の墓に見られる前方後円形状に類似した形状を有
している。俺体部１の左右側面であって炉底に比較的近
い部分には前述の如く送風口２，２′，３，３′４，４
′が例えば同一水準位置に設けられており、これらの口
は俺体部壁を貫通し、かつ後円部６の方向を指向してい
る。炉底の前方部５と後円部６は俺体部１で覆われてい
るが、俺体部１であって前方部５の上方の俺体部が後円
部６の上方の俺体部に遷移する中間部分に覗孔７が後門
部６方向を指向して設けられている。後円部上方の俺体
部の内側面の中間高さより高い内側壁は迫持形状に形成
されており、前記内側壁の前方部５に近い部分８は比較
的大きな段差を有する迫持形状であり、一方前記内側壁
の前方部５より遠い部分９は比較的小さい段差を有する
迫持形状に形成されている。後円部６の上方の俺体部の
頂部付近には原材料等の投入口１０が設けられている。
ところで慶長時代以後扉所謂新力を作刀する原料鉄を製
造するのに用いられた舟型たたら炉は第３，４図にそれ
ぞれ平面図、縦断面図で示す如き形状の炉であり、後述
するように本発明の炉による製鉄反応と舟型たたら炉に
よるそれとは非常に大きな差異があることを本発明者等
は新規に知見した。

第３図においては舟型炉の縦方向の煩斜した両側壁の下
部には送風口２１，２１′等が多数個それぞれ並列して
設けられている。

横方向の傾斜した両側壁の下部にはそれぞれ１個の出蓬
口２２，２２′が設けられている。第４図は第３図のＢ
−Ｂ線に沿って切った縦断面図であり、装入原料は縦横
の側壁で囲まれる逆台形の炉内に装入されて送風口２１
，２１′等から吹込まれる冷風により木炭が燃焼しつつ
銑鉱石を還元して製鉄が行われることが知られている。
次に本発明のたたら炉による製鉄方法を説明する。

本発明の製鉄方法は舟型たたら炉によるそれと同様にバ
ッチ式である。

繁炉後炉内を充分に乾燥予熱する。その後炉内の前方部
５および後円部６に木炭を装入し、後円部６にあっては
木炭装入局ごを迫持部８，９のレベルまでとすることが
有利である。前方部５側の炉端より着火し、先ず送風口
２，２′より空気を吹込み、火が第１，２図の左方から
次第に右方へ伝播するに従って送風口３，３′より、さ
らに４，４′より送風を開始する。かくして炉内の温度
が充分上昇するまで木炭を投入ロー０から適宜補給する
。炉内の温度は硯孔７より例えば熱電対を挿入して頚８
温することができる。充分炉内温度が上昇した時例えば
水洗ならびに磁選した砂鉄と木炭粉とを粘結剤（例えば
しようふ糊）を溶かした水溶液で練り固めた団鉱を木炭
及びフラックス例えば貝殻と共に没入口より逐次装入す
る。

炉内で発生する反応ガスはそれぞれの迫持部８，９の垂
直壁に沿って上昇して、水平壁に衝突することにより上
昇が抑えられて渦巻流となりながら炉の掩体部の後円部
内で停滞する間に酸化鉄を還元する。なお投入口１０に
は複数個の孔が開いた蓋がかぶせられており、原料装入
時にはこの蓋を取除いて原料を装入する。このようにし
て通常２〜４昼夜操業を行なった後、吹き止め冷却後反
応生成物を前方部５の俺体部の一部をこわして取出す。

前記反応生成物は釜母と鍵樺とよりなり、金母は前記第
１表に記載の左下法によりさらに錬鉄とすることができ
る。

次に本発明を実験データ−について説明する。

本発明の炉で生成される錨とは、例えば３昼夜すなわち
７幼時間の加熱（この加熱の最高測定温度は１４３０ｑ
ｏであった。）後、木炭の装入ならびに送風を止めて１
日後に上部の木炭部分を取除いたとき、炉底中心部に生
成された塊を称する。この塊には金属鉄が集まっていて
、一部は径３伽に及ぶ鉄塊、一部は細かいか、あるいは
肉眼では見えない微粒の金属粉末となり、それが多量の
砿律〔Ｆｅ○の多いケイ酸塩であって一部溶融している
ものと、Ｔｉ０２に非常に富むチタン磁鉄鉱（第５図の
Ｆｅ２Ｔｉ０４に近い成分組成のもの）〕と混合したも
のである。第２表に本発明の実験に用いた野火海岸産砂
鉄（Ｓ−２）、生産された一炊錨（Ｋ−１、Ｋ−２、Ｋ
−４、Ｋ−１３）、一次のる（Ｋ−１１）の成分組成を
示す。

但し一次のるは本発明炉より生ずる蔓母とは成分組成の
極めて異なる鍵連をいう。第２表 第２表のうち、代表的金母Ｋ−１、Ｋ−４、Ｋ−１３の
なかの鉄はそのほとんどがＦｅ○であると考えられるの
で、計算し直して重量％をとモル％を求めて第３表に示
す。

第３表 第２，３表から明らかな如く本発明により生成された滋
樺は多量のカルシウムを含んでおり、これは砂鉄とフラ
ックスとして貝殻を混合して炉に装入するからである。

なお比較のために出雲たたら製鉄復元実験に用いた砂鉄
のうち赤目砂鉄（蛇．１）と真砂砂鉄（Ｍ．２）とを第
４表に、また本発明で使用した砂鉄（Ｓ−２）と前記Ｎ
ｏ．１とＭ．２のＦｅ２０３，Ｆｅ○，Ｔｉ０２の計算
したモル％を第５表に示す。第４表修．１
脇．２ Ｆｅ０ １９．２６ ２４．７２Ｆｅ
２０３ ５５．９０ ６０．０５Ｔｉ０
２ ４．７５ ５．１２Ｓｉ０２
９．２４ ４．２９Ｍｇ０
０．３３ ０．５１ＡＩ２０３
２．２７ １．１５Ｖ２０５
０．５３ ０．４４Ｃａ０ ０
．２９ ０．６４ＭＯＯ ０
．７８ ０．６５Ｐ ０．
０３５ ０．０８５Ｓ ０．
０１７ ０．０２４Ｃｕ ０．
００１ ０．００２Ａｓ ０．
００３ ０．００３Ｓｎ ０．
００２ ０．００３Ｔｏｔａｌ ９
３．４０８ ９７．６８７第５表Ｓ‐２
″６．１ 脇．２ Ｆｅ２０３ ２５．７ ５１．５ ４
８．０Ｆｅ０ ５８．１ ３９．６
４３．９Ｔｊ０２ １６．２ ８８
８２Ｔｏｔａｌ ｌｏｏ．０ １００．０
１００．０下記第６表に本発明の炉による鉱蓬と出雲
たたら炉による鉱蓬の成分組成を示す。

後者の成分組成は出雲たたら炉の復元実験で得られた鉱
律の平均成分組成を一代コモリ期、クダリ期について計
算したものである。第６表 本発明炉による鉱達 出雲たたら炉Ｋよる鉱達 鱗律中のＦｅ０の量は出雲たたら炉よりの鍵連中のそれ
と同程度であるが、Ｓｉ０２およびＡＩ２０３は少ない
。

すなわち出雲たたら炉鉱蓬の主成分はＦｅ０，ＳｉＱ，
ＡＩ２０３，Ｔｉ０２であるが、本発明炉鉱蓬の主成分
はＦｅ○，Ｓｉ０２，Ｃａ○，Ｔｉ０２である点につい
て、前者と大きな相異がある。いずれの場合も鉱樺は４
成分系として取り扱わねばならない。

出雲たたらの場合、滋連中にはＦａ泌ｌｉｔｅ（Ｆｅぶ
ｊ０４ ｍ．Ｐ１２０５℃）とＭａｇｎｅｔｉｔｅ（Ｆ
ｅ３Ｑ）から成っていると述べられているが、粉末Ｘ線
回折パターンから見ると、このスピネル構造特有のパタ
ーンはＭａｇｎｅｔｉｔｅに由釆するものではなく、同
じスピネル構造を持つ、ＴｉＱに富むチタン滋鉄鉱と考
えたほうがよい。また若しもＦｅ３Ｑであるとすれば金
属鉄をつくる過程を説明することがむつかしくなる。砂
鉄のイｂ学組成（第５図中Ｍ．２に相当する）から出発
物質中の砂鉄の園溶体としてのｕｌｖｏｓｐｉ肥１の量
は１６．６モル％であったので鉱鰹中にチタンが濃縮さ
れ、その結果生ずる含チタン・鉄固溶体の山ｖｏｓｐｉ
ｎｅｌの量は後述する様に１６．６％よりはるかに多く
なるはずである。上記出雲たたら炉の鉱蓬についての推
定は本発明炉の鉱蓬についての結果から判断して真実で
あることが判った。

すなわちＴｉＱはほとんど山ｖｏｓｐｉ肥１中に含まれ
ていると見てよいことは後述の粉末Ｘ線回折図（第９図
）によっても立証することができる。そこで４成分系と
しての鉱律からＴｉ０２を山ｖｏｓｐｉ肥１として除去
することによって３成分系に還元することが可能である
。

すなわち本発明による鉱樺はＦｅ０一Ｃａ○−Ｓｉ０２
系として、また出雲たたらによる滋藻はＦｅ○−Ｓｉ０
２−Ｎ２０３系として考えることができる。よって本発
明による鉢蓬をその中に含まれるがｅ○・Ｔｉ０２（山
ｖｏｓｐｉｎｅｌ）を控除後のＦｅ○−Ｃａ０一Ｓｉ０
２系として計算して得られた成分組成と前記出雲たたら
炉による鍵律をその中に含まれるがｅ○・Ｔｉ０２を控
除後のＦｅ○−Ｓｉ０２−山２０３として計算して得ら
れた成分組成を第７表に示す。第７表 本発明炉Ｋよる鉱律 出震えたら炉Ｋよる鉱蓬 さて次に本発明方法と出雲たたら方法との特徴を前記成
分組成面から以下に検討する。

第６図はＦｅ○−Ｃａ○−Ｓｉ０２の相図であり、本発
明炉による鉱律Ｋ−１，Ｋ−４，Ｋ−１３の組成点をそ
れぞれ・１，・４，・１３で示す。

これらの成分組成から山ｖｏｓｐｉｎｅｌを控除した錫
連は操業中約１２００ｏｏの温度が保持されていれば完
全に液体の状態にあったと考えることができる。滋蓬Ｋ
−１３にあっては１１５０つ０梶度でも液体として存在
し得ることが判る。すなわちＳｉ０２−Ｃａ○−Ｆｅ０
系において最も低い温度で液体となり得る組成の鍵律で
本発明方法で実施されていることとなる。前述した如く
本発明炉の炉内の最高測定温度が１４３０ｑｏであった
ことから考えると液体状態の鱗樺が炉内において存在す
るのに十分な温度で鉱蓮が生成されることが判る。一方
第７図はＦｅ○−Ｓｉ０２−ＡＩ２０３の相図であり、
出雲たたら炉の鉱律中クダリ期及びコモリ期の鍵連の組
成点がそれぞれＡ，Ｂ点で示されている。

これらの組成からｕｌｖｏｓｐｉｎｅｌを除いた鍵律の
うち、コモリ期のものＢは１４００ｑｏ程度以上でなけ
れば液体とはならず、クダリ期のものＡは１１５０ｑｏ
で液体となることを意味している。すなわち出雲たたら
ではコモリ期を過ぎてクダリ期になって初めて製鉄反応
が本格的に生起するものと推考される。以上の考察から
、本発明炉、世襲たたら炉の何れの炉においても、鉢建
組成から考えて、それぞれの鉱樺溶融温度（液相線）が
約１１５０ｏＣであると推考されることは誠に興味ある
ことである。

本発明によれば、生成するのるの代表的なものは第２表
中のＫ−６，Ｋ−１１である。これらはＳｉＱと山２０
３に富み本来の金母とは異質なものであって酸性スラグ
と呼んでもよく、多量のＫ２０を含んでおり、このスラ
グは炉壁および木炭中の灰分に帰因する融点の極めて低
いものであり、出雲たたち炉によれば店このようなスラ
グあるいは類似したスラグが生成されたという報告はな
い。Ｋ−６とＫ−１１はＣａ○が多くこれは貝殻を使用
した結果による。これらのスラグが結晶化した場合の血
「ｍ鉱物を計算した結果を第８表に示す。

第８表 同表においてａｂは曹長石、ａｎは灰長石、ｏｒは正長
石、ｐｙは函右、Ｑは石英を意味する。

またａｂ十ａｎ十ｏｒは斜長石となる。Ｋ−６とＫ−１
１は斜長石中の正長石分が多く、Ｋ−１１では灰長右は
存在しない。綾石成分はほとんど同量であり、遊離石英
は存在しない。なお参考までに述べると二次炉スラグで
は斜長石はＫ−１１と同量であるが、縄石成分は一次炉
の約１／３となり、代って遊離石英が１０％も出現する
。すなわち二次炉スラグは一次炉スラグに比べ、ガラス
の酸性度が増大していることが判る。次に本発明のたた
ら製鉄炉の炉内の酸素分圧の連続測定結果について説明
する。

酸素分圧測定用の炉内ガスを採取するためには、本発明
炉の炉内ガスを投入口１０（以下Ａの口とも称す）と前
方部５の末端関口（以下Ｂの口とも称す）よりＬ字型石
英ガラス管をそれぞれ３０〜４０弧、４０肌の深さに挿
入した。

Ｐｏ２の測定は８０時間にわたり連続的に行われた。測
定中、その挿入場所での温度をＰｔ−Ｐｔ・Ｒｈ熱電対
を用いて頚。定したが、Ａの口では７５０〜８５０００
、Ｂの口では１１００〜１１４０ｏｏであった。９０７
０で実測したＰｏ２を基礎にして１００び０、１１０ぴ
０、１２０ぴ○、１３００℃、１４００℃のそれぞれの
温度でのＰｏ２を計算した結果を第８図に示す。

時間０〜５幼時間にわたってはＡの口で、また、５２〜
６潮時間にわたってＢの口、最後に６８〜８凪時間にわ
たって再度Ａの口で測定した。同図中各温度での点線で
示された−ｌｏがｏ２は図に説明してあるように、それ
以下のＰｏ２では金属鉄が生成し、それ以上のＰｏ２で
は生じた金属鉄は酸化されることを意味している。各温
度でこの金属鉄が出来るか出来ないかを決めるすなわち
限界条件を決める一１ｏがｏ２は下記の第９表に示す値
となる。第９表なお同表にＰｏ２の値から計算したＣ０
２／ＣＯの計算値を示す。

第８図から明らかなように、本発明炉におけるＡの口の
Ｐｏ２は金属鉄が十分安定な値をとっていて、全時間範
囲にわたって製鉄操業が各温度に於て行われていること
を示している。例えば、１３００００では平均して‐ｌ
ｏ蟹０２の値は１１．８となり境界値１０．８１よりは
るかにＰｏ２値は低く、きわめて安全な操作であること
がわかる。本発明により製造される鉄の成分組成の１例
を下記第１腹表‘こ示す。

第１０表 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ○・４
１％ ０．０６※ ○‐０１略 ０．０２４
※Ｓ Ｎｉ Ｍｏ Ｔｉ０．００４
略 ０．０３多 ○・０２％ ０．０２ 努
第１項表より明らかな如く、本発明により製造される鉄
は、Ｐ，ＳあるいはＴｉなどの有害成分元素の含有が少
なく極めて良質なものであることが判る。

以上本発明の炉ならびにこの炉を用いる製鉄方法は下記
の特筆さるべき新規な特徴を有する。

１ 従来全く知られていない新規な製鉄炉であり、この
炉による製錬時の炉内酸素分圧の前記測定結果から判る
ように製錬反応は安定して効率良く生起していることか
ら、工学的に完成度の高い操業を遂行することができ、
かつ経済性にも充分答えることのできる製鉄炉ならびに
製鉄方法であることが判る。

２ 本発明の操業方法の好適な実施態様によれば、砂鉄
、木炭粉、及び貝殻粉をしようふ糊で固めて団鉱となし
、これを袋入原料の１部として本発明の炉に装入して還
元反応にあずからせ、その際生成される鉱律の化学組成
をＦｅ○−Ｓｉ０２一Ｃａ○系の最低融点温度領域に定
常的に設定した製鉄方法を遂行することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のたたら製鉄炉の水平横断面図、第２図
は第１図の炉をＡ−Ａ線に沿って切った縦断面図、第３
図は出雲舟型たたら炉の平面図、第４図は第３図の炉を
Ｂ一Ｂ線に沿って切った縦断面図、第５図はＦｅ○−Ｆ
ｅ２０３一Ｔｉ０２の相図、第６図はＦｅ○−Ｃａ○−
ＳｉＱの相図、第７図はＦｅ０一Ｓｉ０２一ＡＩ夕３の
相図、第８図は本発明の炉内温度９０７℃，１０００ｑ
ｏ，１１００００，１２０ぴ○，１３００℃，１４００
ｑｏにおけるＰｏ２の計算値と時間的経過との関係を示
す図、第９図は本発明の炉により生成された鉱蓬の粉末
Ｘ線回折図である。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 西洋梨を縦に切断した前方部は絞られた後方部は丸
   く膨れた形状の輪廓を有する炉底と、この炉底を覆う掩
   体部とを有し、この掩体部の左右側面には、それぞれ複
   数個の送風口を相対して設けると共に、後方円形部分の
   炉底の上方を覆う掩体部の内側面の中間高さより高い内
   側壁を段差と有する迫持形状となして掩体部の内側頂部
   に至らせ、かつ掩体部の頂部には原材料等の投入口を設
   けてなるたたら製鉄炉。 ２ 掩体部の左右側面に相対してそれぞれ３個の送風口
   を有する特許請求の範囲第１項記載の製鉄炉。 ３ 炉底ならびに掩体部は耐火性粘土より築造されてな
   る特許請求の範囲第１あるいは２項記載の製鉄炉。 ４ 掩体部内側壁の迫持状部分の段差を成形耐火煉瓦を
   もつて形成してなる特許請求の範囲第１〜３項の何れか
   に記載の製鉄炉。 ５ 西洋梨を縦に切断した前方部は絞られ後方部は丸く
   膨れた形状の輪廓を有する炉底と、この炉底を覆う掩体
   部とを有し、この掩体部の左右側面には、それぞれ複数
   個の送風口を相対して設けると共に、後方円形部分の炉
   底の上方を覆う掩体部の内側面の中間高さより高い内側
   壁を段差を有する迫持形状となして掩体部の内側頂部に
   至らせ、かつ掩体部の頂部には原材料等の投入口を設け
   てなるたたら製鉄炉を予め充分予熱した後前記投入口よ
   り木炭、鉄鉱石、フラツクスを装入しつつ、送風口より
   冷風を吹込み鉄鉱石を還元する際、平均還元温度を高く
   とも１２５０℃となし、かつ炉内の最高温度領域の温度
   を高くとも１４３０℃となしつつ還元製錬を行なうこと
   を特徴とするたらら製鉄炉による製鉄方法。 ６ 砂鉄、木炭粉および貝殻粉の混合物をしようふ糊で
   固めて団鉱となし、装入原料の１部とする特許請求の範
   囲第５項記載の製鉄方法。