JPS60227823A - 充てん槽内の充てん体移動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、充てん塔式反応槽等において充てん体を保持
並びに移動せしめる装置に関するもので、リグノセルロ
ースのオゾン処理装置７、加圧酸素ガスを用いるパルプ
の漂白装置、熱風乾燥装置及び縦型多段焼却装置等の充
てん塔式向流気固接触槽、あるいはイオン交換樹脂を用
いた水処理装置、アフイニテイクロマトを用いた分離精
製装置、及び固定化酵素（あるいは微生物）を用いたノ
くイオリアクター等の充てん基或向流液面接触反応槽等
における充てん体の保持並びに移動装置として用いうる
ものである。

〔発明の背景〕

充てん塔式の向流気固接触（反応）槽あるいは向流液面
接触（反応）槽における充てん体の供給あるいは排出は
、スクリューコンベヤ方式、ダンパ一方式、ロータリー
パルプ方式又は多段落下方式（特公昭４６−２６８８１
号公報）などの機構が用いられている。ところがこれら
の機構を設置した充てん塔式反応槽等はスケールアップ
するのが難かしい。その理由は、何れの方式とも接触槽
内の充てん体を均一な充てん状態に維持できず、あるい
は一定量の充てん体を均一に供給することができないか
らである。即ち、スクリューフィダ一方式は、スクリュ
ーの一方向の回転により充てん体を押し出すため、充て
ん層がスクリューの回転軸方向にスライドするばかりで
なく充てん体が破壊されることさえもある。ダンパ一方
式は、充てん層水平断面に仕切り板を設置し、これの移
動（取除き及び復帰の繰返し）により充てん体を下降さ
せる方式であるが、仕切板の移動方式としては水平方向
にスライドさせるものと、写真機のシャッターのように
中心部から降下口を開くものとがある。この方式では、
仕切ｐ板を瞬時に移動させることができないため降ドロ
の開閉に偏シができ充てん体が不均一に落下する。ロー
タリーパルプ方式は、軸に複数の羽根を設けた回転体を
反応槽水平断面に対して横切るように設置し、羽根を回
転させることによシ羽根の間にある充てん体を回転移動
させるもので、この方法では充てん層が回転体の回転方
向にスライドする。以上の各方式では充てん体の充てん
状態が不均一化し、ガスあるいは液体は抵抗の少ない部
分を流れ、その結果水平方向に反応分布が生じ、また、
最悪の場合、充てん層内にチャンネルが形成され、ガス
あるいは液体のショートパスが生ずる。多段落下方式は
、落下開口部を有する棚段と棚段上の充てん体をかき落
す羽根とから構成されている。この方式では一定量の充
てん体を降下させること及び棚段上の充てん状態を均一
にすることが難かしい。また、ガスや液は、多くは棚段
の落下開口部を流れるため充てん体との接触効率が悪い
。

従って、充てん塔式の向流気固接触槽あるいは向流液面
接触槽をスケールアップするためには、一定量の充てん
体を均一に移動でき、かつ均一な充てん状態を維持しう
る充てん体の移動方法を確立しなければならない。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、充てん塔式の向流気固接触（反応）槽
あるいは向流液面接触（反応）槽において、充てん体を
均一に移動させる方法を提供することにある。

〔発明の概要〕

本発明は、塔弐光てん槽内に水平方向でかつ略同一平面
内に並列して複数本設置された軸と、該軸に支持され該
軸を中心に回転することにより充てん体の保持及び落下
機能を兼ね備えた充てん体保持手段（Ｉ）と、該充てん
体保持手段から落下した充てん体を保持しかつ槽外に取
出す手段（ｎ）とから構成したことを特徴とする充てん
槽内の充てん体移動装置である。

本発明者等は、植物繊維のオゾンによる脱リグニン処理
装置における反応解析の知見に基づいて本発明を完成す
るに到った。

すなわち、充てん僧に植物繊維（平均０．７　ｒｍ　）
を充てんし、槽底部からオゾンを吹込み気固接触反応に
よる脱リグニンする方法に関し、連続処理のできるベン
チスケール実験装置を製作し反応解析を行った。この装
置では処理した原料を、槽底部の一部を横にスライドさ
せることによシ抜出した。この方式では、充てん体であ
る植物繊維は、玩具のだるま落しのように次次と降下し
た。ところで抜出し部をスライドさせる速度を遅くする
と、処理した原料の脱リグニンの状態にむらが生じた７
この原因を解析したところ、充てん体である植物繊維が
均一下降していないためであることがわかつた。したが
って、上記方式を大型装置に適用した場合、スライドす
る距離が長くなり増々充てん体が均一に下降しなくなる
と考えられた。

そこで、大型装置での充てん体の下降状況を解析するた
めに、２次元モデル（高さ１．５　ｍ　、巾Ｑ、４　ｍ
　、長さｌ、　２ｍ　、アクリル樹脂製）を製作した。

このモデルでは充てん体を均一に降下させかつ槽外へ抜
出すために、同一平面上に並べた複数個の回転羽根（多
孔板）から構成される仕切を槽底部付近に２段設け、更
にその下にスクリューコンベヤを設置した。この２段の
仕切り羽根を交互に開閉作動させることにより充てん体
である植物繊維を降下させることができ、しかも、回転
羽根の作動順序を変えることによシ、降下状態を変える
ことができた。例えば、中心から左右に向かって作動さ
せれば、充てん体は中心部より降下を始め、また、槽壁
側から順次作動させることにより、充てん体を槽壁側か
ら降下を始めた。

ところで、上記のような不均一に充てん体を降下させる
条件でオゾンと植物繊維との気固接触反応させたところ
、ガスが均一に上昇せず、径方向に反応分布が生じた。

このことから、均一な反応を行わせしめるには、充てん
体を均一に降下させなければならないことが再認識され
た。そして、均一降下のためには、降下開口部をほぼ同
時に開閉すれば良いことが示唆された。

そこで、該仕切シ回転羽根を同時に作動させたところ、
充てん体である植物繊維は均一に降下し径方向の反応分
布を解消することができた。

ところで、上記構造において回転羽根を作動させるため
には、大きな動力を必要とした。これを解決すべく種々
検討した結果、充てん体を保持できる程度の間隔をもつ
くし型状の羽根とすることによ駆動力を低減できること
が判明した。そして、充てん体を保持できろくし棒の間
隔を検討した結果、充てん体かくし棒間で架橋を形成す
る程度の間隔とすれば、動力はさらに低減できた。

つぎに、本発明を図面に基づいて更に詳しく説明する。

先ず、第１図に基づいて説明すると、第１図は向流気固
接触反応装置を一部切シ欠いた斜視図であって、符号１
はコンベヤフィダー、２は充てん体（原料）、３は充て
ん槽（反応槽）、４は充てん槽底部に設けられた充てん
体２の移動機構部、８は反応用ガス吹込管、９は充てん
体２（反応生成物）を槽外に排出するためのスクリュー
コンベヤ、１０は充てん体の排出口を示し、充てん体２
の移動機構部４は、くシ状羽根５ａ及び６ａを夫夫略同
一平面に並べた仕切具５及び６を上下に（２段に）設け
、かつ該くし状羽根５ａ及び６ａを回転させるための駆
動用モーター７から構成されている。

充てん槽３の断面は矩形のものが示されているが、円形
でも良く特に矩形に限定されるものではない。た輩し、
付着性を有する充てん体を対象とする場合、矩形の充て
ん檜では各角部に充てん体が付着するので円形の断面を
もつ充てん檜とするのが好ましい。また、充てん槽２の
断面の大きさは、少なくとも充てん体が槽壁間で架橋を
形成しない程度の大きさとする必要がある。

くし状羽根５ａ及び６ａで構成した仕切具５及び６は、
後で詳しく説明するようにくし状羽根５ａ及び６ａを構
成するくし棒５Ｃ及び６Ｃの夫夫の間で架橋を形成する
如き充てん体に好適である。架橋を形成しないような細
かい充てん体を原料とする場合には、仕切具５及び６を
平羽根で構成すると良い。平羽根とする場合には、上昇
するガスあるいは液に対する抵抗を小とするために、例
えば充てん体を十分に保持出来る孔径の孔を多数有する
多孔板を用いなければならない。また回転駆動力を小さ
くするためには、平羽根の個数を多く設けた、即ち巾の
狭い多数の平羽根で構成した仕切具５及び６を用いると
よい。また、平羽根を両羽根ではなく片羽根とし、水平
位置から９０゜下方位置に回転させるようにするとよい
。

上下に２段に設けた翼５及び６のくし状羽根５ａ及び６
ａの構造の一例を第２図に示す。くし状羽根５ａ及び６
ａは夫々略同一平面上に複数本釜べて設けた軸５ｂ及び
６ｂにくし棒５Ｃ・・・及び６Ｃ・・・を夫々略同一平
面でかつ同一方向に並ぶように取りつけた片羽根を示し
ている。各軸間の水平距離は充てん体２が軸間で架橋を
形成しない距離としなければならない。以下理解し易く
するために仕切具５について説明するが仕切具６につい
ても同じである。仕切具５ａの軸５ｂは夫々同一平面上
に設けるのが好ましく、この場合くし棒５Ｃの長さは、
翼が閉じた状態にあるときくし棒５Ｃの先端と該先端が
隣接している軸５ｂとの間で充てん体２を保持できる長
さとする。即ちくし棒５Ｃの長さは、軸５ｂと近接して
くろくし棒５Ｃの先端との間で充てん体が架橋を形成し
うる最大の長さとすればよい。また各軸５ｂは同一平面
上ではなく垂直に成る距離をとって設けてもよいが、こ
の場合も、該距離及びくし棒５Ｃの長さは５ｂに近接し
てくろくし棒の先端と軸５ｂの間で充てん体２が少なく
とも架橋を形成しうる距離及び長さでなければならない
。即ち、〈シ棒５Ｃの長さは隣接する２つの軸５ｂの水
平距離よシも短かく、かつぐし羽根５ａが水平位置にあ
るとき軸５ｂと近接しているくし棒５Ｃの先端との間で
充てん体２を保持できる長さとし々ければならない。

軸５ｂ及びくし棒５Ｃの材質は特に限定しないが、充て
ん体２や反応ガス１１の性質に合わせて選択すればよい
。

以上の形状の仕切具５の開閉は、軸５ｂを中心にくし棒
５Ｃが水平位置から下方９０度へ、あるいは下方９０度
から水平位置に回転することによシ行われる。この駆動
方法としては、軸５ｂに回転用駆動モーター７を取付け
てもよく（第１図参照）、する込はクランクなどでくし
棒５Ｃを回転させてもよい。

ところで、第２図に示すくし状羽根５Ｃは同一方向に向
けて取付けられているが、第３図に示されるように軸５
ｂをはさんで両側に延びたようにくし棒５Ｃを取付けた
両羽根とし、軸５ｂを中心にして左右のくし棒５Ｃが時
計方向及び反時計方向に夫々９０度下方に開き、また、
その逆に９０゜下方から水平位置に戻るようにしてもよ
い。なお、軸５ｂやくし棒５Ｃの設置間隔は、上記第２
図の片羽根の場合に説明したのと同じである。またぐし
棒５Ｃの長さは近接するくし棒の先端間の間隔が充てん
体２を保持出来Σ間隔になる長さとすればよい。また、
両羽根で、軸５ｂを中心にしてその左右に設置したくし
棒５Ｃを同一の方向に回転するようにしてもよい。この
場合第２図及び第３図に示すような片羽根開閉に比べて
、開閉時に翼上下にある充てん体２の混合する割合が多
く、また、開閉に必要な動力も大きくなる。これを抑制
する方法として、第４図に示すような変形の両羽根とし
ても良い。

下方に設けられている仕切具６の機能は、上方の仕切具
５との間にはさまれている区間に存在する充てん体を保
持し、かつ管１１から導入される反応ガスを充てん体２
の下方から充てん層へ吹き込す際の吹き込み口でもある
。さらにくし状羽根６ａを回転させることによジ仕切翼
５との間に存在する充てん体２をその上部にある充てん
体層から切シ離して落下させる機能をも兼ねている。こ
の仕切具６の開閉に必要な動力は、その上に保持されて
いる充てん体の量が少ないので仕切具５を開閉する動力
に比べて著しく小さくてよい。したがって、仕切具６は
、反応ガスの上昇を妨害せず、かつ、充てん体２を保持
しうる多孔板で構成される平羽根で十分である。

つぎに、第５図に基づいて本発明装置の運転操作方法の
手順を説明する。

先ず、下段の仕切具６のくし状羽根６ａを水平位置に回
転させることにより仕切具６を閉じ、上段の仕切具５の
くし状羽根を９０°　Ｆ方に回転させて仕切具５を開い
た状態にした後、コンベヤフィダー１によって充てん体
２を充てん槽３に供給して所定の高さまで充てんする。

そして、上段仕切具５のくし状羽根５ａを水平位置まで
回転させて仕切具５を閉じる（第５、図Ａ）。この状態
で管１１からの反応ガスをガス吹込口８より吹込み、充
てん体２と反応ガスとを気固接触反応させる。

そして、一定時間反応させた後、仕切具６のくし状羽根
６ａを９０°下方に回転させることによシ仕切翼６を開
き（第５図Ｂ）、仕切具５との間に存在している充てん
体を下方に落下させる。落下した充てん体は、排出口１
０を開いた後仕切翼６の下方に設置したスクリューコン
ベヤ９によシ排出口１０から系外に抜き出す。この間に
下段の仕切具６のくし状羽根６ａを水平位置に回転させ
て仕切具６を閉じ（第５図Ｃ）、ついで上段の仕切具５
の全てのくし状羽根５ａをはソ同時に９０度下方に回転
させて該仕切具５を開き充てん体２を降下せしめ、下段
の仕切具６上で保持する（第５図Ｄ）。ついで、上段の
仕切具５を閉じ充てん層頂部にコンベヤフィーダ１によ
り新たに充てん体２を所定の高さまで供給する（第５図
Ｅ）。以上のように操作することによシ充てん体２と反
応ガスとの向流気固接触反応を行う。

〔発明の実施例」 実施例１ 第１図に示す装置に砂糖キビのしぼりカスであるバガス
（平均繊維長１　ｍ　、含水率約５５％）を下段仕切具
６釦より１ｍの高さに充てんし、バガスの下降伏況を調
べた。なお、くシ状羽根５ａ及び６ａのくし棒５ｃ、６
ｃは、直径８閣で、くし棒とくし棒との間かくを５ｃｒ
ｎとした。

第６図に示すように充てん層内にセンサーを付したはが
ね板１２をそう人し、けがね板にかかる力を測定し、バ
ガスの下降伏況を解析した。センサー１２は、上、中、
下の高さにストシンゲージを付けたけかね板であり、上
部先端を固定した。

運転は、上段仕切具５のくし状羽根５ａを右から順に左
に開いた場合（Ｉ）、中央から左右に向って開いた場合
（■）、そして、全部同時に開いた場合（ＩＩ）の３ケ
ースとした。なお、くシ状羽根５ａを閉じるのは、全部
同時とした。

第７図は、各ケースにおけるセンサー１２にかかる力の
経時変化を示したっ０〜４８秒まではくし状羽根５ａを
開き、それ以降で閉じた。ケース■では右側から順次（
Ｃ−＋Ｂ−＋Ａ）へとバガスが下降し、ケース■では中
央から左右に向かって順次バガスが下降した。一方、ケ
ース■では、各々のセンサーにかかる力はケースＩ、■
に比べ著しく小さく、バガスが均一下降した。なお、こ
の操作中、バガスは、＜シ棒間で架橋を形成し、くシ状
羽根で保持することができた。

以上の結果より、くシ状羽根から構成される２段の仕切
り翼によって、バガス充てん層を保持することができ、
しかも、各くし状羽根を同時に開くことにより充てん体
を均一に下降できることを確認した。

実施例２ 第１図の装置によりオゾンとバガスとの気固接触反応を
行った。即ち含水率約５５％のバガス（繊維長約１　ｒ
ｍ　）を１ｍ充てんし、下段仕切り翼下力よジオシン（
濃度１０〜１３ｇ／ｍ”）を２５ｍ３／ｈの割合で吹込
んだ。そして、得られたオゾン処理バガスをセル２−ゼ
（近畿ヤクルト製：セルラーゼオノズカＲ−ｉｏ）によ
り糖化し、バガス中のセルロースのグルコースへの転換
率を測定した。上段仕切り翼の運転操作は、実施例１と
同様な３ケースとした。なお、各ケースの運転時間は、
約７２時間とした。

運転は、２つの仕切り翼で囲まれた部分のバガスのオゾ
ン反応量（単位バガス当シ反応したオゾン量）が所定の
値に達したとき、オゾンの吹込みを停止し、第５図に示
す操作により仕切り翼に囲まれた部分のバガスをスクリ
ューコンベヤに落下させ、系外に抜き出した。一方、新
たなノくガスを、バガスの充てん高さが１ｍとなるよう
に供給した。

これらの操作が終了後、オゾンを吹込み反応を開始させ
た。したがって、運転は、回分運転の連続となった。な
お、仕切り翼で囲まれた部分のバガスのオゾン反応量は
、上段仕切シ翼上部より反応ガスを経時的に採取し、ガ
ス中のオゾン濃度を測定し、その経時変化から計算した
。

第８図は、各ケースにおけるオゾン処理バガスの糖化率
の経時変化を示したものである。バガスが不均一に下降
するケースＩ及び■では運転初期は高い糖化率を示した
が、運転時間が長くなるに従って低下した。これに対し
て、バガスが均一下降するケース■では糖化率は、全運
転期間を通じてほぼ一定であった。これは、径方向にお
いてバガスとオゾンとの反応が均一に行われていたため
である。事実、運転終了後、装置を解体しオゾンの反応
状況を調べたところ、ケース■及び■では径方向に反応
分布ができておシ、ケース■では径方向の反応分布はほ
とんど認められなかった。

以上のように本発明によれば、充てん基或の向流気固接
触反応槽において、充てん体を均一に下降させることが
でき、充てん層内の充てん体の密度を均一に維ηできる
。これにより径方向の反応分布の生成を抑えることがで
きる。

本発明の応用例として向流固液接触反応に適用した場合
について第９図を用いて説明する。

第９図は、ゼオライトや活性炭などの充てん体２からな
る充てん層を液内に浸漬し、排水を底部より供給し、上
部より排出する浸漬Ｆ床屋の固液接触反応槽から構成さ
れた排水の処理装置のフローである。

充てん体２を仕切具５及び６によシ保持し、充てん層を
形成する。排水は、仕切具６の下方に設置した排水供給
口１２から供給し、上昇せしめ充アあるいは有機物が充
てん体２に吸着され、排水が処理される。処理された排
水は、反応槽３の上部より排出される。

ところで、充てん体２は、アンモニアあるいは有機物に
より飽和し、吸着能が低下する。この度合は、槽底部に
近い程、速く進行する。したがって、槽底部にある充て
ん体２は、更新しなければならない。そこで、所定量の
排水を通液した後、仕切具６を開き、仕切具５と６の間
に存在する充てん体２を下方に落下させる。次いで仕切
具６を閉じる。そして、仕切具５を開き、充てん体２を
下降せしめ、仕切具６で保持し、かつ、仕切具５を閉じ
る。一方、仕切具６より落下させた充てん体２は、下方
に設置されたホッパー１３からパケットコンベヤ１４に
より再生槽１５に送られ、再生後、再び反応槽３に戻し
利用する。

実施例３ 第９図に示す装置（長さ１’、　５　ｍ　、奥行きＱ、
　６　ｍ　。

高さｔ、２ｍ）においてゼオライト（粒径２〜３■）態
窒素の除去を行った。

アンモニア態窒素含有量４５ｐｐｍの排水を０．１５ｍ
３／ｈで通液したところ、処理水中のアンモニア態窒素
は、０．５〜１．５ｐｐｍまで低下し、除去率は、９３
〜９８％であった。運転途中、ゼオライトの更新を行っ
たが、即ち、仕切り翼で囲まれた部分のゼオライトを落
下させて、ゼオライト層を下降させたが、充てん層内に
チャンネルができるなどの問題は生じることなく、排水
を処理することができた。

実施例４ 実施例３において充てん体として、ゼオライト及び活性
炭の混合物を用い、排水中の有機物とアンモニア態窒素
の同時除去を行った。なお、ゼオライト及び活性炭の粒
径は、２〜３鴎とした。

ＢＯＤ７０ｐｐｍ１アンモニア態窒素２０ｐｐｍの排水
を０．１５ｍ３／ｈで通液したところ、処理水中のＢＯ
Ｄは１５〜２０ｐｐｍｓアンモニア態窒素は、５〜ｉｏ
ｐｐｍであった。本処理方式では、槽底部付近のゼオラ
イト及び活性炭に微生物が付着し、目づまシが生じた。

これを防止するため、槽底部付近のゼオライト及び活性
炭の更新度合を多くした。運転途中、更新操作によりチ
ャンネリングなどによる排水のシュートパスもなく、排
水の供給を停止することなく、連続処理することができ
た３ ところで、従来の浸漬Ｆ床屋の処理装置では目づまシを
防止することができないため、排水の供給を止めて、逆
洗操作で目づまシを解消している。

この逆洗操作によシ充てん層内にチャンネルが形成され
ることもある。本発明によれば、充てん体を更新し、微
生物の増殖等υ目づまシを防止でき、逆洗操作などによ
る処理を休止させることがない。

捷た、均一な充てん状態が維持できることから安定処理
ができる。

〔発明の効果〕

本発明装置を使用することにより、充てん体を均一に移
送することが可能となシ、気固反応に利用する場合均一
な反応を行うことができ、また、廃水処理等に使用する
ときは、充てん体を順次更新することが可能となり逆洗
操作が不要となり連続的な処理が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施の態様を示す向流気固接触反応
装置、第２図、第３図及び第４図は本発明のくし状仕切
翼を示し、第５図は仕切翼による充てん体の移動の態様
を示す模式図、第６図は充てん体の移動状況を調べるた
めの装置の概略図、第７図は第６図の装置で測定した充
てん体の移動状況を示す図、第８図はオゾン処理原料の
糖化率を示す図、第９図は本発明による浸漬Ｆ末男式の
排水処理フローを示す図である。 ２・・・充てん本、３・・・充てん槽、４・・・移動部
機構、５．６・・・仕切翼、５ａ、（ｉａ・・・くし状
羽根、５ｂ。 ６ｂ・・・軸、５ｃ、６ｃ・・・くし棒、７・・・駆動
モーター、８・・・ガス吹込口、９・・・スクリューコ
ンベヤ、１０・・・排出口、１１・・・反応ガス導入管
、１２・・・排水供給口、１３・・・ホッパー、１５・
・・再生槽。 代理人舒理士　高僑明 第　２　圀 ｂ 第　４　図 結　５　刀 詰　２　詔 Ｉ５０ 第　７ｒＥＪ 粘　ｇ　層 ｉ　ｋ　ａ＋ｔ’ａ’ｔ　（ｒｉｈ 第　７Ｈ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、塔式充てん槽内に水平方向でかつ略同一平面内に並
   列して複数本設置された軸と、該軸に支持され該軸を中
   心に回転することによシ充てん体の保持及び落下機能を
   兼ね備えた充てん体保持手段（１）と、該充てん体保持
   手段から落下した充てん体を保持しかつ槽外に取出す手
   段（ｎ）とから構成したことを特徴とする充てん槽内の
   充てん体移動装置。 ２、充てん体保持手段（Ｉ）を略同時に回転できる駆動
   手段及び充てん体を槽外に取シ出す手段の作動を可能と
   する駆動手段を備えた特許請求の範囲第１項記載の充て
   ん槽内の充てん体移動装置。 ３、充てん体保持手段（Ｉ）を高さ方向に複数段設置し
   た特許請求の範囲第１項又は第２項記載の充てん槽内の
   充てん体移動装置。 ４、充てん体保持手段（Ｉ）が、軸に固定され軸を中心
   に回転する連続あるいは非連続的な面を有する羽根であ
   る特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項記載の充て
   ん槽内の充てん体移動装置。 ５、充てん体保持手段（１）の羽根が１枚の片羽根であ
   る特許請求の範囲第４項記載の充てん槽内の充てん体移
   動装置。 ６、充てん体保持手段（Ｉ）が、複数個の棒状体が軸に
   交わるようにかつ略同一平面上に充てん体が落下しない
   間隔で固定したくし状羽根である特許請求の範囲第４項
   記載の充てん槽内の充てん体移動装置。 ７、くし状羽根が１枚のくし状片羽根である特許請求の
   範囲第４項記載の充てん槽内の充てん体移動装置。