JPS5973100A - 嫌気性消化設備の温度制御装置 - Google Patents
嫌気性消化設備の温度制御装置Info
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- JPS5973100A JPS5973100A JP57182754A JP18275482A JPS5973100A JP S5973100 A JPS5973100 A JP S5973100A JP 57182754 A JP57182754 A JP 57182754A JP 18275482 A JP18275482 A JP 18275482A JP S5973100 A JPS5973100 A JP S5973100A
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- Japan
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- heat
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は工場廃水処理施設や下水処理場で発止する有機
性汚泥を処理する嫌気性消化設備の温度制御装置に関す
る。
性汚泥を処理する嫌気性消化設備の温度制御装置に関す
る。
有機性汚泥を処理する方法として、嫌気性消化法は古く
から行なわれている。近年、エネルギー情勢の悪化にと
もない、嫌気性消化法は特に注目されるようになってき
た。これは、メタンを主成分とする消化ガスが多量に得
られること、好気性処理のような多量の陽気が不必要で
あること、などの理由によるものと考えられる。
から行なわれている。近年、エネルギー情勢の悪化にと
もない、嫌気性消化法は特に注目されるようになってき
た。これは、メタンを主成分とする消化ガスが多量に得
られること、好気性処理のような多量の陽気が不必要で
あること、などの理由によるものと考えられる。
嫌気性消化処理は、有機性汚泥中の炭水化物、脂肪、タ
ンパク質を主に揮発性有機酸に分解する液化段階と、揮
発性有機酸を主にメタンと炭酸ガスに分解するガス化段
階の二段階の反応から構成されている。液化反応を行な
わせる細菌を酸生成菌、ガス化反応を行なわせる細菌を
メタン菌と呼んでいる。
ンパク質を主に揮発性有機酸に分解する液化段階と、揮
発性有機酸を主にメタンと炭酸ガスに分解するガス化段
階の二段階の反応から構成されている。液化反応を行な
わせる細菌を酸生成菌、ガス化反応を行なわせる細菌を
メタン菌と呼んでいる。
上述した二段階の反応のうち、ガス化段階が律速段階で
あると考えられている。これは消化槽内で揮発性有機酸
の蓄積が時折観察されること、メタン菌の増殖速度は酸
生成菌のそれと比較して約１／１０程度であること、等
の理由による。
あると考えられている。これは消化槽内で揮発性有機酸
の蓄積が時折観察されること、メタン菌の増殖速度は酸
生成菌のそれと比較して約１／１０程度であること、等
の理由による。
第１図に嫌気性消化プロセスの基本的なフローを示す。
ン
゛フ有機性汚泥は１路１を介して第１消化槽２に投１、
゛ 入される。ここで有機性汚泥を１５〜２０日程度滞留さ
せ、前述した液化、ガス化反応により、最終的にメタン
、炭酸ガス等に分解させる。第１消化槽２では、細菌の
活性を高く維持させるために、３０〜４０°Ｃ程度に加
温している（加温装置の図示は省略）。また投入された
有機性汚泥と細菌を均一に分布させるために、機械、攪
拌あるいは発生した消化ガスをブロワ−などによって吹
き込んで攪拌している（攪拌装置のメ１示は礪略）。次
に、消化処理が終了した消化汚泥は移送管３を介して第
２消化槽４へ送られる。＄２消化槽は主に消化汚泥を沈
降濃縮する目的を持っている。このため、加温装置、撹
拌装置は通常設置されていない。分離された上澄液は管
路５を介して、河川などに放流されるか、あるいは水処
理プロセスへ還流される。下方に溜った濃縮された消化
汚泥は管路６を介して次の汚泥処理工程へ送られる。第
１消化槽２、第２消化槽４から発生した消化ガスは、管
路７を介してガスタンク８に一旦貯留された後、第１消
化槽２の加温用エネルギー等に使われる。
゛ 入される。ここで有機性汚泥を１５〜２０日程度滞留さ
せ、前述した液化、ガス化反応により、最終的にメタン
、炭酸ガス等に分解させる。第１消化槽２では、細菌の
活性を高く維持させるために、３０〜４０°Ｃ程度に加
温している（加温装置の図示は省略）。また投入された
有機性汚泥と細菌を均一に分布させるために、機械、攪
拌あるいは発生した消化ガスをブロワ−などによって吹
き込んで攪拌している（攪拌装置のメ１示は礪略）。次
に、消化処理が終了した消化汚泥は移送管３を介して第
２消化槽４へ送られる。＄２消化槽は主に消化汚泥を沈
降濃縮する目的を持っている。このため、加温装置、撹
拌装置は通常設置されていない。分離された上澄液は管
路５を介して、河川などに放流されるか、あるいは水処
理プロセスへ還流される。下方に溜った濃縮された消化
汚泥は管路６を介して次の汚泥処理工程へ送られる。第
１消化槽２、第２消化槽４から発生した消化ガスは、管
路７を介してガスタンク８に一旦貯留された後、第１消
化槽２の加温用エネルギー等に使われる。
以上述べたように、嫌気性消化処理は細菌の作用によっ
て行なわれる生物反応であるが、一般の化学反応と同じ
ように処理効率に影響を及ぼす主な要因は温度である。
て行なわれる生物反応であるが、一般の化学反応と同じ
ように処理効率に影響を及ぼす主な要因は温度である。
すなわち、第１消化槽２に対する加熱温度が、各処理場
で経験的に決められる最適な温度からずれると、消化効
率が低下する。
で経験的に決められる最適な温度からずれると、消化効
率が低下する。
このため、従来は消化温度を測定し、操作員が経験的に
加温装置の燃焼状態をオン、オフさせることによって、
消化温度を目標値（−保つよう（＝管理していた。しか
し、この従来方法では、消化温度を精度よく目標値（二
保つためには、操作員の豊富な経験を必要とし、必ずし
も満足いく結果が得られていなかった。また操作員は常
（＝消化温度の測定値を監視している必要があり、労力
のいる作業であった。
加温装置の燃焼状態をオン、オフさせることによって、
消化温度を目標値（−保つよう（＝管理していた。しか
し、この従来方法では、消化温度を精度よく目標値（二
保つためには、操作員の豊富な経験を必要とし、必ずし
も満足いく結果が得られていなかった。また操作員は常
（＝消化温度の測定値を監視している必要があり、労力
のいる作業であった。
また一部の処理場では、消化槽温度を測定し、設定温度
（目標温度）と差があれば自動的（ニボイラの燃焼をオ
ン、オフさせたり、ボイラへの燃料供給速度を調節した
りするフィードバック制御を行なっている。しかし、消
化槽の容量は一般（二太きいため、熱の時定数が大きく
、設定温度（−達するまでには大きな時間遅れがあった
。このため、熱的外乱に対する制御系の追従性はわるく
、消化効率の向上には限界があった。
（目標温度）と差があれば自動的（ニボイラの燃焼をオ
ン、オフさせたり、ボイラへの燃料供給速度を調節した
りするフィードバック制御を行なっている。しかし、消
化槽の容量は一般（二太きいため、熱の時定数が大きく
、設定温度（−達するまでには大きな時間遅れがあった
。このため、熱的外乱に対する制御系の追従性はわるく
、消化効率の向上には限界があった。
本発明の目的は常（＝消化温度を設定値（＝維持できる
嫌気性消化設備の温度制御装置を提供することにある。
嫌気性消化設備の温度制御装置を提供することにある。
本発明は消化４’＋＋７およびこの消化ねへの加温装置
を備えた嫌気性消化設備の温度制御装置であって、消化
槽付近の気温を測定するｉ・１４度計と、予め時刻の経
過に伴う気温の変化パターンを記憶させである記憶装置
と、この記憶装置（二記憶された変化パターンおよび前
記温度計からの測定値（二より消化処理に要する予定の
時間θ１のまでの気温変化を推定すると共にこの気温変
化（二基づく上記岡間θ１中の消化槽からの放散熱量θ
１を演算しかつこれを時間θ１で徐許して平均化した放
散熱量？１を演算する゛第１の演算手段と、消化槽（二
投入される汚泥量およびその温度を測定する汚泥へ、測
定器および温度計と、投入された所定量の汚泥を目標と
する消化温度まで加温するの（二必要な熱量Ｑ、を演算
しかつこれを予定の時間θ２で除算して平均化した必要
熱量ｇ−２を演算する第２の演算手段と、前記汚泥投入
□から時間θ２の間は前記平均熱量２・１とｈとを
加えた値により加温装置を制御しまた時間θ２経過後は
前記事均熱量ｆＰ１にて加温装置を制御する制御装置と
を備えたものである。
を備えた嫌気性消化設備の温度制御装置であって、消化
槽付近の気温を測定するｉ・１４度計と、予め時刻の経
過に伴う気温の変化パターンを記憶させである記憶装置
と、この記憶装置（二記憶された変化パターンおよび前
記温度計からの測定値（二より消化処理に要する予定の
時間θ１のまでの気温変化を推定すると共にこの気温変
化（二基づく上記岡間θ１中の消化槽からの放散熱量θ
１を演算しかつこれを時間θ１で徐許して平均化した放
散熱量？１を演算する゛第１の演算手段と、消化槽（二
投入される汚泥量およびその温度を測定する汚泥へ、測
定器および温度計と、投入された所定量の汚泥を目標と
する消化温度まで加温するの（二必要な熱量Ｑ、を演算
しかつこれを予定の時間θ２で除算して平均化した必要
熱量ｇ−２を演算する第２の演算手段と、前記汚泥投入
□から時間θ２の間は前記平均熱量２・１とｈとを
加えた値により加温装置を制御しまた時間θ２経過後は
前記事均熱量ｆＰ１にて加温装置を制御する制御装置と
を備えたものである。
次に第２図（＝示す一実施例（＝基づいて、本発明をよ
り具体的Ｃ：説明する。なお第１図と同一要素（二つい
ては同一番号で示す。１１は温度計で、第１消化槽２の
付近（＝設置してあり、その周囲の気温を測定する。こ
の測定値は第１演算手段１３（＝出力される。１２は記
憶装置で、天候別、月別の気温変化パターンを記憶させ
てあり、第１演算手段１３からの要求（二より、対応す
る気温変化パターンを第１演算手段１３に与える。この
記憶装置１２に記憶させである気温変化パターンは、図
３０その一例を示すよう（＝、ある時刻を基準としてそ
の気温と各時刻での気温との偏差をとったパターンであ
り、これ（二より、現在の気温からそれ以後の時刻にお
ける気温をそれぞれ推定することができる。ここで第３
図は、天候晴の５月Ｃ：おける東京地区のパターンを示
す。このパターンにおいて、例えば、現在１５時であり
、この時の気温が２０℃であると仮定する。そして、こ
の時の偏差は図示パターンから約＋２．５℃である。従
って基準となる時刻の温度は１７．５℃である。これら
の値から現在時以降の温度を推定する。例えば１７時で
は図示パターンから偏差が約＋２℃なので、この時点の
気温は１７．５℃＋２６Ｃ＝１９．５℃と推定される。
り具体的Ｃ：説明する。なお第１図と同一要素（二つい
ては同一番号で示す。１１は温度計で、第１消化槽２の
付近（＝設置してあり、その周囲の気温を測定する。こ
の測定値は第１演算手段１３（＝出力される。１２は記
憶装置で、天候別、月別の気温変化パターンを記憶させ
てあり、第１演算手段１３からの要求（二より、対応す
る気温変化パターンを第１演算手段１３に与える。この
記憶装置１２に記憶させである気温変化パターンは、図
３０その一例を示すよう（＝、ある時刻を基準としてそ
の気温と各時刻での気温との偏差をとったパターンであ
り、これ（二より、現在の気温からそれ以後の時刻にお
ける気温をそれぞれ推定することができる。ここで第３
図は、天候晴の５月Ｃ：おける東京地区のパターンを示
す。このパターンにおいて、例えば、現在１５時であり
、この時の気温が２０℃であると仮定する。そして、こ
の時の偏差は図示パターンから約＋２．５℃である。従
って基準となる時刻の温度は１７．５℃である。これら
の値から現在時以降の温度を推定する。例えば１７時で
は図示パターンから偏差が約＋２℃なので、この時点の
気温は１７．５℃＋２６Ｃ＝１９．５℃と推定される。
また２３時では図示パターンから偏差が約−０，２℃な
ので、この時点の気温は１７，５°Ｃ−０，２℃＝１７
．３℃と推定される。
ので、この時点の気温は１７，５°Ｃ−０，２℃＝１７
．３℃と推定される。
もちろん、上記パターンは天候や季節毎に異なるので、
各季節毎（二、それぞれの天候Ｃ二ついてそれぞれパタ
ーンを設定しておく。そしてその日の天候等（二より、
演算手段１３からの指令（二よって対応するパターンが
記憶装置から読み出される。
各季節毎（二、それぞれの天候Ｃ二ついてそれぞれパタ
ーンを設定しておく。そしてその日の天候等（二より、
演算手段１３からの指令（二よって対応するパターンが
記憶装置から読み出される。
第１演算手段１３は、上述のようにして求められる気温
変化の推定値を用いて、消化処理に必要な予め設定され
た時間（通常は次回の有機性汚泥投入時までの時間を用
いる）中（二、第１の消化槽２からの放散熱量Ｑ１を次
式にて推定する。
変化の推定値を用いて、消化処理に必要な予め設定され
た時間（通常は次回の有機性汚泥投入時までの時間を用
いる）中（二、第１の消化槽２からの放散熱量Ｑ１を次
式にて推定する。
Ｑｒ＝ｆθ１ｓｘＵｘ（Ｔ−ｔｌ）ａθ、、曲（１）１
−ユ＋上＋工 ・・・・・・（２） Ｕ−α１ λ α。
−ユ＋上＋工 ・・・・・・（２） Ｕ−α１ λ α。
ここで、
Ｓ；第ｌ消化槽の表面積
Ｕ；総括伝熱係数
Ｔ；消化温度の目標値
ｔｌ；気温の推定値
θ１；時；
α１．α２；液体側および気体側の境膜伝熱係数Ｘ；消
化槽壁の厚さ λ；消消化堅壁熱伝導度 さら（＝、次式（二示すよう（＝、放散熱量Ｑ１を前記
予め設定した時間θ、で徐算して、平均化した放散熱量
？、を求める。
化槽壁の厚さ λ；消消化堅壁熱伝導度 さら（＝、次式（二示すよう（＝、放散熱量Ｑ１を前記
予め設定した時間θ、で徐算して、平均化した放散熱量
？、を求める。
？ｒ ＝ Ｑｔ ／θ１ ・・・・・・（３）消
化槽へ有機性汚泥を投入していない場合は、この第１演
算手段１３からの出力は制御装置１８に供給される。制
御装置１８では、平均化した放散熱量？１と等しい熱量
を消化槽２へ供給すべく、加温装置、例えばボイラ９へ
の燃料供給速度、蒸気吹込み管１０（二よる蒸気吹込み
量等を制御する。
化槽へ有機性汚泥を投入していない場合は、この第１演
算手段１３からの出力は制御装置１８に供給される。制
御装置１８では、平均化した放散熱量？１と等しい熱量
を消化槽２へ供給すべく、加温装置、例えばボイラ９へ
の燃料供給速度、蒸気吹込み管１０（二よる蒸気吹込み
量等を制御する。
次（＝消化槽２へ有機性汚泥を投入している場合（二つ
いて述べる。
いて述べる。
被処理物である有機性汚泥は管路１９を介して、貯留槽
２０に一旦貯められる。管路１９に設置された投入汚泥
量測定器、例えば流量計１４および貯留槽２０（＝設置
された温度計１５によって、次（二投入される有機性汚
泥の流量および温度が測定される。これらの測定器から
の出力は第２演算手段１６に供給される。第２演算手段
１６では、次式（＝よって、投入有機性汚泥を消化温度
の目標値まで加温するのに必要な熱量Ｑ２を次式（二で
求める。
２０に一旦貯められる。管路１９に設置された投入汚泥
量測定器、例えば流量計１４および貯留槽２０（＝設置
された温度計１５によって、次（二投入される有機性汚
泥の流量および温度が測定される。これらの測定器から
の出力は第２演算手段１６に供給される。第２演算手段
１６では、次式（＝よって、投入有機性汚泥を消化温度
の目標値まで加温するのに必要な熱量Ｑ２を次式（二で
求める。
Ｑｔ ＝ Ｖ Ｘ ＣＸ （Ｔ −ｉｔ） −・（
４）ここで Ｖ；投入有機性汚泥の体積 Ｃ；投入有機性汚泥の比熱 ｔ！：投入有機性汚泥の温度 さら（二、次式で示すように、熱、ｉｔ Ｑｚを予め設
定した時間θ２にて徐算し、平均化した熱量りを得る。
４）ここで Ｖ；投入有機性汚泥の体積 Ｃ；投入有機性汚泥の比熱 ｔ！：投入有機性汚泥の温度 さら（二、次式で示すように、熱、ｉｔ Ｑｚを予め設
定した時間θ２にて徐算し、平均化した熱量りを得る。
ｈ ＝ Ｑｔ ／θ２ ・・・・・・（５
）ここで、上記時間θ！は、目標とする消化温度Ｔ（二
連するまでに要する時間であり、なるべく短い方がよい
。従って、一般的（二は汚泥の投入速度（＝対応させる
べく、所定量（体積■）の汚泥を投入するに必要な時間
を用いる。ただし、加温装置であるボイラ９の発熱容量
の関係（二で、上記投入時間を維持できない場合等は、
もちろんこの発熱容量に見合ったなるべく短い時間を設
定すればよい。
）ここで、上記時間θ！は、目標とする消化温度Ｔ（二
連するまでに要する時間であり、なるべく短い方がよい
。従って、一般的（二は汚泥の投入速度（＝対応させる
べく、所定量（体積■）の汚泥を投入するに必要な時間
を用いる。ただし、加温装置であるボイラ９の発熱容量
の関係（二で、上記投入時間を維持できない場合等は、
もちろんこの発熱容量に見合ったなるべく短い時間を設
定すればよい。
次（二、この第２演算手段１６の出力と、第１演算手段
１３の出力は、第３演算手段１７へ供給され、加算され
る。第３演算手段の出力は制御装置１８に供給され、こ
れと等しい熱量を消化槽へ供給すべく、ボイラ９への燃
料供給速度、蒸気吹込み量等を制御する。
１３の出力は、第３演算手段１７へ供給され、加算され
る。第３演算手段の出力は制御装置１８に供給され、こ
れと等しい熱量を消化槽へ供給すべく、ボイラ９への燃
料供給速度、蒸気吹込み量等を制御する。
すなわち、制御装置１８は汚泥投入から前記時間θ２の
間は第１演算手段１３の出力りと第２演算手段１６の出
力１１との和Ｃ二よりボイラ９を制御し、時間θ、経過
後は第１の演算手段１３の出力りのみ（二てボイラ９を
制御する。
間は第１演算手段１３の出力りと第２演算手段１６の出
力１１との和Ｃ二よりボイラ９を制御し、時間θ、経過
後は第１の演算手段１３の出力りのみ（二てボイラ９を
制御する。
ここで、第１演算手段および第２演算手段（二おいて、
消化槽２からの放散熱量および投入有機性汚泥の加温用
熱量の平均化を行なっているので、ボイラ９への燃料供
給速度、蒸気吹込み量等の副産頻度を減することができ
る。、 なお、本実施例では、消化槽へ投入する有機性汚泥を一
旦貯留槽２０ｉ＝貯めておく場合（二ついて説明したが
、貯留槽２０が設置されていない場合には、管路１（二
流量計１９および温度計１５を設置する。この場合、投
入有機性汚泥を消化温度の目標値まで加温するの（＝必
要な熱量の演算結果は、有機性汚泥の投入終了時（ニー
るが、一般（二有機性汚泥の投入は数分から数十分で終
了するので問題とならない。
消化槽２からの放散熱量および投入有機性汚泥の加温用
熱量の平均化を行なっているので、ボイラ９への燃料供
給速度、蒸気吹込み量等の副産頻度を減することができ
る。、 なお、本実施例では、消化槽へ投入する有機性汚泥を一
旦貯留槽２０ｉ＝貯めておく場合（二ついて説明したが
、貯留槽２０が設置されていない場合には、管路１（二
流量計１９および温度計１５を設置する。この場合、投
入有機性汚泥を消化温度の目標値まで加温するの（＝必
要な熱量の演算結果は、有機性汚泥の投入終了時（ニー
るが、一般（二有機性汚泥の投入は数分から数十分で終
了するので問題とならない。
以上述べたよう（二本発明（二よれば、消化槽からの放
散熱量と投入有機性汚泥の加温用熱量を推定し、これ（
二見合う熱量を自動的（二供給するので、常（二消化温
度を目標値に維持することができる。
散熱量と投入有機性汚泥の加温用熱量を推定し、これ（
二見合う熱量を自動的（二供給するので、常（二消化温
度を目標値に維持することができる。
従って、消化効率を向上させることができる。また、操
作員が消化温度の測定値を常時見ている必要はなく、省
力化が可能となる。
作員が消化温度の測定値を常時見ている必要はなく、省
力化が可能となる。
第１図は嫌気性消化処理の一般的なフローを示す図、第
２図は本発明（二よる嫌気性消化設備の温度制御装置の
一実施例を示す図、第３図は本発明（二剤いる気温変化
パターンの一例を示す図である。 ２・・・消化槽 ９・・・加温装置１１・・
・温度計 １２・・・記憶装置１３・・・第１
演算手段 １４・・・汚泥量測定器１５・・・温度計
１６・・・第２演算手段１８・・・制御装置 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑（ほか１
名） 第１図 第２図 第３図 ７ ９ ／／ ／３ １５ ／７ ／９ ２／
２３ ／ ３ 、！；峙 亥弓 ５７５
２図は本発明（二よる嫌気性消化設備の温度制御装置の
一実施例を示す図、第３図は本発明（二剤いる気温変化
パターンの一例を示す図である。 ２・・・消化槽 ９・・・加温装置１１・・
・温度計 １２・・・記憶装置１３・・・第１
演算手段 １４・・・汚泥量測定器１５・・・温度計
１６・・・第２演算手段１８・・・制御装置 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑（ほか１
名） 第１図 第２図 第３図 ７ ９ ／／ ／３ １５ ／７ ／９ ２／
２３ ／ ３ 、！；峙 亥弓 ５７５
Claims (1)
- 消化槽およびこの消化槽への加温装置を備えた嫌気性消
化設備の温度制御装置において、消化槽付近の気温を測
定する温度計と、予め時刻の経過に伴う気温の変化パタ
ーンを記憶させである記憶装置と、この記憶装置（二記
憶された変化パターンおよび前記温度計からの現在の測
定値により消化処理に要する予定の時間θ、のまでの気
温変化を推定すると共にこの気温変化に基づく上記時間
θ１中の消化槽からの放散熱量ｑを演算しかつこれを時
間θ１で除算して平均化した放散熱量りを演算する第１
の演算手段と、消化槽に投入される汚泥量およびその温
度を測定する汚泥量測定器および温度針と、投入された
所定量の汚泥を目標とする消化温度まで加温するのに必
要な熱量Ｑ！を演算しかつこれを予定の時間θ２で除算
して平均化した必要熱量りを演算する第２の演算手段と
、前記汚泥投入から時間０２の間は前記平均熱１ｉとｈ
とを加えた値により加温装置を制御しまた時間θ２経過
後は前記平均熱量ｔｒにて加温装置を制御する制御装置
とを備えたことを特徴とする嫌気性消化設備の温度制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57182754A JPS5973100A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 嫌気性消化設備の温度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57182754A JPS5973100A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 嫌気性消化設備の温度制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5973100A true JPS5973100A (ja) | 1984-04-25 |
Family
ID=16123847
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57182754A Pending JPS5973100A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 嫌気性消化設備の温度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5973100A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014188485A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 嫌気性処理方法 |
-
1982
- 1982-10-20 JP JP57182754A patent/JPS5973100A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014188485A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 嫌気性処理方法 |
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