JPS5941162A - かご形ロ−タのバ−間抵抗の測定装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、かご形ロータのバー間抵抗を非接触で測定で
きるようにした装置に関する。

今後、モータの効率・信頼性向上のために漂遊損低減技
術の開発が重要と考えられる。とくに、かご形モータの
グイカストロータへのスコツｌ縁の導入は有効であり、
スロット絶縁の合理的な評価方法會確力することは、そ
の開発導入過程と製品品質管理段階を通じての要と言え
る。

スロット絶縁の評価にはバー間抵抗Ｒ９（Ω・ｍ）の値
を用いるのだが、従来のバー間抵抗Ｒｑ　の測定法では
実用上満足なものは見当らカい。

たとえばエンドリングのないロータについて、隣合うバ
ー間またはバーとコア間に大電流を流して、パー間電位
ま′ｆｃはバーの対コア電位の測定結果からバー間抵抗
Ｂｑ　を求める方法があるが、しかしこれはグイカスト
ロータにとっては明らかに破壊を意味しており、きわめ
て不便な手段である。

ここにおいて、本発明は、従来手段の問題点を克服し、
非破壊状態でのかご形ロータのバー間抵抗の測定装置を
提供することを、その目的とする。

本発明は、ステータとロータの電磁結合はもとより通常
のスロット絶縁を実施していないかご形ロータにおいて
、隣合うロータバー間に介在するティースを経て流れる
渦電流（バー）ｉｌ　′Ｉｆｌ、Ｒ，）の存在を考慮し
たときのモータ全体としての合成インピーダンスとそれ
に対応する等仙１回路と、さらにはかご形ロータへのス
ロット絶縁の適用効果ケ明らかにす為かと形ロータ渦電
流理論’（ｔ−隔操、とじている。

ではそのかご形ロータ渦電流理論の概吸ヲ述べる。

かご形ロータの渦電流の解析は、 モデル設定→微分方程式→渦電流の解−ナステータから
みたロータの合成インピーダンス→等価回路の各段階を
踏んで実用段階に到達できる。

ここに、その過程を要約して記す。

ロータ表面モデル設定に際しては、 ■　通常のスロット絶縁を施してないかど形ロータでは
隣合うロータバー間にティースを介して電、気的導通が
あり、それはバー間電流と呼ばれる渦電流の通路を形成
する。

■　通常のスキニー付ロータでは、ステータ、ロータ両
起磁力（ｍａｇｎｅｔｏ　ｍｏｔｉｖｅ　ｆｏｒｃｅ　
　以下略してｍｍｆという）の存在下で空隙に生じる磁
界はロータ表面上の位置ごとにその大きさも位相も異な
る。

ひいては、 ◎　系の状態量のすべてをロータ表旧上にとった座標面
での分布邪・とじて捉えておくことが解析に着手するに
あたって重要である。

などの点に留消すべきと考え、第１図のモデルを採用し
た。

第１図のロータモデル上に任意の表面要素音とり、ステ
ータｍｍｆのν次の空間高調波（後記）を対象と１７て
、そこでの電圧、電流、ステータロータ両巻線のｍｍｆ
およびギャップ磁界についてつぎのような方稈式を導い
た。

・・・・・・・・・・・・・・・（１式）％式％ ＝ｊＸｍｒ（工。ε　　−エノ　　・・・・・・・・・
（，２式］・・・・・・・・（３式） ただし、 Ｉ；はバー間電流密Ｋ（Ａ／ｍ）、 工はバー電流（Ａ）、 テ。はバー電流に換算したステーク訂＋　ｒｎ　ｆ成分
の電流（Ａ）。

二はバーｅｍｆ（起電力）／鉄心長（Ｖ／ＩＴＩ八五ｇ
翫へャップ磁束密度（Ｔ）、 ｇはギャップ長（ｍ）・ ｇ′は実効的空ＦＩ長（Ｔ１１　）でｇｔ＝＝　ｋｏ−
ｇ（ｋｏはカーター係数）、 ＸｍｒはバーのＦｊｉ）６ｆｉリアクタンス／１、−心
−１”＝　（０７ｍ）。

ｄユはパーインピーダンス／ｖ！−心（−３（０７ｍ）
、ゑ、はバー…Ｊイ／ピーダンス／＆、−心ゼ（Ω・ｍ
）。

第まロータスキニー率（ｒａφ）、 しかして、 θ８　とすれば θ＝νｐθ８ただし、νはステータｍｍｆの高鴫１波次
数である。

ｐはステータ巻線の椿対数、 Ｎｌ！　　はロータスロット数、 である。

捷だ、境界条件と１．てエンドリングの宵、流Ｊと電圧
降下Ｖに対する関係式を用いた。

これらの方程式を解いてバー電流工、およびそれに対応
するバー間電流−の一般式を得て、結局、つぎのような
ｌ相当りの合成インピーダンス２の一般式を得た。

ここで、 ＝ｏφ　は／相あたυのステータ巻線のθｍｆ（す、Ｘ
ｍｅ　　は単位鉄Ｉｂ長ｆりたりのステータの励磁リア
クタンス（Ω／ｍ）、 ＳＩ、はν次高調波ｍｍｆに対す２）すべ（）で、基本
波ｍｍｆに対するすベリを８とすればＳｖ＝／−ν（ｉ
−８）である。

Ｕはステータのｍπｆ成分によってロータバーの７本（
／相）あたりにイＪｉ給さｔする看１力で成分によるバ
ーθｍ　ｆ　／　ｆ’Ｑ心＃（Ｖ／ｍ）であり、ｅｓｒ
　”　ｊＸｍｒ”ｓ　　　　　　　・・・・・・・・・
（６弐）である。

第１図において、Ｘは軸方向の座標（ｍ）、７は周方向
の座標（ｍ）、１００の矢印のブ７向はステータｍｍｆ
の移動方向であり、ロータ正較の方向であり、かつロー
タ上でのｍｍｆの移動方向である。１０／は紙面に対す
６７テ一タｍｍｆの正方向であり、／（：１．２はロー
タ（反作用）ｍｍｆの正方向を示す。なお、テ、のそれ
ぞれの添字１は左あるいはｒは右をあられす。

合成インピーダンス２の一般式（弘式）は複素双曲線関
数ケ含んでいて、そのま＼では計勢、するにしても等価
回路を求めてみても複雑で実用向きではないので近似を
採ることにした。

実用的なかご形モータでは、バー間インピーダンス妬が
＝、→ωにあるので、これを近（ｊ＋の条件としたう 第２図には、合成インピーダンスの等価回路を示してい
る。

本理論はステータの各空間高調＃ｍ　ｍ　ｆについて適
用できる。３相かご形モータのステータｍｍｆの高調波
次敬νは次の数列に従っている。

＋ｉｑ・・・（ｌ土６ｍ）　　　　　・・・・・・・・
・（７式）ただし、符号はその高調波ｍｍｆの回転方向
に対応し、ν〉Ｏのときは基本波（ν＝１）と同方向の
、ν〈Ｏのときは基本波に対して反対方向の回転磁界を
発生する。

したがって、すべての高調波を考慮に入ｉｔたときのモ
ータの等価回路は第２図に示した単一の高調波に関する
等価回路の群を直列に超−絖したものとなる。

第２図において、 ＸＭＳ　”　Ｘｍｅｌ　　　　　　　　・・・・・・・
・・（ｇ式うｄν は、励磁リアクタンス（Ω）である。

ｘｍｓ”。ＬＩｌｎ、　　　　　　　−、、、、、、、
、、（１１式）％式％） は、インピーダンス換算係数である。

ｚＬ−２工１　　　　　　　　　　　・・・・・・・・
・（１３式）（＝ｚ　ｌｐ　ｓｌｎ”　＜ａ／ｚ）　　
　　　、−・−・・、、、（ｌｔＡ式）ＲＲ。

艮、＝ζｑ／１　　　　　　　　　　　　　・・・・・
・・・・（／３式ンξ、＝妬／弘５ｉｎ２（δ／リ　　
　・・・・曲・（７６式）％式％ Ｗはターン／相、 をそれぞれ表わす。

次ニ、ダイカストロータへのスロット絶縁の適用効果に
ついての理論的考察を行なう。

かご形モータ７、Ｊ゛ＫＷ！極３相２００　ｖ　、　３
０Ｈｚ。

スキュー弁θ６＝／３０１：サンプルとして、これにつ
いて以下のような検討を行なった。

（１）　　ロータのバー間抵抗Ｒｑ（ΩＸｍ）として次
の２つの場合を想定する。

　８ ＠　　Ｒｑ　””　Ｏｌ（’Ｊ　Ｘ　’（１’　　　（
Ωｍ　）これを通常のスロット絶縁を施してない場合の
代表値とみなす。

■　Ｒ９）ｌ×１０　　（Ωｍ） スロット絶縁を施した場合に対応する。

（，２）上記の条件のもとで漂遊損ｗｓｔｒａｙの特性
曲ｉｌｌ求め、スロット絶縁の有無での相互比較に供す
る。、この際、取扱い上の便宜を８ｍしてｉ：ｉｆ？　
−、Ｍ″はすべて単位（ｐｅｒ　ｕｎｉｔ　）法で表記
することにした。

第３図、第グ図は前記＠、■の場合における洋遊トルク
、と漂遊損のすべりＥＩＫＩ−４る特性曲線である。

第３図および第グヒ４の特性により、次σ）」つなこと
が言える。

■　通常の運転領域（すべりＳ〈／）では漂遊スｄ”５
ｔｒａｙは山形（ｌＷ　）のカーブｋ　’ｆｉ’７ｉき
、Ｓ　＝　０．２．！；〜０．　Ｊの近くで最大となる
。

■　スロット絶縁が無い＠の場合の漂遊損Ｗ８ｔｒａ７
の最大値は定格出力のｊチである。

これに対してスロット絶縁が有る■では、それはＱ６チ
に激減する。

＠　漂遊トルクＴｓｔｒａｙでも＠、■での傾向は前項
とよく一致しておシ、 ■では定格トルクのはホ３Ｓチまでにわたる出力トルク
の低下という悪影響を受けるのに対して、■ではこの影
響もわずか（−！チ以内）である。

■　定格運転の近く（すベリ８　＝　０．０３　）での
漂遊損”５ｔｒａｙを推定すると、 ■では定格出力のｌｔ％であるの罠対して、■では０．
０１　Ｌｌｂに激減する。

■　このサンプルモータの定格運転時の損失は漂遊損”
５ｔｒａｙ’に考慮しなければ、定格出力の７２．ｊチ
（効率ざｑチ）である。

したがって、前記の、Ｚ、７％の漂遊損”ｅｔｒａｙは
全損失の１７チに達する。

以上を総合して、 ダイカストロータにスロット絶縁を適用すると、バー間
抵抗損金主要成分とする漂遊損の低減によシ、全損失の
１５〜１％の損失低沖を期待できる。

同時に、上記に見合う漂遊トルクの低減も期待できる。

ということが理論的に明らかになった。

しかして、パー曲抵抗の測定原理はつぎのとおりである
。

バー間抵抗の測定原理を考察するにあたシ、前提条件と
してバー間インピーダンス２　におけるリアクタンス成
分は抵抗成分であるバー間抵抗Ｒｑに比べて十分に小さ
いので、札＝Ｒ１とみなすことにする。

ここで前述の等価回路（第２図）を応用すると要約して
下記のような測定摩理葡導くことができる。

の　バー間抵抗Ｒ９を測定するということは、第２図の
等価回路のインピーダンス （’ｚｃ＋Ｒ９／ｐｅ１ｎ”　（δ／す１／１）−（１
９式）を分離すること忙帰するＯ ■　前項でさらに、 Ｋ＝ｏ　　１．たがって（／−Ｋ）二１８＝ｌ　したが
って　Ｂ＝ｉ ν のコ条件を追加すると等価回路シー第を図のように単純
になる。

この回路の合成インビーターンス　ｚＱｋま、ＸＭＳ（
ξＶ（α１）妬の関係を考慮してとなるから、合成イン
ビーダンスＺＱ　Ｖ　Ｉｌｌ定したとすれば励磁リアク
タンスｘＭ８その他の量を既知として、未知ｇ札ひいて
１？、求めるロータのノく−間抵抗Ｒｑ全分離できる。

■　Ｋ＝ｏの条件よりスキー−角θ（電気角）に対して
ただちに次の条件式カー与えられる。

θ＝λπｎ（２／式） 上式のｎとしては任意の正整数を選ぶことカーできる。

前項■の等価回路（第５図）において、ステータ空間高
調波ｍｍｆに対応する励磁極数はλνｐであり、その極
間隔θｐ（機械角）と０間にし１次の関係がある。

２νｐθｐ　＝−２π　　　　　　　１°°−−（ｕ式
〕また、機械角で表わしたスキー−角θ８と宙、気角で
示したスキー−角θとの間には次の関係力″−ある。

θ：、ｐｏ８　　　　　　　　　・・・・・・・・（２
３式）％式％ ■−／　　Ｋ＝０の条件に対応す４）ものとして次の関
係式を得る・ この式はかご形ロータのノ（−間抵抗の？Ｉｌｌ＋定に
おいて、被測定ロータを励磁するカ１１定用ステータの
ｍｈ磁巻線の極間隔として、被測定ロータのスキー−角
に応じた最適の条件を与えるものである。

上記の理想的条件のもとでの）（−間抵抗の泪１１定法
の実現を容易にするためには、さらに以下のような工夫
ヲ凝らしておくことも有用である。

■−２バー…ｊ抵抗の測定の目的のためには、（３式）
のスキー−角θ８としてロータ単独でのスキー−角に限
定しなくてもよく、心壁ならば測定用ステータの磁極に
もスキー−？１１−施しておいて、このスキー−角も含
めステータ磁極とロータバーとの間の相対的なスキー−
角を用いることができる。

この拡張解釈したスキニー角によれば、ロータ単独での
スキー−角がわずかな場合でも、測定用ステータ巻線の
極間隔全十分に大きくまた任意にとることができ、測定
用ステータの製作が容易となり検出感度が低下すること
もない。

ここで用いたスキー−角（機械角）は次の定義によって
いる。すなわち、スキニー角とはスロット両端の周方向
偏差に対する中心角である。相対的なスキー−角は単独
でのスキー−角どうしの代柁Ｊ和である。

この相対的なスキー−角θ８の説明図を第６図（ａＪ　
、　（ｂ）に示す。

第６図（ａＪはロータ表面投影図、第６図（ｂｌは横誇
り１面投影図である。

６０はロータの軸心、６／はロータ外周、６．２はステ
ータ界磁の中性点を述ねた中性線、６３はステータ界磁
面Ｍ／極、点Ａはロータバーｌの一端でのロータバーｌ
と中性線６２との交点、点Ｂはロータバーｌのイ［オ端
、点Ｃはロータバー／の他端でのロータバーｌと中性線
６２の交点、糾１分ＤＥはバー間隔、線分ＦＧは極間隔
、機械角θ１はステータ極ｆ）＋Ｊ隔、θ８は相対的ス
キー−角でθ８＝θ８ｓ十θ８ｒ、θｅｆｊ””テーク
のスキ瓢−角、θ８ｒはロータのスキュー角である。

■−３測定用ステータは鉄心に多極巻線を施して構成す
るが、それは通常の中空円筒状鉄心を用いるものでなく
てもよく、円筒の円周全分割して得られるような片状の
鉄心を用いて構成してもよい。

次に本発明をその実施例について説明する。

第７図は被測定ロータの外観のＩＩＪＶ示す斜親図、第
ｒ図は本発明の一実施例の斜視図である。

７０は被測定ロータ、７／は回転軸、１０は測定用ステ
ータ、♂／は鉄心、ざ２は磁極、ｇ３は励磁巻線である
。

この例ではロータバー７２．ステータ磁％　１２の両者
ともにスキー−角を設り女ものヶ示している。

第７図（ａｌ　、　（ｂ）　、　（Ｃ１は実施例の構成
金示すブロック図である・ ぐは検出巻線、ｊは補助巻線、乙は変流器、７は交流用
電圧計１、♂は交流用電圧計、りは電力計、１０はｙ流
電源、／／は交流用あるいは直流用電、流訓、／２は交
流用あるいは直流用電源である。

これらの実施例のいずれも被測定ロータ７Ｑと測定用ス
テータざＯおよび測定用ステータざＯに接続されてロー
タとステータからなる系を励磁し、かつその系のインピ
ーダンスを測定する手段例えば変流器６、電流計７．／
／、電圧計ｇ、電力計り、電源１０　、　／２等を設け
てなる測定回路の３つの要素から成っている。

第２図（ａｌ　Ｉ　（ｂｌ　Ｉ　（Ｃ１の実施１例は測
定用ステータざ０の巻線方式に従った区別を示すもので
、それぞれ、第り図（ａ）はステータざＯに励Ｇ（巻線
ざ３のみを設けたもの。

第り図（ｂＪはステータざＯに励磁巻線ｇ３と検出巻線
ψ全並設したもの、 第７図（ＣＪはステータざＯに励磁巻線ｇ３と補助巻線
ｊを並設したもの、 を示している。これらの巻線の名称も前述に同じである
。

さら疋、他の実施例として励磁巻線ざ３．栓出巻＃弘お
よび補助巻線ｊの王者を共に討けて構成すシ）こともで
きる。

これら実施例の測定装Ｆ’を用いると、被測定ロータ７
０のバー１’ｔｊｌ抵抗Ｒｑ（Ωｍ）は次のような千１
「で分離測定することができる。

なお、言うまでもなくこの方法は先に述べた測定原理に
則っている。

また、簡明を期（するために、ここではに＝０およびν
矢高調波ｍｍｆに対するすべりＳ、＝／　　の両条件が
成立しているものとして説明するが、このことは本発明
の適用範囲を限定するものではない。

第１ステツプ 被測定ロータ７０と測定用ステータざＯズトらなる系の
インピーダンス２１．ｌ（＝　Ｒ，＋　ｊＸｓ）を求メ
ル。

そのためには第２図（ａｌ　、　（ｔ）ｌ　、　（０）
の測定手段を用いて測定用ステータざＯの励磁巻線ｌｒ
、？または検出巻線弘の端子電圧１１ｆ！（Ｖ）と励磁
巻線ｎの電流工、（Ａ）およびこれらｉと“〒１によっ
て系に供給される電力Ｗ（Ｗ）を測定したのち、 Ｚ、　＝−・・・・・・・・・・・・＜Ｂ式）Ｘ８−石
γ］Ｉ　　　　　・・・曲間・（２７式）ｇ の関係式を用いると、インピーダンス札の絶対値ｚ６　
およびその抵抗弁Ｒ８やリアクタンス分Ｘ８　　を算定
することができる。

第１ステツプ インピーダンスｚｓ　　よりバー間抵抗Ｒｑ　の大小に
よって直接に影響を受ける成分Ｒｆ分離する。

ここにいう成分Ｒとは第３図で示した合成インピーダン
スの近似式 の抵抗成分、すなわち第２項であって ただし を意味している。

そしてこのＲを求める手順は、第１ステツプの測定にお
いて電圧Ｅとして測定用ステータの励ｂＢ巻線ｔ３また
は検出巻線≠のいずれの電圧ケ用いるかによって、次の
ように−とネジに分かれる。

その−・検出巻線μの電圧を用いる場合これは第り図（
ｂｌのように構成する実施例の場合に対応している。こ
の場合の電圧ｉと電流工１は、おのおの第５図の等節回
路上で用いた電圧ｉ８φと電流１　、に一致するので、
測定した系のインピーダンス札も等価回路の合成インピ
ーダンス校に一致する。

したがってこの場合の抵抗ＲはＲ＝　Ｒ８として直ちに
求めることができる。

その二・励磁巻線ｔ３の電圧を用いる場合これは第り図
（ａ）　、　（ＣＪのように構成する場合に対応する。

この場合は電流〒、は前述と同様に電流さきの電圧Ｅ８
φに対して励磁巻線ざ３のもれインピーダンス（ｒ　＋
　ｊｘ　）による電、圧降下を加算したものとなってい
る。

したがってこの場合、前項で測定した抵抗Ｒ６にはここ
で求める抵抗Ｒに励磁巻＃ｉ！ざ３の抵抗ｒが加賀され
ていることになるので、この点全考慮し抵抗ｒの測定値
を用いて Ｒ＝Ｒ８−ｒ　　　　　　　　　・・・・・・・・・・
・・（，７０式〕として求める。

第３ステツプ 前項のＲからバー間抵抗Ｒ，ヲ分離する。

前出のＲと（および艮、とＲｑの間の関係式を用いると
バー間抵抗Ｒｑは次式によってＸ定することができる。

ただし、右辺のＲを除く詫量はさきに述べたかご形ロー
タ渦電流理論で既出するものであるが、これをここにま
とめて定義するとつぎのようになる。

δは、ロータバー間の位相差（電、気角）で、被測定ロ
ータのスロット数を馬、測定用ステータの極間隔をθｐ
（ｒａｄ）とすれば、 で与えられる。

１はステータ鉄心が実質的にロータ鉄Ｉシ・と対面する
軸方向長さくｍ）である。

α１はステータ磁極ざ２とロータバーｌとの相対的なス
キー−角θＦ３（機械角）ｆ：電気角に置換したもので
、極間隔θｐＣ用いると、 ａ　１　＝　−−θ８（ｒｓＬｄ）　　　＝−（３３式
）％式％ ｘＭ８は測定用ステータざ０の励磁リアクタンス（Ω）
である。

ξ１は被測定ロータ７０のスロツ）　ｆｉｔ、　Ｎｔ　
と測定用ステータ１０の巻線方式カニら決捷るインピー
ダンス換算係数である。

こわら諸量は別途に測定または算定することができるの
で、上記のＲｑの算定においては既知量として取扱って
いる。

〃・＜シて本発明によれば、多極励磁巻線を施したステ
ータ全用意し、これに被測定用のロータを組込んだ後、
ステータから交流励磁を加えてそのときのインピーダン
スを測定し、ロータを非破壊でバー間抵抗Ｒｑの測定が
可能となシ、モータの効率・信頼性向上に資するところ
が太きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は被１ｉｌ定ローメ表面モデル図、第２図はロー
タとステータの合成インピーダンスと等価回路図、第３
図、第弘図はダイカストロータのスロット絶縁の無、有
の条件での即位法で表記した漂遊トルクＴａｔ□アと漂
遊損Ｗｓｔｒａｙのスリップ特性曲線図、第５図は第２
図でに＝０　、　Ｓ　、＝／のときの等価回路図、第２
図は相対的スキー−角θ８の説明図、第７図は被測定ロ
ータの外観斜ネアＭ、第２図は本発明の一実施例の斜親
図、第り図（ａ）。 （１））　、　（０１は実施例の構成を示すブロック図
である。 ｌ・・・ロータバー、コ・・・ロータ９１１；心、３・
・・ロータエンドリング、μ・・・検出巻線、ｊ・・・
補助巻線、６・・・変流器、７・・・交流用電流計、♂
・・・交流用電圧計、り・・・電力計、１０・・・交流
電源、ｌ／・・・交流用あるいは直流用電流計、ｌコ・
・・交流用あるいは「■流用電源、１０・・・ロータの
軸心、６／・・・ロータ外周、記・・・ステータ界磁の
中性点を連ねた中性線、６３・・・界磁ごとのステータ
界磁面積、７０・・・被測定ロータ、７／・・・回転軸
、ざＯ・・・測定用ステータ、ｔ／・・・ステータＣ（
心、ｌ・・・磁極、１３・・・励磁巻線。 出願人代理人　　　猪　　股　　　　清第２図 箆３図 兜６図 （（１）　　　　　　　　　　　（ｂ）ロータ表面段形
図 第７図 ／７／）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ／、かご形モータのかご形ロータのバー間抵抗を測定す
   る装置において、 前記かご形ロータの外周罠空隙を隔てて゛配置され、少
   なくともｌ対の磁極をもち、かご形ロータバーとステー
   タ磁極との相対的スキー−角θ８　と極間隔θ、との関
   係がθ、＝θ８／２ｎただし、ｎは正の整数であるとな
   るように構成された測定用のステータと、 前記測定用ステータ磁極に巻回された巻線の電気的諸量
   から前記かと形ロータと前記測定用ステータからなる系
   のインピーダンスレヲ求めるインピーダンス測定手段と
   金備え。 このインピーダンス測定手段の出力信号から前記かと形
   ロータのバー間抵抗Ｒｑヲ演算導出するようにしたこと
   を特徴とするかご形ロータのバー間抵抗の測定装置。 ２前記巻線が交流励磁巻線であって、その交流励磁電力
   からインピーダンス測定手段めることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項記載のかご形ロータのバー間抵抗の測
   定装置。 ３、前記巻線が交流励磁巻線および検出巻線であって、
   その検出巻線の発生する電圧と前記交流励磁巻線に流れ
   る電流とによって求めらｔする電力から前記インピーダ
   ンスＺ１１に求めることを特徴とする請求 ロータのバー間枳抗の測定装置゜。 弦前記巻紐が前記交流励磁巻路；とこの交流励磁巻線の
   つくる磁界に重畳する磁界全力えろ補助巻線とから構成
   されたことを特徴とする特許請求の範囲第／項記載の力
   ・ご形ロータのバー間ＭＳ抗の測定装置。