JPS593335A - Method for maintenance and monitor of gas turbine plant - Google Patents
Method for maintenance and monitor of gas turbine plantInfo
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- JPS593335A JPS593335A JP11169982A JP11169982A JPS593335A JP S593335 A JPS593335 A JP S593335A JP 11169982 A JP11169982 A JP 11169982A JP 11169982 A JP11169982 A JP 11169982A JP S593335 A JPS593335 A JP S593335A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はオンラインでガスタービンの保守時期を寿命計
算より的確に行うようにしたガスタービンプラントの保
守監視方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for maintaining and monitoring a gas turbine plant in which the timing of maintenance of a gas turbine can be determined online more accurately than by calculating the service life of the gas turbine.
従来、ガスタービンプラントの保守はプラントの１礁転
工程、すなわちピーク負荷、ベース負荷の状態変化をオ
ンラインにて取込み、運転時間と運転回数を求めて、保
守時期を割合（比）として得る方法が採用されている。Conventionally, gas turbine plant maintenance has been carried out online by capturing state changes in the plant's one reef rotation process, i.e., peak load and base load, calculating the operating time and number of operations, and obtaining the maintenance period as a ratio. It has been adopted.
ガスタービンへのピーク負荷とベース負荷の指命は操作
員によシ行われるが、必ずしも、グラフト側では、操作
員の指示通りの運転状態にならないことがある。このた
め、上述の方法はガスタービンの保守時期を的確に把握
決定することができないという欠点がある。Although the operator commands the peak load and base load to the gas turbine, the graft side may not always be in the operating state as instructed by the operator. Therefore, the above-described method has the disadvantage that it is not possible to accurately determine the maintenance period for the gas turbine.
本発明の目的は保守時期を適切に決定することによジタ
ービンの長寿命化を図れるガスタービンプラントの保守
監視方法を提供することにある。An object of the present invention is to provide a method for maintaining and monitoring a gas turbine plant that can extend the life of the turbine by appropriately determining the maintenance timing.
本発明はガスタービンの発電性能を演算してこの性能値
からピーク負荷とベース負荷かの運転状態を判別し、こ
れらの結果に基づいて各運転状態毎の運転時間、運転回
数を蓄積してタービンの寿命を求め、オンラインで保守
時期を的確に予測するようにしたことにあ・る。The present invention calculates the power generation performance of the gas turbine, determines the operating state of peak load and base load from this performance value, and accumulates the operating time and number of operations for each operating state based on these results. This is because we have been able to accurately predict the maintenance period online.
以下、本発明の一実施例を図を用いて説明する。An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.
第１図は本発明の基本構成を示すブロック図である。闇
、説明を簡単にするためにガスタービン発電プラントは
１台の設備とする。FIG. 1 is a block diagram showing the basic configuration of the present invention. To simplify the explanation, we will assume that the gas turbine power generation plant is a single unit.
第１図において、保守監視装置２はガスタービン発電プ
ラント１から燃料ガス量（Ｆａ）４．タービン運転状態
（Ｄｌ ）５．発電量（Ｗ）６．燃料状態（Ｄ２）７．
燃料オイル量（Ｆ、）８を入力する。これらの入力信号
に従って、保守監視装置２は燃焼保守データ９．ホット
ガスバス保守データ１０． タービン取替データ１１を
監視出力装置３に出力し、ガスタービンにおける保守監
視を行なう。なお運転状態は信号Ｄ！がｒｌＪレベルの
とき運転中であることを示す。また、燃料状態は１ｄ号
１）２ 「ｌ」レベルのときオイル燃料で、「０」レベ
ルのときガス燃料であることを示す。In FIG. 1, a maintenance monitoring device 2 detects a fuel gas amount (Fa) from a gas turbine power plant 1. Turbine operating status (Dl)5. Power generation (W)6. Fuel status (D2)7.
Enter the fuel oil amount (F,)8. According to these input signals, the maintenance monitoring device 2 outputs combustion maintenance data 9. Hot gas bath maintenance data 10. The turbine replacement data 11 is output to the monitoring output device 3 to perform maintenance monitoring on the gas turbine. The driving status is signal D! It indicates that the vehicle is in operation when it is at the rlJ level. In addition, the fuel status indicates 1d No. 1) 2 When the level is "l", it is oil fuel, and when the level is "0", it is gas fuel.
第２図は保守監視装置ｔ２の詳細ブロック図である。深
窪監視装置２は発電プラント１の信号４〜８をプロセス
入力装置１２で取込みレジスタ回路１３〜１７に格納す
る。保守監視装置２は発電プラント１の運転状態を示す
信号（Ｄｓ）５が口」で運転中であるとき保守監視を行
う。なお発電プラント１において燃料すなわちガス（Ｆ
ａ）４とオイル（Ｆ、）８によってタービンの寿砧に差
異があるとする。FIG. 2 is a detailed block diagram of the maintenance monitoring device t2. The Fukakubo monitoring device 2 receives signals 4 to 8 from the power plant 1 at the process input device 12 and stores them in register circuits 13 to 17. The maintenance monitoring device 2 performs maintenance monitoring when the power generation plant 1 is in operation with a signal (Ds) 5 indicating the operating state of the power plant 1 being OFF. In addition, in the power generation plant 1, fuel, that is, gas (F
Suppose that there is a difference in the longevity of the turbine between a) 4 and oil (F,) 8.
燃料ガス４における性能をガス性能運転演算装置２０に
よって下記式に基づき求める。The performance of the fuel gas 4 is determined by the gas performance operation calculation device 20 based on the following formula.
Ｃ：電力量カロリー変換定数（ｋｃａｌ／ＭＷ ）Ｗ：
発電量（ＭＷ）
Ｋ１：ガスカロリー変換定数（ｋｃａｌ／Ｎｍ” ）Ｆ
、ｅガス量（Ｎｆｆ１” ）
（１）式にて得た燃料ガス４による運転性能よムガスタ
ービンの運転工程すなわちピーク負荷とベース負荷を下
記（２）式によシ、論理値（「０」又は「ｌ」）に正規
化して得る。C: Electric energy calorie conversion constant (kcal/MW) W:
Power generation (MW) K1: Gas calorie conversion constant (kcal/Nm”) F
, e gas amount (Nff1") Based on the operating performance of the fuel gas 4 obtained from equation (1), the operating process of the gas turbine, that is, the peak load and base load, are calculated according to the following equation (2), and the logical value ("0 ” or “l”).
Ｄｏ ＝ ｆ （Ｆａ ） ”・”・・（２）
（２）式の正規化データは性能と運転工程関係よシ得ら
れ、「１」レベルをピーク負荷、「０」レベルをベース
負荷とする。ＡＮＤ回路１９はプラントの運転状態信号
ＤＩと燃料状態信号Ｄ２の反転信号Ｄ２の論理積をとる
。ＡＮＤ回路１９の出力ＤＩ！が「１」レベルのときガ
ス燃料にて運転中であることを示す。ガス性能運転演算
装置２０の出力ＤｏとＡＮＤ回路１９の出力ＤＩとはＡ
ＮＤ回路２３に加えられる。ＡＮＤ回路２３の出力Ｄａ
Ｐが「１」レベルのときガス燃料にてピーク運転中であ
ることを示す。Do = f (Fa) ”・”...(2)
The normalized data in equation (2) is obtained based on the relationship between performance and operating process, with the "1" level being the peak load and the "0" level being the base load. The AND circuit 19 performs a logical product of the plant operating state signal DI and the inverted signal D2 of the fuel state signal D2. Output DI of AND circuit 19! When the level is "1", it indicates that the vehicle is being operated on gas fuel. The output Do of the gas performance operation calculation device 20 and the output DI of the AND circuit 19 are A
It is added to the ND circuit 23. Output Da of AND circuit 23
When P is at the "1" level, it indicates that peak operation is in progress using gas fuel.
同様に、ＡＮＩＪ回路２２で演算装置２０の出力反転値
ＤａとＡＮＤ回路１９の出力Ｄｌ鵞の論理積をとυ、そ
の出力Ｄａｍが「１」レベルのときガス燃料でベース運
転中ということにある。Similarly, in the ANIJ circuit 22, the logical product of the output inverted value Da of the arithmetic unit 20 and the output Dl of the AND circuit 19 is calculated, and when the output Dam is at the "1" level, base operation is being performed on gas fuel. .
一方、オイル性能運転演算装置２１は燃料オイル８にお
ける性能をＦ記の（３）式にて求める。On the other hand, the oil performance operation calculation device 21 calculates the performance of the fuel oil 8 using equation (3) in F.
ＸＷ
Ｅ、＝ −Ｘ １００ （％） ・・・・・・・・・（
３）Ｋ ２ Ｘ ｆ；’。XW E, = −X 100 (%) ・・・・・・・・・(
3) K 2 X f;'.
Ｋ！ ニオイルカロリー変換定ｅ（ｋｃｌｌ／ｋｌ）Ｆ
、ニオイル＃Ｃｋｌ）
（３）式にて得たオイル８による運転性能よシ、オイル
燃料によるピーク負荷とベース負荷を下記の式により論
理値に正規化して得る。K! Nioil calorie conversion constant e (kcll/kl) F
, oil #Ckl) The operating performance with oil 8 obtained from equation (3) is obtained by normalizing the peak load and base load due to oil fuel to logical values using the following equation.
Ｄｏ ＝ ｆ （Ｅｏ ） ・””（４
）正規化データＤｏはガス燃料の場合と同様に性能と運
転工程関係よシ得られる。「１」レベルと△
きピーク負荷で、「０」レベルのときベース負荷とする
。Do = f (Eo) ・””(4
) The normalized data Do can be obtained based on the relationship between performance and operating process as in the case of gas fuel. The "1" level is the peak load, and the "0" level is the base load.
ＡＮＤ回路１８はプラントの運転状態信号ＤＩと燃料状
態信号Ｄ！の論理積をとる。ＡＮＤ回路１８の出力が「
１」レベルのときオイル燃料による運転であることを示
す。The AND circuit 18 outputs the plant operating status signal DI and the fuel status signal D! Take the logical product of The output of the AND circuit 18 is
1" level indicates operation using oil fuel.
オイル性能運転演算装置２１の出力ＤｏとＡＮＤ回路１
８の出力Ｄ１！とはＩＡＮＤ回路２４で論理積をとられ
、その出力Ｄｏｔが「１」レベルのときオイル燃料にて
ピーク負荷運転となる。また、ＡＮＤ回路２５でオイル
性能運転演算装置２１の出力反転値ＤｏとＡＮＤ回路１
８の出力Ｄｌ１１の論理積をとる。ＡＮＤ回路２５の出
力Ｄｏｓが「１」レベルのときオイル燃料にてベース負
荷運転となる。Output Do of oil performance operation calculation device 21 and AND circuit 1
Output D1 of 8! is ANDed by the IAND circuit 24, and when the output Dot is at the "1" level, peak load operation is performed using oil fuel. In addition, an AND circuit 25 connects the output inversion value Do of the oil performance operation calculation device 21 and the AND circuit 1.
The logical product of the outputs Dl11 of 8 is taken. When the output Dos of the AND circuit 25 is at the "1" level, base load operation is performed using oil fuel.
以上のようにして、ガス燃料とオイル燃料による運転状
態はＡＮＤ回路２２〜２５の出力Ｄａｍ。As described above, the operating state using gas fuel and oil fuel is the output Dam of the AND circuits 22 to 25.
Ｄａｐ ＃ Ｄｏｐ、 Ｄａｍ のレベルによって判
別できる。It can be determined by the level of Dap #Dop and Dam.
これらの運転状態信号Ｄａｍ、Ｄｏｐ ＊ Ｄａｙ ｖ
Ｄａｍはそれぞれ寿命比演算装置２６〜２９に与えら
れる。These operating state signals Dam, Dop * Day v
Dam is given to life ratio calculation devices 26 to 29, respectively.
テーブル３０にはガスペース運転における評価値データ
８ａｓが格納され、また、テーブル３１に寿命時間Ｔｏ
Ｉ！格納されている。ガスペース寿命比演算装置１１２
６は運転状態信号Ｄａｍ、評価値データＳａｍおよび寿
命時間Ｔａｉ＋に基づき後述するようにしてガスペース
寿命比ＤＧＩ＋を求めレジスタ３８に格納する。また、
ガスビーク寿命比演算装置２７はテーブル３２に格納さ
れているガスビーク運転における評価値データ８０Ｐ％
テーブル３２に格納されている寿命時間Ｔａｐおよび運
転状態信号Ｄ ａ ｐによりガスビーク寿命比Ｄｉｐを
求めレジスタ３９に格納する。Table 30 stores evaluation value data 8as in gas space operation, and table 31 stores life time To.
I! Stored. Gas space life ratio calculation device 112
6 determines the gas space life ratio DGI+ based on the operating state signal Dam, the evaluation value data Sam, and the life time Tai+ as will be described later, and stores it in the register 38. Also,
The gas beak life ratio calculation device 27 calculates the evaluation value data 80P% in gas beak operation stored in the table 32.
The gas peak life ratio Dip is obtained from the life time Tap and the operating state signal D a p stored in the table 32 and is stored in the register 39 .
同様に、オイルビーク寿命比演算装置２８はテーブル３
４に格納されている評価値データＳＯＰ％テーブル３５
に格納されている寿命時間Ｔ ｏ ｐを用いてオイルビ
ーク寿命比Ｐｏｔを求めレジスタ４０に格納する。また
、オイルペース寿命比演算装置はテーブル３６に格納さ
れている評価値データＳｏｎとテーブル３７に格納され
ている寿命時間ｒｏｍを用いてオイルペース寿命比Ｐｏ
ｔを求めレジスタ４１に格納する。Similarly, the oil beak life ratio calculation device 28 is
Evaluation value data SOP% table 35 stored in 4
The oil beak life ratio Pot is determined using the life time T o p stored in the register 40 . Further, the oil pace life ratio calculating device calculates the oil pace life ratio Po using the evaluation value data Son stored in the table 36 and the life time ROM stored in the table 37.
t is determined and stored in the register 41.
これら各レジスタ３８〜４１に格納された各運転工程の
寿命比ＰＧｐｅ Ｐａｙ ＰＯＰＩ Ｐｏ１ｌは保守時
期演算処理装置４２に与えられ燃焼保守データ９、ホッ
トガスバス保守データ１０、タービン取替データ１１が
演算される。The life ratio PGpe Pay POPI Po1l of each operating process stored in each of these registers 38 to 41 is given to a maintenance timing calculation processing unit 42, and combustion maintenance data 9, hot gas bus maintenance data 10, and turbine replacement data 11 are calculated. Ru.
第３図は各運転工程毎の寿命比演算装置２６゜２７．２
８．２９の詳細ブロック図である。Figure 3 shows the life ratio calculation device 26°27.2 for each operating process.
8.29 is a detailed block diagram.
ＡＮＤ回路２２．２３．２４．２５にて得た各運転工程
毎の運転状態信号（「１」又は「０」）をレジスタ４４
に格納する。運転状態判断回路４５はレジスタ４４に格
納された今回値Ｄ ａ ｍ （ｔ） 。The operating status signal (“1” or “0”) for each operating process obtained by the AND circuit 22, 23, 24, 25 is sent to the register 44.
Store in. The driving state judgment circuit 45 uses the current value D a m (t) stored in the register 44 .
Ｄｉｒ（ｔ）、 Ｄｏｔ（ｔ） 、 Ｄｏｓ（ｔ）とレ
ジスタ４３に格納されている前回値Ｄａ＋ｓ （ｔ−１
） 、 Ｄｏｔ （ｔ−１） 。Dir(t), Dot(t), Dos(t) and the previous value Da+s (t-1
), Dot (t-1).
Ｄｏｐ （ｔ １） 、 ＤＯ！ｌ （ｔ １）を
用い（５）〜（８）式にて運転回数Ｕａｍ（ｔＬ Ｕｏ
ｍ （ｔ） ＊ Ｕｏｐ （ｔ） 、 Ｕｏｍ （ｔ）
をサンプリング周期毎に求め、運転回数レジスタ４６に
加算する。Dop (t1), DO! Using equations (5) to (8), the number of operations Uam (tL Uo
m (t) * Uop (t), Uom (t)
is determined for each sampling period and added to the operation count register 46.
（Ｊａｍ（ｔ）＝（Ｄａｍ（ｔｒｌ））ＡＮＤ（Ｄａｍ
（ｔ）） ”・・・（５）ＵＯＰ （ｔ）＝ （Ｄｉ
ｒ（τ”Ｕ５ＡＮＤ（ＤＯＰ（ｔ）） ・””（６）
Ｕｏｐ（ｔ）＝ （６τ７］１；ツ０ＡＮＤ（Ｄｏｐ（
ｔ）） 叫旧・・（カＵｏ ｌ （ｔ）＝ （−かａ
し”１１）ＡＮＤ （Ｄｏｓ（ｔ））・・・・・・・・
・（８）また、運転状態判断回路４５はレジスタ４４の
論理値が「１」のとき、（９）〜α渇式にて、運転時間
を運転時間レジスタ４７に加算する。(Jam(t)=(Dam(trl))AND(Dam
(t)) ”...(5) UOP (t)= (Di
r(τ”U5AND(DOP(t)) ・””(6)
Uop(t) = (6τ7]1; TS0AND(Dop(
t)) Shout old...(kaUo l (t)= (-kaa
"11) AND (Dos(t))...
(8) Furthermore, when the logical value of the register 44 is "1", the driving state judgment circuit 45 adds the driving time to the driving time register 47 using the formula (9) to α.
Ｘｏｍ（ｔ）＝Ｄａｍ（ｔ）Ｘ ｔ ＝
１９）Ｘａｖ （ｔ）＝ Ｄａｙ （ｔ） Ｘ ｔ
・・・・・・・・・α１Ｘｏｐ （ｔ）”
Ｄｏｔ （ｊ） Ｘ ｔ −・” ・
”（ｉυＸｏ ｍ （ｔ）＝ Ｄｏ Ｂ （ｔ） Ｘ
ｔ 、、・・・・・・ａ’ａｔ：演算周
期時間
レジスタ３０，３２，３４．３６には経験によって作成
した各運転工程における評価値が格納されておシ、運転
寿命定数演算装置４８で必要な定数値を０湧〜［９式に
基づき求める。Xom(t)=Dam(t)X t=
19) Xav (t)= Day (t) X t
・・・・・・・・・α1Xop (t)”
Dot (j)
”(iυXo m (t)= Do B (t)
t,,...a'at: The calculation cycle time registers 30, 32, 34.36 store evaluation values for each operating process created based on experience, and are calculated by the operating life constant calculation device 48. Calculate the necessary constant value from 0 to [based on formula 9.
Ｃａ ｍ （ｔ）＝ ｆ （Ｕ、！ｌ （ｔ）／ Ｘ’
”（１）） −°−−−−−−−（１３）Ｃ
ａｐ （ｔ）＝ ｆ （Ｕｏｐ （ｔ）／ ＸＯｓ （
ｔ）） ＋−＋ｍｍａ４）Ｃａｐ （ｔ）＝ ｆ
（Ｕｏ’ｐ （ｔ）／Ｘｏ’ｐ （ｔ） ）
−−・−・ａｓＣＯＢ （ｔ）＝ ｆ （Ｕｏ！Ｉ（ｔ
）／Ｘｏ’＋ （ｔ） ） ・・・・・・・・・
αｅＱ３〜ｔｌｔｉｔ式で求めた定数値Ｃａｎ （ｔ）
、 Ｃ（ＩＰ （ｔ） ＊Ｃａｐ（ｔ）、Ｃｏｍ（ｔ）
とレジスタ３１．３３．．３５゜３７に格納されている
寿命時間Ｔｏｍ＊Ｔｏｐ 、Ｔｏｐ ｔＴｏｍを用い運
転寿命比演算装置４９で下記ａｎ−（至）式よシ運転寿
命比Ｐｏ＋ｓ、 Ｐｏｐ 、 Ｐｏｔ 、 Ｐｏｍを求
めレジスタ３８，３９，４０．４１に格納する。Ca m (t)= f (U,!l (t)/X'
”(1)) −°−−−−−−−(13)C
ap(t)=f(Uop(t)/XOs(
t)) +-+mma4)Cap (t)= f
(Uo'p (t)/Xo'p (t))
−−・−・asCOB (t)= f (Uo!I(t
)/Xo'+ (t) ) ・・・・・・・・・
αeQ3~Constant value Can (t) obtained by the tltit formula
, C(IP(t) *Cap(t), Com(t)
and registers 31.33. ．． Using the life times Tom*Top and Top tTom stored in the registers 38 and 35, the operating life ratio calculating device 49 calculates the operating life ratios Po+s, Pop, Pot, and Pom according to the following an-(to) formula. , 40.41.
但し、０≦Ｐａｗ、ＰＯＰ 、Ｐｏｐ 、Ｐａｎ≦１．
０ＰＯ；ガスペース運転における寿命比
Ｐｏｐ ；ガスビーク運転における寿命比Ｐｏｐ ；オ
イルビーク運転における寿命比Ｐｏｍ Ｈオイルベース
運転における寿命比第４図に保守時期演算処理装置１４
２の詳細ブロック図を示す。However, 0≦Paw, POP, Pop, Pan≦1.
0PO; life ratio in gas space operation Pop ; life ratio in gas beak operation Pop; life ratio in oil beak operation Pom H life ratio in oil base operation Figure 4 shows the maintenance time calculation processing unit 14
2 shows a detailed block diagram of 2.
レジスタ３８，３９，４０．４１に格納された各寿命比
を加算回路５０で加算し総燃焼寿命比Ｐｃを下記式で求
める。The life ratios stored in the registers 38, 39, 40, and 41 are added by an adding circuit 50 to obtain the total combustion life ratio Pc using the following formula.
Ｐｃ ＝ Ｐａｎ ＋Ｐａｐ ＋Ｐｏｐ ＋Ｐｏｍ
・・・・・・・・・３υ燃焼保守時間演算装置６２はレ
ジスタ５９に格納されている燃焼寿命時間Ｔｃ総燃焼寿
命比Ｐｃによって一ド記＠式で保守時間Ａｃを求める。Pc = Pan + Pap + Pop + Pom
3υ The combustion maintenance time calculating device 62 calculates the maintenance time Ac using the one-dot formula from the combustion life time Tc and the total combustion life ratio Pc stored in the register 59.
Ａｃ ＝Ｔｃ Ｘ （Ｉ Ｐｃ ） ・・・・・・
・・・四燃焼保守時間演算装置６２は０式で求めた保守
時間Ａｃを西暦カレンダ変換関数にて燃焼保守時期ＡＩ
に変換し燃焼保守の予測データ９（ＡＩ）として監視出
力袋［ｉ１３に出力する。Ac = Tc
...The four-combustion maintenance time calculation device 62 converts the maintenance time Ac obtained using the formula 0 into the combustion maintenance time AI using the Western calendar conversion function.
and output it to the monitoring output bag [i13] as combustion maintenance prediction data 9 (AI).
ＡＩ ＝ ｆ （Ａｃ ） ・・・・・・・・
・に）次に各運転工程毎の運転時間Ｘａｍ、Ｘａｏ 、
Ｘｏｐ ＋Ｘｏｍに対するホットガスパス評価値ＹＱＩ
、ＹＧＯＩＹｏｐ、ＹｏＢはテーブル６０に格納されて
いる。ホットガスパス評価値は下記の式より求められる
。AI = f (Ac) ・・・・・・・・・
・Next, the operating time for each operating process is Xam, Xao,
Hot gas path evaluation value YQI for Xop +Xom
, YGOIYop, and YoB are stored in the table 60. The hot gas pass evaluation value is obtained from the following formula.
ＹＱ８＝ ｆ （Ｘｏｍ ） ・・・・・
・・・・・・（ハ）Ｙａｐ ＝ ｆ （Ｘａｐ ）
・・・・旧・・（至）ＹＯＰ ＝ ｆ （Ｘ
ｏｐ ） ・・・・・・・・・（至）Ｙｏ
ｎ ＝ ｆ （Ｘｏｍ ） ”・・・・
・＠各工程毎のホットガスパス寿命比をそれぞれホット
ガスパス寿命比演算装置５１〜５４で求め、下記に）式
のようなホットガスパス寿命比Ｐａをホットガスパス保
守時間演算装置６４に与える。YQ8= f (Xom)...
・・・・・・(c) Yap = f (Xap)
... Old ... (to) YOP = f (X
OP) ・・・・・・・・・(To) Yo
n = f (Xom)”...
- Calculate the hot gas path life ratio for each process using the hot gas path life ratio calculation devices 51 to 54, and give the hot gas path life ratio Pa as shown in the following formula to the hot gas path maintenance time calculation device 64. .
保守時間演算装置６４は寿命比Ｐｇとレジスタ６３に格
納されているホットガスパス寿命時間ＴＨによって下記
に）式で保守時間Ａｎを求める。The maintenance time calculation device 64 calculates the maintenance time An using the following equation based on the life ratio Pg and the hot gas path life time TH stored in the register 63.
ｋｎ ＝ ＴｉＸ （Ｉ Ｐｇ） ・・・・
・・・・・（支）そして保守時間Ａｌｌを西暦カレンダ
ー変換関数にてホットガスパス保守時間Ａ２に変換し、
ホットガスパス保守の予測データ１０（Ａ３ ）として
監視出力装置３に与える。kn = TiX (I Pg)...
...(branch) Then convert the maintenance time All to hot gas path maintenance time A2 using the Western calendar conversion function,
It is given to the monitoring output device 3 as hot gas path maintenance prediction data 10 (A3).
Ａｍ ＝ ｆ （Ａｍ ） ・・・・・・
・・・■さて運転工程毎の運転時間Ｘａｍ、 ＸＧＰ
ｅ Ｘｏｐ ＊Ｘｏｎに対するタービン取替評価値ＺＱ
１． ＺＧＰ 。Am = f (Am)...
...■Now, the operating time for each operating process Xam, XGP
e Xop *Turbine replacement evaluation value ZQ for Xon
1. ZGP.
Ｚｏｍはテーブル６１に格納されている。タービン取替
評価値は下記の式よシ求められる。Zom is stored in table 61. The turbine replacement evaluation value can be calculated using the following formula.
Ｚｏｍ ＝ ｆ （Ｘａｐ ） ・・
・・・・・・・（３１）Ｚｏｐ ＝ ｆ （Ｘａｐ ）
・・・・・・・・・（３２）ＺｏＰ
＝ｆ（Ｘｏｐ） ・・・・・・・・・（
３３）Ｚｏｍ ＝ ｆ （Ｘｏｍ ）
＝−・” （３４）各工程毎のタービン取替寿命比を
それぞれタービン取替寿命比演算装置５５〜５８で求め
、下記（３５）式のようなタービン取替寿命比ＰＭをタ
ービン＊賛保守時間演算装置６６に与える。Zom = f (Xap)...
・・・・・・・・・(31) Zop = f (Xap)
・・・・・・・・・(32) ZoP
=f(Xop) ・・・・・・・・・(
33) Zom = f (Xom)
=-・” (34) Calculate the turbine replacement life ratio for each process using the turbine replacement life ratio calculation devices 55 to 58, and calculate the turbine replacement life ratio PM as shown in the following equation (35) by calculating the turbine*maintenance ratio. It is given to the time calculation device 66.
保守時間演算装置６６は寿命比ＰＭとレジスタ６５に格
納されているタービン取替寿命時間ＴＭによって下記（
３６）式で保守時間ＡＭを求める。The maintenance time calculation device 66 uses the life ratio PM and the turbine replacement life time TM stored in the register 65 to calculate the following (
Calculate the maintenance time AM using equation 36).
ＡＭ ＝ＴＭＸ （Ｉ ＰＭ） ・・・・・・・
・・（３６）そして保守時間ＡＭを西暦カレンダー変換
関数にてタービン取替時期Ａ３に変換し、タービン取替
の予測データ１１（Ａｓ）として監視出力装置３に加え
る。AM = TMX (I PM) ・・・・・・・・・
(36) Then, the maintenance time AM is converted into a turbine replacement time A3 using a Western calendar conversion function, and is added to the monitoring output device 3 as turbine replacement prediction data 11 (As).
以上のようにしてガスタービンプラントの監視を行われ
るが、各燃料毎の運転状態と運転時間に基づきタービン
寿命比を求めて保守時期を決定しているので、オンライ
ンで保守時期を的確に予測できる。Gas turbine plants are monitored as described above, and maintenance timing is determined by determining the turbine life ratio based on the operating status and operating time of each fuel, so maintenance timing can be accurately predicted online. .
以上説明したように本発明によれば、ガスタービンにお
ける保守時期を的確に把握でき、最適な保守管理するこ
とができるのでタービン寿命を長くする効果がある。As described above, according to the present invention, it is possible to accurately determine the maintenance period for a gas turbine, and optimal maintenance management can be carried out, which has the effect of lengthening the life of the turbine.
第１図は本発明を適用する代表的なブロック図、第２図
は本発明の保守監視装置の詳細ブロック図、第３図は各
運転工程毎の寿命比演算装置の詳細ブロック図、第４図
は保守時期演算処理装置の詳細ブロック図である。
１・・・ガスタービン発電プラント、２・・・保守監視
装置、３・・・監視出力装置、４・・・燃料ガス量、５
・・・タービン運転状態、６・・・発電量、７・・・燃
料状態、８・・・燃料オイル、９・・・燃焼保守データ
、１０・・・ホットガスパス保守データ、１１・・・タ
ービン取替データ、１２・・・プロセス入力装置、２０
・・・ガス性能運転演算装置、２１・・・オイル性能運
転演算装置、２６．２７．２８．２９・・・寿命比演算
装置、４２・・・保守時期演算処理装置、４８・・・運
転寿命比演算第 １ 目FIG. 1 is a typical block diagram to which the present invention is applied, FIG. 2 is a detailed block diagram of the maintenance monitoring device of the present invention, FIG. 3 is a detailed block diagram of the life ratio calculation device for each operating process, and FIG. The figure is a detailed block diagram of the maintenance time arithmetic processing device. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Gas turbine power generation plant, 2... Maintenance monitoring device, 3... Monitoring output device, 4... Fuel gas amount, 5
... Turbine operating status, 6... Power generation amount, 7... Fuel condition, 8... Fuel oil, 9... Combustion maintenance data, 10... Hot gas path maintenance data, 11... Turbine replacement data, 12...process input device, 20
... Gas performance operation calculation device, 21 ... Oil performance operation calculation device, 26.27.28.29 ... Life ratio calculation device, 42 ... Maintenance period calculation processing device, 48 ... Operation life Ratio operation 1st
Claims (1)
を行うガスタービンプラントにおいて、前記各燃料によ
る発電性能によって各燃料毎のベース負荷運転とピーク
負荷運転かの運転状態を判別して各運転状態毎の運転回
数と４転時間を求め、この運転回数と運転時間により各
運転状態毎の１１ ｇｔメタ−ンの寿命比を算出し、す
べての運転状態における前記タービンの内命比に基づき
保守時期を決足するようにしたことを特徴とするガスタ
ービンプラントの保守監視方法。1. In a gas turbine plant that burns gas and oil to rotate a turbine and generate electricity, the operating state of each fuel is determined as base load operation or peak load operation based on the power generation performance of each fuel. The number of operations and the four-turn time are determined for each state, and the life ratio of the 11 gt methane is calculated for each operating state based on the number of operations and the operating time, and maintenance is performed based on the expected life ratio of the turbine in all operating states. A method for maintaining and monitoring a gas turbine plant, characterized in that a timing is determined.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11169982A JPS593335A (en) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | Method for maintenance and monitor of gas turbine plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11169982A JPS593335A (en) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | Method for maintenance and monitor of gas turbine plant |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS593335A true JPS593335A (en) | 1984-01-10 |
Family
ID=14567908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11169982A Pending JPS593335A (en) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | Method for maintenance and monitor of gas turbine plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS593335A (en) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6153335U (en) * | 1984-09-11 | 1986-04-10 | ||
| JPH0524927U (en) * | 1991-09-11 | 1993-04-02 | 株式会社三陽電機製作所 | Gas turbine engine controller |
| US5581039A (en) * | 1992-09-18 | 1996-12-03 | Hitachi, Ltd. | Ceramic body and method and apparatus for detecting change thereof |
| WO1999026050A1 (en) * | 1997-11-17 | 1999-05-27 | Komatsu Ltd. | Life estimation device for engine and machine having heat source |
| JP2005069229A (en) * | 2003-08-22 | 2005-03-17 | General Electric Co <Ge> | Method and apparatus for recoding and retrieving maintenance, performance and repair data of turbine engine component |
| JP2007538234A (en) * | 2004-05-21 | 2007-12-27 | プラット アンド ホイットニー カナダ コーポレイション | Method for monitoring gas turbine engine operation |
| CN102749196A (en) * | 2011-10-17 | 2012-10-24 | 成都发动机（集团）有限公司 | Service life examining accelerating test run method for long-service-life aircraft engine |
| CN105157986A (en) * | 2015-06-17 | 2015-12-16 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | Reliability monitoring method for hot-end component of gas turbine |
| JP6062581B1 (en) * | 2016-01-14 | 2017-01-18 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Plant analysis apparatus, plant analysis method, and program |
| WO2017122468A1 (en) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Plant analysis device, plant analysis method, and program |
| WO2019233577A1 (en) * | 2018-06-06 | 2019-12-12 | Volvo Truck Corporation | A method for estimating the ageing of an exhaust gas sensor and an industrial vehicle for implementing this method |
| CN112903301A (en) * | 2019-12-04 | 2021-06-04 | 西门子股份公司 | Method and device for identifying the operating state of a gas turbine |
-
1982
- 1982-06-30 JP JP11169982A patent/JPS593335A/en active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6153335U (en) * | 1984-09-11 | 1986-04-10 | ||
| JPH0524927U (en) * | 1991-09-11 | 1993-04-02 | 株式会社三陽電機製作所 | Gas turbine engine controller |
| US5581039A (en) * | 1992-09-18 | 1996-12-03 | Hitachi, Ltd. | Ceramic body and method and apparatus for detecting change thereof |
| CN1053739C (en) * | 1992-09-18 | 2000-06-21 | 株式会社日立制作所 | Ceramic body and method and apparatus for detecting change thereof |
| WO1999026050A1 (en) * | 1997-11-17 | 1999-05-27 | Komatsu Ltd. | Life estimation device for engine and machine having heat source |
| US6542853B1 (en) | 1997-11-17 | 2003-04-01 | Komatsu, Ltd. | Life estimation device for engine and machine having heat source |
| JP2005069229A (en) * | 2003-08-22 | 2005-03-17 | General Electric Co <Ge> | Method and apparatus for recoding and retrieving maintenance, performance and repair data of turbine engine component |
| JP2007538234A (en) * | 2004-05-21 | 2007-12-27 | プラット アンド ホイットニー カナダ コーポレイション | Method for monitoring gas turbine engine operation |
| CN102749196A (en) * | 2011-10-17 | 2012-10-24 | 成都发动机（集团）有限公司 | Service life examining accelerating test run method for long-service-life aircraft engine |
| CN105157986A (en) * | 2015-06-17 | 2015-12-16 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | Reliability monitoring method for hot-end component of gas turbine |
| JP6062581B1 (en) * | 2016-01-14 | 2017-01-18 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Plant analysis apparatus, plant analysis method, and program |
| WO2017122468A1 (en) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Plant analysis device, plant analysis method, and program |
| JP2017125776A (en) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Plant analysis device, plant analysis method, and program |
| KR20180095579A (en) * | 2016-01-14 | 2018-08-27 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | Plant analysis apparatus, plant analysis method, and program |
| CN108463616A (en) * | 2016-01-14 | 2018-08-28 | 三菱日立电力系统株式会社 | Device analysis device, device analysis method and program |
| US10990070B2 (en) | 2016-01-14 | 2021-04-27 | Mitsubishi Power, Ltd. | Plant analyzer, plant analysis method, and program thereof |
| WO2019233577A1 (en) * | 2018-06-06 | 2019-12-12 | Volvo Truck Corporation | A method for estimating the ageing of an exhaust gas sensor and an industrial vehicle for implementing this method |
| US11333094B2 (en) | 2018-06-06 | 2022-05-17 | Volvo Truck Corporation | Method for estimating the ageing of an exhaust gas sensor and an industrial vehicle for implementing this method |
| CN112903301A (en) * | 2019-12-04 | 2021-06-04 | 西门子股份公司 | Method and device for identifying the operating state of a gas turbine |
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