JPS5929902A - 鋼片加熱炉の混合ガス燃焼方法 - Google Patents
鋼片加熱炉の混合ガス燃焼方法Info
- Publication number
- JPS5929902A JPS5929902A JP13981182A JP13981182A JPS5929902A JP S5929902 A JPS5929902 A JP S5929902A JP 13981182 A JP13981182 A JP 13981182A JP 13981182 A JP13981182 A JP 13981182A JP S5929902 A JPS5929902 A JP S5929902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- heating furnace
- combustion method
- mixed gas
- cog
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
- F23K5/00—Feeding or distributing other fuel to combustion apparatus
- F23K5/002—Gaseous fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼片加熱炉の混合ガス燃焼方法に係り、−貫製
鉄所で発生する副生ガスを有効に利用しつつ鋼片連続加
熱炉の如きにおいて効率よく銅片を加熱することのでき
る方法を提供しようとするものである。
鉄所で発生する副生ガスを有効に利用しつつ鋼片連続加
熱炉の如きにおいて効率よく銅片を加熱することのでき
る方法を提供しようとするものである。
鉄鋼−貫製鉄所における鋼材の連続加熱設備では、コー
クス炉がス（以下ＣＯＧという）、高炉ガス（以下ＢＦ
Ｇという）、転炉ガス（以下ＬＤＧという）などの副生
ガスを混合したミックスガス（以下Ｍガスといり）を使
用していることが多い。即ち省エネルギー技術の進んで
来た最近では、製鉄所内の加熱用焼料をほとんど所定で
副生されるガスによって賄える段階に成りつつあり、連
続加熱炉用の燃料としてのＭガスについても、ＣＯ’Ｇ
、ＢＦＧ、ＬＤＧの混合割合を変化させる自由度も大き
くなって来ている。しかしながら、この様な従来法では
、Ｍ−Ｉｆスの低位発熱量と加熱動車の因果関係が明確
にされていないだめに旧来のＭ ガスの低位発熱ｉ：２
，０００〜３．旧）ＯＫａ＋ｉｌ／Ｎｍ’ のままにな
っている。まだ、上記した副生ガス中、ＣＯＧは他のガ
スに較べ低位発熱量が最も高く、かう燃焼性に優れた燃
料であって、連続炉においてもＣＯＧを単体で使用した
方が好ましいといりことは定性的には知られており、実
際にＣＯＧを単体で使用している例があるが、これはオ
イルレス化ト省エネルギー努力の結果、副生ガス中のＣ
ＯＧ比率が増加し、従来比辻でのＭガスを使用している
限りはＣＯＧに多少の余裕が出来てきたからである。し
かしＣＯＧは前述のように副生ガス中では燃焼性と加熱
効率に優れだ燃ネ・Ｆであるから優先的に使用すべき燃
料であり、副生ガスが余剰となる場合には低質燃料であ
るＢＦＧを放散すべきであることは明白である。これに
対し副生ガスが全体的に不足となる場合には外部からの
購入燃料が必要であるが、いずれにせよこの購入二才ル
ギーを最小にすることが好ましいことは当然であるから
、副生がス全鼠を優先的に使うことを考えるべきである
。
クス炉がス（以下ＣＯＧという）、高炉ガス（以下ＢＦ
Ｇという）、転炉ガス（以下ＬＤＧという）などの副生
ガスを混合したミックスガス（以下Ｍガスといり）を使
用していることが多い。即ち省エネルギー技術の進んで
来た最近では、製鉄所内の加熱用焼料をほとんど所定で
副生されるガスによって賄える段階に成りつつあり、連
続加熱炉用の燃料としてのＭガスについても、ＣＯ’Ｇ
、ＢＦＧ、ＬＤＧの混合割合を変化させる自由度も大き
くなって来ている。しかしながら、この様な従来法では
、Ｍ−Ｉｆスの低位発熱量と加熱動車の因果関係が明確
にされていないだめに旧来のＭ ガスの低位発熱ｉ：２
，０００〜３．旧）ＯＫａ＋ｉｌ／Ｎｍ’ のままにな
っている。まだ、上記した副生ガス中、ＣＯＧは他のガ
スに較べ低位発熱量が最も高く、かう燃焼性に優れた燃
料であって、連続炉においてもＣＯＧを単体で使用した
方が好ましいといりことは定性的には知られており、実
際にＣＯＧを単体で使用している例があるが、これはオ
イルレス化ト省エネルギー努力の結果、副生ガス中のＣ
ＯＧ比率が増加し、従来比辻でのＭガスを使用している
限りはＣＯＧに多少の余裕が出来てきたからである。し
かしＣＯＧは前述のように副生ガス中では燃焼性と加熱
効率に優れだ燃ネ・Ｆであるから優先的に使用すべき燃
料であり、副生ガスが余剰となる場合には低質燃料であ
るＢＦＧを放散すべきであることは明白である。これに
対し副生ガスが全体的に不足となる場合には外部からの
購入燃料が必要であるが、いずれにせよこの購入二才ル
ギーを最小にすることが好ましいことは当然であるから
、副生がス全鼠を優先的に使うことを考えるべきである
。
従ってＭ ｉｆヌとして全副生ガス（ＣＯＧｌＢＦＧ、
ＬＤＧ）を有効に使用しようとすると外部状況によりＭ
ガスの発熱量は常に変動するが、このよりなＭガス発熱
相の変動に対処し、しかも加熱効率が大きくは低下しな
い燃焼中性に関しては、未だ解明されておらず、従って
その操業を必ずしも適切に実施し得ない。
ＬＤＧ）を有効に使用しようとすると外部状況によりＭ
ガスの発熱量は常に変動するが、このよりなＭガス発熱
相の変動に対処し、しかも加熱効率が大きくは低下しな
い燃焼中性に関しては、未だ解明されておらず、従って
その操業を必ずしも適切に実施し得ない。
本発明は上記したよりな実情に鑑み（ジＥｆｔ・］を市
ねて創案をれたものであって、前述したようすＣＯＧ
ＳＢ ｌ” Ｇ 、 Ｌ Ｄ Ｇ （７）全部又ｒ；Ｊ
： コれらガス中のＣＯＧを含む２種分【のガスを、低
位発＃量が３５００〜４６００ Ｋｃｃ＋６／Ｎｔ＋−
の範囲となるように混合した燃料を用いることを提案す
るものである。即ちこのような本発明について説明する
と、既述したように征来連続炉にお１いて使用されるＭ
ガスについてその発熱量が加熱効率の面において充分に
解明されていないことから本発明者等はこれらの関係を
解明すべく、熱延用連続加熱炉において、１３ＦＧ、Ｃ
ＯＧ％ＬＤＧとを混合しだＭガスで、各ガスの混合割合
を変化させることにより、発熱量を変化させ、このＭガ
スの発熱量と、燃料原単位の因果関係を検削し、火炉実
験において、燃料発熱欺と原単位の関係を明らかに一ノ
ーるために、操業中性を次の表１に示す値と一定になる
ように努めた。
ねて創案をれたものであって、前述したようすＣＯＧ
ＳＢ ｌ” Ｇ 、 Ｌ Ｄ Ｇ （７）全部又ｒ；Ｊ
： コれらガス中のＣＯＧを含む２種分【のガスを、低
位発＃量が３５００〜４６００ Ｋｃｃ＋６／Ｎｔ＋−
の範囲となるように混合した燃料を用いることを提案す
るものである。即ちこのような本発明について説明する
と、既述したように征来連続炉にお１いて使用されるＭ
ガスについてその発熱量が加熱効率の面において充分に
解明されていないことから本発明者等はこれらの関係を
解明すべく、熱延用連続加熱炉において、１３ＦＧ、Ｃ
ＯＧ％ＬＤＧとを混合しだＭガスで、各ガスの混合割合
を変化させることにより、発熱量を変化させ、このＭガ
スの発熱量と、燃料原単位の因果関係を検削し、火炉実
験において、燃料発熱欺と原単位の関係を明らかに一ノ
ーるために、操業中性を次の表１に示す値と一定になる
ように努めた。
表 −１
又、Ｍガスについては、ＢＦＧとＣＯ’Ｇとの２種を混
合し永場合のＢＦＧ、ＣＯＧとＬＤＧとを混合した場合
について、検討を行った。表２は、実験に供したＭガス
のＢＦＧ。
合し永場合のＢＦＧ、ＣＯＧとＬＤＧとを混合した場合
について、検討を行った。表２は、実験に供したＭガス
のＢＦＧ。
ＣＯＧ、ＬＤＧの混合割合を示す。
表 −２
然してこのような検討結果を要約して示しているのが第
１図であって、この図表において○印はＢＦＧ（！：Ｃ
ＯＧの２種分１を混合した場合、Ｏ印はＢＦＧとＬＤＧ
、ＣＯＧの３種類を混合したＭガスの結果である。実験
データには若干のバラツキがあるとしでも燃料原単位と
Ｍガス低位発熱爪とはこの第１図に示されたような曲線
の関係になり、従来使用されていた２ ０００〜３００
０ ＫａＩｌｌ／Ｎｔ）？ の範囲では大きく燃料原
単位が変化するが、３５００ Ｋｍ、／Ｎｔν？以上と
なると殆んど変化がない。即ちＭがヌの低位発熱用、を
３５００〜４６００Ｋｄ／Ｎｎ？（４６００にのｇ／Ｎ
ｄはＣＯＧ単味）の範囲であると燃料原単位を低く保つ
ことができ、加熱効率は殆んど等しくなる。従つ″′Ｃ
，製鉄所全体でＣＯＧが過剰なときにはＭガスの低位発
熱飯を４６００に！／Ｎｎ／ に近づけ、反対にＣＯＧ
が不足なときには３５００ Ｋ＝Ａ／Ｎｎ／ Ｋ近づけ
て連続炉で燃焼加熱することにより略同じレベルの加熱
効率が得られる。
１図であって、この図表において○印はＢＦＧ（！：Ｃ
ＯＧの２種分１を混合した場合、Ｏ印はＢＦＧとＬＤＧ
、ＣＯＧの３種類を混合したＭガスの結果である。実験
データには若干のバラツキがあるとしでも燃料原単位と
Ｍガス低位発熱爪とはこの第１図に示されたような曲線
の関係になり、従来使用されていた２ ０００〜３００
０ ＫａＩｌｌ／Ｎｔ）？ の範囲では大きく燃料原
単位が変化するが、３５００ Ｋｍ、／Ｎｔν？以上と
なると殆んど変化がない。即ちＭがヌの低位発熱用、を
３５００〜４６００Ｋｄ／Ｎｎ？（４６００にのｇ／Ｎ
ｄはＣＯＧ単味）の範囲であると燃料原単位を低く保つ
ことができ、加熱効率は殆んど等しくなる。従つ″′Ｃ
，製鉄所全体でＣＯＧが過剰なときにはＭガスの低位発
熱飯を４６００に！／Ｎｎ／ に近づけ、反対にＣＯＧ
が不足なときには３５００ Ｋ＝Ａ／Ｎｎ／ Ｋ近づけ
て連続炉で燃焼加熱することにより略同じレベルの加熱
効率が得られる。
従来の発熱量範囲では第１図に明かなように発熱危変動
に伴う燃おｌ原単位の変動、換言ずれば加熱効率の変動
が太きいから鋼材の加熱状態も変化し、制御システムを
利用して発熱量を一定に保つことに苦心を重ねざるを得
す、しかも適切な操業をなし得ないし、又このような３
５００ Ｌｎ４／Ｎｎ？ 以下では燃料原単位が急増
する。４０００Ｋｍ、／Ｎｎ？はＣ０ＧＩ（１０％の場
佇であり、これ以上とすることｖｉ更にｌＩ’、Ｙ殊且
つ１ａＪ価な燃料ガスを必要とするので同じく燃杓原単
位を高騰する。
に伴う燃おｌ原単位の変動、換言ずれば加熱効率の変動
が太きいから鋼材の加熱状態も変化し、制御システムを
利用して発熱量を一定に保つことに苦心を重ねざるを得
す、しかも適切な操業をなし得ないし、又このような３
５００ Ｌｎ４／Ｎｎ？ 以下では燃料原単位が急増
する。４０００Ｋｍ、／Ｎｎ？はＣ０ＧＩ（１０％の場
佇であり、これ以上とすることｖｉ更にｌＩ’、Ｙ殊且
つ１ａＪ価な燃料ガスを必要とするので同じく燃杓原単
位を高騰する。
以上説明したような本発明によるときＵ銑鋼−貝製鉄所
において容易に入手される副生ガスを有効に利用７しつ
つ燃料の低位発熱剤を適正化し、効率よく鋤片を加熱す
ることができるものであって、工朶的にその効果の大き
い発明である。
において容易に入手される副生ガスを有効に利用７しつ
つ燃料の低位発熱剤を適正化し、効率よく鋤片を加熱す
ることができるものであって、工朶的にその効果の大き
い発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
はＭガス低位発熱ｈ（と燃料原単位の関係を示した図表
である。
はＭガス低位発熱ｈ（と燃料原単位の関係を示した図表
である。
Claims (1)
- コークス炉ガス、高炉ガス、転炉ガスの全部又はこれら
のガスの中でコークス炉ガスを含む２種類のガスを、低
位発熱量４が３５００ＫｃＪ／Ｎ＋＆ 〜４６００ Ｋ
ａ＋ｆｌ／Ｎｎ？の範聞となるように混合した燃料を用
いることをｌＦｉ［とする鋼片加熱炉の混合ガス燃焼方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13981182A JPS5929902A (ja) | 1982-08-13 | 1982-08-13 | 鋼片加熱炉の混合ガス燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13981182A JPS5929902A (ja) | 1982-08-13 | 1982-08-13 | 鋼片加熱炉の混合ガス燃焼方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5929902A true JPS5929902A (ja) | 1984-02-17 |
Family
ID=15253992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13981182A Pending JPS5929902A (ja) | 1982-08-13 | 1982-08-13 | 鋼片加熱炉の混合ガス燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5929902A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52118634A (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-05 | Kawasaki Steel Corp | Preparation of low oxygen combustion for gas fuel |
| JPS5610622A (en) * | 1979-07-09 | 1981-02-03 | Kawasaki Steel Corp | Mixing supply of combustion gas |
-
1982
- 1982-08-13 JP JP13981182A patent/JPS5929902A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52118634A (en) * | 1976-03-29 | 1977-10-05 | Kawasaki Steel Corp | Preparation of low oxygen combustion for gas fuel |
| JPS5610622A (en) * | 1979-07-09 | 1981-02-03 | Kawasaki Steel Corp | Mixing supply of combustion gas |
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