JPS59211539A - 硫化鉛原料と酸化及び(又は)硫酸鉛原料とより鉛を製造する方法 - Google Patents
硫化鉛原料と酸化及び(又は)硫酸鉛原料とより鉛を製造する方法Info
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- JPS59211539A JPS59211539A JP8824584A JP8824584A JPS59211539A JP S59211539 A JPS59211539 A JP S59211539A JP 8824584 A JP8824584 A JP 8824584A JP 8824584 A JP8824584 A JP 8824584A JP S59211539 A JPS59211539 A JP S59211539A
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- slag
- phase
- furnace
- sulfide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は湿潤硫化鉛精鉱と酸化及び(又は)硫酸塩鉛原
料とより焙焼及び反応工程として知ら扛ている冶金方法
によって鉛を製造する方法に関する。本発明は特に硫化
物精鉱及び酸化物中間生成物の処理に関するものである
。完全に又は部分的に硫酸塩化さ1したこのような中間
生成物は複雑硫化物精鉱ケ冶金的に処理するとき5例え
ば鉛、亜鉛又は銅をこのようなn鉱より製造するとき得
らnる。
料とより焙焼及び反応工程として知ら扛ている冶金方法
によって鉛を製造する方法に関する。本発明は特に硫化
物精鉱及び酸化物中間生成物の処理に関するものである
。完全に又は部分的に硫酸塩化さ1したこのような中間
生成物は複雑硫化物精鉱ケ冶金的に処理するとき5例え
ば鉛、亜鉛又は銅をこのようなn鉱より製造するとき得
らnる。
硫化鉛及び酸化鉛又は健酸鉛から船倉製造する焙焼及び
反応方法は古くから知らnでいる。この方aIJ下記の
化学反応に基〈ものである。
反応方法は古くから知らnでいる。この方aIJ下記の
化学反応に基〈ものである。
PbS 十、2Pl:+O→Jpb −1−so□Pb
S +PbSO4→、2Pb + 12so2最も古い
公知の焙焼及び反応工程は反射炉で行なわnる方法全包
含し、そ牡では硫化物の焙焼に次いで酸化鉛と残りの硫
化物との間の反応が生ずる。温度は鉛の望ましくない排
気(fuming−off)ケ避けるためにできるだけ
低く保持さnた。液体スラグは形成さ【ず、又脈石は固
体の形式で残り、極端に船倉多量に含有する。このよう
な方法を適用するとき、鉱石の鉛含有敏の60〜70%
を直接、非常に純粋な鉛の形で回収すること゛ができる
。
S +PbSO4→、2Pb + 12so2最も古い
公知の焙焼及び反応工程は反射炉で行なわnる方法全包
含し、そ牡では硫化物の焙焼に次いで酸化鉛と残りの硫
化物との間の反応が生ずる。温度は鉛の望ましくない排
気(fuming−off)ケ避けるためにできるだけ
低く保持さnた。液体スラグは形成さ【ず、又脈石は固
体の形式で残り、極端に船倉多量に含有する。このよう
な方法を適用するとき、鉱石の鉛含有敏の60〜70%
を直接、非常に純粋な鉛の形で回収すること゛ができる
。
最近の方法では、焙焼及び反応工程が平炉で同時に行な
わγし、鉛鉱石は形成さnる鉛相の表面上に浮遊せしめ
ら牡る。酸化鉛及び硫酸鉛の形成が工程に酸化の空気全
供給することによって促進さnる酸化鉛と(pf ta
鉛とはそnらが形成さnるとたんに硫化物と反応する。
わγし、鉛鉱石は形成さnる鉛相の表面上に浮遊せしめ
ら牡る。酸化鉛及び硫酸鉛の形成が工程に酸化の空気全
供給することによって促進さnる酸化鉛と(pf ta
鉛とはそnらが形成さnるとたんに硫化物と反応する。
以前に広く適用さrした一つの焙焼及び反応工程は所鯖
ニューナム(Newn am)平炉法であり、そnでは
約−〇姻までの粒度に粉砕さrた佐化鉛鉱石と70〜2
0%の炭素との混合物が炉床の上の鉛浴にンuい層で収
容さnた。混合物に送風空気を噴射することにより、混
合物は暗赤熱状態となり、その後混合物は機械的に攪拌
さnる。反応により形成さfLる鉛は炉床に集ぬら7’
L 、一方柱(・焼結さrした脈石はかき出さnる。
ニューナム(Newn am)平炉法であり、そnでは
約−〇姻までの粒度に粉砕さrた佐化鉛鉱石と70〜2
0%の炭素との混合物が炉床の上の鉛浴にンuい層で収
容さnた。混合物に送風空気を噴射することにより、混
合物は暗赤熱状態となり、その後混合物は機械的に攪拌
さnる。反応により形成さfLる鉛は炉床に集ぬら7’
L 、一方柱(・焼結さrした脈石はかき出さnる。
70〜g0チのPb を含有する精鉱を製造すること
ができる浮M選鉱技術の発達の結果として。
ができる浮M選鉱技術の発達の結果として。
精鉱の最初の希釈なしで、竪炉にお−て・焼結、溶融す
ることによって普通の技術によって鉛を溶練することは
不可能となった。ニューナム平炉の使用は又形成さCる
多量のスラグと蒸気とによって面倒となった。加うるに
、微粒材料は炉床で取扱うのに困難であり又重大な環境
上の問題を生じた。
ることによって普通の技術によって鉛を溶練することは
不可能となった。ニューナム平炉の使用は又形成さCる
多量のスラグと蒸気とによって面倒となった。加うるに
、微粒材料は炉床で取扱うのに困難であり又重大な環境
上の問題を生じた。
斯る背景に対し%/9+θ年の所開ボリデン法が発展し
、そnは本来信化鉛精鉱を師化物及び硫酸塩系のダスト
生l1iW物と共に濱気炉で浴融することに蘭するもの
であった。この方法を実施すると、生成する鉛は多量の
硫黄を含有し、そnは以後の転化工程で除去しなけf″
Lばならない。種々の理由のため、ポリテン法は鞘鉱會
多床炉で前述の部分焙焼することケ包よするように改変
さflそnで大部分の鉛相が焙焼及び反応原理により形
成さ扛た。
、そnは本来信化鉛精鉱を師化物及び硫酸塩系のダスト
生l1iW物と共に濱気炉で浴融することに蘭するもの
であった。この方法を実施すると、生成する鉛は多量の
硫黄を含有し、そnは以後の転化工程で除去しなけf″
Lばならない。種々の理由のため、ポリテン法は鞘鉱會
多床炉で前述の部分焙焼することケ包よするように改変
さflそnで大部分の鉛相が焙焼及び反応原理により形
成さ扛た。
さらに方法全改変することにより、1ずベルト焼結機で
部分的に脱硫さまた鉛焼結物ケ生成し、次すで本来の方
法により電気炉で浴融する方法がある。種々の発展段階
におけるデリデン法は就中。
部分的に脱硫さまた鉛焼結物ケ生成し、次すで本来の方
法により電気炉で浴融する方法がある。種々の発展段階
におけるデリデン法は就中。
Us−A−2111bbg2.US−A−コg0333
コ及びDE−C−93コ32/に記述さnている。
コ及びDE−C−93コ32/に記述さnている。
ぼりテン法のこnらの古い焙焼及び反応変型方法での一
つの不利な点は焙焼及び反応工程で生成される鉛が非常
に多くの硫黄を含有するので、該硫鰍の大部分?別個の
、続く段階で組合さrしている転炉で酸化する必巽があ
ることである。一般に。
つの不利な点は焙焼及び反応工程で生成される鉛が非常
に多くの硫黄を含有するので、該硫鰍の大部分?別個の
、続く段階で組合さrしている転炉で酸化する必巽があ
ることである。一般に。
こrLは非常に労力と装置コストを増加し、装入物ケ予
備処理する友めの焙焼又は焼結装はの設置を必唆とする
。
備処理する友めの焙焼又は焼結装はの設置を必唆とする
。
/9Aθ年代の中IH1において、ゴリデン法はd1品
位の鉛精鉱がら船倉面接溶練するフラッシュ−溶練方法
に改変さ礼そrLにより予備処理段階の装置を回避し、
かつ同時に・晰焼及び反応原理より逸脱した。然しなか
ら他のすべての自生溶練方法。
位の鉛精鉱がら船倉面接溶練するフラッシュ−溶練方法
に改変さ礼そrLにより予備処理段階の装置を回避し、
かつ同時に・晰焼及び反応原理より逸脱した。然しなか
ら他のすべての自生溶練方法。
例えば我々のさきの出願のUS−A−ダ。ogoqsで
述べている鉛カルド方法(Leadにa I do p
r ocess)でのj’)Ic、t!lばu 5−
A−,3S6’3721.Vc述ぺたフラッシュ−溶練
方法は一$:責的に一定の精鉱組成の有用性に大きく依
存する。従って、自生f@練方法を実施するとき2間融
に遭遇することなしで乏しい精鉱と豊富なa鉱とを一つ
の同じ炉で処理することはできない。加うるに、自生溶
練方法では、精鉱を実質的に乾燥しなけnばならす、そ
r故に暢送中湿潤會保っている精鉱は炉に装入する前に
エネルギーを消耗する別の乾燥作条にかけなけrしげな
らない。ダスト生成により生ずる環境問題は精鉱會乾燥
するとき起り、又ある程度の酸化も生ずる。さらに、転
炉に不必安が旨い処理コスト全土ずる別の脱値工程の必
要性を排除することができない。従って、まず舅−に精
鉱全乾燥する必要がなく、又面倒な環境問題會生ずるこ
となしに、鉛を溶練するのに湿潤精鉱を適当な出発原料
として使用できる方法が求められている。
述べている鉛カルド方法(Leadにa I do p
r ocess)でのj’)Ic、t!lばu 5−
A−,3S6’3721.Vc述ぺたフラッシュ−溶練
方法は一$:責的に一定の精鉱組成の有用性に大きく依
存する。従って、自生f@練方法を実施するとき2間融
に遭遇することなしで乏しい精鉱と豊富なa鉱とを一つ
の同じ炉で処理することはできない。加うるに、自生溶
練方法では、精鉱を実質的に乾燥しなけnばならす、そ
r故に暢送中湿潤會保っている精鉱は炉に装入する前に
エネルギーを消耗する別の乾燥作条にかけなけrしげな
らない。ダスト生成により生ずる環境問題は精鉱會乾燥
するとき起り、又ある程度の酸化も生ずる。さらに、転
炉に不必安が旨い処理コスト全土ずる別の脱値工程の必
要性を排除することができない。従って、まず舅−に精
鉱全乾燥する必要がなく、又面倒な環境問題會生ずるこ
となしに、鉛を溶練するのに湿潤精鉱を適当な出発原料
として使用できる方法が求められている。
このような鉛溶稗方法に付随する前述の不利な点を避け
る目的で、そ1で癲、送中湿@?保った精鉱から一つの
同じ炉単位で精製した鉛?製造しながら、より可撓性の
船方法を資供し、又酸化物及び硫酸塩系の船中間生成物
に対する別の処理方法の必要性を排除するために、焙焼
及び反応工程が従来示唆さnなかった方式で利用さnる
新しい方法が本発明によ!7a1案さnる。水沫は下d
dに示す工程を特徴とするものである。
る目的で、そ1で癲、送中湿@?保った精鉱から一つの
同じ炉単位で精製した鉛?製造しながら、より可撓性の
船方法を資供し、又酸化物及び硫酸塩系の船中間生成物
に対する別の処理方法の必要性を排除するために、焙焼
及び反応工程が従来示唆さnなかった方式で利用さnる
新しい方法が本発明によ!7a1案さnる。水沫は下d
dに示す工程を特徴とするものである。
斯くて%本@明によntrx焙焼及び5反応工程はポリ
ガン方法と同じ液体スラグ全形成しながら行なわnるが
、一方硫化物及び酸化物及び(父は)硫酸塩の両者が所
定の割合より成る装入物f使用しながら、装入vlJを
激しく攪拌しかつ生成する溶湯に乱流を発生させる。こ
Cらの割合は実質的に化学当量の酸化鉛及び(又は)硫
酸鉛を硫化鉛と一緒に装入物に結合せしめるように選択
さnる。本発明によ扛ば焙焼及び反応工程は精鉱の最初
の乾燥なしで処理さnる湿潤せる硫化鉛會便用して提供
さnる。
ガン方法と同じ液体スラグ全形成しながら行なわnるが
、一方硫化物及び酸化物及び(父は)硫酸塩の両者が所
定の割合より成る装入物f使用しながら、装入vlJを
激しく攪拌しかつ生成する溶湯に乱流を発生させる。こ
Cらの割合は実質的に化学当量の酸化鉛及び(又は)硫
酸鉛を硫化鉛と一緒に装入物に結合せしめるように選択
さnる。本発明によ扛ば焙焼及び反応工程は精鉱の最初
の乾燥なしで処理さnる湿潤せる硫化鉛會便用して提供
さnる。
本発明方法によjLば、粒体が輛込前に湿潤となってい
る鉛精鉱より出発する精鉱と、銅溶融炉などに使用さn
るfス梢製系統におけるダストポッノ4−及びスナーム
ぎイラーより発生さnる主として返りダス) (ret
urn dust lである酸化鉛及び硫酸鉛材料の別
に粒状化さfしたペレットとf同時に乾燥しながら生成
さnる。こnらの別に粒状化されたペレットは湿潤せる
硫化鉛a鉱と共に縦軸の周DK回転するように配置され
ているドラム状容器に装入される。容器は加熱設備、例
えは油バーナー又は赤外線装置を有する通常の粒化ドラ
ムの型式を有する。粒化ドラムは、焙焼及び反応工程が
行なわれる静置型の溶練炉に付随する装入ホツノや−又
はその同効物に乾燥り体が直接移送できるように過当に
配置される。乾燥粒体に例えばスクリューコンベア及び
シュートt4イブの助けで連続的に炉に供給することが
できる。
る鉛精鉱より出発する精鉱と、銅溶融炉などに使用さn
るfス梢製系統におけるダストポッノ4−及びスナーム
ぎイラーより発生さnる主として返りダス) (ret
urn dust lである酸化鉛及び硫酸鉛材料の別
に粒状化さfしたペレットとf同時に乾燥しながら生成
さnる。こnらの別に粒状化されたペレットは湿潤せる
硫化鉛a鉱と共に縦軸の周DK回転するように配置され
ているドラム状容器に装入される。容器は加熱設備、例
えは油バーナー又は赤外線装置を有する通常の粒化ドラ
ムの型式を有する。粒化ドラムは、焙焼及び反応工程が
行なわれる静置型の溶練炉に付随する装入ホツノや−又
はその同効物に乾燥り体が直接移送できるように過当に
配置される。乾燥粒体に例えばスクリューコンベア及び
シュートt4イブの助けで連続的に炉に供給することが
できる。
粒化ユニットがカルド型式のような上吹型転炉であシ、
特にこのような転炉が挾述の@焼及び反応工程によシ鉛
の連続#鯉に使用され得るときに、特殊のオU点が与え
られる。
特にこのような転炉が挾述の@焼及び反応工程によシ鉛
の連続#鯉に使用され得るときに、特殊のオU点が与え
られる。
本発明方法によれは、湿潤精鉱は粒化容器に存在する酸
化鉛及び硫酸鉛材料のペレットを絶えず接触しながら乾
燥され、上記ペレットは通常約3〜2θ目の粒度を有し
かつ粒化容器を縦軸の周シを回転することによりE腺工
程中に元号に混合される。″a!lXft同時に乾燥し
ながらのペレットと精鉱とのこの混合は乾燥せる硫化物
精鉱と酸化物−硫酸塩ペレットとの両者を含有する大き
な龜果杯を生ずる。理想的な混合状態と拐料の供給とで
は、硫化鉛は供給されるペレットの周囲に乾燥外殻を形
成する。
化鉛及び硫酸鉛材料のペレットを絶えず接触しながら乾
燥され、上記ペレットは通常約3〜2θ目の粒度を有し
かつ粒化容器を縦軸の周シを回転することによりE腺工
程中に元号に混合される。″a!lXft同時に乾燥し
ながらのペレットと精鉱とのこの混合は乾燥せる硫化物
精鉱と酸化物−硫酸塩ペレットとの両者を含有する大き
な龜果杯を生ずる。理想的な混合状態と拐料の供給とで
は、硫化鉛は供給されるペレットの周囲に乾燥外殻を形
成する。
このように形成された粒体の焙焼及び反応工程による浴
#!は様々の公知の炉で行なうことができ、装入物は多
くの公知の手段で攪拌され得る。使用される炉単位が静
置反応器であるときは、LD又はOBM型式の傾斜でき
る転炉が非常に好適でめシ、例えば−装入物は気動的(
pneumatically )に激しく攪拌され、こ
れはそれ自体公知の手段で浴湯において乱流を生ずるよ
うに、測定された蛍と圧力とでのガス流を溶湯に導入す
ることによって行なわれる。この後者の点では、ガスは
神々の手段、例えば頂部>底部又は側部からランス、羽
口又は同様の装置の助けで浴湯に導入される。
#!は様々の公知の炉で行なうことができ、装入物は多
くの公知の手段で攪拌され得る。使用される炉単位が静
置反応器であるときは、LD又はOBM型式の傾斜でき
る転炉が非常に好適でめシ、例えば−装入物は気動的(
pneumatically )に激しく攪拌され、こ
れはそれ自体公知の手段で浴湯において乱流を生ずるよ
うに、測定された蛍と圧力とでのガス流を溶湯に導入す
ることによって行なわれる。この後者の点では、ガスは
神々の手段、例えば頂部>底部又は側部からランス、羽
口又は同様の装置の助けで浴湯に導入される。
浴湯を攪拌する他の好ましい方法は、機械的攪拌装置に
よるものであシ、炉を回転することによって攪拌が行な
われる炉がこの点では好ましい。
よるものであシ、炉を回転することによって攪拌が行な
われる炉がこの点では好ましい。
炉の特に好ましい型式は上吹回転型転炉、例えばカルド
型である。本発明方法において、適西な攪拌は内面で測
定して約0.3〜3m/s、適当なるに/〜、! m
/ sの、周速度で炉が回転せしめられるときに得られ
る。
型である。本発明方法において、適西な攪拌は内面で測
定して約0.3〜3m/s、適当なるに/〜、! m
/ sの、周速度で炉が回転せしめられるときに得られ
る。
本発明を詳細に、就中、添付図面に基いて記述する。第
1〜3図は種々の型式の炉を使用して行なわれる方法を
示しており、第1図は別の粒化容器と靜置炉との使用を
示し、第2図及び第3図は粒化単位として回転型転炉を
使用しながら採用した互に異なる実例を示している。第
9図及び第S図は本発明の2つの好ましい実例のブロッ
クa略図であシ、第9図は実質的に硫黄のない鉛相が焙
焼及び反応工程で得られる一例を示し又第S図は以後の
工程で除去されなけれはならない硫黄を含有する鉛相が
得られる実例を示している。
1〜3図は種々の型式の炉を使用して行なわれる方法を
示しており、第1図は別の粒化容器と靜置炉との使用を
示し、第2図及び第3図は粒化単位として回転型転炉を
使用しながら採用した互に異なる実例を示している。第
9図及び第S図は本発明の2つの好ましい実例のブロッ
クa略図であシ、第9図は実質的に硫黄のない鉛相が焙
焼及び反応工程で得られる一例を示し又第S図は以後の
工程で除去されなけれはならない硫黄を含有する鉛相が
得られる実例を示している。
第1図は最終船溶練段階がLD−型の朴直転炉で行なわ
れる本発明方法の好ましい実例を示す。
れる本発明方法の好ましい実例を示す。
符号1はペレット及び精鉱供給手段であり、前記ペレッ
ト及び精鉱を別々に又は−緒に導入することができる。
ト及び精鉱を別々に又は−緒に導入することができる。
この点において、粒化手段2にペレット及びh鉱を供給
するのに7つ又はそれ以上の供給装渦が使用され、図示
の実例では該粒化手段は**+3の周りに回転するよう
に配置された傾斜ドラムの形である。矢印4で示すよう
に、粒化ド?ム2は内周面で測定して、約0.3m/S
の速度で回転する。ドラム2に装入され、はじめに酸化
物−硫酸塩系ペレットと微粒、ffjt鉤値化物鞘鉱と
より成る装入物5はドラム2の回転中、油及び醒糸が矢
印7.8で示す手段で供給されるバーナー6の助けで加
熱される。バーナー火焔9は!;v:Jの段階で、硫化
物の酸化をできる限り避けるためVC中性又は弱還元焔
で装入物の上を掃くように配置される。駁人駿Iは進′
瀦eユ/Sθ〜2sθ℃であるけれども、多くて約3θ
θCの装入物温度を保つようにカロ熱される。乾燥した
粒化最終生成物はドラムの一つの端壁に設けられた排出
路1oで除去されてホツノや−11に集められ、それか
ら粒体はスクリューコンベア12によって運はれ、シュ
ートパイプ又は重力輸送ノぐイブ13を経て間歇釣又は
連続的に、図示された面に垂直に設けら扛た@Xの周シ
に傾斜できる転炉14に装入され、そこで焙焼及び反応
工程、ν(jち装入粒体の成分、換言すれはPbO及び
PbSO4と、時には塩基性硫酸鉛−即ちPI)Oとp
bso4との間の化合物と反応するPbSとの間の反応
によって、鉛相15とその上に装入粒体が置かれるよう
に示されているスラグ増16とを形成する。2つの生成
物の間に想1体上の帯域17か示されており、そこで反
応が起シ、二酸化硫黄、金属鉛及びスラグを生成するも
のと思われる。浴勧を攪拌する結果として、新しい材料
は絶えず浴の表面から採られて、浴湯内で焙焼及び反応
工程を保ちながら帯域17で浴湯と混合され、該浴湯は
図示した実例では矢印18で示された手pi′71″#
湯にガス全送風することによって攪拌きれる。転炉14
は浴?!#金約/θSθし〜/15θCの温度に保つよ
うにス翰当な手段で加熱される。転炉は好ましくは装入
量ロケ通って垂直に配置されたバーナーによって加熱さ
扛る。焙焼及び反応工程では、二酸化硫黄が又鉛相とス
ラグの他に形成され、該二酸化硫黄は18で供給される
攪拌ガスで溶湯を遡って取シ上けられ、フード19を経
て除去され、ガス精製系統に運ばれ、そこで運行される
ダストは分離されて、粒化される次の系統に戻され、又
二哨化硫黄は硫酸又は濃厚二酸化硫黄を製造するために
濃縮、回収される。
するのに7つ又はそれ以上の供給装渦が使用され、図示
の実例では該粒化手段は**+3の周りに回転するよう
に配置された傾斜ドラムの形である。矢印4で示すよう
に、粒化ド?ム2は内周面で測定して、約0.3m/S
の速度で回転する。ドラム2に装入され、はじめに酸化
物−硫酸塩系ペレットと微粒、ffjt鉤値化物鞘鉱と
より成る装入物5はドラム2の回転中、油及び醒糸が矢
印7.8で示す手段で供給されるバーナー6の助けで加
熱される。バーナー火焔9は!;v:Jの段階で、硫化
物の酸化をできる限り避けるためVC中性又は弱還元焔
で装入物の上を掃くように配置される。駁人駿Iは進′
瀦eユ/Sθ〜2sθ℃であるけれども、多くて約3θ
θCの装入物温度を保つようにカロ熱される。乾燥した
粒化最終生成物はドラムの一つの端壁に設けられた排出
路1oで除去されてホツノや−11に集められ、それか
ら粒体はスクリューコンベア12によって運はれ、シュ
ートパイプ又は重力輸送ノぐイブ13を経て間歇釣又は
連続的に、図示された面に垂直に設けら扛た@Xの周シ
に傾斜できる転炉14に装入され、そこで焙焼及び反応
工程、ν(jち装入粒体の成分、換言すれはPbO及び
PbSO4と、時には塩基性硫酸鉛−即ちPI)Oとp
bso4との間の化合物と反応するPbSとの間の反応
によって、鉛相15とその上に装入粒体が置かれるよう
に示されているスラグ増16とを形成する。2つの生成
物の間に想1体上の帯域17か示されており、そこで反
応が起シ、二酸化硫黄、金属鉛及びスラグを生成するも
のと思われる。浴勧を攪拌する結果として、新しい材料
は絶えず浴の表面から採られて、浴湯内で焙焼及び反応
工程を保ちながら帯域17で浴湯と混合され、該浴湯は
図示した実例では矢印18で示された手pi′71″#
湯にガス全送風することによって攪拌きれる。転炉14
は浴?!#金約/θSθし〜/15θCの温度に保つよ
うにス翰当な手段で加熱される。転炉は好ましくは装入
量ロケ通って垂直に配置されたバーナーによって加熱さ
扛る。焙焼及び反応工程では、二酸化硫黄が又鉛相とス
ラグの他に形成され、該二酸化硫黄は18で供給される
攪拌ガスで溶湯を遡って取シ上けられ、フード19を経
て除去され、ガス精製系統に運ばれ、そこで運行される
ダストは分離されて、粒化される次の系統に戻され、又
二哨化硫黄は硫酸又は濃厚二酸化硫黄を製造するために
濃縮、回収される。
第2図は容器21よシペレット、容器22よシ湿潤稍鉱
を導管23.24を通じて装入され、一方操業可能な位
置で回転する符号20で示された上吹回転型転炉を概略
的に示す。最初に、転炉に供給される拐科はペレットと
ギN鉱との緊密な混合物を形成し、これを符号25で示
す。混合物は転炉20を転炉の内面で測定して約0.3
rn/Sの速度で縦@26の周シを回転しながら加熱さ
れる。
を導管23.24を通じて装入され、一方操業可能な位
置で回転する符号20で示された上吹回転型転炉を概略
的に示す。最初に、転炉に供給される拐科はペレットと
ギN鉱との緊密な混合物を形成し、これを符号25で示
す。混合物は転炉20を転炉の内面で測定して約0.3
rn/Sの速度で縦@26の周シを回転しながら加熱さ
れる。
装入物は矢印28.29によって示される手段で油及び
酸素が供給される油−酸素バーナー27によって加熱さ
れる。この実例では、加熱中の温度は乾燥工程中に形成
される蛤が工程において乱流を起すことがないので、第
7図の実例より臨界的ではない。装入物を、乾燥、凝結
した硫化物−酸化物/硫酸塩生成物に転換するに絖いて
、拳法は多くの手段で続けられる。例えは、生成物の硫
化物部分は酸化物/硫酸塩と硫化物との間に化学当量関
係を設けるようにバーナー27によって酸素を供給する
ことによって部分的に焙焼される。フラックスがそれか
ら添加さ扛、装入物は焙焼及び反応中にバーナー27で
温度をあけることによって浴融されて我々の前述の同一
限界の特許出願に詳述するようにスラグと鉛相とを形成
する。
酸素が供給される油−酸素バーナー27によって加熱さ
れる。この実例では、加熱中の温度は乾燥工程中に形成
される蛤が工程において乱流を起すことがないので、第
7図の実例より臨界的ではない。装入物を、乾燥、凝結
した硫化物−酸化物/硫酸塩生成物に転換するに絖いて
、拳法は多くの手段で続けられる。例えは、生成物の硫
化物部分は酸化物/硫酸塩と硫化物との間に化学当量関
係を設けるようにバーナー27によって酸素を供給する
ことによって部分的に焙焼される。フラックスがそれか
ら添加さ扛、装入物は焙焼及び反応中にバーナー27で
温度をあけることによって浴融されて我々の前述の同一
限界の特許出願に詳述するようにスラグと鉛相とを形成
する。
第3図は上吹回転型転炉20の助けで拳法を実施する他
の方法を示す。転炉は面に直角に延びている軸Xの周り
を傾針することができ、又縦軸30の周りを回転するよ
うに配置される。第3A図は転炉20が垂直の位置で装
入される手段を示し、ペレットと精鉱とはシュートバイ
ア”31を経て混合物として又は別々に矢印32でボす
ような手段で装入される。図示の実例では、ペレットと
硫化物精鉱とは別々に装入され、従って過当にペレット
より成る下)@ 33とtlJc化物精鉱より成る上層
34の2層が示される。理屏できるように、コつの材料
は又転炉においてペレット層33と硫化物層34との交
互の多重層を形成するように交互に装入することもでき
る。完全な装入物又はその一部を転炉に装入するのに続
いて、転炉はその回転位置に第3B図のように鍮斜され
、装入物はバーナーの助けで7つの単一瞬間で或は装入
物が多数の小さな部分−装入物の形式で、多くの段階で
導入し、次いで各部分−装入物を導入する時に、乾燥、
71II熱きれる。同時の乾燥及び粒化工程中、転炉は
内壁で測定して約0.3m/sの周速度で回転される。
の方法を示す。転炉は面に直角に延びている軸Xの周り
を傾針することができ、又縦軸30の周りを回転するよ
うに配置される。第3A図は転炉20が垂直の位置で装
入される手段を示し、ペレットと精鉱とはシュートバイ
ア”31を経て混合物として又は別々に矢印32でボす
ような手段で装入される。図示の実例では、ペレットと
硫化物精鉱とは別々に装入され、従って過当にペレット
より成る下)@ 33とtlJc化物精鉱より成る上層
34の2層が示される。理屏できるように、コつの材料
は又転炉においてペレット層33と硫化物層34との交
互の多重層を形成するように交互に装入することもでき
る。完全な装入物又はその一部を転炉に装入するのに続
いて、転炉はその回転位置に第3B図のように鍮斜され
、装入物はバーナーの助けで7つの単一瞬間で或は装入
物が多数の小さな部分−装入物の形式で、多くの段階で
導入し、次いで各部分−装入物を導入する時に、乾燥、
71II熱きれる。同時の乾燥及び粒化工程中、転炉は
内壁で測定して約0.3m/sの周速度で回転される。
転炉における温度は200−30θCに保たれ、装入物
が乾燥され、硫化物と収化物ペレットとが大きな粒体に
縦来されるとき、実際の鉛−製造工程が前述のように始
まる。
が乾燥され、硫化物と収化物ペレットとが大きな粒体に
縦来されるとき、実際の鉛−製造工程が前述のように始
まる。
第9図にフローシートとして示した本発明の実例では、
装入物は存在する硫化物が実質的に化学当量となるよう
にまず焙焼され、その後フラックスが添加され1反応は
装入物を浴融するように始まる。反応の完了で、央貢的
に硫黄のない鉛相が高い鉛含有量のスラグとともに生成
される。生成スラグに存在する船灯それから乱流下で約
1%の含有量に還元され、その後スラグは排出され、鉛
相より分離される。この点で適当に、恢化鉛はスラグの
鉛含有量が約35%となる迄還元剤として使用され、そ
の後コークス又は他の固体炭素質還元剤がさらに35チ
以下のFf+望の最終鉛含有量にスラグを還元するため
に使用される。
装入物は存在する硫化物が実質的に化学当量となるよう
にまず焙焼され、その後フラックスが添加され1反応は
装入物を浴融するように始まる。反応の完了で、央貢的
に硫黄のない鉛相が高い鉛含有量のスラグとともに生成
される。生成スラグに存在する船灯それから乱流下で約
1%の含有量に還元され、その後スラグは排出され、鉛
相より分離される。この点で適当に、恢化鉛はスラグの
鉛含有量が約35%となる迄還元剤として使用され、そ
の後コークス又は他の固体炭素質還元剤がさらに35チ
以下のFf+望の最終鉛含有量にスラグを還元するため
に使用される。
第5図にフローシートとして示した本発明の第二の実例
で(グ、まず単一の部分焙焼1桂、即ち装入物が化学当
量の含有量より多い残部硫化物含有量に焙焼される工程
が行なわれ、その後フラックスが冷加されて、上記の同
じ手段で反応と浴融とが開始される。反応の完了で、硫
黄−含有鉛相と、鉛含有量が第一の実例で得られるスラ
グより低いスラグとが得られる。スラグの鉛含有量は次
いで、例えば酸化@を含有する追加材料を添加すること
により増加され、その俊書ひ乱流が溶融浴において生成
され、鉛相の硫黄成分はスラグの増加した融化鉛成分の
作用によって酸化される。tlかに、酸化鉛の添加は、
乱vTr、をそこで生成しなから治融浴に導入されるは
死力゛スによって完全又は部分的に代用することができ
る。鉛相の硫黄含肩付を所望制限量、例えば約θ、S%
に減少するのに続いて、コークス又は他の固体炭素質還
元剤がスラグの鉛會肩量を約/%に還元するために添加
される。
で(グ、まず単一の部分焙焼1桂、即ち装入物が化学当
量の含有量より多い残部硫化物含有量に焙焼される工程
が行なわれ、その後フラックスが冷加されて、上記の同
じ手段で反応と浴融とが開始される。反応の完了で、硫
黄−含有鉛相と、鉛含有量が第一の実例で得られるスラ
グより低いスラグとが得られる。スラグの鉛含有量は次
いで、例えば酸化@を含有する追加材料を添加すること
により増加され、その俊書ひ乱流が溶融浴において生成
され、鉛相の硫黄成分はスラグの増加した融化鉛成分の
作用によって酸化される。tlかに、酸化鉛の添加は、
乱vTr、をそこで生成しなから治融浴に導入されるは
死力゛スによって完全又は部分的に代用することができ
る。鉛相の硫黄含肩付を所望制限量、例えば約θ、S%
に減少するのに続いて、コークス又は他の固体炭素質還
元剤がスラグの鉛會肩量を約/%に還元するために添加
される。
酸紫駁入の完了で、フラックス例えばる灰、酸化鉄、及
び粒化7アヤライトスラグが導入され、フラックスの装
入量は主として装入物中に存在する亜鉛及び他の易酸化
性元素の滓化に関して測定される。笑貿的に硫黄のない
鉛相が生成さIシ、その場合スラグが筒い鉛含有酋を有
するとき、追加の硫化鉛精鉱がスラグの鉛會有蛍全約3
S%以下のレベルに還元するために姉加され、その後コ
ークスかさらにスラグを約/%の鉛宮有量に還元するよ
うに亦加される。還元相の完了で、スラグは除かれ、釦
はそれ自体公知の手段で梢装され心。
び粒化7アヤライトスラグが導入され、フラックスの装
入量は主として装入物中に存在する亜鉛及び他の易酸化
性元素の滓化に関して測定される。笑貿的に硫黄のない
鉛相が生成さIシ、その場合スラグが筒い鉛含有酋を有
するとき、追加の硫化鉛精鉱がスラグの鉛會有蛍全約3
S%以下のレベルに還元するために姉加され、その後コ
ークスかさらにスラグを約/%の鉛宮有量に還元するよ
うに亦加される。還元相の完了で、スラグは除かれ、釦
はそれ自体公知の手段で梢装され心。
埋屏できるように、本方法は乏しいか豊富な鉛楯払を一
つの同一炉単位で鉛−宮有酸化物一仇酸塩中間生成物と
一藉に処!!することを可能としている。すべての工程
は精鉱の乾燥から生成される鉛の精製まで同じ炉単位で
行なうことができる。
つの同一炉単位で鉛−宮有酸化物一仇酸塩中間生成物と
一藉に処!!することを可能としている。すべての工程
は精鉱の乾燥から生成される鉛の精製まで同じ炉単位で
行なうことができる。
作付図面において、第1〜3図は種々の型式の炉を使用
して行なわnる本発明方法を示し、第7図は別の粒化容
器と静置炉との使用を示し、又第2図及び第3図は粒化
単位として回転型転炉を使用する他の実例を示す。又第
q−5図は本発明の2つの実例のブロック概略図であり
、第q図は実質的に硫黄のない鉛相が得られる実例を示
し、第S図は以後の工程で除去しなければならない硫黄
を含有する鉛相が得られる実例を示す。 第1頁の続き 優先権主張 01983年5月5日■スウェーデン(S
E)■8302585−8 @発 明 者 タルト・ヨーンニ・アンドレアス・ブレ
ン スウェーデン国ニス93200スケ ルフトハム・ポリデンガタン14
して行なわnる本発明方法を示し、第7図は別の粒化容
器と静置炉との使用を示し、又第2図及び第3図は粒化
単位として回転型転炉を使用する他の実例を示す。又第
q−5図は本発明の2つの実例のブロック概略図であり
、第q図は実質的に硫黄のない鉛相が得られる実例を示
し、第S図は以後の工程で除去しなければならない硫黄
を含有する鉛相が得られる実例を示す。 第1頁の続き 優先権主張 01983年5月5日■スウェーデン(S
E)■8302585−8 @発 明 者 タルト・ヨーンニ・アンドレアス・ブレ
ン スウェーデン国ニス93200スケ ルフトハム・ポリデンガタン14
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 111 湿潤硫化鉛相鉱と酸化及び(又は)硫酸鉛原
料とより公知の焙焼及び反応工程によって鉛を製造する
方法において、酸化及び(又は)硫酸鉛原料の粒体又は
ペレットを湿潤鉛柑鉱と一緒に縦軸の尚りに回転するよ
うに配置さnたドラム状容器に装入し、又前記ドラム状
容器を回転しながら硫化例−含有粒体全形成するように
前記湿岐硝°鉱な乾燥し、該乾燥粒体とフラックスとを
所定の割合で炉に導入し:装入物f#しく攪拌して生成
する溶湯内に乱訛會殆生し:かつ液体スラグと溶融鉛相
とを形成する手段で前記炉内で焙焼及び反シ6工程を行
なわせること?r特徴とする上記方法。 (2) 浴湯にガスを導入することによって静置炉内に
気動的に攪拌と乱流とを何なわせる特許請求の範囲第(
1)項記載の方法。 (31炉の回転によって攪拌と乱流とケ行なわせる特許
請求の範囲第111項記載の方法。 141 ドラム状容器及び炉として上吹回転型転炉を
使用し又該転炉を乾燥期間中、油−酸素バーナーで加蝉
する特許請求の範囲第11+項又は第(31項記載の方
法。 (5) 生成するスラグに存在する鉛?乱流下で約/
憾の言有世に還元し、スラグケ排出して該スラグ(r−
鉛相より分離する特許請求の範囲第ill〜T4+項の
何rしか1項記載の方法。 16+ スラグにおける鉛含有it?約334に概元
するのに硫化鉛全使用する特許請求の11iI曲第15
1項記載の方法。 (7) スラグの鉛含有tf約3.夕、tlbから所鳩
の最終含有型に還元するためにコークス又は池の固体炭
素質還元剤を使用する特許請求の範囲減151項及び第
四項記載の方法。 f8+ スラグの鉛含有tf1鉛相に存在する硫黄ケ
酸化するために、好ましくはさらに酸化@原料ケ添力「
1することによって増加する特許請求の範囲第(1)項
記載の方法。 (9) コークス又は他の固体炭素質還元剤ff添加
し、次いで鉛相における硫黄の所望量を、スラグの鉛言
有歇會約1%に還元するために酸化する特許ml求の範
囲第(8)項記載の方法。 0υ 鉛鞘鉱として/ 0〜2θ%の水分を有する精鉱
tt便用する特許請求の範囲第111〜(9)項の何n
か1項記戦の方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE83025841 | 1983-05-05 | ||
SE8302584A SE8302584D0 (sv) | 1983-05-05 | 1983-05-05 | Forfarande for framstellning av rably ur sulfidiska och oxidiska och/eller sulfatiska blyravaror |
SE83025858 | 1983-05-05 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59211539A true JPS59211539A (ja) | 1984-11-30 |
Family
ID=20351100
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8824584A Pending JPS59211539A (ja) | 1983-05-05 | 1984-05-01 | 硫化鉛原料と酸化及び(又は)硫酸鉛原料とより鉛を製造する方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59211539A (ja) |
SE (1) | SE8302584D0 (ja) |
ZA (1) | ZA842787B (ja) |
-
1983
- 1983-05-05 SE SE8302584A patent/SE8302584D0/xx unknown
-
1984
- 1984-04-13 ZA ZA842787A patent/ZA842787B/xx unknown
- 1984-05-01 JP JP8824584A patent/JPS59211539A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8302584D0 (sv) | 1983-05-05 |
ZA842787B (en) | 1984-12-24 |
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PL70803B1 (pl) | Sposób przerobu pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym Przedmiotem wynalazku jest sposób przerobu pylów olowiowych z hut miedzi na olów meta¬ liczny i kamien miedziowo-olowiowy w piecu W procesie produkcji miedzi jako produkt uboczny w ostatnim stadium odpylania w elek¬ trofiltrach, otrzymuje sie dwa rodzaje pylów olowiowych, to jest pyly szybowe w których olów znajduje sie w postaci siarczku olowiu oraz pyly konwertorowe w których olów znajduje sie w po¬ staci siarczanów olowiu. Przykladowy sklad chemiczny pylów olowiowych z but miedzi w procentach wagowych jest na¬ wsadu miedzionosnego w procesie brykietowalnia koncentratów miedzi i nastepnie przetopie brykie¬ tów w piecu szybowym w celu uzyskania kamie¬ nia miedziowego. Zawarty we wsadzie olów pod¬ czas przetopu wsadu w piecu szybowym koncen¬ truje sie ponownie w pylach szybowych i czescio¬ wo w kamieniu miedziowym, nastepnie podczas konwertorowania kamienia miedziowego koncen¬ truje sie w pylach konwertorowych. Czesc olowiu ze wsadu przechodzi do zuzla i zostaje wyprowa¬ dzona z obiegu produkcyjnego z zuzlem zwalo¬ Zasadnicza niedogodnoscia tego sposobu jest ciagle zawracanie olowiu w obiegu produkcyjnym konwertorowe Pyly olowiowe z hut miedzi przerabia sie w pie¬ cach szybowych do produkcji kamienia miedzio¬ wego w celu odzysku zawartej w nich miedzi. Sposób ten polega na dodawaniu pylów do miedzi, wskutek czego nastepuja duze straty tego metalu w zuzlu odpadowym. Inny sposób polega na prazeniu i spiekaniu pylów olowiowych na tasmie spiekalnej lacznie z prazeniem i spiekaniem galeny i przerobie uzyskanego spieku w piecu szybowym do produk¬ cji olowiu. Niedogodnoscia tego sposobu sa trud¬ nosci spiekania wsadu zawierajacego pyly olowip- we z hut miedzi oraz wprowadzanie do obiegu produkcyjnego olowiu, znacznych ilosci miedzi i bizmutu, które w procesie produkcji olowiu sa domieszkami szkodliwymi. Ponadto przerób pylów olowiowych powyzszymi metodami nie pozwala na odzyskanie z nich innych metali towarzyszacych, a przede wszystkim renu. Celem wynalazku jest unikniecie tych niedogod¬ nosci przez zastosowanie sposobu przerobu pylów olowiowych z hut miedzi, który umozliwia jedno¬ czesny odzysk miedzi i olowiu oraz innych metali towarzyszacych a zwlaszcza renu. Opracowany wedlug wynalazku sposób przerobu pylów olowiowych z hut przedstawia sie nastepu¬ jaco. Pyly olowiowe brykietuje sie lub peletyzuje na granulatorach talerzowych w granulki o wiel¬ kosci 10 -^ 30 mm. W procesie peletyzowania sto¬ suje sie dodatek lepiszcza na przyklad lugu po¬ sulfitowego w ilosci 5—15%> wagowych w stosun¬ ku do granulowanych pylów. Nastepnie brykiety lub granulki przetapia sie w piecu szybowym bez ich wstepnego prazenia stosujac dodatki techno¬ logiczne takie jak: zlom zelaza w ilosci 3—12%, wapno palone w ilosci 2—4>% oraz zuzel uzyski¬ wany w procesie konwertorowania kamienia mie¬ dziowego w ilosci 8—20°/o wagowych w stosunku do przetapianych pylów. Przykladowy sklad chemiczny zuzla konwerto¬ rowego stosowanego jako dodatek technologiczny w procesie przetopu pylów olowiowych w procen¬ tach wagowych jest nastepujacy: 4,92°/o miedzi, 45,70%> zelaza, 1,69%> siarki, 1,11% olowiu, 25,28% krzemionki, 4,02%> tlenku wapnia, 1,72% tlenku magnezu i 2,11% tlenku glinu. Wielkosc kawalków zlomu zelaza, wapna palo¬ nego i zuzla konwertorowego zaladowywanych do pieca szybowego winna wynosic 10—80 mm, a naj¬ lepiej 25—50 mm. Otrzymanymi sposobem wedlug wynalazku pro¬ duktami przerobu pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym sa: olów surowy zawierajacy minimum 92% wagowych olowiu, kamien miedzio- wo-olowiowy zawierajacy miedzi 10—20%, olowiu 10—25% i siarki 8—30% wagowych, zuzel zawie¬ rajacy najwyzej 5% olowiu i 1|% wagowych miedzi oraz pyly szybowe. W pylach szybowych koncen¬ truja sie lotne metale lub lotne zwiazki metali a przede wszystkim ren, co pozwala na dalsza przeróbke tych pylów w celu odzysku renu. Produkty przetopu wypuszcza sie w sposób ciagly z pieca do odstojnika, gdzie nastepuje gra¬ witacyjne rozdzielenie olowiu, kamienia miedzio- wo-olowiowego i zuzla. W celu obnizenia zawar- 5 tosci olowiu w kamieniu miedziowo-olowiowym oraz zmniejszenia zawartosci siarki w olowiu su¬ rowym - do odstojnika dodaje sie zlomu zelaza w ilosci 3—6% wagowych lacznie w stosunku do ilosci olowiu, kamienia miedziowo-olowiowego io i zuzla. Z odstojnika wypuszcza sie zuzel otworem prze¬ lewowym, natomiast olów i kamien miedziowo- olowiowy oddzielnie dolnym otworem spustowym. Olów surowy poddaje sie dalszej przeróbce w hu¬ tach olowiu, natomiast kamien miedziowo-olowio- wy przerabia sie w konwertorach dla odzysku miedzi, znanymi sposobami. Ptroces przetopu pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym moze byc prowadzony zarówno bez jak i przy zastosowaniu goracego dmuchu, wzbogacaniu dmuchu w tlen oraz dodawaniu pylu weglowego poprzez dysze. Aby zapewnic prawidlowy przebieg rozkladu 25 siarczanów olowiu proces przetopu pyl6w olowio¬ wych w piecu szybowym nalezy prowadzic tak, aby wysokosc warstwy wsadu w piecu nie prze¬ kraczala 2 metrów, natomiast temperatura gazów gardzielowych powinna wynosic 150 do 300°C. 30 Zastosowanie sposobu wedlug wynalazku umozli¬ wia ekonomiczne wykorzystanie pylów olowio¬ wych z hut miedzi, poprzez jednoczesny odzysk z nich olowiu i miedzi oraz umozliwia dalsza prze¬ róbke wtórnych pylów szybowych w celu odzysku 35 z nich renu. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób przerobu zgranulowanych lub zbrykie- 40 towanych pylów olowiowych z hut miedzi w piecu szybowym, znamienny tym, ze pyly olowiowe, w których olów znajduje sie w postaci siarczków i siarczanów olowiu, przetapia sie bezposrednio w piecu szybowym, bez wstepnego przeprowadza- 45 nia ich w forme tlenków w procesie prazenia. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w procesie przetopu pylów olowiowych w piecu szybowym stosuje sie dodatki technologiczne takie jak zlom zelaza w ilosci 3—12f/o a najlepliej 4^-8Vo 50 wagowych, wapno palone w ilosci 2—6tyo a naj¬ lepiej 2—4f/o wagowych i zuzel konwertorowy w ilosci 8—20% a najlepiej 10—12% wagowych w stosunku do przetapianych pylów olowiowych. |