JPS5897636A - コンクリ−トの応力測定法 - Google Patents
コンクリ−トの応力測定法Info
- Publication number
- JPS5897636A JPS5897636A JP19744181A JP19744181A JPS5897636A JP S5897636 A JPS5897636 A JP S5897636A JP 19744181 A JP19744181 A JP 19744181A JP 19744181 A JP19744181 A JP 19744181A JP S5897636 A JPS5897636 A JP S5897636A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stress
- concrete
- strain
- measuring
- young
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L1/00—Measuring force or stress, in general
- G01L1/20—Measuring force or stress, in general by measuring variations in ohmic resistance of solid materials or of electrically-conductive fluids; by making use of electrokinetic cells, i.e. liquid-containing cells wherein an electrical potential is produced or varied upon the application of stress
- G01L1/22—Measuring force or stress, in general by measuring variations in ohmic resistance of solid materials or of electrically-conductive fluids; by making use of electrokinetic cells, i.e. liquid-containing cells wherein an electrical potential is produced or varied upon the application of stress using resistance strain gauges
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
゛この発明はコンクリートの応力測定力法に関するもの
である。
である。
コンクリート構造物においてコンクリート内に発生して
いる実際の応力やり□リープの量を正しく測定すること
は、コンクリート構造物の力学的、工学的研究の上に欠
かせない］ｋｇＩＩな９１本である。然しなから、これ
を正しく測定するためには釉々の困ｉｉが伴うのが通例
である。
いる実際の応力やり□リープの量を正しく測定すること
は、コンクリート構造物の力学的、工学的研究の上に欠
かせない］ｋｇＩＩな９１本である。然しなから、これ
を正しく測定するためには釉々の困ｉｉが伴うのが通例
である。
一般にコンクリート内の応力′５ｒ（Ｉ！ｊ定するには
次の二つの方法がある。その一つはコンクリートのひず
み（ε） ｔ−１１１定し、これにコンクリートのヤン
グ係数（ＥＣ）Ｔｈ乗じて応力（σ）を求める方法即ち
σ＝ １ｉｉｃ ＠ｇの関係よプ応力（σ）を求める方
法であり、もう一つは応力針をコンクリート内に埋め込
んで応力ｔ−１接測定する方法である。
次の二つの方法がある。その一つはコンクリートのひず
み（ε） ｔ−１１１定し、これにコンクリートのヤン
グ係数（ＥＣ）Ｔｈ乗じて応力（σ）を求める方法即ち
σ＝ １ｉｉｃ ＠ｇの関係よプ応力（σ）を求める方
法であり、もう一つは応力針をコンクリート内に埋め込
んで応力ｔ−１接測定する方法である。
しかしながら、これらの方法には次のような欠点がある
。即ち、前者においては、コンクリートのヤング係数（
Ｅｃ）は鋼の場合のヤング係数（ｌ５＝２．１ Ｘ Ｉ
Ｏ’に４ｆ／ｃｄ ） ＜７）如く一様ではな（、そ
のコンクリートの構成材料、施工法などＫよシその値が
２ Ｘ ｌ Ｏ’〜３ Ｘ Ｉ Ｏ’ ｋ４１ｆ／−も
の範囲に亘って変化するのが普通であシ、シかもこれを
現場の実際に施工されたコンクリ−ｔＶｃついて正しく
知ることは一般的に困難である。
。即ち、前者においては、コンクリートのヤング係数（
Ｅｃ）は鋼の場合のヤング係数（ｌ５＝２．１ Ｘ Ｉ
Ｏ’に４ｆ／ｃｄ ） ＜７）如く一様ではな（、そ
のコンクリートの構成材料、施工法などＫよシその値が
２ Ｘ ｌ Ｏ’〜３ Ｘ Ｉ Ｏ’ ｋ４１ｆ／−も
の範囲に亘って変化するのが普通であシ、シかもこれを
現場の実際に施工されたコンクリ−ｔＶｃついて正しく
知ることは一般的に困難である。
また、コンクリートのひずみはコンクリートの硬化時、
載荷時のクリープや吸水、乾燥による膨張、収縮の現象
などによるものと応力によるひずみが重畳したものであ
り、ひずみ計のみによって応力によるひずみを区別する
ことは不可能である。このため、前述のσ＝ Ｅｃ ＊
ｇなる関係から求めた応力（σ）は一般に非常に信頼
性かうすいものとなるのが普通である。
載荷時のクリープや吸水、乾燥による膨張、収縮の現象
などによるものと応力によるひずみが重畳したものであ
り、ひずみ計のみによって応力によるひずみを区別する
ことは不可能である。このため、前述のσ＝ Ｅｃ ＊
ｇなる関係から求めた応力（σ）は一般に非常に信頼
性かうすいものとなるのが普通である。
また、後者の応力針をコンク’）−トに埋め込んで直接
応力を求める方法は、応力針のヤング係数を現場毎に変
化するコンクリートのヤング係数と同じＫすることが一
般的に困難であるため、コンクリートのヤング係数と応
力針のヤング係数と応力針のヤング係数の比に応じその
値がｌよシ小さい場合はいわゆる応力集中の現象により
コンクリート内に発生している応力（σ）よりも大きな
値を示し、またｌより太さい場合はこれと反対の現象に
よシ小さな値を示す傾向が生ずるのが一般であるし、ま
た応力針の形状により、コンクリート内の応力分布は、
応力針を纒め込むことによシ、これがなかった場合とは
違ったものとなるのが普通であり、前述の如くコンクリ
ートには硬化時の収縮や吸水膨張、クリープ等の性格が
あるため、なおさら複雑な現象を示すことになる。
応力を求める方法は、応力針のヤング係数を現場毎に変
化するコンクリートのヤング係数と同じＫすることが一
般的に困難であるため、コンクリートのヤング係数と応
力針のヤング係数と応力針のヤング係数の比に応じその
値がｌよシ小さい場合はいわゆる応力集中の現象により
コンクリート内に発生している応力（σ）よりも大きな
値を示し、またｌより太さい場合はこれと反対の現象に
よシ小さな値を示す傾向が生ずるのが一般であるし、ま
た応力針の形状により、コンクリート内の応力分布は、
応力針を纒め込むことによシ、これがなかった場合とは
違ったものとなるのが普通であり、前述の如くコンクリ
ートには硬化時の収縮や吸水膨張、クリープ等の性格が
あるため、なおさら複雑な現象を示すことになる。
これらのため、現在の応力針によるコンクリートの応力
測定法もその信ｅｌｆは前者同様非常に低いものとなっ
ている。
測定法もその信ｅｌｆは前者同様非常に低いものとなっ
ている。
本発明は従来の応力測定法がもつこれらの欠点を補うも
のであシ、任意の時点にコンクリートに応力を発生せし
める手段とひずみを一定する手段の組合せＫよって各掬
定時のコンクリートのヤング係数と応力以外によって生
じたひずみの量を知ることＫよって正確なコンクリート
応力を求める測定方式である。応力発生の手段として外
部から既知の油圧を作用せしめる方法と現場に発生して
いる応力から一定比率の二つの応力を作シ出す方法があ
〕、以下この二号法について詳述する。
のであシ、任意の時点にコンクリートに応力を発生せし
める手段とひずみを一定する手段の組合せＫよって各掬
定時のコンクリートのヤング係数と応力以外によって生
じたひずみの量を知ることＫよって正確なコンクリート
応力を求める測定方式である。応力発生の手段として外
部から既知の油圧を作用せしめる方法と現場に発生して
いる応力から一定比率の二つの応力を作シ出す方法があ
〕、以下この二号法について詳述する。
第１図において、応力Ｃ一定を対称とするコンクリート
ブロック１０内部にはフラットジヤツキ２が埋め込まれ
ており、バイブ３によってＩＦＢ圧ボ７プ４に接続され
ている。パイプ３の途中には油圧計５が取付けられ、フ
ラットジヤツキ２内の油圧が指示されるようになってい
る。
ブロック１０内部にはフラットジヤツキ２が埋め込まれ
ており、バイブ３によってＩＦＢ圧ボ７プ４に接続され
ている。パイプ３の途中には油圧計５が取付けられ、フ
ラットジヤツキ２内の油圧が指示されるようになってい
る。
フラットジヤツキ２内の油圧は油圧ポンプ４によって自
由に制御することができる。フラットジヤツキ２の上刃
にはひずみ計６がフラットジヤツキの面と直角方向のコ
ンクリートひずみを測定されるようＫｓめ込まれておシ
、コード７ベよって外部のひずみ計測器８に接続され、
コンクリートひずみの変化ｔｌｌｉｌｌ未定ようになっ
ている。ひずみ計６．フラットジヤツキ２の周囲にはフ
ラットジヤツキ２の直径と等しい直径を有する円筒形の
透水性の柔軟なうすい絶縁筒９が謹め込まれ、その内部
のコンクＩＪ−）１０はその外周コンクリート部分１１
とは力学的に絶縁されるが、水分の移動は自由に行われ
るようＫなっている。このような状態に於る絶縁筒９内
のコンクリート１０の材料的、力学的挙動の性質は殆ん
どその近辺の外部コンクリートのそれと同じものである
と考えられる。
由に制御することができる。フラットジヤツキ２の上刃
にはひずみ計６がフラットジヤツキの面と直角方向のコ
ンクリートひずみを測定されるようＫｓめ込まれておシ
、コード７ベよって外部のひずみ計測器８に接続され、
コンクリートひずみの変化ｔｌｌｉｌｌ未定ようになっ
ている。ひずみ計６．フラットジヤツキ２の周囲にはフ
ラットジヤツキ２の直径と等しい直径を有する円筒形の
透水性の柔軟なうすい絶縁筒９が謹め込まれ、その内部
のコンクＩＪ−）１０はその外周コンクリート部分１１
とは力学的に絶縁されるが、水分の移動は自由に行われ
るようＫなっている。このような状態に於る絶縁筒９内
のコンクリート１０の材料的、力学的挙動の性質は殆ん
どその近辺の外部コンクリートのそれと同じものである
と考えられる。
今、この状態に於いて、圧カボンプ４の操作によりフラ
ットジヤツキ２内の圧カ倉例えばｐ□からｐ、に変化さ
せ、その時のひずみ計６の指示力ｇ、 カラε、に変化
したとすれば、この時のヤング係数ＥＣは り一１！ よシ直ちに求めることができる。
ットジヤツキ２内の圧カ倉例えばｐ□からｐ、に変化さ
せ、その時のひずみ計６の指示力ｇ、 カラε、に変化
したとすれば、この時のヤング係数ＥＣは り一１！ よシ直ちに求めることができる。
またコンクリートの重要な性質であるポアソン比も歪計
６と直角方向に歪計６′が内部コンクリート１０の中Ｋ
ｌｌめ込まれてい、れげ、この歪計６′がｅｌからｔ′
２に同様に変化したとすればポアソン比νに 匂−町 によって簡単に求めることができる。またフラットジヤ
ツキ２内の圧力を零にした場合のひずみ計６の指示する
ひずみを１゜とじ、ひずみ計６の設置初期におけるそれ
をεｉとすれば、’ｃ”（＄。−εｉ）は応ガによらな
いコンクリートのクリープ或は乾燥収縮や吸水膨張など
によるひずみを示すことになる。このようにして求めた
コンクリートのヤング係数Ｅｃ Ｊｐ ｇｃの値は同じ
材料構成、施工法による近傍のコンクリートに訃いても
また同じであると考えることができる。
６と直角方向に歪計６′が内部コンクリート１０の中Ｋ
ｌｌめ込まれてい、れげ、この歪計６′がｅｌからｔ′
２に同様に変化したとすればポアソン比νに 匂−町 によって簡単に求めることができる。またフラットジヤ
ツキ２内の圧力を零にした場合のひずみ計６の指示する
ひずみを１゜とじ、ひずみ計６の設置初期におけるそれ
をεｉとすれば、’ｃ”（＄。−εｉ）は応ガによらな
いコンクリートのクリープ或は乾燥収縮や吸水膨張など
によるひずみを示すことになる。このようにして求めた
コンクリートのヤング係数Ｅｃ Ｊｐ ｇｃの値は同じ
材料構成、施工法による近傍のコンクリートに訃いても
また同じであると考えることができる。
今、この装置の近傍に同じようなひずみ計１２が設置し
てあシ、その指示値が設置の初期において客１であ夛、
その後の測定時にａｉ［変化したとすれば、ひずみ変化
量Ｃｖは ａｖ＝ａｉ ａ’ｔ −’ ・’・””−
” （２）となる。しかしながらこのｍｙの中には応力
によらないコンクリートのクリープなどによるひずみも
含まれており、これらが前述の−Ｃであるから、応力の
みによるひずみ軸は ａｍ ： ＠ｙ −ｇ（・・・・・・・・・・・・（３
）となる。これが求まれば、コンクリートのヤング係数
肛は前述の如く求められているので、結局コンクリート
の応力−は次の如く容易に求められる。
てあシ、その指示値が設置の初期において客１であ夛、
その後の測定時にａｉ［変化したとすれば、ひずみ変化
量Ｃｖは ａｖ＝ａｉ ａ’ｔ −’ ・’・””−
” （２）となる。しかしながらこのｍｙの中には応力
によらないコンクリートのクリープなどによるひずみも
含まれており、これらが前述の−Ｃであるから、応力の
みによるひずみ軸は ａｍ ： ＠ｙ −ｇ（・・・・・・・・・・・・（３
）となる。これが求まれば、コンクリートのヤング係数
肛は前述の如く求められているので、結局コンクリート
の応力−は次の如く容易に求められる。
ｌ＝軸・ＥＣ・・・・・・・・・・・・（４）次に、応
力Ｃだけを求める場合には、ひずみ計１２の設置初期よ
シのひずみ変化量−１ｙとひずみ計６の設置初期よシの
ひずみ変化量が等しくなるようにフラットジヤツキ２の
油圧を手動または自動的に制御し、継続的Ｋ或は任意時
にそれぞれの油圧ｐａｔ求めれば、このドは測定時のコ
ンクリート応力σを表わすことになる。Ｋｃ 。
力Ｃだけを求める場合には、ひずみ計１２の設置初期よ
シのひずみ変化量−１ｙとひずみ計６の設置初期よシの
ひずみ変化量が等しくなるようにフラットジヤツキ２の
油圧を手動または自動的に制御し、継続的Ｋ或は任意時
にそれぞれの油圧ｐａｔ求めれば、このドは測定時のコ
ンクリート応力σを表わすことになる。Ｋｃ 。
Ｃσから求めた応力σと、ひずみ計６のひずみ−とｔｖ
ｋ等しくする方法によって求めた応力Ｃとは理論上は等
しくあるべきであるが、二つの方法によって求めた値に
差があるとすれば、その差の大いさの程度がこの測定法
の信頼性の程度を表わすことになシ、差が殆んどなけれ
ば、極めて信頼性の高い測定であるととＫなる。
ｋ等しくする方法によって求めた応力Ｃとは理論上は等
しくあるべきであるが、二つの方法によって求めた値に
差があるとすれば、その差の大いさの程度がこの測定法
の信頼性の程度を表わすことになシ、差が殆んどなけれ
ば、極めて信頼性の高い測定であるととＫなる。
次に、コンクリートに既知の応力を生ぜしめる別の手段
を用いた応力測定法について述べる。
を用いた応力測定法について述べる。
第１の方法が既知の応力差を与えてコンクリートの諸定
数及び応力を求めたのに対して第２の方法は、応力自体
の大いさとは無関係に既知の応力比を生ぜしめ３種のひ
ずみ全測定することによシ連立力程式の解としてＥｃ
、 ａ（、σを求めるもので、応力測定方式の主旨は第
１の方式と同一である。
数及び応力を求めたのに対して第２の方法は、応力自体
の大いさとは無関係に既知の応力比を生ぜしめ３種のひ
ずみ全測定することによシ連立力程式の解としてＥｃ
、 ａ（、σを求めるもので、応力測定方式の主旨は第
１の方式と同一である。
第３図に於て、応力測定を対称とする；ンクリートブロ
ック１３の中にヤング係数の異った応力針１４．応力計
１５が埋め込まれてあシ、その上方ＫｐＩＫ述の場合と
同じようにそれぞれ、ひずみ計１６及びひずみ計１７が
埋めこまれている。またこれらのひずみ針の近傍には他
のひずみ計１８が埋めこまれている。今、これらの状態
に於いて、それぞれのひずみ計が設置初期の状態から次
の如き指示の変化を丞したとする。
ック１３の中にヤング係数の異った応力針１４．応力計
１５が埋め込まれてあシ、その上方ＫｐＩＫ述の場合と
同じようにそれぞれ、ひずみ計１６及びひずみ計１７が
埋めこまれている。またこれらのひずみ針の近傍には他
のひずみ計１８が埋めこまれている。今、これらの状態
に於いて、それぞれのひずみ計が設置初期の状態から次
の如き指示の変化を丞したとする。
応力針（１４）の応力変化 ・・・・・・・・・ｐ１
４応力針（１５）の応力変化 ・・・・・・・・ｐ
Ｈひずみ計（１６）のひずみ変化・・・・・・・・・−
１゜ひずみ計（１７）のひずみ変化・・・・・・−・−
１？ひすみ計（１８）のひずみ変化・・・・・・・・・
１□。
４応力針（１５）の応力変化 ・・・・・・・・ｐ
Ｈひずみ計（１６）のひずみ変化・・・・・・・・・−
１゜ひずみ計（１７）のひずみ変化・・・・・・−・−
１？ひすみ計（１８）のひずみ変化・・・・・・・・・
１□。
今、コンクリートのヤング係数ｉ１ｃ、コンクリートの
応力によらないひずみ（クリープひずみ）ｔ” ｇｃ
＋求めようとするコンクリート応力を−とすれば次式が
得られる。
応力によらないひずみ（クリープひずみ）ｔ” ｇｃ
＋求めようとするコンクリート応力を−とすれば次式が
得られる。
これらの式から次の如（Ｅｃ 、σ、Ｃｃが求められる
。
。
１１６ Ｊγ
１１１１− ＠１’１
・以上述べた如き方法によれば、従来の測定方法では困
難とされていたコンクリート内の真の応力が求められる
とともに、コンクリートのクリープ等従来分離が困難と
されてきた応力に電接関係のないひずみや任意時のコン
クリートのヤング係数も正しく求められるので、コンク
リート構造物の安全性や設計の仮定の照査も可能となり
、その測定結果はその後の設計施工の上に貴重な資料を
提供することになる。
難とされていたコンクリート内の真の応力が求められる
とともに、コンクリートのクリープ等従来分離が困難と
されてきた応力に電接関係のないひずみや任意時のコン
クリートのヤング係数も正しく求められるので、コンク
リート構造物の安全性や設計の仮定の照査も可能となり
、その測定結果はその後の設計施工の上に貴重な資料を
提供することになる。
第１図はこの発明のコンクリート応力−１定法の実施例
の要部断面図、第２図は第１図！−五断面の横断面図、
第３図は他の実施例の要部断面図である。 １・・・コンクリートブロック ２・・・フラットジ
ヤツキ ３・−パイプ ４・・・油圧ポンプ５・・
・油圧計 ６，６′・・・ひずみ計 ７・・・コー
ド ８・・・ひずみ計測器 ９・・・絶縁筒 １０
・・・内部コンクリート １１・・・外周コンクリー
ト １２・・・ひずみ計 １３・・・コンクリート
シロツク １４・・・応力針 １５・・・応力針１
６・・・ひずみ計 １７・・・ひずみ計 １８−・
手続補正書（搏 昭和ｉｙ年 纂月１９日 持許庁長官島 回 春材 殿 １、事件の表示 昭和ＩＳ年畳願第１會７４４１ 号 ２、Ａ男の名称 ：１／タリートの応力側魔法 ３、補正をする者 事件との関係譬＃＾麿人 １！！ 所 東京番参着区荻１４丁膳１曽１３号名称
ｊＩｌ団電機株式金祉 ４、代理人 ５、補正の対象 （１） 特許−求のｆｍＢは別紙のとおり、（２）
−細書オ６頁才１行目の 「制御することがでする。」の次に下記の文を挿入する
。 「上述の構造はコンクリートの圧縮応力を測定するため
のものであり、引＊２力を測定する場合には例えば図１
ｂＫ７Ｐす如き偏置を使用する。この偏置は前述の圧縮
応力用と同一の動作層ｊｊＫよるものであるが、油圧ポ
ンプ４によって発生する油圧はスライド回部な上＊＊体
ハと下８４体ハの関にある油ｌ［２４内に注入され、上
下のコンクリートと！！１ＩｉＩＩＩｆる不織１１１２
ｃを介してコツタリートに引１１４９応力を加えること
がでするし、又？ＩｉＩ慮２・＾に角１に橋上を注入す
れば前述の様に圧縮応力な加えること一可濾である。」 ２、特許請求の範囲 ｌ コンタリート構造物などのコンクリート内に発生し
ている応力を測定する方法において、滴定すべきコンク
リートの内部ひずみを、該コンクリート内に置設したひ
ずみ計で測定し、一方少なくとも二種の既知の応力に対
する該コンクリートの応力ひずみ変化を測定し、この既
知の応力変化と応力ひずみ変化及び内部ひずみとからコ
ンクリートの応力を測定するコンクリートの応力ｉｔｇ
ｍ法。 ２、特許請求の範１ｉ、１ｙ１項記職の応力瀾庫法にお
いて、応力ひずみを測定するひずみ計の鉛直線上の油圧
フラットジヤツキを配し、ｌＩＩ油圧フラットジヤツキ
に油圧ポンプによって既知ニーの応力を発生させ、同時
にその時の応力ひずみ“を１１６することからなる応力
測定方法。 ３ 特許請求の範ｌＰＩ矛１項に記載の応力測定方法に
おいて、二つの応力ひずみ針の鉛直線上にそれｆれヤン
グ係数の異る二個の応力針を配し、コンクリートのヤン
グ係数と二個の応力針のヤング係数比によって既知の応
力比を法において、内部ひずみ針及び応力ひずみ計とは
夫々＃ｌ綴に透水性と県歌性をもつ絶縁材が配されてい
ることからなる応力測定方法。
の要部断面図、第２図は第１図！−五断面の横断面図、
第３図は他の実施例の要部断面図である。 １・・・コンクリートブロック ２・・・フラットジ
ヤツキ ３・−パイプ ４・・・油圧ポンプ５・・
・油圧計 ６，６′・・・ひずみ計 ７・・・コー
ド ８・・・ひずみ計測器 ９・・・絶縁筒 １０
・・・内部コンクリート １１・・・外周コンクリー
ト １２・・・ひずみ計 １３・・・コンクリート
シロツク １４・・・応力針 １５・・・応力針１
６・・・ひずみ計 １７・・・ひずみ計 １８−・
手続補正書（搏 昭和ｉｙ年 纂月１９日 持許庁長官島 回 春材 殿 １、事件の表示 昭和ＩＳ年畳願第１會７４４１ 号 ２、Ａ男の名称 ：１／タリートの応力側魔法 ３、補正をする者 事件との関係譬＃＾麿人 １！！ 所 東京番参着区荻１４丁膳１曽１３号名称
ｊＩｌ団電機株式金祉 ４、代理人 ５、補正の対象 （１） 特許−求のｆｍＢは別紙のとおり、（２）
−細書オ６頁才１行目の 「制御することがでする。」の次に下記の文を挿入する
。 「上述の構造はコンクリートの圧縮応力を測定するため
のものであり、引＊２力を測定する場合には例えば図１
ｂＫ７Ｐす如き偏置を使用する。この偏置は前述の圧縮
応力用と同一の動作層ｊｊＫよるものであるが、油圧ポ
ンプ４によって発生する油圧はスライド回部な上＊＊体
ハと下８４体ハの関にある油ｌ［２４内に注入され、上
下のコンクリートと！！１ＩｉＩＩＩｆる不織１１１２
ｃを介してコツタリートに引１１４９応力を加えること
がでするし、又？ＩｉＩ慮２・＾に角１に橋上を注入す
れば前述の様に圧縮応力な加えること一可濾である。」 ２、特許請求の範囲 ｌ コンタリート構造物などのコンクリート内に発生し
ている応力を測定する方法において、滴定すべきコンク
リートの内部ひずみを、該コンクリート内に置設したひ
ずみ計で測定し、一方少なくとも二種の既知の応力に対
する該コンクリートの応力ひずみ変化を測定し、この既
知の応力変化と応力ひずみ変化及び内部ひずみとからコ
ンクリートの応力を測定するコンクリートの応力ｉｔｇ
ｍ法。 ２、特許請求の範１ｉ、１ｙ１項記職の応力瀾庫法にお
いて、応力ひずみを測定するひずみ計の鉛直線上の油圧
フラットジヤツキを配し、ｌＩＩ油圧フラットジヤツキ
に油圧ポンプによって既知ニーの応力を発生させ、同時
にその時の応力ひずみ“を１１６することからなる応力
測定方法。 ３ 特許請求の範ｌＰＩ矛１項に記載の応力測定方法に
おいて、二つの応力ひずみ針の鉛直線上にそれｆれヤン
グ係数の異る二個の応力針を配し、コンクリートのヤン
グ係数と二個の応力針のヤング係数比によって既知の応
力比を法において、内部ひずみ針及び応力ひずみ計とは
夫々＃ｌ綴に透水性と県歌性をもつ絶縁材が配されてい
ることからなる応力測定方法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ コンクリート構造物などのコンクリート内に発生し
ている応力を測定する方法において、Ｉｌｌ 定ｔぺさ
コンクリートの内部ひずみを、該コンクリート内圧埋設
したひずみ計で測定し、一方少なくとも二種の既知の応
力変化に対する該コンクリートの応力ひずみ変化ｔ ６
１１１定し、この既知の応力変化と応力ひずみ変化及び
内部ひずみとからコンクリートの応力を測定するコンク
リートの応力測定法。 ２、特許請求の範囲第１項に記載の応力測定法において
、応力ひずみを測定するひずみ計の鉛自腺上に油圧フラ
ットジヤツキを配し、該油圧フラットジヤツキに油圧ポ
ンプによって既知二種の応力を発生させ、同時にその時
の応力ひずミラ測定することからなる応力測定方法。 ３、特許請求の範囲第１項に記載の応力測定方法におい
て、二つの応力ひずみ計の鉛直線上にそれぞれヤング係
数の異る二個の応力計を配し、コンクリートのヤング係
数と二個の応力計のヤング係数比によって読始の応力比
を得ることからなるコンクリート応力測定力法。 ４、特許請求の範囲第１項に記載の応力＃ｊ定力法にお
いて、内部ひずみ計及び応力ひずみ計とは夫々周縁に透
水性と柔軟性をもつ絶縁材が配されていることからなる
応力測定力法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19744181A JPS5897636A (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | コンクリ−トの応力測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19744181A JPS5897636A (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | コンクリ−トの応力測定法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5897636A true JPS5897636A (ja) | 1983-06-10 |
Family
ID=16374553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19744181A Pending JPS5897636A (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | コンクリ−トの応力測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5897636A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6347209U (ja) * | 1986-09-10 | 1988-03-30 | ||
| WO2012042510A1 (en) | 2010-10-01 | 2012-04-05 | Universidade Do Minho | Tube-jack system and method for testing irregular masonry walls |
-
1981
- 1981-12-08 JP JP19744181A patent/JPS5897636A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6347209U (ja) * | 1986-09-10 | 1988-03-30 | ||
| WO2012042510A1 (en) | 2010-10-01 | 2012-04-05 | Universidade Do Minho | Tube-jack system and method for testing irregular masonry walls |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Terry et al. | Creep and shrinkage in concrete-filled steel tubes | |
| Liu et al. | Influence of micro-cracking on the permeability of engineered cementitious composites | |
| Askouni et al. | Experimental investigation of bond between glass textile reinforced mortar overlays and masonry: The effect of bond length | |
| Wang et al. | Experimental study of square and rectangular CFDST sections with stainless steel outer tubes under axial compression | |
| Marchand et al. | Bond behaviour of reinforcing bars in UHPFRC: Experimental investigation | |
| Wu et al. | Effect of load eccentricity on the stress–strain relationship of FRP-confined concrete columns | |
| Wei et al. | Microprestress-solidification theory-based tensile creep modeling of early-age concrete: Considering temperature and relative humidity effects | |
| Shen et al. | Dynamic bond stress-slip relationship between basalt FRP sheet and concrete under initial static loading | |
| Scott et al. | Long-term tension-stiffening effects in concrete | |
| CN106771102A (zh) | 混凝土结构中混凝土非荷载内应力的测量系统和测量方法 | |
| US20180209951A1 (en) | Chemo-thermo-piezoresistive highly sensing smart cement with integrated real-time monitoring system | |
| Li et al. | Pitting damage characteristics on prestressing steel strands by combined action of fatigue load and chloride corrosion | |
| Sanz et al. | A closer look to the mechanical behavior of the oxide layer in concrete reinforcement corrosion | |
| Namikawa et al. | Failure behavior of cement-treated soil under triaxial tension conditions | |
| Andisheh et al. | Modeling the influence of pitting corrosion on the mechanical properties of steel reinforcement | |
| Yeon et al. | Effects of creep and built-in curling on stress development of Portland cement concrete pavement under environmental loadings | |
| Vermeltfoort et al. | Brick–mortar interface effects on masonry under compression | |
| Wang et al. | Study on the Bond‐Slip Performance of CFSSTs Based on Push‐Out Tests | |
| JPS5897636A (ja) | コンクリ−トの応力測定法 | |
| Neithalath et al. | Considering moisture gradients and time-dependent crack growth in restrained concrete elements subjected to drying | |
| Bu et al. | Experimental study on fracture properties of dam concrete under post‐peak cyclic loading based on DIC and acoustic emission techniques | |
| Wang et al. | A Prediction Model for Concrete Cracks due to Chloride‐Induced Corrosion | |
| Ravula et al. | Experimental investigation and interface material model for the cohesive–frictional shear response of soft-brick masonry under applied compression | |
| Liu et al. | Bond Deterioration between Corroded Reinforcing Bars with Variable Diameters and Concrete at Elevated Temperatures | |
| Tiitto | Magnetoelastic testing of uniaxial and biaxial stresses |