JPS5897477A - 金属鉄管の連続遠心鋳造方法 - Google Patents
金属鉄管の連続遠心鋳造方法Info
- Publication number
- JPS5897477A JPS5897477A JP19652281A JP19652281A JPS5897477A JP S5897477 A JPS5897477 A JP S5897477A JP 19652281 A JP19652281 A JP 19652281A JP 19652281 A JP19652281 A JP 19652281A JP S5897477 A JPS5897477 A JP S5897477A
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- JP
- Japan
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- mold
- lead
- molten
- iron pipe
- lubricant
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
- B22D11/144—Plants for continuous casting with a rotating mould
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続的に金属鉄管を製造する遠心鋳造方法に係
り、特に潤滑剤に関するものである。
り、特に潤滑剤に関するものである。
遠心鋳造方法により製造される遠心鋳造鉄管は現在、水
道管、中をロール、建築構造物等に利用されているが、
生産性、コスト、品質面よシ以下の問題が生じている。
道管、中をロール、建築構造物等に利用されているが、
生産性、コスト、品質面よシ以下の問題が生じている。
（ａ） コーティング剤塗布勢の準備時間、鋳造後の
鉄管の抽出等に時間を要し、さらに鋳型内の溶湯流動に
制約があり、鉄管長の限界があるため生産性に限界があ
る。
鉄管の抽出等に時間を要し、さらに鋳型内の溶湯流動に
制約があり、鉄管長の限界があるため生産性に限界があ
る。
（１）） 鋳型製作費が高く、互生産性が低いため鉄
管のコストに大きく影響する。
管のコストに大きく影響する。
（Ｃ） 鉄管の凝固によシ、鋳型と鉄管との間に間隙
が生じ、回転ムラができ鉄管品質を低下させる。
が生じ、回転ムラができ鉄管品質を低下させる。
以上の点を改良するため、遠心鋳造を連続的に行なう方
法が提案されている。鋳造され次鉄管の引抜速度に同期
して鋳型が移動する方式においては、鋳型と鉄管との間
にマサッが殆んど生じないため鋳型と鉄管との潤滑は大
きな問題とはならないが、鋳型を連続的または断続的に
供給する必要があり、エンデユアリング上の問題が生じ
る。
法が提案されている。鋳造され次鉄管の引抜速度に同期
して鋳型が移動する方式においては、鋳型と鉄管との間
にマサッが殆んど生じないため鋳型と鉄管との潤滑は大
きな問題とはならないが、鋳型を連続的または断続的に
供給する必要があり、エンデユアリング上の問題が生じ
る。
遠心連続鋳造を行なう他の方法は、鋳型は遠心力を得る
ため回転運動を行なうが、鋳造された鉄管の引抜方向に
は移動しない方式である。この方式においては、鋳造さ
れた鉄管は、一般に３０Ｇ〜１５０Ｇの遠心力により鋳
型に押し付けられている。このため鋳造された鉄管を引
抜く際には大きな抵抗が生じるため、鋳型と鋳造された
鉄管との潤滑が重要となる。そこで従来から潤滑剤につ
いて各種研究され、提案されてきたが、未だ実用的に有
効なものがない。
ため回転運動を行なうが、鋳造された鉄管の引抜方向に
は移動しない方式である。この方式においては、鋳造さ
れた鉄管は、一般に３０Ｇ〜１５０Ｇの遠心力により鋳
型に押し付けられている。このため鋳造された鉄管を引
抜く際には大きな抵抗が生じるため、鋳型と鋳造された
鉄管との潤滑が重要となる。そこで従来から潤滑剤につ
いて各種研究され、提案されてきたが、未だ実用的に有
効なものがない。
即ち、潤滑剤の中で固体は摩擦が大きく、また気体は熱
伝導率が極めて小さいため、鋳造された鉄管が、鋳型出
口で充分な凝固厚を確保するのに問題が生じる。従って
液体による潤滑が望丑しいが、溶鉄よしも比重の小さい
溶融塩、酸化物系溶融物、Ａｔ）Ｚｎ等の金属等を潤滑
剤とした場合は、比重差により遠心力のため内面側に押
し出されるため適当でない。
伝導率が極めて小さいため、鋳造された鉄管が、鋳型出
口で充分な凝固厚を確保するのに問題が生じる。従って
液体による潤滑が望丑しいが、溶鉄よしも比重の小さい
溶融塩、酸化物系溶融物、Ａｔ）Ｚｎ等の金属等を潤滑
剤とした場合は、比重差により遠心力のため内面側に押
し出されるため適当でない。
また溶鉄の通常の注湯温度（１３００℃〜１６５０℃）
よシも沸点の低いＨｇ等を潤滑剤とした場合は蒸発しガ
ス化するため適当でない。
よシも沸点の低いＨｇ等を潤滑剤とした場合は蒸発しガ
ス化するため適当でない。
鉄と合金を作るｃｕ、 Ｎｉ等を潤滑剤とした場合は、
溶鉄と潤滑剤が反応し合金を作るため適当でない。
溶鉄と潤滑剤が反応し合金を作るため適当でない。
本願発明者は、金属鉄管の連続遠心鋳造方法における潤
滑剤としては（ａ）溶鉄よりも比重が大きく、Φ）通常
の注湯温度で液体であり、・（Ｃ）鉄と潤滑剤が・ト１
ト二 反応しない等の％鞍を有していることが必要条件である
という見地から広く工業用拐料としても使用されている
鉛が潤滑剤として適当であるとの結論を得た。即ち本発
明の要旨は、溶融鉄を連続的に遠心鋳造鋳型に注入し連
続した金属鉄管を製造する連続遠心鋳造において、潤滑
剤として鉛を使用するものである。以下にその詳細を図
示例にもとすいて述べる。
滑剤としては（ａ）溶鉄よりも比重が大きく、Φ）通常
の注湯温度で液体であり、・（Ｃ）鉄と潤滑剤が・ト１
ト二 反応しない等の％鞍を有していることが必要条件である
という見地から広く工業用拐料としても使用されている
鉛が潤滑剤として適当であるとの結論を得た。即ち本発
明の要旨は、溶融鉄を連続的に遠心鋳造鋳型に注入し連
続した金属鉄管を製造する連続遠心鋳造において、潤滑
剤として鉛を使用するものである。以下にその詳細を図
示例にもとすいて述べる。
第１図は本発明の潤滑剤を用いて遠心連続鋳造を行なう
状態を示したものである。
状態を示したものである。
ｌはノズルで、こ＼から鋳型２内に連続して溶鋼を注入
する。鋳型２は純銅製の円筒状からなり、入側には耐火
物製の円筒状せき３が設けられる。
する。鋳型２は純銅製の円筒状からなり、入側には耐火
物製の円筒状せき３が設けられる。
４．４は回転ロールで鋳型２を挾持し回転動作を与える
。なお鋳型は生産性の低い場合は純銅製でなく鉄製でも
可能である。
。なお鋳型は生産性の低い場合は純銅製でなく鉄製でも
可能である。
鋳型２の内壁部には−凡そ３〜５ｍ程度の潤滑剤５の層
が形成されるように設計される。なお、鋳型２の出側に
は端部の内径を小さくした絞り部６を設けることが好ま
しい。
が形成されるように設計される。なお、鋳型２の出側に
は端部の内径を小さくした絞り部６を設けることが好ま
しい。
回転中の鋳型２内に注入された溶鋼は遠心力で鋳型内壁
に押付けられながら冷却装置７によって冷却され鉄管８
が形成され、矢印Φ）の引抜方向へと、引抜ロール９，
９・・・・・・によって鋳型外へ引抜かれる。
に押付けられながら冷却装置７によって冷却され鉄管８
が形成され、矢印Φ）の引抜方向へと、引抜ロール９，
９・・・・・・によって鋳型外へ引抜かれる。
引抜ロール９，９・・・・・・は鋳型２の回転とは常に
同期しておシ、毎分数ｍ程度の遅い速度での引抜動作と
数１０口程度の引抜きの後、鉄管８と離れて鋳型２側へ
戻る往復動作を行なう。
同期しておシ、毎分数ｍ程度の遅い速度での引抜動作と
数１０口程度の引抜きの後、鉄管８と離れて鋳型２側へ
戻る往復動作を行なう。
本発明において潤滑剤５には鉛が用いられる。
供給方法は溶鋼のノズルｌに隣接して設けられた潤滑剤
供給ノズル１０から、あらかじめ５００℃程度に加熱さ
れた溶融状態で鋳型２内へ注入される。
供給ノズル１０から、あらかじめ５００℃程度に加熱さ
れた溶融状態で鋳型２内へ注入される。
鋳造の初期段階では、空転中の鋳型２内にまず溶融−鉛
がノズル１０から注入され、鋳型２の内壁全面に行きわ
たシ、つづいて余剰分が鋳型２の出側の絞り部６から僅
かに１〜２■程度の高さに溢れだした状態で鉄管８の外
径が定まり、溶鋼の注入が初まる。
がノズル１０から注入され、鋳型２の内壁全面に行きわ
たシ、つづいて余剰分が鋳型２の出側の絞り部６から僅
かに１〜２■程度の高さに溢れだした状態で鉄管８の外
径が定まり、溶鋼の注入が初まる。
鋳造中、溶融鉛は絞シ部６から常に適量湿田する状態が
継持されるが、これの調節は鉄管８の上端部の高さを測
るか絞シ部の間隙を測るか、或は鉛の湿田量を測るか、
その他適当な手段を用いることによって鋳造される鉄管
８０例径がつくられる。
継持されるが、これの調節は鉄管８の上端部の高さを測
るか絞シ部の間隙を測るか、或は鉛の湿田量を測るか、
その他適当な手段を用いることによって鋳造される鉄管
８０例径がつくられる。
なお湿田した鉛は溶融状態のま５円筒状の鉛受は容器１
１に−たん受湯し、図にはないが適当な配管設備を用い
てノズル１０に再び循環させることもできる。
１に−たん受湯し、図にはないが適当な配管設備を用い
てノズル１０に再び循環させることもできる。
ノズルｌＯから連続して供給される溶融鉛は鋳造中にあ
っては図示せるように＠型２内では溶銅の上に落下する
ことになるが遠心力によって比重の大きい鉛は鋳型２内
壁面に押えつけられて溶鋼とは完全に層が分離される。
っては図示せるように＠型２内では溶銅の上に落下する
ことになるが遠心力によって比重の大きい鉛は鋳型２内
壁面に押えつけられて溶鋼とは完全に層が分離される。
次に本発明によシ鉛を潤滑剤として用いた実施の例を示
す。
す。
〔実施例Ｏ
低炭素アルミキルド鋼の溶鋼を第１図の構成よシなる遠
心連続鋳造装置を用い連続的に鉄管を製造した。鋳型２
け純銅製で内径１０００ｍ、厚さ１０ｍ、長さ３，００
０ｍのものを使用し回転ロール群４により毎分１５０回
転で回転させた。潤滑剤としては鉛を使用し、その厚み
を鋳型中央部では３調とし絞り部６では１．５調とした
。鋳造された鉄管８は鋳型２を出たあと、−型２と同期
した回転に引抜かれた。引抜ロール群９，９・・川・は
、鉄管８と接触したまま５０ｃｒｎ移動したあと、鉄管
８と離れ元の位置に戻シ再び鉄管８と接触し移動を再開
する。引抜ロール群９，９・・・・・・は常に複数個の
ロールが鉄管８と接触するように調整した鉄管が引抜か
れる除絞シ部６における鉄管と鋳型間のギャップを連続
測定し、潤滑剤厚みが一定になるようにノズル１０から
鉛を補給した。鋳型２および鉄管８はスプレー７によシ
冷却した。このようにして鋳造した鉄管は弐面肌が通常
の遠心鋳造に比べ極めて良好で肉厚精度、肉質ともに充
分満足のいくものであった。
心連続鋳造装置を用い連続的に鉄管を製造した。鋳型２
け純銅製で内径１０００ｍ、厚さ１０ｍ、長さ３，００
０ｍのものを使用し回転ロール群４により毎分１５０回
転で回転させた。潤滑剤としては鉛を使用し、その厚み
を鋳型中央部では３調とし絞り部６では１．５調とした
。鋳造された鉄管８は鋳型２を出たあと、−型２と同期
した回転に引抜かれた。引抜ロール群９，９・・川・は
、鉄管８と接触したまま５０ｃｒｎ移動したあと、鉄管
８と離れ元の位置に戻シ再び鉄管８と接触し移動を再開
する。引抜ロール群９，９・・・・・・は常に複数個の
ロールが鉄管８と接触するように調整した鉄管が引抜か
れる除絞シ部６における鉄管と鋳型間のギャップを連続
測定し、潤滑剤厚みが一定になるようにノズル１０から
鉛を補給した。鋳型２および鉄管８はスプレー７によシ
冷却した。このようにして鋳造した鉄管は弐面肌が通常
の遠心鋳造に比べ極めて良好で肉厚精度、肉質ともに充
分満足のいくものであった。
〔実施例２〕
中炭素アルミシリコンキルド鋼の溶鋼を、嬉２図の構成
よｐなる遠心連続鋳造装置を用い連続的型１３に供給さ
れる。鋳型１３は耐火物製の円筒状せき１４を有し内部
に水路を設け、冷却水により冷却されている銅製鋳型を
用いた。鋳型はノズル側（Ａ）では内径１７００曙、長
さ５００ ｔｎ＋ 、厚さ５０１、頬側部（Ｂ）では長
さ２００ｍ＋で厚さ５０ｍ１鋳型出側（０）では内径１
５０ｍｏ、長さｌ、３００１ｍ１１１１厚さ５０篩でち
る。潤滑剤としては鉛を用い、溶鋼注入流から鋳型を保
護するため、ノズル側の潤滑剤厚さは、 １０５ｗ＋
Ｉｉｌとした。鋳型出側伸）では潤滑剤厚さを５籠とし
、絞ｐ部１６ｒ”ｌ：＋ｌ■とした。、鋳造された鉄管
１７は鋳型１３を出たあと電磁誘導装置１８により鋳型
と同期する回転数を与えられ且１磁力により錯遣方向に
引抜かれる。鋳造された鉄管は点接触するユニノ々−サ
ル４？−ルベアリング装置１９により支持されている。
よｐなる遠心連続鋳造装置を用い連続的型１３に供給さ
れる。鋳型１３は耐火物製の円筒状せき１４を有し内部
に水路を設け、冷却水により冷却されている銅製鋳型を
用いた。鋳型はノズル側（Ａ）では内径１７００曙、長
さ５００ ｔｎ＋ 、厚さ５０１、頬側部（Ｂ）では長
さ２００ｍ＋で厚さ５０ｍ１鋳型出側（０）では内径１
５０ｍｏ、長さｌ、３００１ｍ１１１１厚さ５０篩でち
る。潤滑剤としては鉛を用い、溶鋼注入流から鋳型を保
護するため、ノズル側の潤滑剤厚さは、 １０５ｗ＋
Ｉｉｌとした。鋳型出側伸）では潤滑剤厚さを５籠とし
、絞ｐ部１６ｒ”ｌ：＋ｌ■とした。、鋳造された鉄管
１７は鋳型１３を出たあと電磁誘導装置１８により鋳型
と同期する回転数を与えられ且１磁力により錯遣方向に
引抜かれる。鋳造された鉄管は点接触するユニノ々−サ
ル４？−ルベアリング装置１９により支持されている。
鉄管１７が引抜かれる際、絞り部１６から少量の鉛が流
出するが、錯覚容器２０に鉛が入る。鉄管と、鋳型間の
ギャップを連続測定１２、潤滑剤厚さが一定になるよう
に、ノズル２】から鉛を補給した。鉄管１７はスプレー
２２によシ冷却した。
出するが、錯覚容器２０に鉛が入る。鉄管と、鋳型間の
ギャップを連続測定１２、潤滑剤厚さが一定になるよう
に、ノズル２】から鉛を補給した。鉄管１７はスプレー
２２によシ冷却した。
このようにして鋳造した鉄管は表面肌が通常の遠心鋳造
に比べ極めて良好で肉厚精度、肉質ともに充分満足のい
くものであった。
に比べ極めて良好で肉厚精度、肉質ともに充分満足のい
くものであった。
〔実施例３〕
中炭素アルミシリコンキルド鋼の溶鋼を第３図の構成よ
りなる遠心連続鋳造装置を用い連続的に鉄管を製造した
。溶鋼はノズル２３を通して鋳型２５に供給される。鋳
型２５は耐火物製の円筒状せき２６と２７を有し、内部
に水路を設は冷却水により冷却されている銅製鋳型を用
いた。
りなる遠心連続鋳造装置を用い連続的に鉄管を製造した
。溶鋼はノズル２３を通して鋳型２５に供給される。鋳
型２５は耐火物製の円筒状せき２６と２７を有し、内部
に水路を設は冷却水により冷却されている銅製鋳型を用
いた。
鋳型はノズル側（６）で内径１７００ｍ＋、長さ５００
胃、厚さ５０嘩、傾斜部（ト））では長さ２００闘で厚
さ５０ｆｍ１釣型出側（ト）では内径１５００ｍ、長さ
１３００順、厚さ５０＋ｏである。
胃、厚さ５０嘩、傾斜部（ト））では長さ２００闘で厚
さ５０ｆｍ１釣型出側（ト）では内径１５００ｍ、長さ
１３００順、厚さ５０＋ｏである。
潤滑剤としては鉛を用い、鉛と溶鋼との分離を容易にす
るためノズル２４から鋳型内の内筒状せき２６と２７の
間に供給され、せき２７の下部のρ資 剤厚さは１０５ ｍｍとした。鋳型出側（Ｆ）では潤
滑剤厚さを５■とし絞プ部２９はｌ■とした。
るためノズル２４から鋳型内の内筒状せき２６と２７の
間に供給され、せき２７の下部のρ資 剤厚さは１０５ ｍｍとした。鋳型出側（Ｆ）では潤
滑剤厚さを５■とし絞プ部２９はｌ■とした。
鋳造された鉄管３７は、ｆ＃型２５を出たあとユニバー
サルゼールベアリング装置３４により支持されながら、
ピンチロールユニット３ｏによって鋳造方向に引抜かれ
る。ピンチロールユニット３０は、ピンチロール３１と
それを圧下するスプリング機構３２およびピンチロール
回転用の電動モー１−３３からなっておシ、ユニパ゛−
サルベアリング装置３８によシ支持され、ピンチロール
の圧下刃により鉄管３７０回転に同期して回転する。
サルゼールベアリング装置３４により支持されながら、
ピンチロールユニット３ｏによって鋳造方向に引抜かれ
る。ピンチロールユニット３０は、ピンチロール３１と
それを圧下するスプリング機構３２およびピンチロール
回転用の電動モー１−３３からなっておシ、ユニパ゛−
サルベアリング装置３８によシ支持され、ピンチロール
の圧下刃により鉄管３７０回転に同期して回転する。
鉄管３７が引抜かれる際、絞り部２９がら少量の鉛が流
出するが、錯覚容器３５に鉛が入る。鉄管と鋳型間のギ
ャップを連続測定し、餉清剤厚さが一定になるようにノ
ズル２４がら鉛を補給した。
出するが、錯覚容器３５に鉛が入る。鉄管と鋳型間のギ
ャップを連続測定し、餉清剤厚さが一定になるようにノ
ズル２４がら鉛を補給した。
鉄管３７は、スプレー３６により冷却し／ヒ。
曲
に充分満足のいくものであった。
以上の如く本発明による鉛を潤滑剤として用いた遠心連
続鋳造方法では従来の遠心鋳造方法に比べ、コーティン
グ塗布等の準備時間、鋳造後の鉄管の抽出等の時間が不
要であり、生産性が太［１〕に向上した。また従来の遠
心鋳造方法では鋳型内で完全凝固するため凝固収縮によ
り回転ムラが生じるが、遠心連続鋳造の場合、鋳型内で
完全凝固する必要がない之め回転がスムースで優れた品
質のものが得られた。さらに従来の遠心鋳造方法ではコ
ーティング剤は酸化物を主体とするが、本発明では液体
鉛を用いるため、衣造塊と同様の優れた表面肌を得るこ
とが出来た。
続鋳造方法では従来の遠心鋳造方法に比べ、コーティン
グ塗布等の準備時間、鋳造後の鉄管の抽出等の時間が不
要であり、生産性が太［１〕に向上した。また従来の遠
心鋳造方法では鋳型内で完全凝固するため凝固収縮によ
り回転ムラが生じるが、遠心連続鋳造の場合、鋳型内で
完全凝固する必要がない之め回転がスムースで優れた品
質のものが得られた。さらに従来の遠心鋳造方法ではコ
ーティング剤は酸化物を主体とするが、本発明では液体
鉛を用いるため、衣造塊と同様の優れた表面肌を得るこ
とが出来た。
第１図は本発明による鋳造法の例を示す概念図、第２図
は本発明による鋳造法の例を示す概念図、第３図は本発
明による鋳造法の例を示す概念図、１．１２．２３・・
・溶鋼注入ノズル、２，１３゜２５・・・鋳型、３，１
４，２６．２７・・・円筒状せき、５．１５．２８・・
・潤滑剤（溶融鉛）、６，１６゜２９・・・絞り部、８
，１７．３７・・・鉄管、１１゜１９．３５・・・円筒
状の鉛受は容器。 代汗人 弁理＝１； 秋 沢 政 光他２名
は本発明による鋳造法の例を示す概念図、第３図は本発
明による鋳造法の例を示す概念図、１．１２．２３・・
・溶鋼注入ノズル、２，１３゜２５・・・鋳型、３，１
４，２６．２７・・・円筒状せき、５．１５．２８・・
・潤滑剤（溶融鉛）、６，１６゜２９・・・絞り部、８
，１７．３７・・・鉄管、１１゜１９．３５・・・円筒
状の鉛受は容器。 代汗人 弁理＝１； 秋 沢 政 光他２名
Claims (1)
- （１）溶融鉄を連続的に遠心鋳造鋳型に注入し連続した
金属鉄管を製造する連続遠心鋳造方法において、潤滑剤
として鉛を使用することを特徴とする金属鉄管の値線４
ｔａ・鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19652281A JPS5897477A (ja) | 1981-12-07 | 1981-12-07 | 金属鉄管の連続遠心鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19652281A JPS5897477A (ja) | 1981-12-07 | 1981-12-07 | 金属鉄管の連続遠心鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5897477A true JPS5897477A (ja) | 1983-06-09 |
Family
ID=16359133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19652281A Pending JPS5897477A (ja) | 1981-12-07 | 1981-12-07 | 金属鉄管の連続遠心鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5897477A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106890967A (zh) * | 2017-03-07 | 2017-06-27 | 唐山坤锋机械设备有限公司 | 铅基合金套筒的离心铸造方法 |
| WO2019225963A1 (ko) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | 주식회사 포스코 | 탕도 |
| CN114603097A (zh) * | 2022-03-22 | 2022-06-10 | 南京航空航天大学 | 一种金属管材低压离心连铸装置及方法 |
-
1981
- 1981-12-07 JP JP19652281A patent/JPS5897477A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106890967A (zh) * | 2017-03-07 | 2017-06-27 | 唐山坤锋机械设备有限公司 | 铅基合金套筒的离心铸造方法 |
| WO2019225963A1 (ko) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | 주식회사 포스코 | 탕도 |
| KR20190133330A (ko) * | 2018-05-23 | 2019-12-03 | 주식회사 포스코 | 탕도 |
| CN114603097A (zh) * | 2022-03-22 | 2022-06-10 | 南京航空航天大学 | 一种金属管材低压离心连铸装置及方法 |
| CN114603097B (zh) * | 2022-03-22 | 2022-11-18 | 南京航空航天大学 | 一种金属管材低压离心连铸装置及方法 |
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