JPS5856322Y2 - 外部の熱負荷に熱を供給する蒸気タ−ビン動力装置 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 この考案は蒸気タービン動力装置に関し、特に蒸気ター
ビン動力装置に閉ループ型流路装置を組合わせて動力装
置から熱を抽出し、そのように抽出した熱を外部の熱負
荷に供給するようにした蒸気タービン動力装置に関する
もめである。

最近は電力発生と海水脱塩の二つの目標に到達するよう
にした経済的に魅力のある二重目的動力設備の実現に重
点が置かれている。

か・る二重目的設備では電力発生のたへの動力流体を原
子力蒸気発生器から供給すると共に瞬間蒸発法の応用で
海水を脱塩することが予想された。

簡単に述べると、瞬間蒸発は海水を与えられた圧力状態
下で予定温度に漸次熱し、それから熱した海水の丁度沸
点より下の低圧力に保った室に導入する多段蒸溜法であ
る。

熱した海水を低圧力室に入れると、そこの低い圧力で海
水が沸騰して瞬間的に水蒸気になる。

このように造った水蒸気を凝縮し、それによって出来た
新鮮な水を運び出す。

海水の温度レベルを上昇させるのに必要な熱を核燃料型
蒸気タービン動力装置から抽出すべきことが予想されて
いた。

従来は動力装置内に在る予定の一抽出位置から水蒸気（
以下単に蒸気という）を直接海水熱交換器に運ぶことで
海水温度を上げることが普通である。

そこでは抽出蒸気の熱が海水に伝えられ、凝縮物を蒸物
サイクルに戻す。

直接蒸気抽出法は小規模（５０ＭＷ以下）の発電所で成
功したけれども、大容量の脱塩型動力装置に応用する可
能性は少ない。

又動力装置内の一つの場所だけから予定量より多い量の
蒸気を抽出すると、発電サイクルに悪影響を及ばず場合
があり、現在の設計及び運転法を著しく変更する必要が
ある。

要するに、瞬間蒸発式脱塩の熱源として蒸気を直接抽出
することはその有用性が制限される。

大規模の造水容量に必要な熱を供給するために、１２０
０ Ｍ、Ｗ程度の比較的大型の切り尾（ｂｏｂ−ｔａｉ
ｌ ｅｄ）型タービン装置を利用することが提案され
た。

このような方法では、海水加熱器の熱源として蒸気サイ
クルの排出物を直接導入し、排出蒸気の凝縮熱で海水の
温度を上げ、凝縮物を動力装置の蒸気発生素子に戻す。

か・る装置の主な欠点は標準の凝縮器素子の代りに海水
加熱器を使用することから生じる。

が・る代用は背圧−最終列の回転羽根の直ぐ下流側の圧
力−−を発生して、この羽根列から動力発生が僅かであ
るか、又は全くない。

か・る状態は動力装置の出力及び信頼性に悪影響を及は
゛すことは明らかである。

背圧増加に由来するこれらの難点を回避するために、最
終列の回転羽根を、動力容量が等しい通常の最終列羽根
の羽根高より短い高さに短縮する（即ち、尾を切る）こ
とが示唆された。

系統条件を満足し、それによって動力密度を増加するた
めに、羽根高を適合するように変更すると、夫々の各用
途で特別に設計した羽根が必要になる。

このために証明された信頼出来る標準部品の使用は勿論
出来ない。

これに応じて故障の確率は増加し、動力装置の効率及び
容量は恒久的に阻害される。

これに加えてか・る動力装置は修理の場合脱塩処理を同
時に休止することなく停止出来ない。

新鮮な水の製造を必要とする間蒸気発生装置を運転しな
ければならない。

尚又特別に変更した羽根を造ることで、回転慣性損失の
ために、特に過速度制御で苛酷な制御問題が発生する場
合がある。

従ってこの考案の主な目的は大容量の脱塩水製造のため
に証明された標準部品を使用して最高の熱伝達を行い得
る効率的な熱サイクルを組合わせた蒸気動力発生方式を
提供することである。

この目的から、この考案は蒸気発生素子と高圧力タービ
ン素子と低圧力タービン素子と復水素子とを直列に備え
る蒸気タービン動力装置に於て、上記動力装置から熱を
抽出して熱荷重に供給するように上記動力装置に共働関
係に閉ループ型流れ装置を組合わせ、この流れ装置はそ
の内部に熱伝達媒体を閉込めて案内し、上記流れ装置内
に第−及び第二の加熱素子を連結し、これらの加熱素子
は上記動力装置から熱を抽出してこの抽出熱を上記熱伝
達媒体に伝達し、上記熱伝達体中の上記抽出熱を上記熱
負荷との間で交換する熱交換素子を上記流れ装置内に連
結し、上記閉ループ型流れ装置内の上記熱伝達媒体の流
量を制御する装置を設けて上記動力装置から抽出した上
記熱の量を上記熱伝達媒体の上記流量に函数的に関連さ
せたものである。

この考案は添付図面に単に一例として示す推奨実施例に
関する以下の説明から一層間らかになるであろう。

図面に就いて説明すれば、１０は蒸気タービン動力装置
を示し、これに別の閉ループ型熱伝達サイクル１２を組
合わせる。

この熱伝達サイクル１２は動力装置１０から熱を抽出し
、この抽出熱を別の熱負荷１３に加えるようになってい
る。

動力装置１０は標準型の発電設備であって、蒸気発生素
子１６と高圧力タービン素子１８と低圧力タービン素子
２０と復水器２２が直列に連結され、蒸気発生素子１６
からの蒸気流がこれらの素子を通る。

各タービン素子を共通軸２４上に機械的に連繋して発電
素子２６に連結する。

タービンは動力蒸気の高温度高圧力エネルギーを軸２４
の回転エネルギーに変換し、それを発電素子２６で関連
する電気負荷２８の電気エネルギーに変換する。

このような動力装置では、蒸気発生素子１６が原子炉２
９から取出した熱の供給を受けて供給される水を蒸気に
変換するのが普通である。

併しこ・で説明する動力袋Ｎ１０は原子力動力装置であ
るけれども、この考案が核燃料及び化石燃料の両方に同
等に良く応用されるとを理解しなければならない。

高圧力高温度の動力蒸気は蒸気発生素子１６から３０で
示す一連の止め弁３２で示す一列の流れ制御弁を経て高
圧力タービン素子１８の入口に運ばれる。

この蒸気流を矢印３４で表わす。高圧力タービン素子１
８は複流装置として図示されているけれども、任意の適
当な高圧力タービン素子を利用し得ることは勿論理解さ
れる。

同様に三つの複流低圧力タービン素子２０が一列が示し
であるけれども、電力系統パラ−メータに応じて任意の
適当な型式の低圧力タービン素子を任意の適当な個数使
用し得ることを理解しなければならない。

注意に値する点は、選択したタービン素子の個数及び型
式の如何に拘らず、そのように選択した素子は蒸気エネ
ルギ・−を機械的回転エネルギーに変換するものである
ことである。

この考案を実施して熱を別の閉ループ型熱サイクル１２
に供給するために、選択したタービン素子の何れかを少
し変更する必要がある。

補助蒸気系統用の動力流体例えば軸２４の周囲に配置し
たグランド封じの蒸気や同系統中に設けた空気エジエス
タ（こ・では明瞭にするために省略する）への蒸気を供
給する高圧力出口３６を停止弁３０の上流側に設けるこ
とが出来る。

蒸気は高圧力タービン素子１８内で膨張した後、流れ矢
印３８で示すように、そこから排出されて湿気分離再熱
兼用素子（ＭＳ−Ｒ）４０に運び込まれ、そこでは４２
で示すように高圧力タービン素子から出た蒸気の温度が
ＭＳ−Ｒ４０から出る前に上げられる。

ＭＳＲ４０の再加熱作用のための蒸気は通常停止弁３０
の上流に位置する出口から取出されるが、か・る連結は
明瞭にするために図示されない。

ＭＳ−Ｒ４０の出口４２から蒸気流は並列の人口導管４
４を経て低圧力タービン素子２０の入口に流入する。

この流れを矢印５０で示す。これら入口導管４４の各々
に止め弁４６及び遮断弁４８が配置される。

蒸気は低圧力タービン素子２０で膨張し、矢印５２で示
すようにそこから復水素子２２に排出される。

こ・では蒸気が凝縮物の形態に在る液体に戻る。

矢印５４で示すように、凝縮物を復水素子２２の出口か
ら凝縮物ポンプ５６に運ぶ。

凝縮物ポンプ５６は復水素子２２からの凝縮物を一列の
給水加熱器５８，６０，６２ ａ及び６４に通すように
圧送する。

給水加熱器はそれ自体の作用としてそこを通る凝縮物の
温度を、蒸気発生素子１６に再導入する前に高い温度に
上げる。

このための熱を供給するために、タービン素子１８及び
２０内の予め選択した抽出域から蒸気を抽出する。

図面に見られるように、低圧力タービン素子２０内の第
−予定抽出域６６から取出した抽出熱を加熱器５８に供
給する。

即ち抽出域６６から抽出した蒸気は導管６８を経て加熱
器５８に送られる。

これを流れ矢印７０で示す。同様に低圧力タービン素子
２０内の第二予定抽出域７２から蒸気を抽出し、これを
導管７４から加熱器６０に送る。

この流れを矢印７６で示す。同様な仕方で蒸気を低圧力
タービン素子２０内の第三予定抽出域７８から抽出し、
導管８０を経て第三加熱器６２に運ぶ。

この流れを矢印８２で示す。各抽出域６６．７２及び７
８は高温度高圧力状態に在るタービン素子２０内からの
蒸気を抽出するがら、）そのように抽出した蒸気は熱容
量が増加して大きいことは明らかである。

抽出し、た蒸気の熱量を全部利用するために、流れ矢印
８４及び８６で示すように、加熱器６２．６０及び５８
の排流を互に縦続関係に連結する。

加熱器５８からの排流を矢印８８で示′すように、復水
素子２２に連結する。

若干の動力装置では凝縮物ポンプ５６と第一給水加熱器
５８との間に復水器を設けてグランド封じ蒸気を液体に
戻す。

グランド復水器（明瞭にするために省略しているけれど
も）からの排流は給水加熱器５８の排流点と復水素子２
２との中間に在る一点で主復水器に入る。

図面から見られるように、加熱器６４は高圧力タービン
素子１８内の予定抽出域９０かや導管９２を通して抽出
した蒸気から熱を導出するが、この流れを流れ矢印９４
で示す。

ボイラ給水ポンプ９６が加熱器６４の下流側に位置し、
今は熱せられた凝縮物の最終の給水加熱器９８に圧送す
る。

この加熱器９８から凝縮物（今はボイラ送給水として知
られている）を蒸気発生素子１６に運んで蒸気発電ルー
プ１０を完成する。

最終の給水加熱器９８は高圧力タービン素子１８内の第
二予定抽出域１０２から抽出した蒸気を利用し、この蒸
気を流れ矢印１０６で示すように、導管１０４に通す。

図面から認められるように、第二予定抽出域１０２は高
圧力タービン素子１８内で抽出域９０からの蒸気より熱
容量が大きい位置に在る。

熱容量が大きい蒸気から利用出来る総てのエネルギーを
効率的に抽出するために、最終の給水加熱器９８の排流
を矢印１０８で示すように加熱器６４に通し、加熱器６
４からの排流自体を排流ポンプ（図示しない）によって
凝縮物流ひボイラ給水ポンプ９６の直ぐ上流側の一点（
図示しない）で送込む。

完全なものにするため、ＭＳ−Ｒ４０の湿気分離部分か
らの排流を集め、排流ポンプ（図示しない）でボイラ給
水ポンプ９６の直ぐ上流側の一点（図示しない）に圧送
する。

又明瞭にするためにＭＳ−Ｒ４０の再熱部分の排流と最
終の給水加熱器９８との間の連結を図示しない。

ボイラ給水ポンプ９６に動力を供給するために、ボイラ
給水ポンプ駆動タービン１１０を設け、これを軸１１２
でボイラ給水ポンプ９６に機械的に連繋する。

駆動タービン１１０の動力流体を屡々ＭＳＲ４０の直ぐ
下流側に在る出口がら供給する。

この時の流れを矢印１１４で示す。

動力装置１０に組合う他の装置（給水ポンプ９６で例示
される）に動力エネルギーを供給するために、同様な駆
動タービン又は他の機械リンク仕掛を配置することを理
解しなければならない。

例えば凝縮物ポンプ５６及び空気エジェクタに動力を供
給しなければならない。

明瞭にするためにか・るリンク仕掛を省略しているけれ
ども、１１０で示すような駆動タービン又は駆動モータ
に存在してこれらの関連装置に動力を俸給することを理
解しなければならない。

普通の動力装置では駆動タービンからの排出物を復水素
子２２に導管１１６を経て送る。

併しこの考案によれば、平常閉じる制御弁１１８を導管
１１６と復水素子２２との間に設け、こ・に詳細に説明
する仕方で又は蒸気系統に組合う装置の駆動タービン１
１０或はその他の動力源からの排出物を導管１２０で送
出してこの考案が教える別の熱伝達サイクル１２の熱源
の一つとして作用させる。

動力装置の凝縮物ポンプ５６とボイラ給水ポンプ９６と
の間の部分に於ける凝縮物流の制御を適当な制御装置（
図示しない）で管理することも亦知られている。

併し動力装置１０内の凝縮物流と組合う予定の流量があ
ることを理解しなければならない。

動力装置１０に熱伝達サイクル１２を共働関係に組合わ
せる。

初めに説明したように、蒸気動力装置１０は標準の動力
発生設備である。

そこに含まれる総ての素子は高効率と最大の発電容量を
維持するような寸法でそのように設計されている。

熱伝達サイクル１２は動力装置１０に共働関係に組合う
閉ループ装置であって、動力装置１０から熱を抽出し、
そのように抽出した熱を外部の熱負荷１３に供給する。

こ・では新鮮な水を供給する水の脱塩装置の海水加熱に
就いて熱負荷を説明するけれども、産業用又は住宅用の
加熱装置のような任意の熱負荷に供給し得ることを理解
しなければならない 典型例では熱伝達サイクル１２が動力装置１０がら熱を
抽出し、その熱を熱伝達媒体に伝達するように配置した
加熱素子１２２，１２４，１２６，１２８，１３０及び
１３２を備え、熱伝達媒体は例えば閉ループ流れ装置内
を流れる予定圧力の水であるが、それに限定されない。

熱伝達媒体が運ぶ抽出熱は熱交換素子１３４内でこの例
では海水加熱器内で交換され、熱負荷１３に供給される
。

閉ループ装置１２を完成するために、流れ制御弁１３６
と凝縮物ポンプ５６に類似する可変速度ポンプ１３８を
設けて熱伝達媒体の流量を制御する。

この場合の流れ方向を矢印１４０で示す。

必要な場合は、サージタンク１４２を閉ループ装置に附
加することが出来る。

加熱器で熱伝達媒体に伝達する熱を得るために、動力装
置１０内の予定場所から蒸気を抽出する。

各加熱器の蒸気抽出場所を次に説明しよう。加熱器１２
２はボイラ給水ポンプ９６のような関連蒸気装置を駆動
する駆動タービン１１０から導管１１６及び１２０を経
て抽出した熱を得、そのように抽出した蒸気の圧力が典
型例では最低圧力給水加熱器５８の圧力に近似している
。

水需要がない場合は勿論弁１１８を開いて復水素子２２
に直接排出するのを許すようにする。

図面から見られるように、加熱器１２４及び１２６は低
圧力タービン素子２０内の予定場所から蒸気を抽出する
ことで動力装置１０から熱を抽出する。

例えば導管６８に開口して蒸気抽出域６６から蒸気を抽
出する導管１４４で加熱器１２４に給熱する。

この流れを矢印１４６で示す。

加熱器１２６を同様に導管１４８に連結する。

この導管は導管７４に開口して低圧力タービン素子２０
の抽出域７２から蒸気を抽出する。

この流れを矢印１５０で示す。図示するように、高圧力
タービン素子１８内の抽出域９０及び１０２からの抽出
熱を夫々加熱器１２８及び１３０に供給する。

加熱器１２８の場合は、導管１５２が導管９２に開口し
て抽出域９０から蒸気即ち高圧力タービン素子１８の排
出物を抽出する。

その流れを矢印１５４で示す。

加熱器１３０では帯域１０２からの導管１０４が導管１
５５に連通し、その流れを矢印１５６で示す。

加熱器１３２の蒸気源は蒸気発生器１６の出口直傍に在
る出口１５８であって、側路導管１６０に平常閉じる弁
１６２を設け、流れ矢印１６４で示す流れを調整する。

以下説明するように、側路導管１６０を設けることで、
電力を発生しない期間、電気負荷が少ない期間又は水需
要が尖頭値である期間でも、動力装置１０に組合う熱サ
イクル１２を運転することが出来る。

併し平常は制御弁１６２が閉じているが、前に述べた他
の蒸気源から蒸気を抽出すると、脱塩を行うのに必要で
ある充分な熱が得られる。

図面を調べると、熱サイクル１２が動力装置１０内の数
ケ所の異なる場所から蒸気を抽出し、その各々の場所が
別々の加熱容量を持っていることが明らかになる。

こ・で加熱容量は動力装置１０から取出す晴天々の温度
及び圧力に在る蒸気に含まれる熱容量又はエンタルピー
を意味する。

例えば高圧力タービン素子１８内の抽出域１０２から加
熱器１３０に抽出した蒸気は低圧力タービン素子２０内
の抽出域６６から加熱器１２４に抽出した蒸気より加熱
容量が多いことは明らかである。

動力装置１０の複数個の予定場所から熱を取出し得る閉
ループ１２を設けると、何れか−ケ所の熱源に多く依存
せずに、充分な熱を大規模脱塩プロジェクトに備えるこ
とが出来る。

閉ループ１２を設けることで、蒸気サイクル１０から熱
伝達サイクル１２に最大の熱伝達を行うことが出来、然
かも蒸気装置に標準の部品を利用することが出来る。

勿論サイクル１２の効率を高めるために、矢印１６８．
１７０，１７２，１７４及び１７６で示すように、高圧
力の方の各加熱器からの排流を次の低圧力の方の加熱器
に接続し、熱サイクル１２の最低圧力加熱器１２２から
の排流を流れ矢印１８０で示すように、復水素子２２に
戻す。

前に説明したように、閉ループ熱伝達サイクル１２内の
熱伝達媒体流量を弁１３６に組合うポンプ１３８で制御
する。

流量は動力装置１０の動力流体全流量の一部であるポン
プ５６と９６との間の主凝縮物流量に関連している。

熱伝達媒体流量は主凝縮物流量のＯと０．８との間に在
り、熱伝達媒体流量の正確な値は動力装置の総合制御装
置（図示しない）に組合う適当な制御装置１７０で決定
され、脱塩装置に要する需用量に函数的に関連している
。

運転に際し、熱需用量が与えられた場合、熱伝達媒体は
主凝縮物流量の０と０．８との間に在る予定流量で閉ル
ープサイクル１２内を通る。

熱伝達媒体は駆動タービン１１０の排気で熱が供給され
る加熱器１２２と、低圧力タービン素子２０から抽出さ
れる熱が供給される加熱器１２４及び１２６と、高圧力
タービン素子１８から抽出される熱が供給される加熱器
１２８及び１３０を通過する際に加熱される。

必要な場合は蒸気発生器１６からの側路導管１６０を通
る蒸気が供給される加熱器１３２で熱伝達媒体を更に加
熱する。

このように抽出した熱を熱伝達媒体から熱交換器１３４
内の海水に伝達し、動力装置１０から抽出した蒸気を低
圧力の方の加熱器に通した後、復水素子２２に戻す。

当業者に認められるように、動力装置１０から抽出した
蒸気容積、従ってそれから抽出した熱量は熱伝達媒体の
流量に直接関連している。

例えば低圧力タービン素子２０内の抽出域７２から抽出
した蒸気が供給される加熱器１２６に注目すると、この
抽出蒸気は予定圧力例えば約０．０１７６ ｋｇ／ｍｍ
２（絶対値）と関連する温度、こ・では１１６℃（２４
０゜Ｆ）とにある。

か・る蒸気を加熱器１２６の殻に入れる時、この加熱器
を貫通して熱伝達媒体を有する管上に蒸気が凝縮する。

熱伝達媒体は与えられた圧力と温度こ・では１１６℃（
２４０℃）に在る抽出蒸気から蒸発熱を取出してそれで
熱せられる。

熱伝達媒体で蒸発熱を取出す時、抽出蒸気は凝縮し、多
量の蒸気が抽出域から加熱器に引込まれる。

併し熱伝達媒体の温度は抽出蒸気の圧力に組合う飽和温
度この場合１１６℃（２４０°Ｆ）に上昇するに過ぎな
いことは明らかである。

熱伝達媒体が抽出蒸気でこの温度に熱せられた上は、そ
の媒体は抽出蒸気から更に熱を取ることがない。

この場合は抽出蒸気が更に加熱器１２６内で凝縮せず、
更に蒸気は抽出域７２から加熱器１２６に抽出されない
。

従って抽出される蒸気の容積は加熱器１２６内に出来る
熱力学的平衡で自動的に制限される。

この過程は閉ループ熱伝達サイクル１２内の総ての加熱
器で行われるものと同様であり、加熱器に給熱する熱源
の位置と無関係である。

抽出する蒸気の容積を更に増加するには単に、熱伝達媒
体の流量を増加することだけが必要である。

加熱器１２６を通過する熱伝達媒体の量が増加するから
、抽出蒸気から凝縮熱を取出すのにより多量の熱伝達媒
体を利用することが出来る。

それ故により多量の抽出蒸気が加熱器１２６内で凝縮し
、従ってより多量の蒸気がタービン素子２０から抽出さ
れる。

これと反対に動力装置１０から抽出する蒸気量を減少す
るには、勿論熱伝達媒体の流量を低下する簡単な処置で
この結果が遠戚される。

極端な場合即ち水害用量が零の時は、熱伝達媒体流を停
止すると、蒸気が抽出されない。

前に説明したように、主凝縮物流の予定流量の０と０．
８との間に熱伝達媒体の流量を変化することで、動力装
置から抽出する蒸気の容量を直接制御することが出来る
。

熱伝達媒体の流量を制御する任意の既知手段は勿論この
考案の範囲に在る。

標準のタービン素子を利用する動力発生サイクルの許さ
れる設計容量内で各種熱源場所から蒸気を抽出するのを
維持するように、熱伝達媒体の流量を制御する。

動力装置の電気負荷状態を与えられた値だけ減少しなけ
ればならない場合は、動力発生サイクルを通る動力流体
（凝縮物流を含む）の流量をそれに応じて減少する。

熱伝達媒体の流量がそれに応じて調整されない場合は、
熱伝達サイクル１２内の加熱器は動力装置１０内の熱源
場所から標準の系統部品で許される最適量より多い蒸気
を抽出する。

それ故に熱伝達媒体の流量は主凝縮物流の流量に函数的
に関連し、熱伝達媒体流量が何時でも主凝縮物流量のＯ
と０．８との間に在ることが認められる。

次に電気負荷が少ない期間に動力装置１０の動力流体流
需用が低下すると、熱伝達媒体流量が必然的に低下する
ことになる。

併しこれと同時に熱伝達サイクル１２に課せられる熱荷
重が増加すると、単に制御弁１６２を開いて蒸気発生器
１６から加熱器１３２に流し始めることでこの増加に応
じることが出来る。

そこから動力装置１０に組合う閉ループ熱伝達サイクル
１２が従来の方式で行うことが出来なかった総ての機能
を兄事に果すことが認められる。

脱塩装置その他の熱荷重に熱を供給する総合方式を設け
るが、それには証明された標準化タービン発電部品を利
用する。

閉ループサイクルを設けることで、動力装置内の複数個
の予定場所から熱を抽出する。

従って抽出蒸気に対する仕事が過大になる場所は一つも
なく、標準部品で最大の熱伝達の性能を保証すると共に
、多量の電力を発生する性能を維持する。

又尖頭電力期間の全電力容量を備えている。

側路導管１６０の弁１６２を閉じて熱伝達媒体流量を零
に減じると、定格の全電力を発生することが出来る。

電気需用と水需用が中等程度の期間、電気と水を同時に
製造することが出来る。

水害用量の変動を吸収するために、例えば制御弁１６２
を開いたり、弁１６２を使用して既に出来た側路流を変
化させたりして熱伝達媒体流量を変更することが出来る
。

従って指令で電気出量対熱出量比を変えることが出来る
。

電気需用と水需用との間のスイッチバック容量を又容易
に調節することが出来る。

この考案を具体化した方式は又電気需用零期間又はター
ビン不使用期間の水製造に備えるものである。

閉ループサイクルを造って発電設備の実際の運転に熱需
用を最早結付けないようにする。

これと反対に必要とするタービンの保守及び検査を水需
用が少ない期間に行う必要がない。

これは尖頭電力を要しない期間に水を製造し、然かも需
用時に尖頭電力容量を尚維持する能力を有することを暗
黙裡に有することを示すものである。

【図面の簡単な説明】

図面はこの考案を具体化した熱伝達装置を組合わせた蒸
気タービン動力装置の略図である。 図面に於て１２は閉ループ型熱伝達サイクル、１３は熱
負荷、１２２，１２４，１２６，１２８及び１３０は加
熱器、１６２は制御弁である。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 蒸気発生素子と、高圧力タービン素子と、低圧力タービ
   ン素子と、復水素子とを、直列に備える蒸気タービン動
   力装置に於て、上記動力装置から熱を抽出して熱負荷に
   供給するように上記動力装置に共働関係に閉ループ型流
   れ装置を組合わせ、この流れ装置はその内部に熱伝達媒
   体を閉込めて案内し、上記流れ装置内に熱交換器からな
   る第−及び第二の加熱素子を含む複数の加熱素子を直列
   に連結し、上記動力加熱装置内に複数の蒸気抽出域を設
   けて、上記第一の加熱素子は上記第一の蒸気抽出域から
   熱を抽出し、上記第二の加熱素子は上記第一の蒸気抽出
   域から隔てて置かれた上記第二の蒸気抽出域から熱を抽
   出して、この抽出熱を上記熱伝達媒体を伝達し、上記熱
   伝達媒体中の上記抽出熱を上記熱負荷との間に交換する
   熱交換素子を上記流れ装置内に連結し、上記閉ループ型
   流れ装置内の上記熱伝達媒体の流量を制御する装置を設
   けて、上記動力装置内の複数の蒸気抽出域から抽出した
   」−記蒸気の熱の量を上記閉ループ型流れ装置内の上記
   熱伝達媒体の上記流量により制御する蒸気タービン動力
   装置。