JPS5851035B2 - 重質油の熱分解方法 - Google Patents
重質油の熱分解方法Info
- Publication number
- JPS5851035B2 JPS5851035B2 JP14792981A JP14792981A JPS5851035B2 JP S5851035 B2 JPS5851035 B2 JP S5851035B2 JP 14792981 A JP14792981 A JP 14792981A JP 14792981 A JP14792981 A JP 14792981A JP S5851035 B2 JPS5851035 B2 JP S5851035B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- oil
- coke
- hour
- tower
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コークス熱媒体法に従って原油、重油、アス
ファルト等の如き重質油から、エチレン、プロピレン等
の如きオレフィン及びベンゼン、トルエン等を含有する
分解軽質油、分解重質油等を製造する方法における改良
に関するものである。
ファルト等の如き重質油から、エチレン、プロピレン等
の如きオレフィン及びベンゼン、トルエン等を含有する
分解軽質油、分解重質油等を製造する方法における改良
に関するものである。
コークス熱媒体法では、周知のように、例えば添付図面
に示すような、反応塔サイクロン３及び急冷浴４を付属
した反応塔１、加熱塔サイクロン７を付属した加熱塔２
並びにその連絡配管５，６から成る装置が用いられてい
る。
に示すような、反応塔サイクロン３及び急冷浴４を付属
した反応塔１、加熱塔サイクロン７を付属した加熱塔２
並びにその連絡配管５，６から成る装置が用いられてい
る。
反応塔１及び加熱塔２は共にコークス粒子の流動層であ
り、両塔の間をコークス粒子が連絡配管５，６を経て循
環されている。
り、両塔の間をコークス粒子が連絡配管５，６を経て循
環されている。
反応塔１では、原油、重油、アスファルト等の如き原料
重質油がノズル８から、場合によってはコークススラリ
ー油及び／又はピッチが夫々ノズル９及び／又は１０か
ら、供給され、加熱されたコークス粒子により熱分解反
応が起り、エチレン、プロピレン等の如き熱分解生成物
が生成する。
重質油がノズル８から、場合によってはコークススラリ
ー油及び／又はピッチが夫々ノズル９及び／又は１０か
ら、供給され、加熱されたコークス粒子により熱分解反
応が起り、エチレン、プロピレン等の如き熱分解生成物
が生成する。
同時に、コークス粒子は分解熱等により温度が低下する
。
。
温度が低下したコークス粒子は、反応塔１から下向管５
を経由して加熱塔２の下部に入り、加熱塔２内を上昇す
る。
を経由して加熱塔２の下部に入り、加熱塔２内を上昇す
る。
コークス粒子は、加熱塔２内において、燃焼ガス供給配
管１７から供給される高温の燃焼ガスの熱によって、及
び／又はコークス燃焼用空気供給配管１６から供給され
る空気によるコークス自体の燃焼熱によって、熱分解反
応に必要な温度にまで加熱される。
管１７から供給される高温の燃焼ガスの熱によって、及
び／又はコークス燃焼用空気供給配管１６から供給され
る空気によるコークス自体の燃焼熱によって、熱分解反
応に必要な温度にまで加熱される。
加熱されたコークス粒子は下向管６を経由して反応塔１
の下部に入り、反応塔１内を上昇する。
の下部に入り、反応塔１内を上昇する。
反応の熱媒体となるコークス粒子をこのように流動させ
循環させるために、スチームが使用されている。
循環させるために、スチームが使用されている。
スチームは、反応塔１側に設けられた供給配管１４及び
／又は加熱塔２側に設けられた供給配管１５から、供給
される。
／又は加熱塔２側に設けられた供給配管１５から、供給
される。
この場合、反応塔１側及び加熱塔２側のそれぞれについ
て、原料油供給量に対して１０〜３０％、という多量の
スチームが必要とされる。
て、原料油供給量に対して１０〜３０％、という多量の
スチームが必要とされる。
しかし、このスチームは、反応塔１及び加熱塔２のそれ
ぞれに流動層を形成させ且つコークス粒子を両塔間で循
環させるのに必須のものであるから、コスト節減のため
にこれを大幅に減量すると、コークス粒子の循環に障害
を生じ、加熱塔２から反応塔１へ熱分解反応に必要な熱
量を供給することができなくなり、従って熱分解反応が
不可能となる。
ぞれに流動層を形成させ且つコークス粒子を両塔間で循
環させるのに必須のものであるから、コスト節減のため
にこれを大幅に減量すると、コークス粒子の循環に障害
を生じ、加熱塔２から反応塔１へ熱分解反応に必要な熱
量を供給することができなくなり、従って熱分解反応が
不可能となる。
また、反応塔１に供給される原料油、コークススラリー
油及びピッチは高粘度であるので、反応塔１内でのこれ
らの分散を良好にするために、それぞれ、原料油分散用
スチーム供給配管１１、コークススラリー油分散用スチ
ーム供給配管１２及びピッチ分散用スチーム供給配管１
３から、スチームが反応塔１内へ供給されている。
油及びピッチは高粘度であるので、反応塔１内でのこれ
らの分散を良好にするために、それぞれ、原料油分散用
スチーム供給配管１１、コークススラリー油分散用スチ
ーム供給配管１２及びピッチ分散用スチーム供給配管１
３から、スチームが反応塔１内へ供給されている。
この場合、原料油供給量に対して３０〜８０％という極
めて大量のスチームが必要とされる。
めて大量のスチームが必要とされる。
この分散用スチームを大幅に減量すると、原料油、コー
クススラリー油及びピッチの分散が不良となり、油滴の
径が大きくなり、反応が不均一となり、更に大きな障害
として、油滴が未反応のまま熱媒体用コークス以外のも
のに付着してコークス化するとと即ちコーキングが発生
し易くなる。
クススラリー油及びピッチの分散が不良となり、油滴の
径が大きくなり、反応が不均一となり、更に大きな障害
として、油滴が未反応のまま熱媒体用コークス以外のも
のに付着してコークス化するとと即ちコーキングが発生
し易くなる。
原料油等の供給ノズル付近でのコーキングは、流動層の
流動及びコークス粒子の循環を乱すと共に、原料油等の
供給を不可能にしてしまう。
流動及びコークス粒子の循環を乱すと共に、原料油等の
供給を不可能にしてしまう。
また、反応塔出口部でのコーキングは、出口配管の断面
を狭め、反応圧力を運転可能圧力以上にまで高める。
を狭め、反応圧力を運転可能圧力以上にまで高める。
一方、熱分解ガス中に含まれるエタン、プロパン及びブ
タン、或いは、天然ガスや石油精製オフガス中に含まれ
るエタン、プロパン及びブタンは、そのままでは燃料と
して使用されるのが主な用途である。
タン、或いは、天然ガスや石油精製オフガス中に含まれ
るエタン、プロパン及びブタンは、そのままでは燃料と
して使用されるのが主な用途である。
もつとも、これらのガスは熱分解反応によってエチレン
、プロピレン、ブテン等の如きオレフィンを製造するこ
とができるので、管状外熱方式のエチレン製造プロセス
では、これらのガスをナフサ等の如き原料と共に供給し
ている。
、プロピレン、ブテン等の如きオレフィンを製造するこ
とができるので、管状外熱方式のエチレン製造プロセス
では、これらのガスをナフサ等の如き原料と共に供給し
ている。
しかし、その場合、これらのガスは該原料に較べて熱分
解反応が起りにくいので、反応促進のために温度を上げ
たり滞留時間を長くするなどの如き操作が必要となる。
解反応が起りにくいので、反応促進のために温度を上げ
たり滞留時間を長くするなどの如き操作が必要となる。
その結果、分解炉のコーキング速度が早くなる欠点があ
り、また、コーキング速度を遅くするためにスチーム供
給量を上げる必要がある等の如き不利益を生ずる。
り、また、コーキング速度を遅くするためにスチーム供
給量を上げる必要がある等の如き不利益を生ずる。
本発明によれば、上記したような従来法の欠点を改良す
る方法として、コークス熱媒体を用いる重質油の熱分解
法において、装置内へ供給するスチームの全部又は一部
を、換言すれば、スチ、−ム供給配管１４，１５から供
給される流動層流動化用（循環用）スチーム、及び／又
は、原料油分散用スチーム配管１１、必要に応じてコー
クススシリ−油分敷用スチーム配管１２及びピッチ分散
用スチーム配管１３、から供給される分散用スチーム、
の少なくとも一部を、エタン、プロパン、ブタン又はそ
れらの混合物を含有するガスで置き換えることを特徴と
する方法が提供される。
る方法として、コークス熱媒体を用いる重質油の熱分解
法において、装置内へ供給するスチームの全部又は一部
を、換言すれば、スチ、−ム供給配管１４，１５から供
給される流動層流動化用（循環用）スチーム、及び／又
は、原料油分散用スチーム配管１１、必要に応じてコー
クススシリ−油分敷用スチーム配管１２及びピッチ分散
用スチーム配管１３、から供給される分散用スチーム、
の少なくとも一部を、エタン、プロパン、ブタン又はそ
れらの混合物を含有するガスで置き換えることを特徴と
する方法が提供される。
斯くして、本発明によれば、コークス熱媒体法における
流動化用（循環用）及び／又は分散用スチームの使用量
を削減することができると共に、エタン、プロパン及び
ブタンの熱分解反応による有用なオレフィンの製造を同
時に行なうことができる。
流動化用（循環用）及び／又は分散用スチームの使用量
を削減することができると共に、エタン、プロパン及び
ブタンの熱分解反応による有用なオレフィンの製造を同
時に行なうことができる。
添付図面では、スチーム供給ノズル１１〜１５は夫々一
本の線で示されているが、実際には、夫々多数から成る
ノズル群であることができ、それらのうちから所要数を
適宜に選択して使用することにより、エタン、プロパン
又はブタンの滞留時間を変更して、それぞれの分解塵を
種々に制御することができる。
本の線で示されているが、実際には、夫々多数から成る
ノズル群であることができ、それらのうちから所要数を
適宜に選択して使用することにより、エタン、プロパン
又はブタンの滞留時間を変更して、それぞれの分解塵を
種々に制御することができる。
次に、本発明を実施例及び比較例に従って具体的に説明
する。
する。
比較例
添付図面に示す装置を使用し、反応塔１へ、高硫質Ｃ重
油を原料油供給ノズル８から５０００ｋｇ／時、コーク
ススラリー油をコークススラリー油供給ノズル９から１
１００ｋｇ／時、分散用スチームを原料油分散用スチー
ム供給配管１１かも３２００ｋｇ／時及びコークススラ
リー油分散用スチーム供給配管１２から８００ｋｇ／時
、流動化用（循環用）スチームを供給配管１４から１０
００ｋｇ／時、それぞれ供給し、且つ、加熱塔２へ、流
動化用（循環用）スチームを供給配管１５から１０００
ｋｇ／時供給し、７５０℃の温度で分解反応を行なった
。
油を原料油供給ノズル８から５０００ｋｇ／時、コーク
ススラリー油をコークススラリー油供給ノズル９から１
１００ｋｇ／時、分散用スチームを原料油分散用スチー
ム供給配管１１かも３２００ｋｇ／時及びコークススラ
リー油分散用スチーム供給配管１２から８００ｋｇ／時
、流動化用（循環用）スチームを供給配管１４から１０
００ｋｇ／時、それぞれ供給し、且つ、加熱塔２へ、流
動化用（循環用）スチームを供給配管１５から１０００
ｋｇ／時供給し、７５０℃の温度で分解反応を行なった
。
その結果、分解ガス２１７０ｋｇ／時、分解軽質油５ｓ
ｏｙ／時、分解重質油１４７ ｏｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた（ただし、このコークススラリー油は循環使
用した）。
ｏｙ／時、分解重質油１４７ ｏｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた（ただし、このコークススラリー油は循環使
用した）。
分解ガスは、エチレンを７５０ｋｇ／時、プロピレンを
４２０ｋｙ／時含んでいた。
４２０ｋｙ／時含んでいた。
実施例 １
比較例において、供給配管１４から供給する１０００に
９／時の流動化用スチームのうちの７２６に９／時の代
わりに、６１０ｋｇ／時のエタンを使用した。
９／時の流動化用スチームのうちの７２６に９／時の代
わりに、６１０ｋｇ／時のエタンを使用した。
その結果、分解ガス２７８０ｋｇ／時、分解軽質油８８
０ｋｇ／時、分解重質油１４７０ｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた。
０ｋｇ／時、分解重質油１４７０ｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた。
分解ガスは、エチレンを１３１０ｋｇ／時、プロピレン
を４２０ゆ７時含んでいた。
を４２０ゆ７時含んでいた。
また、スチームの一部を上記のようにエタンに代えたに
もかかわらず、流動層の異常状態及び塔内における異常
コーキングの発生はなく、反応塔１から急冷器４に至る
間の装置配管内におけるコーキングも変化がなかった。
もかかわらず、流動層の異常状態及び塔内における異常
コーキングの発生はなく、反応塔１から急冷器４に至る
間の装置配管内におけるコーキングも変化がなかった。
実施例 ２
比較例において、供給配管１４から供給する１０００ｋ
ｇ／１時の流動化用スチームのうちの５９２ｋｇ／時の
代わりに、８４０ｋｇ／時のブタンを使用した。
ｇ／１時の流動化用スチームのうちの５９２ｋｇ／時の
代わりに、８４０ｋｇ／時のブタンを使用した。
その結果、分解ガス２９６８ｋｇ／時、分解軽質油９２
２ｋｇ／時、分解重質油１４７０ｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた。
２ｋｇ／時、分解重質油１４７０ｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた。
分解ガスは、エチレンを１１１９ｋｇ／時、プロピレン
を６９６ｋｇ／時含んでいた。
を６９６ｋｇ／時含んでいた。
また、スチームの一部を上記のようにブタンに代えたに
もかかわらず、流動層の異常状態及び塔内における異常
コーキングの発生はなく、反応塔１から急冷器４に至る
間の装置配管内におけるコーキングも変化がなかった。
もかかわらず、流動層の異常状態及び塔内における異常
コーキングの発生はなく、反応塔１から急冷器４に至る
間の装置配管内におけるコーキングも変化がなかった。
実施例 ３
比較例において、原料油分散用スチーム供給管１１から
供給する３２００ｋｇ／時の分散用スチームのうちの６
１０ｋｇ／時の代わりに、７５０ｋｇ／時のプロパンを
使用した。
供給する３２００ｋｇ／時の分散用スチームのうちの６
１０ｋｇ／時の代わりに、７５０ｋｇ／時のプロパンを
使用した。
その結果、分解ガス２９２５ｋｇ／時、分解軽質油８８
５ｋｇ／時、分解重質油１４７０ｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた。
５ｋｇ／時、分解重質油１４７０ｋｇ／時、コークス４
８０ｋｇ／時及びコークススラリー油１１００ｋｇ／時
が得られた。
分解ガスは、１０３４ｋｇ／時のエチレン及び６５７ｋ
ｇ／時のプロピレンを含んでいた。
ｇ／時のプロピレンを含んでいた。
また、スチームの一部を上記のようにプロパンに代えた
にもかかわらず、原料油供給ノズル９にコーキングは発
生せず、反応塔１から急冷器４に至る間の装置配管内に
おけるコーキングも変化がなかった。
にもかかわらず、原料油供給ノズル９にコーキングは発
生せず、反応塔１から急冷器４に至る間の装置配管内に
おけるコーキングも変化がなかった。
添付図面は本発明方法の実施に好適な装置の一例を示す
概念図である。 図において、１は反応塔、２は加熱塔、３は反応塔サイ
クロン、４は急冷器、５は反応塔から加熱塔への下向管
、６は加熱塔から反応塔への下向管、７は加熱塔サイク
ロン、８は原料油供給ノズル、９はコークススラリー油
供給ノズル、１０はピッチ供給ノズル、１１は原料油分
散用スチーム供給配管、１２はコークススラリー油分散
用スチーム供給配管、１３はピッチ分散用スチーム供給
配管、１４及び１５は流動層流動化用（循環用）スチー
ム供給配管、１６はコークス燃焼用空気供給管、１７は
燃焼ガス供給配管、である。
概念図である。 図において、１は反応塔、２は加熱塔、３は反応塔サイ
クロン、４は急冷器、５は反応塔から加熱塔への下向管
、６は加熱塔から反応塔への下向管、７は加熱塔サイク
ロン、８は原料油供給ノズル、９はコークススラリー油
供給ノズル、１０はピッチ供給ノズル、１１は原料油分
散用スチーム供給配管、１２はコークススラリー油分散
用スチーム供給配管、１３はピッチ分散用スチーム供給
配管、１４及び１５は流動層流動化用（循環用）スチー
ム供給配管、１６はコークス燃焼用空気供給管、１７は
燃焼ガス供給配管、である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コークス熱媒体を用いる重質油の熱分解法において
、装置内へ供給するスチームの全部又は一部の代わりに
エタン、プロパン、ブタン又はそれらの混合物を含有す
るガスを使用することを特徴とする方法。 ２ 流動層流動化用スチームの全部又は二部の代わりに
上記ガスを使用する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 重質油分散用スチームの全部又は一部の代わりに上
記ガスを使用する特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14792981A JPS5851035B2 (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 重質油の熱分解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14792981A JPS5851035B2 (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 重質油の熱分解方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5849785A JPS5849785A (ja) | 1983-03-24 |
| JPS5851035B2 true JPS5851035B2 (ja) | 1983-11-14 |
Family
ID=15441260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14792981A Expired JPS5851035B2 (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 重質油の熱分解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5851035B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102480353B1 (ko) * | 2020-09-17 | 2022-12-27 | 한국화학연구원 | 코크스 제조 부산물을 이용한 중질유분의 열분해에 의한 경질화 방법 |
-
1981
- 1981-09-21 JP JP14792981A patent/JPS5851035B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5849785A (ja) | 1983-03-24 |
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