JPS58178876A - Contactless ignition device for magnetic generator type internal-combustion engine - Google Patents
Contactless ignition device for magnetic generator type internal-combustion engineInfo
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- JPS58178876A JPS58178876A JP6219182A JP6219182A JPS58178876A JP S58178876 A JPS58178876 A JP S58178876A JP 6219182 A JP6219182 A JP 6219182A JP 6219182 A JP6219182 A JP 6219182A JP S58178876 A JPS58178876 A JP S58178876A
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- ignition
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/005—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by weakening or suppression of sparks to limit the engine speed
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は磁石発電機を電源とする内燃機関用無接点点火
装置に関し、特に2サイクル内燃機関の高出力化に応え
るため、高速で点火時期を遅角させるようにしたもので
ある。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a non-contact ignition device for an internal combustion engine using a magnet generator as a power source, and in particular, the ignition timing is retarded at high speed in order to meet the increasing output of two-stroke internal combustion engines. It is something.
従来、高速時に比較的急に点火時期を遅角させるものと
して、例えば、実公昭53−43938号公報が公知と
なっている。この公報においてはコンデンサ充電コイル
の負方向出力により、第2のコンデンサを充電し、この
コンデンサの放に%流によって、トランジスタを制御し
て筒速時に信号発電機の出力の一部を側路し、点火時期
を遅らせているが、コンデンサ充電コイルの負方向出力
により第2のコンデンサを充電するため、コンデンサ充
電コイルの負方向出力を点火信号として用いることがで
きない。従って、信号発電機が不可欠であり、磁石発電
機の構造が複雑でコスト高になるという問題がある。Conventionally, a method for retarding the ignition timing relatively suddenly at high speeds has been known, for example, in Japanese Utility Model Publication No. 53-43938. In this publication, a second capacitor is charged by the negative direction output of the capacitor charging coil, and the transistor is controlled by the free current of this capacitor to bypass part of the output of the signal generator at cylinder speed. Although the ignition timing is delayed, the second capacitor is charged by the negative output of the capacitor charging coil, so the negative output of the capacitor charging coil cannot be used as an ignition signal. Therefore, a signal generator is essential, and there is a problem that the structure of the magnet generator is complicated and the cost is high.
本発明は、信号発電機を設けず、コンデンサ充電コイル
の出力のみを用いて、高速で点火時期を遅らせる点火装
置を提供することを目的とするものであり、コンデンサ
充電コイルの負方向出力をサイリスタを導通させるだめ
の点火信号に変換する信号変換回路、コンデンサ充電コ
イル正方向出力のみを用いて回転数上昇に伴って増加す
る電圧を発生する周波数−電圧(F−V)変換回路、こ
のF−V変換回路の出力を入力としてコンデンサ充電コ
イルの負方向出力波形の立上9部分を分流し、高速゛で
点火時期を遅らせる遅角制御回路、およびコンデンサ充
′醒コイルの負方向出力終端抵抗の発熱を防止するだめ
、主サイリスタの導通を検出して、主コンデンサ充電コ
イル負方向出力を短絡するレギュレータより構成されて
いる。An object of the present invention is to provide an ignition device that delays ignition timing at high speed by using only the output of a capacitor charging coil without providing a signal generator. This F- A retard control circuit that uses the output of the V conversion circuit as input and diverts the rising nine portions of the negative output waveform of the capacitor charging coil to retard the ignition timing at high speed, and a negative output terminating resistor of the capacitor charging coil. In order to prevent heat generation, it consists of a regulator that detects conduction of the main thyristor and short-circuits the negative output of the main capacitor charging coil.
以下本発明を図に示す実施例に基づいて説明する。第1
図において2つの高速充電コイルla。The present invention will be described below based on embodiments shown in the drawings. 1st
In the figure, two fast charging coils la.
la’および2つの低速充電コイルlb、lb’よシ構
成される磁石発電機のコンデンサ充電コイル1に矢印A
で示すコンデンサ充電側半波出力(正方向出力)が発生
すると、ダイオード11、主コンデンサ43、ダイオー
ド12と点火コイル2の1次コイル2aとの並列回路、
ダイオード8を介して主コンデンサ43が充電される。Arrow A indicates the capacitor charging coil 1 of the magnet generator, which is composed of la' and two slow charging coils lb and lb'.
When the capacitor charging side half-wave output (positive direction output) shown in is generated, a parallel circuit of the diode 11, the main capacitor 43, the diode 12, and the primary coil 2a of the ignition coil 2,
Main capacitor 43 is charged via diode 8 .
また同時に、ダイオード11、主コンデンサ44、ダイ
オード13と点火コイル3の1次コイル3aとの並列回
路、ダイオード8を介して主コンデンサ44が充電され
る。At the same time, the main capacitor 44 is charged via the diode 11, the main capacitor 44, the parallel circuit of the diode 13 and the primary coil 3a of the ignition coil 3, and the diode 8.
次に、コンデンサ充′成コイル1に矢印Bで示す負方向
出力が発生すると、その電流は、信号変換回路100を
構成する比較的、抵抗値の小さい終端抵抗33を介して
流れ、この時、抵抗330両端に現われる電圧を抵抗3
4およびツェナーダイード19を介して主サイリスタ2
4のゲートに印加し、主サイリスタ24を導通させるだ
めの点火信号(図中矢印Cで示す)とする。そして、こ
の点火信号が主サイリスタ24のゲートトリガレベルに
達すると主サイリスタ24が導通し、主コンデンサ43
および44の電荷をそれぞれ点火コイル2および301
次コイル2 a、+ 3 aに急激に放電させ、それぞ
れの2次コイル2b、3bに誘起される高電圧によって
、各点火プラグ4 、5 、6゜7に点火火花を発生さ
せる。Next, when a negative direction output shown by arrow B is generated in the capacitor charging coil 1, the current flows through the terminating resistor 33, which has a relatively small resistance value and constitutes the signal conversion circuit 100, and at this time, The voltage appearing across resistor 330 is
4 and the main thyristor 2 via the Zener diode 19.
The ignition signal (indicated by arrow C in the figure) is applied to the gate of No. 4 to make the main thyristor 24 conductive. When this ignition signal reaches the gate trigger level of the main thyristor 24, the main thyristor 24 becomes conductive and the main capacitor 43
and 44 charges to ignition coils 2 and 301, respectively.
The secondary coils 2a, +3a are rapidly discharged, and the high voltage induced in the respective secondary coils 2b, 3b generates ignition sparks in each spark plug 4, 5, 6.7.
一方、コンデンサ充電コイル1に正方向出力が発生する
と、その出力は、抵抗36、ダイオード10、ツェナー
ダイオード21の直列回路において、ツェナーダイオー
ド21と並列接続されたコンデンサ46を、ツェナーダ
イオード21で決まる一定電圧で図示極性に充電する。On the other hand, when a positive output is generated in the capacitor charging coil 1, the output is fixed at a constant value determined by the Zener diode 21 in a series circuit of the resistor 36, the diode 10, and the Zener diode 21. Charge with voltage to polarity shown.
次に、主コンデンサ充電コイル1の正方向出力電圧が、
そのピーク値を過ぎ、低下し始めると、コンデンサ46
の充電電荷は、抵抗38、ダイオード16、ツェナーダ
イオード20、抵抗37,36.コンデンサ充電コイル
1、抵抗33を介して放電し、抵抗38の端子電圧が、
トランジスタ26の動作レベルに達すると、トランジス
タ26が導通するため、コンデンサ46の電荷がトラン
ジスタ26、ダイオード17を介して、コンデンサ47
へ転送される。Next, the positive direction output voltage of the main capacitor charging coil 1 is
When the peak value is passed and begins to decrease, the capacitor 46
The charge is generated by the resistor 38, diode 16, Zener diode 20, resistors 37, 36 . The capacitor is discharged through the charging coil 1 and the resistor 33, and the terminal voltage of the resistor 38 becomes
When the operating level of the transistor 26 is reached, the transistor 26 becomes conductive, so that the charge in the capacitor 46 is transferred to the capacitor 47 via the transistor 26 and the diode 17.
will be forwarded to.
従って、コンデンサ47は図示極性に充電される。Therefore, capacitor 47 is charged to the polarity shown.
コノ際、コンデンサ46からコンデンサ47への電荷の
転送周波数は、回転数に比例するため、コンデンv47
の端子には、回転数に比例する電圧が得られる。At this time, since the frequency of charge transfer from the capacitor 46 to the capacitor 47 is proportional to the rotation speed, the capacitor v47
A voltage proportional to the rotational speed is obtained at the terminal.
コンデンサ47の充電電荷は、このコンデンサ47と並
列接続された抵抗39とで決まる時定数で放電すると共
に、F−V変換回路200の出力となって、遅角制御回
路300の入力となる。即ち、F−V変換回路200の
出力は、抵抗40、ツェナーダイオード22を介して、
主サイリスタ24のゲート回路に並列接続されたトラン
ジスタ270ペースへ流れ、このトランジスタ27を動
作すせる。この間、点火信号はトランジスタ27によっ
て抵抗41.42を介して分流される。The charge in the capacitor 47 is discharged with a time constant determined by the capacitor 47 and the resistor 39 connected in parallel, and becomes the output of the F-V conversion circuit 200 and the input of the retard control circuit 300. That is, the output of the F-V conversion circuit 200 is transmitted through the resistor 40 and the Zener diode 22 as follows.
The signal flows to a transistor 270 connected in parallel to the gate circuit of the main thyristor 24, and operates this transistor 27. During this time, the ignition signal is shunted by transistor 27 through resistor 41.42.
そして、低速回転領域では、F−V変換回路200の出
力電圧が遅角制御回路300の動作レベルより低いため
、トランジスタ27は動作しないが、回転数が上昇して
高速回転領域になると、F−V変換回路200の出力電
圧は、遅角制御回路300の動作レベルに達し、点火信
号の立上り部分が遅角制御回路300、即ち、トランジ
スタ27によつて抵抗41.42を介して分流されるた
め、点゛ 火時期は高速で、同転数に比例して遅角す
る。また更に回転数が上昇し、最高回転域に達すると、
トランジスタ27が飽和するため、このトランジスタ2
7のコレクタ電流(分流電流)が一定となり、点火時期
は一定となる。従って、回転数Nに対する点火時期θは
第2図に示すように、高速回転領域で回転数Nに比例し
て遅角し、やがて一定となる。尚、第1図において、遅
角制御回路300の出力側と並列に一点鎖線で示すコン
デンサ48を追加すると、このコンデンサ48によって
点火信号が分流されるだめ、第3図に示すように中速回
転領域の点火時期θが回転数Nに比例してゆるやかに遅
角する特性が得られる。In the low-speed rotation region, the output voltage of the F-V conversion circuit 200 is lower than the operating level of the retard control circuit 300, so the transistor 27 does not operate. However, when the rotation speed increases and enters the high-speed rotation region, the F- The output voltage of the V conversion circuit 200 reaches the operating level of the retard control circuit 300, and the rising portion of the ignition signal is shunted by the retard control circuit 300, that is, the transistor 27, through the resistors 41 and 42. , The ignition timing is fast and retarded in proportion to the rotation speed. When the rotation speed increases further and reaches the maximum rotation range,
Since transistor 27 is saturated, this transistor 2
The collector current (shunt current) of No. 7 becomes constant, and the ignition timing becomes constant. Therefore, as shown in FIG. 2, the ignition timing θ relative to the rotational speed N is retarded in proportion to the rotational speed N in the high-speed rotation region, and eventually becomes constant. In FIG. 1, if a capacitor 48 shown by a dashed line is added in parallel with the output side of the retard control circuit 300, the ignition signal is shunted by the capacitor 48, so that the rotation speed is reduced to medium speed as shown in FIG. A characteristic is obtained in which the ignition timing θ in the region is gradually retarded in proportion to the rotational speed N.
ところで、コンデンサ充電コイル1の負方向出力終端抵
抗33は、点火信号を得るために設けであるが、始動回
転付近の低速回転領域においても十分大きな点火信号電
圧を得るためには、抵抗値を犬きく設定する必要がある
が、抵抗値を大きくすると、負方向出力が増大し、抵抗
33の発熱、更には、点火信号電力の増大に伴なう主サ
イリスタ24のケート電力の増大、遅角制御回路300
0分流電流の増大という問題が生じてくる。Incidentally, the negative direction output terminal resistor 33 of the capacitor charging coil 1 is provided to obtain an ignition signal, but in order to obtain a sufficiently large ignition signal voltage even in the low speed rotation region near the starting rotation, the resistance value must be adjusted to a minimum value. However, when the resistance value is increased, the negative direction output increases, heat is generated in the resistor 33, and furthermore, the gate power of the main thyristor 24 increases due to the increase in the ignition signal power, and the delay control circuit 300
A problem arises in that the 0-minute current increases.
そこで、低速回転領域における十分な点火信号電圧を確
保し、なおかつ、上述の問題を無くすために、レギュレ
ータ400が設けである。このレギュレータ400は、
主コンデンサ充電コイル1の負方向出力が抵抗28、ダ
イオード14、ツェナーダイオード18を介して流れる
ことによってとのツェナーダイオード18の端子間に発
生する電圧により充電されたコンデンサ45の電荷を、
主サイリスタ24の導通時に、抵抗29.30、ダイオ
ード15、主サイリスタ24を介して放電し、このとき
の抵抗29の端子電圧によってトランジスタ25を導通
させ、コンデンサ45の電荷を、抵抗31を介してサイ
リスタ23のゲートに放電し、このサイリスタ23を導
Jmさせ、このサイリスタ23により主サイリスタ24
の導通以後の点火に無関係なコンデンサ充電コイル1の
負方向出力をダイオード9を介して短絡する回路である
0
尚・第1図中の信号変換回路100において、ツェナー
ダイオード19は、サイリスタ24のゲートトリガレベ
ルVGTの温度補償用、および遅角制御回路300のト
ランジスタ27のコレクタ電位を確保し、トランジスタ
27を直線性の良好な領域で動作させるだめのレベルシ
フトのために設けである。また、遅角制御回路300の
ツェナーダイオード22は、トランジスタ27のベース
・エイツタ間電位VBEの温度補償用である。Therefore, a regulator 400 is provided in order to ensure a sufficient ignition signal voltage in the low speed rotation range and also to eliminate the above-mentioned problem. This regulator 400 is
When the negative direction output of the main capacitor charging coil 1 flows through the resistor 28, the diode 14, and the Zener diode 18, the capacitor 45 is charged by the voltage generated between the terminals of the Zener diode 18.
When the main thyristor 24 is turned on, it is discharged through the resistor 29, 30, the diode 15, and the main thyristor 24, and the terminal voltage of the resistor 29 at this time makes the transistor 25 conductive, and the charge in the capacitor 45 is discharged through the resistor 31. Discharge is applied to the gate of the thyristor 23, causing the thyristor 23 to conduct Jm, and the thyristor 23 causes the main thyristor 24 to
This is a circuit that short-circuits the negative direction output of the capacitor charging coil 1, which is unrelated to ignition after the conduction of 0, via the diode 9. In the signal conversion circuit 100 in FIG. It is provided for temperature compensation of the trigger level VGT, and for level shifting to ensure the collector potential of the transistor 27 of the retard control circuit 300 and to operate the transistor 27 in a region with good linearity. Further, the Zener diode 22 of the retard control circuit 300 is used for temperature compensation of the base-to-eighter potential VBE of the transistor 27.
力お、上述した実施例において、コンデンサ充電コイル
1は、高速充電コイルが2個(1a 、la’)および
低速充電コイル(lb、1b′)が2個の合計4個のコ
イルから成っているが、高速充電コイルが1個、低速充
電コイルが1個から成る2個のコイルで構成することも
可能である。更に、本回路は4気筒用のため、主コンデ
ンサ(43またi’j:44)、点火コイル(2または
3)およびダイオード(12または13)より成る充放
電経路が2系統あり、かつ点火コイル2.3がダブルコ
イ(9)
ルとなっているが、主コンデンサおよび点火コイルを1
系統とし、点火コイルをシングルコイルとすれば、単気
筒用にも適用可能である。In the embodiment described above, the capacitor charging coil 1 consists of a total of four coils: two fast charging coils (1a, la') and two slow charging coils (lb, 1b'). However, it is also possible to configure it with two coils, one fast charging coil and one slow charging coil. Furthermore, since this circuit is for 4 cylinders, there are two charging/discharging paths consisting of the main capacitor (43 or i'j: 44), ignition coil (2 or 3), and diode (12 or 13), and the ignition coil 2.3 is a double coil (9), but the main capacitor and ignition coil are one
If the ignition coil is a single coil, it can also be applied to a single cylinder.
第1図は本発明装置の一実施例を示す電気回路図、第2
図および第3図は第1図図示装置における点火時期特性
図である。
1・・コンデンサ充電コイル、2.3・・・点火コイル
、11・・・ダイオード、24・・−半導体スイッチン
グ素子をなす主サイリスタ、43.44 主コンデン
サ、100・・・信号変換回路、200・・周波数−電
圧変換回路、300・・遅角制御回路、400・・・レ
ギュレータ。
代理人弁理士 岡 部 隆
(10)FIG. 1 is an electric circuit diagram showing one embodiment of the device of the present invention, and FIG.
3 and 3 are ignition timing characteristic diagrams for the device shown in FIG. 1. 1... Capacitor charging coil, 2.3... Ignition coil, 11... Diode, 24... Main thyristor forming a semiconductor switching element, 43.44 Main capacitor, 100... Signal conversion circuit, 200... - Frequency-voltage conversion circuit, 300... Retard control circuit, 400... Regulator. Representative Patent Attorney Takashi Okabe (10)
Claims (1)
よりダイオードを介してコンデンサを充電し、前記充電
コイルの他方の半波出力により信号変換回路を介してサ
イリスクに点火信号を供給し、このサイリスタの導通に
よシ前記コンデンサの充電電荷を点火コイルの1次コイ
ルを介して放電させる磁石発電機式内燃機関用無接点点
火装置において、前記充電コイルのコンデンサ充電側半
波出力のみを入力として、内燃機関の回転数に比例して
増加する電圧を発生する周波数−電圧変換回路と、前記
充電コイルの点火信号に供する側の半波出力電圧波形の
立上り部分を、前記周波数−電圧変換回路の出力によっ
て機関回転数上昇と共に側路する遅角制御回路と、前記
サイリスタの導通によって放電される前記コンデンサの
放電時を検出して、前記サイリスタの導通後、前記充電
コイルの点火信号に供する側の半波出力を短絡するレギ
ューレータとを備える磁石発電機式内燃機関用無接点点
火装置。The half-wave output of one of the capacitor charging coils of the magnet generator charges the capacitor via the diode, and the other half-wave output of the charging coil supplies an ignition signal to the thyristor via a signal conversion circuit, and the thyristor In a non-contact ignition device for a magnet generator type internal combustion engine that discharges the charge in the capacitor through a primary coil of an ignition coil through conduction, the internal combustion A frequency-voltage conversion circuit that generates a voltage that increases in proportion to the engine speed, and a rising portion of a half-wave output voltage waveform on the side that is provided to the ignition signal of the charging coil by the output of the frequency-voltage conversion circuit. A retard control circuit bypasses as the engine speed increases, and detects when the capacitor is discharged due to conduction of the thyristor, and after the thyristor conducts, generates a half wave on the side that provides the ignition signal of the charging coil. A non-contact ignition device for a magnet generator type internal combustion engine, comprising a regulator that short-circuits the output.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6219182A JPS58178876A (en) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | Contactless ignition device for magnetic generator type internal-combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6219182A JPS58178876A (en) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | Contactless ignition device for magnetic generator type internal-combustion engine |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58178876A true JPS58178876A (en) | 1983-10-19 |
Family
ID=13193001
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6219182A Pending JPS58178876A (en) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | Contactless ignition device for magnetic generator type internal-combustion engine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58178876A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61167477U (en) * | 1985-04-05 | 1986-10-17 |
-
1982
- 1982-04-13 JP JP6219182A patent/JPS58178876A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61167477U (en) * | 1985-04-05 | 1986-10-17 |
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