JPS58164521A - アルキル化用装置と方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は酸アルキル化に関する。一つの観点において、
本発明はアルキル化反応器へ送りこむ供給流中のオレフ
ィン対イソパラフィン比を制御することに関する。別の
観点においては、本発明はアルキル化反応器内における
敵対全炭化水素比を制御することに関する。さらに別の
観点においては、本発明は２基又はそれ以上の並列系ア
ルキル化反応器への装入量の均衡をはかることに関する
。

アルキル化は、少なくとも１種のイソパラフィン、例え
ばイソブタンと、プロピレン、ブチレン又はア瑠しンの
ようなオレフィンとを化合させることによシ、航空ガソ
リンや自動用燃料に配食するのに好適な、すぐれた安定
性及びアンチノック性を有する液体を製造する方法であ
る。弗化水素（ＨＩＦ　）酸又は硫酸のような酸触媒が
反応を触媒するのに役立つ。

普通アルキル化されるイソパラフィンはイソブタンであ
るが、所望によってはイソペンタンも利用で龜る。蝋も
普通に用いられるオレフィンはゾロビレン及びブチレン
であって、アミレンは前２者はどには利用されない。本
明細書で用いられる用語ブチレンは１−ブテン、シス−
２−ブテン、トランス−２−ブテン及びイソブチレンを
指す。

本明細書で用いられる用語アミレンは炭嵩数５のオレフ
ィン全部をさす。若干のプロパン及びノルマルブタンも
プロピレン及びブチレンと一緒になって存在してよく、
ぞして若干のプロパン及びイソペンタンがアルキル化に
おいて生成されうる。

本発明は使用される特定のオレフィン供給物に依存する
ものではないので、便宜上この特定供給流を単にオレフ
ィン供給流とよぶことにする。同様に、最屯普通に用い
られるイソパラフィンはイソブタンであるため、インパ
ラフィンといえばインブタンのことである。また酸とい
えばＨ１酸であるが、所望によっては他の酸を利用する
こともできる。

どんな方法で４そうでめるが、アルキル化法の生成物の
品質、を改善することが所望されている。

一般に、アルキル化物のオクタン価は、アルキル化法で
得られた生成物の品質を査定するのに用いて、特定量の
供給物から生じる生成物の生成量を改善することも要望
されている。

上記の目的を達成する丸めには、アルキル化反応器管厳
密に制御することが必要である。このような制御で特に
重要なのは、アルキル化反応器へ送シ込まれる供給物中
におけるイソブタン対オレフィン比及び反応器内におけ
る敵対全炭化水素比である。また、２基又はそれ以上の
アルキル化反応器が並列に配置されている場合、上記の
目的を達成するためには２基以上の並列反応器への装入
量の均衡をはかルうることが望ましい。

本発明によれば、オレフィン含有流とイソブタン流とを
組合せ、この組合せ流をアルキル化反応器に供給するア
ルキル化の制御が、イソブタン流のフローレートを加減
して組合せ流中のイソブタン対オレフィン比を所望どお
りに保つことによって達成される。また、アルキル化反
応器内の所望　　　　゛の敵対炭化水素を保つように、
アルキル化反応器への酸の流れの７０−レートを加減す
るための方法及び装置が本発明によって提供される。＊
ｉに、並列的なアルキル化反応器を利用するアルキル化
法において、並列的なアルキル化反応器への装入量の均
衡が保たれるようにアルキル化反応器の一つへのオレフ
ィン流の７０−レートを加減することが本発明に従って
達成される。

一般に、組合せ流中の所望のインブタン対オレフィンを
保つためのインブタン供給流の制御は、オレフィン含有
供給流の分析に基づく所望のイソブタン対オレフィン比
を保つに必要なイソブタンのトータルフロー、オレフィ
ン含有供給流のフローレート及び組合せ供給流中の所望
のイソブタン対オレフィン比を決定することによって達
成される。このように決定された値を利用してイソブタ
ン流の所望の７０−レートを決定する。

一般に、酸の流れの７０−レートの制御ハ、酸の流れに
含まれる酸及び炭化水素の量を最初に決定することによ
って達成される。酸の流れには８０−にも達する多量の
炭化水素が含まれうろことを特記すべきである。この決
定がなされた後、酸の流れに含まれる炭化水素の量と、
アルキル反応器に送シ込まれる組合せ流中の炭化水素の
量とを合算し、アルキル化反応器に供給される全炭化水
素を決定する。この全炭化水素を利用することによって
所望の酸の７０−レートを決定し、所望の酸のフローレ
ートと実際の酸のフローレートとの比較を行うことによ
って酸の流れの７０−レートを加減する。

一般に、並列式の反応器のうちの一つへのオレフィンの
７０−レートを制御することによって各反応器への装入
量の均衡をはかることは、並列反応器の各々から取出さ
れる反応体の温度を実質的に等しく保つに必要なオレフ
ィンの一つの反応器への７０−レートを決定することに
よって達成される。このフローレートを利用し、並列状
態の反応器の一つへのオレフィンのフローレートを加減
する。

本発明の他の目的及び利点は、さきに記載した特許請求
の範囲及び上述した簡単な説明、ならびに以下図面を参
照して行う詳細な説明から明らかになろう。

オレフィン及びイソブタンの供給流が組合され、酸の流
れとは別個にアルキル化反応器に供給されるきわめて簡
単な構造のアルキル化反応器を例にとって本発明を説明
する。若干のアルキル化反応器においては、アルキル化
反応器に供給される前にオレフィンとイソブタンとの組
合せ流を酸の流れと組合せることができる。本発明は特
定のアルキル化反応器の構造に限定されるものではなく
、むしろ種々の流れの７０−レートを制御できるもので
あれば任意のアルキル化反応器に適用しうるものである
。

説明を目的とした第１図には、特定的な制御システム構
造が示されている。しかし本発明は、本発明の目的を達
成しうる種々のタイプの制御システム構造を包含するも
のである。図面にシグナルラインとして示されたライン
は、この好ましい態様においては電気又は空気で作動さ
れる。一般的にいって、トランスデユーサ−から供給さ
れるシグナルはいずれも電気的の形態である。一方、フ
ロー感知器から供給されるシグナルは一般に空気作動的
の形態である。これらのシグナルの変換処理（ｔｒａｎ
ｓ＋ｌｕｃｉｎｇ）は簡明化を目的として図示していな
いが、その理由は、もし流れを空気作動形態で測定した
場合、流れトランスデユーサによってそれを電気的形態
で伝送するには、電気的形態に変換せざるを得ないこと
は当業界の周知事実であることによる。まえ、アナログ
形からディジタル形へのシグナルの変換、又はディジタ
ル形からアナログ形へのシグナルの変換も図面に示して
ないが、このよう表変換も当業界で周知のためである。

また本発明は、機械的、液圧式又はその他の情報伝送用
シグナル手段に適用可能である。はとんどすべての制御
システムにおいて、電気的、空気作動式、機械的又は液
圧式シグナルの組合せが若干用いられるであろう。使用
に際して方法及び装置に対する相客性を有するかぎ如、
他のいかなるタイプのシグナル伝送法も本発明の範囲内
に包含される。

本発明の好ましい態様においてはディジタルコンぎニー
ターを用いることによ釈測定プロセスパラメーターと同
時にコンピューターに供給されるセットポイントに基づ
いて所要のコントロールシグナルを計算する。アナログ
式コンピューター又は他のタイプのコンピューターも本
発明に用いることができた。ディジタル−コンピュータ
ーは、オクラホマ州バートルスヴイルのアプライド・オ
ートメーション社（ムｐｐ’１ｉｅｄ　Ａｕｔｏｍａｔ
ｉｏｎ、　Ｉｎｃ、）製の商標オプトロール（ｏｐＴｕ
ｏ＃）　７００　ｏプロセスコンピューターシステムで
あるのが望ましい。

またシグナルラインはディジタルコンピューターで行わ
れた計算の結果を表わすのにも利用され、そして用語「
シグナル」はこれらの結果をさすのに用いられる。従っ
て、シグナルという用語は、電流又は空気圧をさすだけ
でなく、計算又は測定された値の二重表現（ｂｉｎａｒ
ｙ　ｒ＠ｐｒｅｓｅｎｔａｔｉｏｎｓ）をさすのにも用
いられる。

図に示される制御装置は種々の制御方式、例えば比例式
、比例−積分式、比例−微分式又は比例−積分−微分方
式を利用することかで色る。この好ましい態様において
は、比例−積分−微分方式が用いられているが、２個の
入力シグナルを受入れ、これらの２１−の入力シグナル
の比較を表わす１個の目盛シづけされた出力シグナルを
生じることができる制御装置であれば、それらはいずれ
も本発明の範囲内に包含される。

制御装置による出力シグナルの目盛如づけは、制御方式
の技術分野における周知事項である。本質的には、制御
装置の出力を、任意の所望因子又は変数が表わされるよ
うに目盛シづけすることができる。この−例は、制御装
置による所望の７０−レートと実際の７０−レートとの
比較である。

出力は、所望の流れと実際の流れとを等しくするのに必
要なある種のガスのフローレートの所望の変化を表わす
シグナルとすることができる。一方また、同じ出力シグ
ナルを目盛シづけすることにより、所望の流れと実際の
流れとを等しくするのに必要なパーセント又は温度変化
を表わすこともできる。もし、制御装置の出力が標準に
従ってΩ〜１０ボルトの範囲内で変動するとすれば、５
．０ボルトの電圧水準がある特定のフローレート又は温
度の５０−に対応するように出力シグナルを目盛りづけ
することかで會る。

プロセスを特徴づけるパラメーター、及びそれによって
生じる種々のシグナルを測定するのに用いられる種々の
変換手段はいろいろな形式又はフォーマットであってよ
い。例えば、システムの制御要素は、電気的なアナログ
、ディジタル、電子的、空気作動式、液圧式、機械的も
しくは他の同様なタイプの装置又はこれらの装置の１種
もしくはそれ以上の組合せを用いてこれを完成させるこ
とができる。本発明の現在好ましい態様は、空気作動式
の最終制御要素と、電気的アナログシグナルとを組合せ
た段叡シ及び翻訳装置を用いることを可とするが、プロ
セス制御技術の熟練者が入手できて理解しうる種々の特
定装置を用いることによシ、本発明の方法及び装置管完
成することも可能である。同様に、種々のシグナルのフ
ォーマットを実質的に修正することにより、個々の据付
は法についてのシグナルフォーマット条件、安全要素、
測定又は制御機器の物理的特性及びその他の要素に適合
させることができる。例えば、差圧オリフィス流量針に
よって生じる原料流測定値シグナルは、実際のフローレ
ートの二乗との一般的比例関係を示すのが普通である。

他の測定機器は測定され九パラメーターに比例するシグ
ナルを生じ、またさらに別の変換器手段は、さらに複雑
ではあるが、測定されたパラメータにとって既知の関係
にあるシグナルを生じうる。シグナルフォーマット、又
はシグナルとシグナルが表わすパラメーターとの正確な
相対関係とは関係なく、測定されたプロセスパラメータ
ー又紘所望のプロセス値を表わす各シグナルは、被測定
パラメーター又は所望値に対する相対的関係を持ち、そ
れによシ、特定のシグナル値による特定の被測定又は所
望値を設計することが可能となる。従って、プロセス測
定値又は所望のプロセス値を表わすシグナルは、シグナ
ルユニットと被測定又は所望のプロセスユニットとの間
の正確な数学的相対関係とは無関係に、被測定又は所望
値についての情報を容易に検索（ｒｅｔｒｉｅｖｅ）す
ることができるようなシグナルである。

図面、特定的には第１図を参照するに、アルキル化反応
器１１が図示されている。イソパラフィン（以下インパ
ラフィンをイソブタンと称する）を含み、導管１２を通
って流れる供給流と、オレフィンを含み、導管１４を通
って流れる供給流とが組合わされ、導管１５を通って反
応器１１に供給される。酸を含む流れ（以下との［１−
ＨＩ’酸と称する）が導管１６を通って反応器１１に供
給される。反応体は導管１７を通って反応器１１から取
出される。

第１図に示す反応器の構造は典型的な反応器構造である
。本発明についての説明の便宜上、きわめて基本的な反
応器構造を例にとった。反応器１１に供給され、又はそ
れから取出される他のプロセス流、アルキル化反応器に
当然付随するボンデ、熱交換器等の付加的なプロセス機
器及び付加的制御部品は図示しなかった。その理由は、
本発明全説明するうえにおいて、それらがなんの役割シ
も果たさないからである。

本質的には、多くのプロセス測定がなされ、これらのプ
ロセス測定値はディジタルコンピューターに供給される
。これらのプロセス測定値及びオペレーターから供給さ
れるセットポイントに応答して、ディジタルコンピュー
ターは二つの出力制御シグナルを供給する。このシグナ
ルを利用することによυ、導管１５内を流れる供給流中
のイソブタン対オレフイ／比及び反応器１１内の敵対炭
化水素比を加減する。最初にプロセス測定についての説
明を行い、次に制御シグナルを利用してアルキル化反応
器を制御する方法を説明する。その後で、プロセス測定
値を利用して制御シグナルを導き出す方法を靜しく述べ
ることにする。

例えばオクラホマ州パートルスヴイルのアゾライド・オ
ートメーション社製の商標オプチクローム（ＯＦＴ工（
３ＨＲＯる２１００コンピユータークロマトグラフシス
テムのようなりロマトグラフ分析器であることが好まし
い分析器トランスデユーサ−２１ｔ−導管２２を介して
導管１２に流体連結させる。分析器トランスデユーサ−
２１社、導管１２内を流れる供給流に含まれるイソブタ
ンのパーセントを表わす出力シグナル２３を提供する。

典型的には、イソブタン供給流にはブタン及びプロパン
のような不純物が含まれている。シグナル２３は、分析
器トランスデユーサ−２１からコンピューター１００へ
の入力として供給される。

同じようにして、クロマトグラフ分析器であることがや
けシ好ましいトランスデユーサ−２６が、導管２Ｔを介
して導管１４に流体連結される。分析器トランスデユー
サ−２６＃ｉ、導管１４を通って流れる、オレフィンで
ある供給流のパーセントを表わす出力シグナル２９を提
供する。イソブタン供給流の場合と同じく、導管１４を
通って流れるオレフィン含有量も完全にオレフィンで構
成されてはいない、。シグナル２９は、分析器トランス
デユーサ−２６から入力としてコンピューター１００に
供給される。

やはシクロマドグラフ分析器であることが好ましい分析
器トランスデユーサ−３１は、導’１３２ンスデューサ
ー３１は、導管１５を流れる供給流中の実際のイソブタ
ン対オレフィン比を表わす出ｊＪシ／”ナル３３を提供
する。シグナル３３は、分析器トランスデユーサ−３１
から入力とじてコンピューターｉｏｏに供給される。

導管１２内に作動的に配置されたフロー感知器３Ｔと組
合されたフロートランスデューサー３６は、導管１２内
を流れる供給流の実際のフローレートを表わす出力シグ
ナル３８を提供する。シグナル３８は、フロートランス
デューサー３６からプロセス変数入力としてフロー制御
装置に、また入力としてコンピューター１００にそれぞ
れ供給される。同じようにして、導管１４内に作動的に
配置されたフロー感知器４２と組合されたフロートラン
スデューサー４１は、導管１４内を流れる供給流の実際
の７０−レートを表わす出方シグナル４４をコンピュー
ター１００に供給する。

導管１６内に作動的に配置されたフロー感知器４６と組
合されたフロートランスデューサー４５は、導管１６内
を流れる酸含有流のフローレートを表わす出力シグナル
４７を提供する。シグナル４７は、フロー制御装置４８
へのプロセス変数入力として、またコンピューター１０
０への入力として供給される。

さきに述べたごとく、コンぎニーター１００は、記録さ
れたプロセス測定値と、オペレーターによって供給され
たセット−インドとに応答して２個の出力制御シグナル
を提供する。フロー制御装置３９へのセットポイントシ
グナルとしてコンピューター１００から供給されるシグ
ナル５１は、導管１５内を流′れる供給流中における所
望のイソブタン対オレフィン比を保つのに必要な、導管
１２を通って流れるイソブタン含有流の７ｏ−レートを
表わす。シグナル５１及び３８に応答し、フロー制御装
置３９は、シグナル５１と３８との間に対応する出力シ
グナル５２を提供する。導管１２を流れるイソブタン含
有流の実際の７０−レートを、シグナル５１によって表
わされる所望の７０−レートに実質的に等しく保つに必
要な制御弁（導管１２内に作動的に配置されている）の
位置を表わすようにシグナル５２は目盛シづけされてい
る。シグナル５２はフロー制御装置３９から制御弁５３
に制御シグナルとして供給され、そして制御弁５３がそ
れに応答して調節される。

フロー制御装置４８へのセットポイント入力としてコン
ピューター１００から供給されるシグナル５４は、反応
益１１内における所望の敵対炭化水素比を保つに必要な
、導管１６内を流れる酸含有流の７０−レートを表わす
。シグナル５４及び４Ｔに応答し、フロー制御装置４８
は、シグナル５４と４７との間の差に対応する出力シグ
ナル５５を提供する。導管１６内を流れる酸含有流の実
際の７ｃｌ！−レートを、シグナル５４によって表わさ
れる所望のフローレートに実質的に等しく保つに必要な
制御弁５７（導管１６内に作動的に配置されている）の
位置を表わすようにシグナル５５は目盛りづけされてい
る。シグナル５５は、制御弁５Ｔへの制御シグナルとし
てフロー制御装置４８から供給され、そして制御弁５７
がそれに広答して制卸される。

次に制御シグナル５１及び５４がどのようにして誘導さ
れるかについて述べる。導管１４を通って流れる供給流
中の実際のオレフィンのパーセントを表わすシグナル２
９が乗算ブロック６１への入力として供給される。また
導管１４′ｆｒ：通ってηＬれるオレフィン含有流の実
際のフローレー）’ｋｔｌ：。

わすシグナル４４も乗算ゾロツク６１への入力及び加算
ブロック６３への入力として供給される。

導管１５内を流れる供給流中の所望のイソブタン対オレ
フィン比を表わすセットポイントシグナル６４が乗算ブ
ロック６１への入力及びコントローラーブロック６５へ
の入力とじてやは９供給される。一般に、導管１５を通
って流れる供給流についての所望のイソブタン対オレフ
ィン比は、個々のアルキル化法ごとくよく知られてお９
、オペレーターによる操作開始が可能である。

シグナル２９．４４及び６４を乗じることにより、導管
１５を流れる供給流中の実際のイソブタン対オレフィン
比を、シグナル６４によって衣わに郷しく保つに必要な
、導管１２を通るイソブタンの７０−レートを表わすシ
グナル６Ｔが確立される。本質的には、シグナル２９及
び４４を乗じることにより、導管１４を流れるオレフィ
ンの実際のフローレートが得られ、この値にシグナル６
４で表わされるイソブタン対オレフィン比を乗じること
によって所望のイソブタンの７０−レートが得られる。

シグナル６Ｔは、乗算ブロック６１から除算ブロック６
９の分子人力に供給される。

イソブタンである、導管１２を通って流れるイソブタン
含有流のパーセントを表わすシグナル２３は、除算ゾロ
ツク６９の分母に供給される。

シグナル６７をシグナル２３で除することによ択導管１
５内を流れる供給流中の実際のインブタン対オレフィン
比を、シグナル６４で表わされる所望のイソブタン対オ
レフィン比に実質的に等しく保つに必要な、導管１２を
通って流れるイソブタン含有流のフローレートを表わす
シグナル７１が確立される。シグナルＴ１は、除算ブロ
ック６９から加算ブロック７２への人力として供給され
る。

本質的には、シグナル７１は導管１５ｆｔ通って流れる
供給流１５を構成する二つの流体流の実際のフローレー
ト測定結果及び実際の分析結果に基づいたものであるた
め、シグナル７１をフィードフォワード（ｆｅｅｌ　ｆ
ｏｒｗａｒｄ）制御シグナルと考えることができる。

導管１５内を流れる供給流中の実際のイソブタン対オレ
フィン比を表わすシグナル３３は、コントローラーブロ
ック６５へのプロセス変数人力として供給される。シグ
ナル６４及び３３に応答し、コントローラーブロック６
５は、シグナル３３と６４との間の差に対応するシグナ
ル１４を提供する。シグナル３３によって表わされる実
際の分析結果を、シグナル６４で表わされるセットポイ
ントシグナルく実質的に等しくするのに必要な、シグナ
ルＴ１で表わされるフローレートのいかなる変化も表わ
されるようにシグナルＴ４は目盛りうけされる。

シグナル３３によって表わされる実際の分析結果が定期
的に得られることが重要であ）、測定は典型的には１５
分ごとに行うようにする。従って、シグナル７４はフィ
ードバック（ｆｅθｄｂａｃｋ）又はトリム因子と考え
てよい。本質的には、もしシグナルＴ１に基づくフィー
ドフォワード制御が、導管１５を流れる供給流中に所望
のイノブタン対オレフィン比を維持していれば、シグナ
ルＴ４のマグニチュードは０になるであろう。フィード
フォワード制御が所望のインブタン対オレフィン比を保
っていないときに限って、シグナル７４で表わされるト
リム因子は効力を発揮するであろう。シグナルＴ４は、
加算ブロックＴ２への第２人力としてコントローラーブ
ロック６５から供給される。

シグナル７１及び７４は加算されてシグナル５１が確立
され、シグナル５１はコンピューター１００から制御シ
グナルとして提供され、さきに述べたように利用される
。

分析器トランスデユーサ−３１によって提供される実際
のイソブタン対オレフィン比の分析結果のみに基づいで
該比率を制御することは可能であるかもしれない。しか
しながら、二つの付加的な分析器トランスデユーサ−２
１及び２６が本発明で用いられることの利点は、分析器
トランスデユーサ−３１が必要な範囲の分析値に基づい
て実際の比率を確立するには約１５分かかるという事実
に基づいている。それに較べ、分析器トランスデユーサ
−２１及び２６によって確立されるパーセントはけるか
に迅速に確立される。なぜならば、オレフィンについて
の全域分析を行うのにｌべ、一般に既知である不純物を
調べ、それらを分析する方がはるかに容易なためである
。従って、分析器トランスデユーサ−２１及び２６によ
って提供されるパーセント分析に基づく本発明のフィー
ドフォワード制御は、本発明に特有の利点でめる。

導管１２を通って流れるイソブタン富有流の実際の７０
−レートを表わすシグナル３８は、加算ブロック６３へ
第２人力として供給される。シグナル３８及び４４が加
算され、導管１５内を流れる供給流の実際のフローレー
トを表わすシグナル６３から加算ゾロツク８２への入力
として供給される。

導管１６内を流れる酸含有流の実際の７０−レートを表
わすシグナル４Ｔは、乗算ブロック８４への入力及び乗
算ゾロツク８５への人力として供給される。酸である、
導管１６を通って流れる酸含有流のパーセントを表わす
シグナル８６は、乗算ブロック８４への第２人力として
、また減算ブロック８７の減数入力（ｓｕｂｔｒａＭｎ
ｄ　１ｎｐｕｔ）に供給される。本発明においては、シ
グナル８６はアルキル化法についてのオペレーターの知
識に基づいてオペレーターから導入された値であること
が望ましい。シグナル８Ｂを供給する分析器を利用する
のが望ましいのであるが、烈しい腐蝕性が原因となって
、導管１６を通って流れる酸含有流を分析できる分析器
で市販されているものは目下見当らない。もしそのよう
な分析器が入手できるような時代になったなら、クロマ
トグラフ分析器を利用してシグナル８６を確立すること
を推奨したい。

シグナル４Ｔにシグナル８６ｔ−乗じ、反応器１１への
酸の実際の７０−レートを表わすシグナル８８を確立す
る。シグナル８８は、乗算ブロック８４からプロセス変
数入力としてコントローラーブロック８９に供給される
。

１００％を表わすシグナル９１は、減算ブロック８７の
被減数入力（ｍｉｎｕ８ｎｃＬ　１ｎｐｕｔ）に供給さ
れる。シグナル９１からシグナル８６を控除することに
よシ、導管１６を流れる炭化水素の実際の７０−レート
を表わすシグナル９３が確立される。

シグナル９３は乗算ゾロツク８５から加算ブロック８２
への入力として供給される。シグナル９３とシグナル８
１とを加算することによシ、アルキル化反応器１１に供
給される炭化水素のフローレートを表わすシグナル９４
が確立される。シグナル９４は、加算ゾロツク８２から
乗算ブロック９５への入力として供給される。オペレー
ターによって導入されたアルキル化反応器１１内におけ
る所望の敵対炭化水素比を表わすシグナル９６も乗算ブ
ロック９５に供給される。典型的には、個個のアルキル
化反応器についての所望の敵対炭化水素比はよく判って
いるはずである。シグナル９４にシグナル９６を乗じ、
アルキル化反応器１１内における所望の敵対炭化水素比
を保つに必要な、導管１６内を流れる酸の７０−レート
を表わすシグナル９７を確立する。シグナル９Ｔは、コ
ントローラーブロック８９へのセットポイント入力とし
て提供される。

シグナル８８及び９７に応答し、コントローラーブロッ
ク８９は、シグナル８８と９７との間の差に対応する出
力シグナル５４を提供する。シグナル５４はコンぎニー
ター１００からの出力とし供給され、さきに述べ九よう
に利用される。

本質的なことであるが、第１図に示した制御システムは
、導管１５を通って流れる供給物中のイソブタン対オレ
フィン比を制御するに当って、導管１４管流れるオレフ
ィン含有流が典麗的には１００ｓオレフインでないこと
、及び導管１２を流れるイソブタン含有流が典型的には
１００％００％イソブタンという事実を相殺するもので
ある。

また、導管１６を通って流れる酸含有流が１００慢酸で
はなく、一般に炭化水素を含んでいることも同様に、反
応器１１内における敵対炭化水素比を制御する際に相殺
される。この制御により、反応器１１内に所望の反応体
比が得られ、従ってアルキル化法の改善がもたらされる
。

イソブタン対オレフィン比の制御及び敵対炭化水素比の
制御は別々に用いることができるが、二つの比率制御管
組合せて用いる方が現在のところ好ましいことを特記し
ておく。

次に第２図について説明する。第２図には並列状態のア
ルキル化反応器１１１及び１１２が示されている。一般
に、アルキル化反応器１１１及び１１２の各々は、第１
図に示したような制御システムと連結している。また第
２図には、本発明による装入量の均衡についての制御を
説明するのに必要なプロセス流のみが示されている。第
１図と第２図との制御システムの組合せを行わなかった
が、それは本発明の説明を簡単にするためである。

導管１１４ｔ−通って流れるオレフィン含有流を導管１
１５及び１１６とに分流し、反応器１１２と１１１とＫ
それぞれ供給する。反応体は導管１１７を通して反応器
１１２から取出される。同様に、導管１１８を通して反
応体が反応器１１１から取出される。

この場合にもプロセス測定を行い、測定値がコンピュー
ター１００に供給される。これらのプロセス測定値及び
オペレーターによって供給されるセットポイントシグナ
ルに応答し、コンピューター１００は二つの制御シグナ
ルを提供する。この場合にもプロセス測定を説明し、次
に二つの出力制御シグナルの利用について説明すること
にする。

最後に、プロセス測定値をどのように利用して二つの制
御シグナルが導かれるかを説明する。

導管１１７内に作動的に配置された、例えば熱電対のよ
うな温度感知装置と組合せた温度トランスデユーサ−１
２１は、導管１１７を通って流れる反応体の温度を表わ
す出力シグナル１２２を提　　　１供する。シグナル１
２２Ｆｉコンピユーター１００への人力として供給され
る。同じように、導管１１８を流れる反応体の温度を表
わす出力シグナル１２５が温度トランスデユーサ−１２
４によって提供され、コンピューター１００に送りこま
れる。

導管１１４内に作動的に設置された圧力感知装置と組合
された圧カドランスデューサー１２６は、導管１１４を
流れるオレフィン含有供給流の実際の圧力を表わす出力
シグナル１２７ｔ−提供する。

シグナル１２７は圧カドランスデューサー１２６からコ
ンぎニーター１００への入力として供給される。

導管１１７と１１８とを通って流れる反応体の温度が等
しければ、反応器１１１と１１２との間の装入量の均衡
化が一般に達成される。もし一方の反応器が他の反応器
よりも高温であれば、高温反応器から得られるアルキル
化物は品質及び収率において劣ることになろう。従って
、導管１１１及び１１８ｔ−通って流れる反応体の温度
を実質的に等しくすることが望ましい。

記録された測定値及びオペレーターによって導入され九
セットポイントに応答し、コンぎニータ＝１００は二つ
の出力制御シグナルを提供する。

導管１１８を通って流れる反応体の実際の温度に、導管
１１７を通って流れる反応体の実際の温度を実質的に勢
しく保つのに必要な、導管１１５を通って流れるオレフ
ィン含有流の７０−レート管表わすシグナル１３１は、
フロー制御器１３２に対するセットポイントシグナルと
して供給される。

導管１１５内に作動的に設置されたフロー感知器１３５
と組合せたフロートランスデューサー１３４は、導管１
１５を通って流れるオレフィン含有流の実際のフローレ
ートを表わす出力シグナル１３６を供給する。シグナル
１３６は、フロートランスデューサー１３４からプロセ
ス変数入力としてフロー制御装置１３２に供給される。

シグナル１３１及び１３６に応答し、フロー制御装置１
３２は、シグナル１３１と１３６との間の差に対応する
出力シグナル１３７を提供する。導管１１５を流れるオ
レフィン含有流の実際のフローレートを、シグナル１３
１によって表わされる所望のフローレ−トに実質的に等
しくするのに必要な、導管１１５内に作動的に設けられ
た制御弁１３８の位置が表わされるようにシグナル１３
７の目盛りづけを行う。シグナル１３７は、フロー制御
装置１３２から制御シグナルとして制御弁１３Ｂに送ら
れ、それに応答して制御弁１３Ｂの調節がなされる。

導管１１４を流れるオレフィン含有流の実際の圧力を、
導管１１４のオレフィン含有流の所望圧力に実質的に等
しくするのに必要な、導管１１６を流れるオレフィン含
有流のフローレートを表わすシグナル１４１をフロー制
御装置１４２に対するセットポイントシグナルとして供
給する。導管１１６内に作動的に設けられたフロー感知
器１４５と組合されたフロートランスデューサー１４４
は、導管１１６を通って流れるオレフィン含有流の災際
のフローレートを表わす出力シグナル１４６を提供する
。シグナル１４６は、フロートランスデューサー１４４
からフロー制御装置１４２にプロセス変数入力として送
りこまれる。シグナル１４１及び１４６に応答し、フロ
ー制御装置１４２は、シグナル１４１と１４６との間の
差に対応する出力シグナル１４７を提供する。導管１１
６を通るオレフィン含有流の実際のフローレートを、シ
グナル１４１が表わす所望のフローレートに実質的に等
しく保つのに必要な、導管１１６内に作動的に設けられ
た制御弁１４８の位置が表わされるように、シグナル１
４７は目盛りづけされる。シグナル１４７はフロー制御
装置１４２から制御シグナルとして制御弁１４８に供給
され、制御弁１４８はそれに応答して調節される。

次に、プロセス測定結果がどのように利用されて制御シ
グナル１３１及び１４１が生じるかを説明する。導管１
１７を通って流れる反応体の温度を表わすシグナル１２
２が、減算ブロック１５１の被減数入力に供給される。

導管１１Ｂを通って流れる反応体の温度を表わすシグナ
ル１２５が、減算ブロック１５１０減数入力に供給され
る。シグナル１２２からシグナル１２５を引くことによ
り、シグナル１２２で表わされる温度と、シグナル１２
５で表わされる温度との間の任意の差を表わすシグナル
１５３が確立される。シグナル１５３は、プロセス変数
入力としてコントローラーブロック１５４に供給される
。導管１１７を流れる反応体の温度と、導管１１Ｂを流
れる反応体の温度との間の所望の差（この場合には零）
を表わすシグナル１５６は、コントローラーブロック１
５４にセットポイントシグナルとして供給される。シグ
ナル１５３及び１５６に応答し、コントローラーブロッ
クは、シグナル１５３と１５６との間の差に対応するシ
グナル１３１を確立する。シグナル１３１は、コンぎニ
ーター１００から出力制御シグナルとして供給され、さ
きに述べたとおりに利用される。

導管１１４を通って流れるオレフィン含有流の実際の圧
力を表わすシグナル１２７が、コントローラー　ブロッ
ク１６１へのプロセス変数入力として供給される。また
コントローラーブロック１６１に対しては、導管１１４
を流れるオレフィン含有流の所望圧力を表わすセットポ
イントシグナル１６２も供給される。シグナル１２７及
び１６２に応答し、コントローラーブロックはシグナル
１２７と１６２との間の差に対応するシグナル１４１を
確立する。シグナル１４１はコンピューター１００から
出力制御シグナルとして供給され、そしてさきに述べた
とおシに利用される。

導管１１７及び１１８を通って流れる反応体の温度を比
較することによシ、導管１１５を通って流れるオレフィ
ンの７０−レートを制御すれば、反応器１１１及び１１
２への装入量の均衡化が得られる。導管１１６を通って
流れるオレフィン含有流のフローレートを加減するため
の圧力制御を用いることによって、円滑な操作を行い、
入口圧力を一定に保つことが可能となる。

第２図に示した反応器の均衡制御は、第１図に示した制
御とこれを組合せて用いなくともよいが、２基又はそれ
以上の並列アルキル化反応器を用いる際にはそれらを組
合せて用いる方が望ましいことを銘記すべきである。

以上第１図及び第２図に示したような、目下好ましい態
様を例にとって本発明を説明した。第１図及び第２図に
示したような、本発明の実施に当って用いることのでき
る特定部品、例えばフロー感知器３７　、４２　、４６
，１３５及び１４５、フロートランスデューサー３６．
４１，４５．１３４及び１４４、フロー制御装置３１４
８．１３２及び１４２、制御弁５３．５７，１３８及び
１４８゜温度トランスデユーサ−１２１及び１２４、な
らびに圧カドランスデューサー１２６はいずれも周知の
市販制御用部品であシ、詳しくはマグロ−・ヒル社（Ｍ
ｏＧｒａｗ−Ｈｌｌ）出版にかかるベリー（ｐａｒｒｙ
）着［ケミカル−エンジニアズ・ハンドブックＪ（Ｏｈ
ｅｍｉａａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ　Ｈａｎｄｂｏｏｋ
）第４版の第２２章に記載されている。

目下好ましい態様を例にとって本発明の説明を行ったが
、当業者による適正な変形及び修正は可能であり、これ
らの変形や修正は、前記した本発明の特許請求の範囲内
に包含される。

４、図面の簡単な′＃！、明 第１図は、本発明のイソブタン対オレフィン比及び敵対
炭化水素比制御システムと連係したアルキル化反応器を
模式的に示した図であわ、そして第２図は、２基の並列
アルキル化反応器への装入量を均衡に保つための本発明
による制御システムと連係させた２基の並列アルキル化
反応器を模式的に示す略図である。

図中、反応器・・・１１，１１１．１１２；分析器トラ
ンスデユーサ−・・・２１．２６．３１；フロートラン
スデューサ〜・・・３６，４１，４５，１３４゜１４４
；フロー感知器・・・３７　、４２　、４６　、１３５
゜１４５；フロー制御装置・・・３９．４８，１３２゜
１４２；制御弁・・・５３．５７．１３８．１４８；乗
算ブロック・・・６１．８４．８５．９５；加算ゾロツ
ク・４３．７２．８２；除算ゾロツク・・・６９；減算
ゾロツク・・・８７；コントローラーゾロツク川６５．
８９，１５４．１６１；温度トランスデユーサ−・・・
１２１，１２４；圧カドランスデューサー・・・１２６
；コンピューター・・・１０００代理人　浅　村　　　
皓 外４名 １１、′１１ さ Ｊ〕 メ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）第１アルキル化反応器； インパラフィン＠有の第１＆体流とオレフィン含有の第
   ２流体流とを組合せて組合せ供給流を形成し、該組合せ
   供給流を前記第１アルキル化反応ｂＫ供給するだめの手
   段； アルキル化反応を触媒するのに通した酸を営む＠６流体
   流を前記第１アルキル化反応ｂＫ供組するための生検； 前記組合せ供給流中の所望のイソパラフィン約オレフィ
   ン比を表わす第１シグナルを確立するための手段； オレフィンである前記第２に体流の実際のパーセントを
   表わす第２シグナルを確立するための手板； 前記ｍ２従体流のフローＶ−）を表わす第６シグナルを
   確立するための手１に： 前記のｗｊＪｌ、第２及び第６シグナルを乗じることに
   より、前記組合せ供給流中の実際のイソパラフィン対オ
   レフィン比を、前記第１シグナルによって表わされる１
   ５１望のイソパラフィン対オレフィン比に実負的に等し
   く保つのに必要な、前記第１流体流中のイソパラフィン
   のフローレートな表わす第４シグナルＶ＆立するための
   手段；イソパラフィンである前記第１流体流の実際のパ
   ーセントを表わす第５シグナルを確立するための子板； 前記第４シグナルを前記＃！５シグナルで除することに
   より、前記組合せ供給流中の実際のイソパラフィン対オ
   レフィン比を、前記＃！１シグナルによって表わされる
   所望のインパラフィン対オレフィン比に実負的に％Ｌ　
   ＜保つのに必賛な、前記第１供船流の実際の７０−レー
   トを表わす第６シグナルを確立するための手板；及び 前記第６シグナルに応答して前記第１＃Ｌ体流のフロー
   レートを加瓢し、それにより前記組合ゼ供ｋｔＡＬ中の
   実際のイソパラフィン対オレフィン比を、前記第１シグ
   ナルによって表わされるパ「望の比率に実装上等しく保
   つための手段； を含むことを％像とする装置。 （２）前記組合せ供給かＬ中の実際のイソパラフィン対
   オレフィン比を表わす第７シグナルを確立するための手
   段； 前記第１シグナルと前記第７．シグナルとを比軟し、そ
   して咳第１シグナルと咳第７シグナルとの差に対応する
   第８シグナルを確立するための手段（その際、該第８￥
   グナルは、咳第７シグナルによって表わされる実際のイ
   ソパラフィン対オレフィン比を、該第１シグナルによっ
   て表わされる所望のイソパラフィン対オレフィン比に実
   質的に等しく保つのに必要な前記第６シグナルのマグニ
   チュードのいかなる変化をも表わすように目盛りつけさ
   れるものとする）； 前記第８シグナルと前記第６シグナルとを組合せるため
   の手段（その際、１ｆｆｌ＠８シグナルによって修正さ
   れた該１ＩＡ６シグナルを利用することにより、前記第
   １流体流のフローレートな力１１派するもを付加的にさ
   む、特許請求の範１ｍ　（１）に記載の＃ｃｉｉ０（３
   ）＠１第５　ｆＮ、体数中の酸の７０−レートを表わす
   第７シグナルを一文するための手段；前記第３　＆体数
   中の戻化水木の７０−レートを表わす第８シグナルを確
   立するための十捩；前記船合せ供給流の７０−レートを
   表わす第９シグナル＋ｈ立するための手段； ＦｌｉＪ記第８シグナルと前記第９シグナルとを加算す
   ることにより、前記第１アルキル化反応番への灰化水素
   のトータルフローレートを表わす第１０シグナルを棒立
   するための手段； 前記第１アルキル化反応器内における所望の酸効炭化水
   素比を表わす第１１シグナルを確立するための手段： 前記第１０シグナルと前記第１１シグナルとを乗じるこ
   とにより、該＃！１１シグナルによって表わされるＰｇ
   ｒｌｉｌの酸対炭化水素比を保つのに必要な前記第６流
   体ｉｔ中の酸の７０−レートを表わす第１２シグナルを
   確立するための手段； 前記第７シグナルと前記第１２シグナルとを比較し、そ
   して該第７シグナルと該２ｇ１２シグナルとの差に対応
   する＠１３シグナルを確立するための手段：及び 前記第１３シグナルに応答して前記ｉｓ　５１！Ｔｒｉ
   体流のフローレートを加減し、それによって前記ｍ１ア
   ルキル化反応器内の実際の酸対炭化水木比を、第１１シ
   グナルによって表わされる７５１′ｒ望の比率に実質的
   に等しく保つための手段； を付加的に含む、％ト請求の範囲（１１に記載の装置。 （４）前記ｍ７シグナルを確立するための前記手段が、 前記第３流体流のｖｆ：際のフローレートを表わす第１
   ４シグナルを確立するための手段；酸である前記第３流
   体流のパーセントを表わす第１５シグナルを確立するた
   めの手段；及び前記第１４及び第１５のシグナルを乗じ
   ることによって前記の第７シグナルを確立するための手
   段； を含んでいる、特許請求の範囲（３）に記載σ）狭賑。 （５）前記１，８シグナルを確立するための前記手段が
   、 １０υチから前記第１５シグナルを控除することによっ
   て第１６シグナルｖｈ立するための手段；前記第１４シ
   グナルに該第１６シグナルを乗じて前記第８シグナル’
   ｔｋ立するための手段；を葛んでいる、％Ｉｖ＋−請氷
   の範囲（４）Ｋ配植の装置。 （６）　　前記第１アルキル化反応器から反応体富有の
   第４ηＣ体流′４Ｉ：堆出すための手板；第２アルキル
   化反応器； オレフィン首肩の第５流体流な前記第２流体流と第６　
   ｔＡＬ体流とに分けるための手段；前記第６流 供給するだめの手段； 前記第２アルキル化反応器から反応体含有の第７自り体
   ＃Ｌな取出すための一１＝板；−Ｊ紀第４流体流の温度
   と前記第７流体流のｍ度との閣の実際の差を表わす第１
   ４シグナルを確立するための手段； 前記′＃１４流体流と前記第７ωε体流との闇の任怠の
   所望温胤差を表わす第１５シグナルを確立するための手
   段； 前記の第１４シグナルと第１５シグナルとを比較し、そ
   して該第１４シグナルと該第１５シグナルとの闇の差に
   対応する第１６シグナルＹ＆立するための＋捩；及び 前記第１６シグナルに応答して前記第２流体流の７０−
   レートを加減し、それによって前記第１及び第２アルキ
   ル化反応器への装入蓋の均慟をはかる手段； を付加的に含む、特Ｗ！ｆｉｉｌ！求の範囲（１）又は
   （３）に記載の＃Ｃ置。 （７）前記第１４シグナルを確立するための前記手段が
   、 前記第４諏体流の実際の温良を表わす第１７シグナルを
   確立するための生膜； 前記第７＃Ｌ体流の実際の温度を表わす第１８シグナル
   を確立するための手段；及び ＠配第１７シグナルから前記第１８シグナルを控除して
   前記第１４シグナルを確立するための手をちむ、％ｌＦ
   Ｆ−求の範囲（６）に記載の装置。 （８）前記第５流体流の実際の圧力を表わす第１７シグ
   ナルを確立するための手段； 前記第５カ体流の所望圧力を表わす第１８シグナル％：
   確立するための＋段； 前記の５ｇ１７シグナルと第１８シグナルとを比軟し、
   そして′ｇ、第１７及び第１８シグナルの差に対応する
   ｍ１９シグナルを確立するための＋段；を句加的に言む
   、％Ｉ！ｌ−１−精求の範囲（６）に記載の装置。 ｆ９＋　　第１アルキル化反応器； イソパラフィン含有の第１流体流とオレフィン官有の第
   ２流体流とを組合せて組合せ供給流を形成し、そして該
   第合せ供給流を前記第１アルキル化反応器に伊給するた
   めの手放； アルキル化反応を触媒するのに遇した酸を含む第６酷体
   流を前記＠１アルキル化反応器Ｆ伊給するための＋捩； 一〇記第６流体流中の酸のフローレートを表わすＩｊｌ
   ＆１シグナルを確立するための手板；前記第６ｈ体流中
   の炭化水素のフローレートな表わす第２シグナルを確立
   するための手段；前記組合せ供給流のフローレートな表
   わ１第６シグナルを確立するための手段； 前記第２シグナルと前記第３シグナルとを力１１其する
   ことにより、前記第１アルキル化反応益への炭化水素の
   トータルフローレートを表わす第４シグナルを確立する
   ための手段； 前記第１アルキル化反応器内におけるＨｒｄの散水炭化
   水素比を表わす第５シグナルを確立するための手段； 前記第４シグナルと前記第５シグナルとを乗じることに
   より、該第５シグナル・で表わさオｌるＰ）＋膣のｉｉ
   ｌ！対戻化水戻化水素比のに必要な、―Ｊ記第６流体流
   中の酸のフローレートを表わす第６シグナルを確立する
   ための＋段； 前記の第１シグナルと第６シグナルとを上ヒ雫Ｘし、そ
   して該第１．及び第６シグナルの差に￥、１応する第７
   シグナルｔａ立するための手段；及び前記第７シグナル
   に応答し又前記第６鈍体ηＳのフローレートを加減し、
   それによって前記第１アルキル化反応器内の実際の散水
   炭化水素比を、前記７ｍ５シグナルで表わされるＰ９ｒ
   望の比率に実質的に等しく保つための手段； を含むことを％徴とする装置。 ＯＩ　　前記第１シグナルを確立するための前記手段か
   、 前記第６流体流の実際のフローレートを表わす第８シグ
   ナルを確立するための手段； 酸である前記第６流体流のパーセントを表わす第９シグ
   ナルを確立するための手段；及び前記の第８及び第９シ
   グナルを乗じて前記の第１シグナルを確立するための＋
   股； を含む、％許請求の範囲（９）に記載の装置。 ａｖ　前記第２シグナルを確立するための前記手段か、 １００％から前記第９シグナルを控除して第１０シグナ
   ルを確立するための手段；及び前記第８シグナルに前記
   第９シグナルを乗じて前記第２シグナルを確立するため
   の手設；を含む、特許請求の範囲（１（ｌ［記載の装置
   。 ０擾　反応体含有の第４流体流を前記第１アルキル化反
   応賄から堆出すための手段； 第２アルキル化反応器； オレフィン含有の第５流体流を前記第２　Ｍｃ体派と第
   ６流体流とに分けるための手段； 前記′ｗＪ６流体流を前記第２アルキル化反応器に供給
   するための手段； ル応体宮有の第７θｒ体流ケ前配第２アルキル化反応器
   から取止すための手段； 前記第４ｉ体流の温度と前記第７鈍体流の温度との間の
   実際の差を表わす第８シグナルを筋立するための手段； 前記ｒ＞　４流体流の温度と前記第７流体流の温度との
   間の任簿の所望の差を表わす第９シグナＡを確立するた
   めの手段： 前記の第８及び第９のシグナルを比較し、そして該第８
   及び＄９のシグナル間の差に対応する第１０シグナル′
   ４ｆ確立するための手段；人び前記第１０シグナルに応
   答して前記第２が一体況を＋Ｊ加的に含む、％許跣２゛
   、の範囲（９Ｊに記載の装置。 ０４　　前ｎヒの第８シグナルを確立するための前記手
   段か、 １記第４故体流の実際の温度を表わす第１１シグナルを
   確立する、た馳の＋段； 前記第７随体流の実際の温良を表わす第１２シグナルを
   確立するたイ〕の手段；及び 前１第１１シグナルから前ｌｒ’第１２シグナルを控除
   して前記第８シグナルな旬８立するための手段；を含む
   、斬ト請求の範囲０２ｒ記載の装置。 ０４１ｉ１！ｆＪＭｃ！第５流体流の実際の圧力を表わ
   す第１１シグナルを確立するための手段； 前Ｐ第５流体汗の所望圧力を表わす第１２シグナルｖ硲
   立するための手段； ｉ＋紀の第１１シグナルと第１２シグナルとを比軟し、
   そして該第１１シグナルと該第１２シグナルとの闇の差
   ＫＮ応する第１６シグナルヲ鉛立するた給の手段；及び ＃＋Ｉ　Ｆの第１６シグナルに応答して前記の第６流体
   流のフローレー）Ｙ加減するための手段；を句加的に會
   む、萄許桶求の範囲Ｕ々に記載の装置。 ａ９　　第１アルキル化反応器； 第２アルキル化反応器； オレフィン含有の第１流体流を死２＃Ｌ＃１５ｆｔと第
   ６汎体流とに分けるための手段； 前記第２流体流を前記＃、１アルキル化反応器に供給す
   るための手段： Ａｔ１ｉ！ピ第３踵体流を前記壓２アルキル化反応器に
   供給するたに）の千し； 〜応付＠有の第４　Ｉｆ体ｆｊｒｔを前鰭ｅ第１アルキ
   ル化反応器から取出すための手段； 反工６体含有の第５流体流を前記第２アルキル化ル応器
   から則Ｗ、すための手段； ｒ＝、ｎ　Ｆ第４び１体流の温度と前舊已第５洲体流の
   温度との間の実際の差を表わす第１シグナルを確立する
   た袷の手段： 前記第４流体流の温度と前記第５か１体流の温度との間
   の６意のＲ１望の差を表わす第２シグナルを確立するた
   めの手段； 前ｅ第１シグナルと前記第２シグナルとを比較し、そし
   て該第１シグナルと該第２シグナルとの闇の差ＶＣ対応
   する第６シグナルを確立するための手段；及び 前記第６シグナルに応答して前記第２灘体流の７０−レ
   ートを加減し、それによって前記の第１及び第２のアル
   キル化反応器への装入ｔの均匈をはかるための手段； をムむことを特徴とする装置。 ｔｌＧ　　前記の第１シグナルを確立するための手放が
   、Ａｌｊ記ｍ　Ｊ　ｏｎｎ泥流実際の温良を表わす第４
   シグナルを確立するための＋紋； ＋１１＋記第５力１体流の実際の鉱層を衣わす第５シグ
   ナルを確立するた給の手段；及び ル１ＪＬｋ４４シグナルから前記褐５シグナルを控除−
   ４ることによってｈｉｊ記第１シグナルヲ偉立するた紀
   ノの＋に； を含む、％計軸氷の範−αＳに記載の装置。 Ｑｎ　　前駅第１ω１体流の夾綜の圧力を表わす第４シ
   グナル’ｔ−ｈ立するための手段； 前記第１桝１゛体流の所望圧カ’！’表わす第５シグナ
   ル馨鉗立３゛りための千に； １ｍｌ縞４シグナルとｒ＋６紀第５ジグプルとｒ比観し
   、イしで該第４シグナルと該第５シクナルとの曲の汝に
   幻応丈る第６シグナル馨佃立Ｊなための手段；及び 前記第６ングナルに応答してＰＪ＋１配第６１ｙｉｔ俸
   流の７０−レートヲ加獣するための・ｆ１級；を１・１
   加的［９む、軸訂萌求の範囲−にｅｉｅ献の装＋［。 ｎ　　第１アルキル化反応器を制御ｊする方法で６って
   、インパラフィン行壱の第１υｉＣ体θＩＬと；４しフ
   ィン葛゛有の第２流体侃とを１むせて虹もぜ供給υ１ｔ
   をｉｈ成し、駄ｍ１８ゼ世絽ｂＩＬを該第１アル−ビル
   化反応益ｔて供給し、そしてアルキル化反応をｐ！Ｊｉ
   媒するのｖ′ｃ鳩した融を言む第６派体流を該第１アル
   キル化反応益に供給するり１」紀；ｌ１７法におい℃、
   前記ｊ、Ａ６シグナルに応答して前記第６０１ｃ体流の
   フローレートを加減し； 前Ｍｔ２−合せ’ｋｕ　Ｍｊ　＊ｉｃ甲に２ける所猿の
   インパラフィン対オレンイン比を表わす第１ジグ之ルを
   ｉ鰻重オレフィンである前記第２流体流の笑除のパーセ
   ントを表わす第２シグナルを確立し；前記第２諏体流の
   フローレートヲ表わす第６シグナルケ確立し； 前、＜−４１、第２及び第６のシグナルを乗じることに
   より、前記組合せ供給流中における実際のインパラフィ
   ン対オレフィン比を、前記第１シグナルで表わされる７
   ５１′ｒＶＩｉのイソパラフィン対オレフィン比に実質
   的に等しく保つのに必要な、前記第１流体流中のイソパ
   ラフィンのフローレートヲ表ワす第４シグナルを確立し
   ； イソパラフィンである前記第１＆体流の実際のパーセン
   トを表わす第５シグナルを確立し；前記第４シグナルを
   前記第５シグナルで除することにより、前＃ｉ２Ｉ＆ｌ
   １１合せ供給流中の実際のインパラフィン対オレフィン
   比を、前記第１シグナルで表わされる所望のインパラフ
   ィン対オレフィン比に実餉的に等しく保つのに必要な、
   前記第１派体流の＊：綜の７０−レートを表わす第６シ
   グナルを確立し；そして 前記第６シグナルに応答して前記第１６ｔｔ体流のフロ
   ーレートを加減し、それによって６１１記組合せ供給流
   中の実際のインパラフィン対オレフィン比を、前記第１
   シグナルで表わされる所望の比率に央負的に尋しく保つ
   ； 諸工程を含むことＶ％像とする繭紀制御力法。 （１９前記組合せ供給流中における実際のインパラフィ
   ン対オレフィン比を表わｊ第７シグナルヲ確立し； 前記第１シグナルと前記第７シグナルとを比較し、そし
   て紋第１シグナルと該第７シグナルとの間の差に対応す
   る第８シグナルを確立しくその絵、該第８シグナルは、
   該ｍ７シグナルによって表わされる実際のイソパラフィ
   ン対オレフィン比を、該第１シグナルによって表わされ
   る＃ｒｉａのイソパラフィン対オレフィン比に実質的＃
   ／ｃ等しく保つのに必要な前記第６シグナルのマグニチ
   ュードのいかなる変化ｔも表わすように目盛りつけされ
   るものとする〕；そして 前記の第８シグナルと前記の第６シグナルとを組合わせ
   る（その際、皺門８シグナルで修正された該第６シグナ
   ルを利用することにより、前記第１ｆＩＬ体流のフロー
   レートを加減するものとする）；上紀絃工程を付加的に
   含む、％軒訪求の範囲Ｑ＆に記載の方法。 ｔＡ　　前記第３流体流中の酸の７０−レートン表わす
   第７シグナルＶ確立し； 前記＃！６＃Ｌ体流中の炭化水素の７０−レートを表わ
   すＪ％８シグナルを確立し； 前記組合せ供給流のフローレートな表わす第９シグナル
   を確立し； 前記第８シグナルと前記第９シグナルとを加算すること
   により、前記第１アルキル化反応器への軟化水素のトー
   タル７日−レートを表ゎ−ｊ第１０シグナルを確立し； 前記亀１アルキル化反応器内におけるＦＩＴ望の散水辰
   化水素比を表わす第１１シグナルを一文し；前記第１０
   シグナルと前記第１１シグナルとを乗じることにより、
   駄ｊ８１１シグナルによって表わされる所望の散水炭化
   水素比を保つのに必要な前記第３派体波甲の酸のフロー
   レートを衣わす第１２シグナルを確立し； 前記第７シグナルとハσ記第１２シグナルとを比軟し、
   該ｌ１１ｇ７シグナルと該第１２シグナルとの間の差に
   対応するｒｐ、１６シグナルを確立しニーぞして前記第
   １６シグナルに応答してｉ＋」釦第６ω１体流のフロー
   レートを加減し、それによってｓｉＪらＣ第１アルキル
   化反応ｉ内の央際の酸苅灰化水木比を、前記第１１シグ
   ナルによって衣わされるｆ９＋望の比率Ｖｃ夷輌的に姶
   しく保つ； 上記賄工ｉｅ４を付加的［自む、特１−氷の転−り−に
   記載の方法。 ＣＩ）前記第７シグナル’を確立するＭｊＪ配工程が、
   前記第６流体流の夾除のフローレートな表わす第１４シ
   グナルを確立し； 酸である＠記第６泥体数のバ、−セントを次わす第１５
   シグナルを確立し；そし１ 前記のｆｍ１４及び第１ｂのングナル’（Ｌ　’＝じる
   ことによって目ｕ配弔／シクノールを確立３る；＠　前
   記第８シグナルを確立する咄起工程が、１００％から前
   記＃１５シグナルを控除して第１６シグナルを確立し、
   そして 前記第１４シグナルに前記第１６シグナルを乗じて前記
   第８シグナルを確立する； ことを自む時計−氷の１１υに１軌の方法。 （ハ）前記ｘｉアルキル化反応−ｉ及び第２アル千ル化
   反応恭への鉄人型Ｙ　ｍ＋＋輪１−るための方法であっ
   て、反応体官有の第４ｆＭ、体訪ｃＹ罰紀縞１アルキル
   化反応番から取出し、オレフィン１′有の第５流体流を
   Ｍｒ紀第２η［泥流と第６　’ＵｒＬ体ムとに分け、該
   第６流体流を前記第２アルキル化反応器ｉｃ供帖し、そ
   して反応体官有の第７数体流馨前記第２アルキル化反応
   器から取出１前記力法において、前記第１アルキル化＆
   応器及び前記第２アＮｑル化反応器への鉄人量Ｙ艶１１
   ＠ｉ１１するための販方法が、前記第４ｔｋ体流の温度
   と前記第７派体流の一度との闇の貢際の波を狭わす第１
   ４シグナルを確立し； 前記ｔｇ４流体流の温革と前記第７流体流σＩＩとの間
   の任慈の趙望の差を表わ１−第１５シクナルを確立し； 前記第１４シグナルと前記第１５シグナルとを比較し、
   該第１４シグナルとし第１５シク１ルとの間の差に対応
   する第１６シグナルを確立し；そして 前記第１６シグナルに応答して一１１第２　ｋ体数のフ
   ローレートを加赦し、それＶこよう″ｃ日ＩＪ　Ｅσ）
   第１及び第２のアルキル化ｒｉ応益への鉄人型σ）均伽
   化をはかる； 上記紬工程を営む、をｒｔ訪求υ１１６又を工ｖ１に記
   載の方法。 Ｃａ　　前記第１４シグナルな確立する内１１起工栓力
   ｔ、前記第４流体流の央絵の温度な表わす彫１７シグナ
   ルを確立し； ｍＪ記第７流体数の実際の温度を表わす第１Ｂシグナル
   を確立し；そして 前記第１７シグナルから前記第１８シグナルを控除する
   ことによって前記第１４シグナルを確立する； ことを宮む、％１ＦＦｉＰｉ氷の乾−（ハ）に記載の方
   法。 Ｑ場　前記第５θｉｒ体派の実際の圧力を表わす第１７
   シグナルケー立し； 前記Ｍ５５匠扼の虜鉛の圧力′ｌ￥：表わ゛ｆ第１８シ
   グナルを確立し； ｎ１ノ紀第１Ｚシグナルとｍ　ｉピ第１８シグナルとを
   比軟し、該第１７シグナルと該第１Ｂシグナルとの間の
   走に対応１′る第１９シグナルを体重し、そして前記Ｊ
   ＠１９ジグツルｐｃ　ｈｒ＝谷し−Ｃ（３ｄ紀第６流体
   １ＡＬ（１）フローレートをカロ＃−ｆる；土１都工程
   をｔ↑加的にもむ、４ｅ　ｔＨａｈ求の範囲（ハ）［記
   載の方法。 （至）第１アルキル化反応栃乞制−Ｊる方法であって、
   イソパラフィン言上の第１匠体流とオレフィン含有の第
   ２流体流とを耐合せて組合せ供帖流を形成し、該組合せ
   供絽流を８１」ｂじ第１アルキル化反応器に供給し、ア
   ルキル化反応を触媒するのに適した＃１に含む第６の幽
   し体謝を前記第１アルキル化！５１応器に供給する方法
   において、 前記第６シグナルに応答して前記第６＆体派のフローレ
   ートを加減し； 前記第６流体流中の酸のフローレートを衣わ１弟１シグ
   ナルを確立し； 前記第３＃Ｌ体流中の炭化水素のフローレートな表わす
   第２シグナルを確立し； 前記第会せ供給流のフローレートな表わす第６シグナル
   を確立し； 前記第２シグナルと前記第６シグナルとを加算すること
   により、前記第１アルキル化反嘉ム器への炭化水素のト
   ータル７０−レート′Ｉｋ表わす第４シグナルを確立し
   ； 前記第１アルキル化反応益内におけるＰｔｒ箪の敵対炭
   化水素比を表わす第５シグナルを確立し；前記第４シグ
   ナルと前記第５シグナルとを乗じることにより、該第５
   シグナルによって表わされる所望の敵対炭化水素比を保
   つのに必要な第５１に体数中の酸のフローレートを表わ
   す第６シグナルを確立し； 前記第１シグナルと前記縞６シグナルとを比較し、該第
   １シグナルと該第６シグナルとの闇の差に対応する＠７
   シグナルを確立し；そして繭配Ｗｇ７シグナルに応答し
   て前記第６流体流のフローレートを加湿し、それによっ
   て−１１記第１アルキル化故応益日にＫける笑Ｗり散水
   灰化水累比を、前記第５シグナルによっ１表わされるｉ
   ｙ＋望の比率ｖｃ笑簀的に勢しく保つ； 賄１札をもむことを→奮と−」る力紙。 ＣＯ削ｉピ第１シグナルを一文する前ｍｌ工程が、Ｈｊ
   Ｉ紀第６流体流の実際の７０−レートを表わす第８シグ
   ナル′１に：赫立し； 鹸である前記第６流体流のパーセントを表わす第９シグ
   ナルを確立し；そして 前記の第８及び第９シグナルを乗じてＨＩＪ記第１シグ
   ナルを確立する； こと１を含む、特許請求の範囲（至）に紀−の方法。 （至）前記第２シグナルを確立する前記工程が、１００
   優から前記第９シグナルを控除しｔ第１０シグナル％：
   硲豆し；そして 前記第８シグナルに前記第１０シグナルを乗じてＭｆｆ
   　６己第２シグナルを確立する；ごとンムむ、ｔ＋ｆ１
   紅木の範囲しＩＮＫ紀載記載方法。 翰　Ｆｉｉｌ記第１アルキル化反応器ム−び第２アルキ
   ル化反応益への装入Ｍンｆｆ１ｌｌ飾す々・た＾゛）の
   方法であって、反応体せＭの第４　ｆＪＩＬ体流を体数
   記第１γノ・キル化反応器から取出し、万しフイン召有
   の第５流体流ンｍ１ｉｉ５己第２匠体ｂ：ｔと第６　ｔ
   ＋体体数ｔｆ（′分け、該第６ηｒ体流なｄ１１６己第
   ２アルキル化反応福ンで供水し、でして反応１４−ば有
   の第７　ＬＴｔ体流体数前記第２アルキル化反応益から
   取出す前記方法に、にいて、Ｍｊｌ記第１アルキル比反
   応益及び前記第２アルキル化反応器へν）装入ｊｔ’に
   制御するための該方法が、＠記第４流体数の温度と前１
   ｅ讃７拐Ｌ　’ｒトｍｒの温度との間の実際の差を表わ
   す第８シグナルを徊：立し；Ｆｌｌｌ　ｄ己第り＃体数
   の温度と前記第７五、？本ｂＷの１′績胤との藺のＦ９
   Ｉｍの差１表わす第９シグナルケ佑１立し；前記第８シ
   グナルと前記第９シグナルとを比軟し、そして該第８シ
   グナルとり、４９シグナルとの闇の差に対応する第１０
   シグナルを確立し；そして 前記第１０シグナルに応答して前記第２Ｍ体流のフロー
   レートを加減する； 上紀岐工極な含む、特許請求の範囲（ハ）に記載の方法
   。 ０ＩＩｉＩＴ紀第８シグナルを確立する前記工程が、＠
   １弟４に伴流の実際の温度を表わす第１１シグナルを一
   文し； ｍｌＩ記第７ＰＩＬ体流の実際の温度を表わす第１２シ
   グナルを一文し；そして ＩｇＩＩ紀第１１シグナルから前記第１２シグナルを４
   ！！ｌ！除して前記第８シグナルを確立する；ことを含
   む、特許請求の範囲時に記載の方法。 Ｃ３１）前記＃！５＆体数の実際の圧力を表わす第１１
   シグナルを確立し； 前記第５ａ体流の所望の圧力を表わす第１２シグナルを
   確立し； 前記第１１シグナルと前記第１２シグナルとを比較し、
   そしてｌ［１ｇ１１シグナルと該第１２シグナルとの間
   の差に対応する第１６シグナルを確立し；そして 前記第１３シグナルに応答して前記第６流体流のフロー
   レートを加減する； 上記諸工程を付加的に営む、特許請求の範囲（２）に記
   載の方法。 ６２１　　第１及び第２アルキル化反応器を制御するた
   めの方法であって、オレフィン含有の第１　ＭＩ体流を
   第２＃ｔ、伴流と第６流体流とに分け、該第２流体流を
   前記′ｔｓ１アルキル化反応器への供給物として供給し
   、そして該第３＃Ｌ体＆を前記第２アルキル化反応益へ
   の供給物として供給し、また反応体含有の第４流体流を
   前記第１アルキル化反応器から取出し、そして反応体含
   有の第５Ｒ体流を前記第２アルキル化反応器から取出す
   前記方法において、前記第４＆体流の温度と前記第５ｆ
   Ｍ体流の温度との間の実際の差を表わす＃！１シグナル
   を確立し；前記ＪｉＩ　Ｊ　ｆｆａ体流体数度と前記第
   ５流体流の温度との間の任意の所望の差を表わす第２シ
   グナルを確立し； 前記の第１シグナルと前記の第２シグナルとを比較し、
   そして該第１シグナルと該第２シグナルとの間の差に対
   応する第６シグナルヲ蓚立し；そして 前記Ｍ３シグナルに応答して前記第２流体流の７０−レ
   ートを加振し、それによって前記８ｇ１及び第２のアル
   キル化反応器への映大童の均衡をはかる； ―工ｉｆｉを宮むことを％黴とする前記方法。 ＨＳｎｅｉｊＭ１シグナルを確立する前記工りが、前記
   第４流体流の実際の温度馨表わす第４シグナル１１１″
   ｈ立し； 前記８ｉ４５流体流の実際の温度を表わす第５シグナル
   を確立し；そして 前記第４シグナルから前記第５シグナルを控除して前記
   箒１シグナルを確立する； ことを含む、特許請求の範囲ｃ１４に記載の方法。 儲　前記第１流体流の実−の圧力を表わす第４シグナル
   を確立し； 前記＠１＆１＆の所望の圧力を表わす第５シグナルｖｈ
   立し； 前記第４シグナルと前記第５シグナルとを比較し、そし
   て該Ｍ４シグナルと該第５シグナルとの間の差に対応す
   る第６シグナルを確立し；そして前記第６シグナルに応
   答して前記第５ｔｆａ体此のフローレートを加減する； 上配絃工程を付加的に含む、特計り求の範囲６４に記載
   の方法。