JPS58130993A - 熱交換方式 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は新しい原理にもとづく液−液熱交換方式に関す
るものである。

従来、熱交換器を熱交換の原理から分類すると表面式、
蓄熱式、液体連結間接式および直接接触式の４種類が知
られている。これらの原理は「熱交換器設計ハンドブッ
ク」（尾花英明著、工学図書■）、昭和４９年）の第１
ページに簡潔、明瞭に記されているので引用すると下記
の通りである。

［流体間の熱交換のために使用される熱交換器は、熱の
授受の方法によつ゛Ｃ″表面式熱交換器”。

９ゝ蓄熱式熱交換器”、６液体連結−間接式熱交換器”
、°°直接接触式熱交換器”の４種類に大別することが
できる。

表面式熱交換器（Ｓｕｒｆａｃｅ　Ｈｅａｔ　Ｅｘｃｈ
ａｎｇｅｒ）は、壁によつ°Ｃ分けられた空間の温度の
異なる２樺類の流体を流し、壁を通し′Ｃの熱伝導およ
び壁表面における流体の対流によつ゛Ｃ２流体間の伝導
を行なわせる形式の熱交換器であって、６換熱式熱交換
器（Ｒｅｃｕｐｅｒａｔｏｒ）”、″普通の熱交換器（
Ｏｒｄ　１ｎａｒｙＨｅａｔ　Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ）”
、あるいは単に１熱交換器（ＨｅａｔＥｘ−ｃｈａｎｇ
ｅｒ）”−と呼ばれることもある０表面式熱交換器には
”多管円筒式熱交換器”　ｕ二重管式熱交換器”、その
他の種々の構造の熱交換器がある。

蓄熱式熱交換器（Ｒｅｇｅｎｅｒａｔｏｒ）は固体から
なる蓄熱体を介して、高温流体から低温流体に熱を伝え
る熱交換器である。蓄熱体は一定期間高温流体に接触し
、高温流体から熱を受は取り、つぎにある一定期間低温
流体に接触しＣ１この間に低温流体に熱を放出する。蓄
熱式交換器には１１回転型蓄熱式交換器”、バルブ切換
型蓄熱式交換器”などがある。

液体連結間接式熱交換器（Ｌｉｑｕｉｄ−Ｃｏｕｐｌｅ
ｄＩｎｄｉｒｅｃｔ−ｔｙｐｅ　Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ）
　　は、二つの表面式熱交換器を熱媒体を循環させるこ
とによつ゛Ｃ連結した熱交換器である。熱媒体は高温流
体熱交換器と低温流体熱交換器の間を循環し、高温流体
熱交換器で熱エネルギーを受は取り、低温流体熱交換器
で低温流体に熱を放出する。

直接接触式熱交換器（Ｄｉｒｅｃｔ−Ｃｏｎｔａｃｔ　
ＨｅａｔＥｘｃｈａｎｇｅｒ）は、２流体を直接接触さ
せ゛Ｃ熱交換を行なわせる熱交換器で、冷水塔、バロメ
トリックコンデンサ、その他がある。冷水塔においては
、水と空気を直接接触させＣ熱の授受を行なわせ°ＣＶ
）るし、バロメトリックコンデンサでは蒸気と水とを直
接接触させて、水の表面に蒸気を凝縮させＣいる。この
ほかに、２液間の熱交換のために、両液体に不溶解な別
の液体を熱媒体としＣ用い、この熱媒体を高温流体と直
接接触させ、次にこの熱媒体と低温流体とを直接接触さ
せることによつＣ１熱の授受を行なう直接接触式液−液
熱交換器がある。」 また、参考までに使用上の分類を同膚から引用すると、
「また、熱交換器は使用上から１加熱器”。

゛１予熱器”、過熱器１．″蒸発器”、′リボイラ”。

１を冷却器”、°′深冷器”、。凝縮器”、”全縮器”
。

°１分縮器”に分けることができる。」これらに対し“
Ｃ１本発明の熱交換器の原理は蒸気を熱伝達の媒介に利
用するものである。すなわち、高温側の液体の一部を蒸
発させて潜熱とし°Ｃ熱を奪い、この蒸気と低温側の液
体とを接触させ°にの蒸気を凝縮させることによつ°Ｃ
＃縮の潜熱としＣ熱を与える。この原理による熱交換は
あらゆる場合について、無制限に適用できるものではな
いが、この原理によると、総括伝熱係数が極めて大きい
ことと、伝熱面積も非常に大きくとれることから、熱交
換器とし°Ｃ小形、安価なものが得られる。

ところが、最近、省エネルギーのｍｂから、熱の有効利
用のために熱交換器本体の要求が碩まつＣいるが、従来
の熱交換°崇は電価なものであるために、痔済的坤出か
ら、使用が制限される場合が多々あった。とくに１００
°Ｃ以下から常温付近では、高効率で熱交換を行なうた
めには熱交換の駆動力である二液体間の温度差を大きく
とれないので、伝熱面積が大きくなり、高価となる欠点
があった。

これに対し゛Ｃ１本発明は蒸気を熱伝達の媒介とするも
ので、小形で安価な熱交換方式を提供することを目的と
する。

すなわち、本発明の熱交換方式の原理は、高温側の液体
の有する顕熱を、その液体の一部を蒸発させることによ
り蒸発の潜熱として蒸気に吸収し、次に、この蒸気を低
温側の液体と接解させ凝縮させることによす、蒸気が吸
収していた潜熱を凝縮潜熱とし°Ｃ低温側の液体に供給
すぐ昇温するものである。

第１図は本発明の、最も基本的構造をもった一実施例で
ある。（１）は熱交換器本体で、密閉された容器である
。（２）は後述の高温液体（４）と低温液体１６）とを
隔絶するための隔壁である。（３）は隔壁上部を切除し
°Ｃ作られ°Ｃいる窓であり、蒸”気が自由に流通でき
る。（４）とｔＳ）は互に熱交換すべき液体で、（４）
は高温液体、Ｃ６）は低温゛液体である。（６）は高温
液体から発生する蒸気を示す。（７）は窓（３）を通っ
て高温液体側から低温液体側に移動する蒸気の流れを示
す。（８）は低温液体表面に向って移動する蒸気の流れ
を示す。１（１）は高温側の室、Ｑ□は低温側の室であ
るが、前記の窓（３）を介して、高温液体、低温液体に
共通の空間となつＣいる。

次に動作について説明する。熱交換器＋１）中の互に熱
交換すべき液体（４）および（６）は、（４）は高温、
（５）は低温であるとすると、高温液体（４）の蒸気圧
は高く、低温液体（５）の蒸気圧は低い。ところで、熱
交換器本体（１）は密閉された器になっているので、高
温液体（４）の表面から矢印（６）のように高温側の室
（９）内に蒸発した蒸気は、上記の蒸気圧の差により、
矢印（７）のように隔壁上部の窓（３）を通り低温側の
室０１に移動する。さらに、低温側の息切の蒸気は矢印
（８）のように低温液３体の表面１ζ移動し、低源液体
表面で凝縮する。

このように、本発明の熱交換器の中で、■高温液体から
の蒸発→■蒸気の移動→■低温液体での蒸気の凝縮が起
るが、■の過程（高温液体からの蒸発ンで、蒸発潜熱と
し°Ｃ高温液体の顕熱を奪い高温液体の温度を下げ、■
の過程（低温液体での蒸気の凝縮）で凝縮潜熱を低温液
体に顕熱として与え低温液体の温度を上昇させる。以上
のメカニズムによって、高温液体の顕熱が低温液体に伝
えられる。すなわち、本発明は、構造は従来の概念の熱
交換器とは異なるが、機能とし°Ｃは熱交換器であるこ
とがわかる。

なお、本発明の熱交換器では、その熱交換のメカニズム
からし・Ｃ高温液体は一部蒸発により減少し、その蒸気
が低温液体側で凝縮して低温液体は逆に増加する。しか
し、一般に、液体の蒸発または凝縮の潜熱は比熱にくら
べ゛Ｃ２桁以上太きＬＮ（例えば、水の場合、蒸発また
は凝縮の潜熱は５００〜６００　ｋｃａｌＡｇに対して
、比熱は１ｋｃａｌ／ｋｇ・℃であるンので、温度差数
１０″Ｃ以内の熱交換においては移動する液量は１割程
度以内であり、問題となるケースは少ない。むしろ逆に
プラスに評偏される場合もある。例えば、温排水からの
熱回収の場合には熱のみでなく、水も一部（凝縮した分
ン回収されるのでプラスとなる。

第２．８図に本発明の他の実施例（本発明の熱交換器の
具体的使用例）を示した。第２図は側面図で１８図のト
ｌ断面を示す。船８閃は第２図の１１断面である。この
実施例は第１図の熱交換器を直列に４４！接続し、温水
と冷水を対向流的に流すようにしたものである。（２）
が直列に接続された各熱交換器の境界の壁であり、各々
の下部に開孔（’１１　ａ　）バ１ｌｂ）があり、ここ
を通して渡体が流れうる。；１）〜ａＯはｇｈ１図の場
合と同様の部分を示す。

（２）は温水を送るポンプであり、（１８ａ）は熱交換
器＋１）への導入配管、（１８ｂ）は熱交換後の温水の
導出１配管である。（ロ）は冷水を送るポンプであり、
（１４ａ）は熱交換器（１）への導入配管、（１４ｂ）
は熱交換後の昇温された冷水を導出する配管である。（
至）は凝縮器、ａ９は真空ポンプである。真空ポンプ（
ハ）は、水に溶存し′Ｃい°Ｃ熱交換器中に入ってき°
Ｃ気相（９）。

ＱＴ）に遊離された非＆縮性のガス、例えば空気を排出
するためのものである。凝縮Ｗ＃鱒は非凝縮ガスととも
に水蒸気が真空ポンプに入ることを防止するためのもの
である。（１０１）バ１０２）、（１０Ｂ）、（１０４
）　　は直列に接続された各熱交換器であり、順に、第
１ステージの単位熱交換器、第２ステージの単位熱交換
器、・・・、第４ステージの単位熱交換器である。

これらの単位熱交換器が直列に接続されたものである（
１）を熱交換スタックと呼ぶことにする。

非凝縮性ガスは第４ステージのみでなく、各ステージで
発生するが、前ステージで発生したガスは次々に後のス
テージに移動するので、最後の第４ステージのみで排気
すればよい。例えば、第１ステージで非凝縮性ガスが発
生すると、気相＋９）　、　（Ｉｔ）の容積が増加して
くるので、液相（４）　、　＋６）の液レベルが低下し
、開孔（１１ａ）”または（ｌｌｂ）のレベルにまで低
下すると、この開孔を通つＣ１後のステージにガスが移
動する。仁のようにして最終的に第４ステージに非凝縮
性ガスは集まり真空ポンプ（至）によつ′Ｃ排出される
わけである。なお、温水と冷水の熱交換が平衡（動的平
衡）に達すると各ステージの水温は一定となり、したが
って、各気相の水蒸気圧も一定となり、したがって、各
ステージの液レベルもこれに５よっ゛Ｃ基本的に決まる
。前記の非凝縮ガスの発生は、この水蒸気圧にプラスさ
れる仁とになるので、自圧が高くなり、水位が低下し、
ガスの一部が前述のように後段に移動するわけである。

今、動的平衡に達すると各ステージの水温は一定となり
、気相の蒸気圧も一定となると述べたが、各ステージの
単位熱交換器の中では常に温水側（４）の水温が冷水側
１Ｂ）の水温より高いので、第１図に示したように、常
に温水側では蒸発が起つＣおり、冷水側で凝縮が進行し
°Ｃいる。そして、蒸発と凝縮の動的平衡の結果とし”
Ｃ１温水側水温の飽和蒸気圧と冷水側水温の飽和蒸気圧
の間の一定の値に決まる。もつとも、温水側（４）の水
温と冷水側（５）の水温の差は、この熱交換器では一般
に、わずか（１〜８℃）であるから、動的平衡がどちら
によってもそう大きな違いにはならない、次に、熱交換
スタックの各ステージでどのような温度関係圧力になつ
°Ｃいるか、例にもとづいて述べる。６６゛Ｃの温水と
２８℃の冷水を同じ流量で、各々（１８１）　〜（１８
ｂ）　〜、（１４ｍ）　〜（１４ｂ）に通じた場合の温
度関係を第一４図に示した。実線は温水、点線は冷水の
温度変化を示す。なお、矢印は流れの方向を示し°Ｃい
る。この図から各ステージ間の温度差がほぼ等しくなっ
ていることがわかる。この理由は、あるステージに温水
が流入した場合のその前後の温度変化（低下）と、その
同じステージに冷水が流入した場合のその前後の温度変
化（上昇）は単位熱交換器から外部への熱損失がないか
ぎり、熱収支の点から比熱一定とす糺ば、等しくならな
ければならないからである。図では各ステージ間で約６
℃の暉しい温度差となっている。

この場合の熱交換器としＣの効率η（（％）は、図から
２８°Ｃで熱交換スタック（１）に入った冷水が、４８
℃となっているので である。第６図には第４図の条件における各単位熱交換
器の蒸気圧と水位を示した。水位は第４ステージの水位
を基準（零〕とし°Ｃ示した。蒸気圧は温度に対して指
数関数的に増加するので、各ステージ間の圧力差（水位
差）は、温度差は等しくても、より高温のステージ間は
どより大きくなつ°Ｃいることがわかる。

第２，８図において、実線で示した液レベルは温水の水
位であり、点線は冷水の水位である。第１、第２ステー
ジでは温水の水位が冷水の水位より高く、第８．第４ス
テージでは逆に冷水の水位が高い。これは、温水は第１
ステージから第４ステージに向って流れる（上の方が圧
力が低いので、低所から高所への流れが自然に起る）が
、各境界（２）下部の開孔（ｌ１ｇ）などを通過する際
に圧力損失を生ずるためである。冷水は逆に第４ステー
ジから第１ステージに向って流れるために、第４．第８
ステージで温水より水位が高くなっている。水が静止し
た場合にはこれらの中間の水位となり、温水、冷水とも
水位は実際上等しくなる。

次に本発明と従来の表面式熱交換器との伝熱面積の比較
を行なう。比較は、第４図の温度条件すなわち、５６℃
の温水と２８℃の冷水との闇で熱交換を行ない、交換伝
熱面槽の基礎となるのは総括熱誠は１００万ｋｃａｌ／
ｈの場合につい・Ｃ行なう。

熱伝達率と２液間の温度差である。本発明の場合、総括
熱伝達率には蒸発の熱伝達率と凝縮の熱伝達率が関係し
、前者には多段フラッシュ法による海水淡水化のデンタ
が適用でき、その値は数百〜１０数万ｋｃａ　１β・ｈ
ｏＣである。また、後者には通常の膜凝縮の場合の熱伝
達率が適用でき、仁の値も数百〜１０数万ｋｃａｌ、＆
−ｈ・℃である。したがって、各々を４万ｋｃａ　１〜
・ｈ・℃とすると、総括−伝達率は、各々の逆数の和の
逆数であるから、２万ｋｃａｌβ・ｈ・℃となる。した
がつ°Ｃ１本発明の伝熱面積Ｓｅｃは、第４図から二液
間の温度差は約２℃であるかとなる。なお、蒸発面であ
る温水側と凝縮面である冷水側にそれぞれこの面積が必
要なので、合計として６０コの水面積が必要である。

一方、従来の表面式の熱交換器におい′Ｃは総括熱伝達
率は一般に数ｌＯＯＮ２，０００ｋｃａ　Ｖｙｄ−ｈ　
・”Ｃである。したがって、この値を１，０ＯＯｋｃａ
ｌβ・ｈ−Ｃとし、第４図からこの場合の二液量温度差
を７°０（５５−４＝７　、８５−２８＝７　）とする
と、従来の表面式の熱交換器の伝熱面積Ｓｃｏは、 となる。すなわち、本発明のものは、従来のものより伝
熱面積が少なくてよく、また、構造も従来の多管式熱交
換器などとくらベシンプルで安価となることがわかる。

なお、第４図から容易にわかるようにステージ数を２倍
にすれば各単位熱交換器間の温度差は１／２になるので
、水の表面槽は一定でもステージ数を増せば熱交換効率
がさらに高まることは勿論である。

第６図、第７図はさらに他の実施例であり、第７図は第
６図の■−■断面を示す図である。この実施例は、充填
材を用い単位容積あたりの気−液界面檀を大幅に増大し
、蒸発および凝縮のための面積を増大して、コンパクト
化をはかったものである。（１）は本発明の熱交換器本
体である。ユ、＠は充填塔部で充填材が充填されＣいる
。（２）、＠は多数の透孔を有する隔壁であり、（ロ）
とｇめ充填部を分離し、熱交換さ誓るべき互の液が混合
しないようにするとともに、透孔を通し゛Ｃ温水側で発
生し冷水側に向う蒸気の移動は容易に起り得るものであ
る。（１８ｍ）、（１８ｔ））は−万の液の導入管、導
出管である。（１４ａ）、（１４ｂ）は他方の液の導入
管、導出管である。各板は導入管の先端から、各々の充
填部に散布される。散布された液は個々の充填材の表面
をぬらしながら降下するので、気−液界面が非常に大き
くなり、コンパクトな熱交換器となる。

次にこの熱交換器の大きさについて述べる、充填塔の界
面哨は、充填材の種類や大きさによるが、充填塔の体積
１ゴあたり少ないもので１００ゴ、多いものでは８００
ｄに達するものもある。ここではｘｏＯｍ’／ｍ’−充
填塔とし、総括熱伝達率および二液間の温度差は第２図
、第８図の場合と同様にそれぞれ２万ｋｃａｌ、＃−ｈ
・℃および２°Ｃとすると１００万ｋｃａｌ／ｈの熱交
換器の充填塔の体積（一方何のみ）Ｖｅｃ（ゴ）は となる。他方側の充填塔も同様の体槽が必要であるから
、合せて０．６（ｒｒｆ）で１００万ｋｃａｌ／ｈの熱
交換が行なえることがわかる。勿論、二液間の熱交換を
対向流的に行なうためには第６，７因のものを単位熱交
換器として、第８図のように直列に接続して使う必要の
あることは前実施例と同様である。

第８図の熱交換スタックの大きさについて述べる。

第８図のスタックを形成するにあたり、第６図の容量１
００万ｋｃａｌ／ｈのものを４個使用するとする。

すなわち、４００万ｋｃａｌ／ｈの熱交換スタックを考
えると、・充填部の体積は合計で２　ｔｙ／　（０，５
Ｘ４＝２３である。

充填部以外の容積、配管のスペースなどを考慮してその
２倍としても４扉程度である。すなわち、床面槽としｒ
ｌＦＮＸ１２７ｇで高さ４ｍの大きさである。

一万、従来からよく使用されている二重管式の熱交換器
１９図ンの大きさは、前述と同じ条件で、　　１００万
ｋｃａｌ／ｈにつき伝熱面槽は１４８ｍであるから、４
００万ｋｃａｌ／ｈの場合は６７２ｍ（１４８Ｘ４＝５
７２）の伝熱面積が必要である。第９図のように伝熱面
に直径１５０ｊｔｌｌで長さ１０ｍの鋼管を使うとする
とである。すなわち、１２１本必要である。これを４０
０ｆｆピツチで１１本Ｘ１１本の＃桁状にならべる（１
１Ｘ１１＝１２１）と寸法とし°Ｃは、４ＦｆｆＸ４ｍ
Ｘ長さ１０ｍとなる。容積とし′Ｃは１６０ｎ／であり
、本発明の４扉に対し°Ｃ４０倍である。製作費は二重
管式熱交換器はこの規模（５７１／）で１億円は要する
が、本発明の熱交換器はその１７６程度でたりる。第８
図の（１０１）〜（１０４）は各単位熱交換器であり、
これらによりシステムとして熱交換スタックが形成され
ている。上から下に流れる（１４ａ）から入った液（冷
水）は重力で流れ落ち各単位熱交換器を通過しＣ（１４
ｂ）から導出されるように各単位熱交換器の高さレベル
を設定しＣいる。（１８ｍ）から導入される液（温水）
は図ではポンプ（１８１）その他によつ゛Ｃ順次一段上
の嘔位熱交換器の充填部に散布するようにし“Ｃいるが
、各単位熱交換器間の温度差による蒸気圧差によつ゛Ｃ
−役上０単位熱交換器に吸いｔげられるように温度条件
および単位熱交換器の高さ方向の寸法および熱交換器本
体ケとし′Ｃの各単位熱交換器の高さ配電を決めること
によりポンプをはぶくことも可能である。また、勿論、
各厖位熱交換器を一体化し°Ｃスタックとすることもで
きる。

第１０図、第１１図は第６図、第７図と同様に充填塔方
式であるが、充填部を同心吠に配置したものである。こ
の構造は隔壁（財）、（２）の面積を大きくとれるので
、蒸気の移動量の多い大容量のものに向い°Ｃいる。

以上に、単純な自由液面で蒸発、凝縮を行なう方式（第
１図）および充填材により気−液界面積を拡大した充填
塔方式（第６図、第７図、第９図。

第１θ図）について述べたが、本発明の熱交換器要点は
気−液界面での蒸発、凝縮を利用した点くあるので、上
記の自由液面方式、充填塔方式にとどまらず、スプレー
塔、液膜塔、漏れ棚塔など一般に気−液接触塔として使
われる方式を適宜に使うことができる。

本発明の熱交換器は気−液界面からの蒸発、凝縮を利用
しているので、従来から広く使われＣいるシェル・チュ
ーブ式あるいは二重管式などにくらべ、−桁以上大きい
総括熱伝達率で熱交換が行なわれることと、蒸発あるい
は凝縮部に充填塔方式などの採用により気−液界面積を
非常に大きくとれるので、小形、安価な熱交換器を提供
できるので大きな経済効果があり、熱エネルギー回収に
よる省エネルギーの推進に貢献するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の基本的構造を示す図、第２
図及び第８図は本発明の他の実権例を示す図で、第２図
は第２図１１線における断面を矢印方向に、また第８図
は第２図１１線における断面を矢印方向に見た断面を夫
々示す。第４図の温度関係を示す図、第５図は第４図の
条件における各単位熱交換器の蒸気圧と水位を各ステー
ジ毎に示す図、第６悶及び第７図は本発明の更に他の実
施例を示す図で、第７図は第６図１１−ｌ　練における
断面を矢印方向に見た断面を示す。第８図は単位熱交換
器を直列接続して使用する場合の一実施例を示す図、第
９図は従来の２重管式熱交換器の例を示す図、＠ｌＯ図
及び第１１図は大容量のものに適する本発明の他の実施
例を示す図で、第１１図は第１０図１−Ｍ線における断
面を矢印方向に見た図である。 図においｒ、ｔｔ）は熱交換器本体、（２）は隔蒙、（
３）は窓、（４）Ｊ、を高ｍｗｉ体、（５）ハ低ｉＨ体
、＜ａ）（７）　＋８）ハ蒸気の流れを示す矢印、（９
）は高温側の室、（１Ｇは低温側の室、（１１１）（ｌ
ｌｂ）は開孔、（ロ）は壁、０１　ＩＪ４はポンプ、ｏ
ｓａ）（ｔ４ａ）は導入配管、（１８ｂ）（１４ｂ）は
導出間管、（至）は凝結器、（至）は真空ポンプ、（１
０１）（１０１）（１０Ｂ）（１０４）は各ステージの
熱交換器、Ｑ１１＠は隔壁、（ロ）ｆ５１）は充填塔部
− なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人　　葛　野　信　− 第１図 會す 第５図 ステージ・プ７バ 第７図 ２ 第６図 第８図 第９図 第１０図 ／Ｊ６ 手続補正書（自発］ ２、発明の名称 熱交換方式 ３、補正をする者 ６、補正の対象 （υ明細書の特許請求の範囲の欄 （２）同書中、発明の詳細な説明の欄 ６、　補正の内容 （１）明細中、特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （２）同書中、第２ページ第１６行に「Ｅｘ、　ｃｈｉ
ｎｇｅｒ　Ｊとあるのを「Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ　Ｊと訂
正する。 （３）同書中、第８ページ′ｓ６行に「交換器”、バル
ブ」とあるのを「交換器、”１゛バルブ」と訂正する。 （４）同書中、第５ページ第８行に「ところが、」とあ
るのを「ところで、」と訂正する。 （５）同書中、第５ページ第１７行に「接解」とあるの
を「接触」と訂正する。 （６）同書中、第６ページ第１９行に「供給すぐ昇温」
とあるのを「供給し昇温」と訂正する。 （７）同書中、第１１ページ第６行に「温度関係圧力」
とあるのを「温度関係および圧力関係」と訂正する◇ （８）同書中、第１８ページ第６行に「交換伝熱・・・
・・・・・・総括熱」とあるのを「交換熱」と訂正する
。 （９）同書中、第１８ページ第８行に「熱伝達率」とあ
るのを「伝熱面積の基礎となるのは総括熱伝達率」と訂
正する。 ＱＯ同書中、第１８ページ第１１行に「デンタ」とある
のを「データ」と訂正する。 ７、　添付書類の目録 （１）特許請求の範囲を記載した書面　　１通以上 特許請求の範囲 液−液間の熱交換を行なうものにおいて、高温の液体と
低温の液体とを、気相を共有し、液相側では高温および
低温の各液体は混合防止のため分離されており、液の出
入口を除き密閉構造となっていて、高温の液体の一部を
蒸発させて、高温の液体の有する顕熱を、蒸発潜熱とし
て蒸気に一時的に吸収させ、次に、この蒸気が低温の液
体と接触し凝縮する際の凝縮潜熱を低温の液体に供給す
ることにより低温の液体の温度を上げるようにしたこと
を特徴とする熱交換方式。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 液−液間の熱交換を行なうものにおいて、高温の液体と
   低温の液体とを、気相を共有し、液相側では高温および
   低温の各液体は混合防止のため分離され°Ｃおり、液の
   出入口を除き密閉構造となっ′ＣいＣ１高温の液体の一
   部を蒸発させて、高温の液体の有する顕熱を、蒸発潜熱
   として蒸気に一時的に吸収させ、次に、この蒸気が低温
   の液体と接解し凝縮する際の凝縮潜熱を低温の液体に供
   給することにより低温の液体の温度を上げるようにした
   ことを特徴とする熱交換方式。