JPH11347396A - Air supply system for apparatus for oxidation by supercritical water - Google Patents
Air supply system for apparatus for oxidation by supercritical waterInfo
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- JPH11347396A JPH11347396A JP10164654A JP16465498A JPH11347396A JP H11347396 A JPH11347396 A JP H11347396A JP 10164654 A JP10164654 A JP 10164654A JP 16465498 A JP16465498 A JP 16465498A JP H11347396 A JPH11347396 A JP H11347396A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、液状又は固体状の
有機物、例えば有機性廃棄物を超臨界水酸化処理する超
臨界水酸化装置に酸化剤として高圧空気を供給する空気
供給システムに関し、更に詳細には、空気の圧力変動が
小さく、所定流量の空気を安定して超臨界水酸化装置に
供給できる空気供給システムに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an air supply system for supplying high-pressure air as an oxidizing agent to a supercritical water oxidation apparatus for supercritical water oxidation of a liquid or solid organic substance, for example, an organic waste. More specifically, the present invention relates to an air supply system in which pressure fluctuation of air is small and a predetermined flow rate of air can be stably supplied to a supercritical water oxidation apparatus.
【０００２】[0002]
【従来の技術】超臨界水酸化装置とは、超臨界水の高い
反応性を利用して有機物を酸化、分解する装置であっ
て、例えば、難分解性の有害な有機物を分解して無害な
二酸化炭素と水に転化したり、難分解性の高分子化合物
を分解して有用な低分子化合物に転化したりするため
に、現在、その実用化が盛んに研究されている。超臨界
水酸化装置は、通常、超臨界水を収容した反応容器と、
超臨界水酸化処理を施す有機物、例えば有機性廃棄物を
供給するシステムと、酸化剤として空気を供給する空気
供給システムとを備え、酸化、分解する有機物を空気と
共に反応容器に導入し、超臨界水領域下で有機物を空気
で酸化、分解して、主として、二酸化炭素及び窒素と水
とに転化する。超臨界水とは、超臨界状態にある水、即
ち、水の臨界点を越えた状態にある水を言い、詳しく
は、３７４．１℃以上の温度で、かつ２２．０４ＭＰａ
以上の圧力下にある状態の水を言う。2. Description of the Related Art A supercritical water oxidation apparatus is an apparatus for oxidizing and decomposing organic substances by utilizing the high reactivity of supercritical water. In order to convert it into carbon dioxide and water, or to decompose a hardly decomposable high molecular compound and convert it into a useful low molecular compound, its practical application is currently being actively studied. The supercritical water oxidation device usually includes a reaction vessel containing supercritical water,
A system for supplying an organic substance to be subjected to a supercritical water oxidation treatment, for example, an organic waste, and an air supply system for supplying air as an oxidizing agent are provided. The organic matter is oxidized and decomposed by air under the water region, and is mainly converted to carbon dioxide and nitrogen and water. Supercritical water refers to water that is in a supercritical state, that is, water that is beyond the critical point of water, and specifically, at a temperature of 374.1 ° C. or higher and 22.04 MPa
It refers to water under the above pressure.
【０００３】超臨界水酸化反応は、有機性廃棄物等の有
機物自身が酸化されるときに発生する酸化熱によって、
反応容器内の温度を反応の進行に必要な温度に維持でき
ることが大きな特長となっている。そのために、反応容
器内の温度が変動すると、所望の酸化反応を進行させる
ことが難しくなる。反応温度を所定温度に維持するため
には、有機物の供給流量、及び、酸化剤として供給する
空気の供給流量が変動するのを防止することが必要であ
る。[0003] The supercritical water oxidation reaction is caused by the heat of oxidation generated when organic substances such as organic wastes are oxidized.
A major feature is that the temperature inside the reaction vessel can be maintained at a temperature required for the progress of the reaction. Therefore, if the temperature in the reaction vessel fluctuates, it becomes difficult to advance a desired oxidation reaction. In order to maintain the reaction temperature at a predetermined temperature, it is necessary to prevent the supply flow rate of the organic substance and the supply flow rate of the air supplied as the oxidant from fluctuating.
【０００４】有機性廃棄物等の有機物は、通常、液状、
又はスラリーの状態で、往復式のポンプ、例えば、プラ
ンジャータイプ、ダイアフラムタイプ、シリンジタイプ
などの往復式ポンプにより圧入される。そして、従来、
２連式、３連式等の往復式のポンプを使って、往復式ポ
ンプ特有の脈動を緩和することにより、更には脈動吸収
器（アキュムレータ）を取り付けること等により、供給
流量を安定させ、有機物の供給流量の変動を防止してい
る。[0004] Organic substances such as organic wastes are usually liquid,
Alternatively, in the state of slurry, it is press-fitted by a reciprocating pump, for example, a reciprocating pump such as a plunger type, a diaphragm type, and a syringe type. And conventionally,
By using a reciprocating pump such as a double or triple reciprocating pump, the pulsation peculiar to the reciprocating pump is alleviated, and furthermore, a pulsation absorber (accumulator) is attached to stabilize the supply flow rate, and the organic matter is reduced. This prevents fluctuations in the supply flow rate.
【０００５】一方、超臨界水酸化装置に空気を供給する
空気供給システムは、２２ＭＰａというような高圧まで
大気圧の空気を昇圧する必要があるので、吸い込み側の
圧力と吐出側の圧力の比率、即ち圧縮比を高くできる往
復式のコンプレッサを使用する必要がある。往復式コン
プレッサは、容積形コンプレッサの一つであって、シリ
ンダ内でピストンを往復させて、空気を圧縮昇圧してい
る。往復式コンプレッサは、先ず、シリンダ内でピスト
ンを後退させつつ吸い込み弁を介して空気をシリンダ内
に吸い込み、次いでピストンを前進させて空気を圧縮し
つつ吐出弁を介して圧縮空気を吐出する。往復式コンプ
レッサは、通常、多シリンダ型であって、シリンダの配
置により横形、立て形、Ｖ形、半星形等に分類されてい
る。On the other hand, an air supply system for supplying air to a supercritical water oxidation apparatus needs to increase the pressure of atmospheric pressure to a high pressure of 22 MPa, so that the ratio of the pressure on the suction side to the pressure on the discharge side, That is, it is necessary to use a reciprocating compressor capable of increasing the compression ratio. The reciprocating compressor is one of positive displacement compressors, and reciprocates a piston in a cylinder to compress and pressurize air. A reciprocating compressor first sucks air into a cylinder through a suction valve while retracting a piston in the cylinder, and then discharges compressed air through a discharge valve while advancing the piston to compress air. Reciprocating compressors are generally of a multi-cylinder type and are classified into horizontal, vertical, V-shape, semi-star, etc. according to the arrangement of the cylinders.
【０００６】超臨界水酸化装置に供給する際の空気流量
の変動を防止するためには、２次側の超臨界水酸化装置
の圧力が一定であるとすると、空気の一次側、即ち往復
式コンプレッサの吐出側の圧力変動を防止することが必
要である。そこで、往復式コンプレッサを備えた空気供
給システムでは、空気の一次側の圧力を制御して圧力変
動を防止するために、往復式コンプレッサにアンロード
機構を備えている。アンロード機構は、往復式コンプレ
ッサのピストンの往復運動を停止させることなく一時的
にコンプレッサの負荷を低下させる機構である。In order to prevent the fluctuation of the air flow rate when supplying to the supercritical water oxidation apparatus, assuming that the pressure of the secondary supercritical water oxidation apparatus is constant, the primary side of the air, that is, the reciprocating type It is necessary to prevent pressure fluctuations on the discharge side of the compressor. Therefore, in an air supply system including a reciprocating compressor, the reciprocating compressor is provided with an unload mechanism in order to control the pressure on the primary side of the air to prevent pressure fluctuation. The unloading mechanism is a mechanism for temporarily reducing the load on the compressor without stopping the reciprocating motion of the piston of the reciprocating compressor.
【０００７】アンロード機構は、種々の形式があって、
例えば吸い込み弁が動作しないように固定してピストン
を運動させるものの、ピストンによりシリンダ内で圧縮
した空気を吸い込み弁から吸い込み側に再び逃がす方式
のもの、容積可変型のシリンダを備え、必要に応じてシ
リンダの容積を小さくして、吸い込み量、従って吐出量
を減少させる方式等がある。また、アンロード機構に
は、往復式コンプレッサの流量を全出力時の５０％にす
るもの、或いは全出力時の０％、即ち無負荷にするもの
等、アンロードの割合を種々の割合にすることができ
る。尚、高圧の往復式コンプレッサを連続して駆動する
と、シリンダ温度が上昇して耐久性が劣化するので、ア
ンロード機構を定期的に又は不定期的に動作させて、往
復式コンプレッサをアンロードし、シリンダの温度上昇
を抑制するようにしている。従って、圧縮した空気を吸
い込み側に逃がす方式のアンロード機構は、シリンダで
圧縮された空気を大気圧側に逃がしているので、シリン
ダを冷却することができるため、往復式コンプレッサを
連続運転する場合に比べて、コンプレッサの耐久性を向
上させる手段として有効で、多用されている。[0007] There are various types of unloading mechanisms.
For example, while the suction valve is fixed so that the suction valve does not operate and the piston moves, the air compressed in the cylinder by the piston is released again from the suction valve to the suction side, and a variable displacement cylinder is provided, as necessary. There is a method in which the volume of the cylinder is reduced to reduce the suction amount, and thus the discharge amount. Further, the unloading mechanism has various unloading ratios, such as a device for setting the flow rate of the reciprocating compressor to 50% of the full output or a device of 0% for the full output, that is, a device for no load. be able to. When the high-pressure reciprocating compressor is driven continuously, the cylinder temperature rises and the durability deteriorates. , So as to suppress the temperature rise of the cylinder. Therefore, the unload mechanism that releases compressed air to the suction side releases the air compressed by the cylinder to the atmospheric pressure side, so the cylinder can be cooled. In comparison with the above, it is effective and widely used as a means for improving the durability of the compressor.
【０００８】往復式コンプレッサは、通常、吐出空気を
一時的に滞留させてコンプレッサの吐出圧の変動を緩和
する空気タンクを吐出側に備えているので、アンロード
機構は、その空気タンク内の空気の圧力に基づいて動作
する。往復式コンプレッサが圧縮空気を空気タンクに送
出し、空気タンクの空気圧力が設定した上限圧力値に到
達すると、アンロード機構が起動して、往復式コンプレ
ッサをアンロードし、吐出する空気量を減少させ、又は
零（０）にする。往復式コンプレッサの負荷が、アンロ
ード機構によりアンロードされている間に、空気タンク
の圧力が低下して設定した下限圧力値に到達したときに
は、アンロード機構が動作を停止して、往復式コンプレ
ッサをロード状態にし、再び圧縮空気を空気タンクに供
給する。[0008] Since the reciprocating compressor usually has an air tank on the discharge side for temporarily stagnating the discharge air to mitigate fluctuations in the discharge pressure of the compressor, the unload mechanism operates the air in the air tank. Operate based on pressure. The reciprocating compressor sends compressed air to the air tank, and when the air pressure in the air tank reaches the set upper pressure limit, the unloading mechanism is activated to unload the reciprocating compressor and reduce the amount of air discharged Or zero (0). When the pressure of the air tank drops and reaches the set lower limit pressure value while the load of the reciprocating compressor is being unloaded by the unloading mechanism, the unloading mechanism stops operating and the reciprocating compressor is stopped. , And supply compressed air to the air tank again.
【０００９】ここで、図８を参照して、超臨界水酸化装
置の従来の空気供給システムの構成を説明する。従来の
空気供給システム５０は、大気圧から所定の圧力に空気
を昇圧する複数台の往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃ（本
例では簡単のために３台の往復式コンプレッサを図示）
と、往復式コンプレッサ１２の吐出側に設けられ、昇圧
された空気を一時的に滞留させる空気タンク１４と、空
気タンク１４の空気圧力を計測する圧力計１８と、圧力
計１８と連動して往復式コンプレッサ１２の負荷を調整
するアンロード機構５２とを備えている。空気供給シス
テム５０が複数台の往復式コンプレッサを備えているの
は、大流量の空気を往復式コンプレッサ１台で供給しよ
うとすると、著しく高価な大型の大流量往復式コンプレ
ッサが必要になるからである。Here, a configuration of a conventional air supply system of a supercritical water oxidation apparatus will be described with reference to FIG. The conventional air supply system 50 includes a plurality of reciprocating compressors 12A to 12C for increasing air pressure from the atmospheric pressure to a predetermined pressure (three reciprocating compressors are illustrated in this example for simplicity).
An air tank 14 provided on the discharge side of the reciprocating compressor 12 for temporarily retaining pressurized air; a pressure gauge 18 for measuring the air pressure of the air tank 14; And an unload mechanism 52 for adjusting the load of the type compressor 12. The reason that the air supply system 50 includes a plurality of reciprocating compressors is that if a large amount of air is supplied by one reciprocating compressor, a remarkably expensive large large-flow reciprocating compressor is required. is there.
【００１０】更に、空気供給システム５０は、空気タン
ク１４の下流配管２４に圧力調節弁２６を備えた二次側
空気圧力制御装置２８と、流量計３０及び流量調節弁３
２を備えた空気流量制御装置３４を備えている。二次側
空気圧力制御装置２８は、圧力調節弁２６の弁開度を調
整して、二次側の空気圧力を所定の圧力に維持し、空気
流量制御装置３４による空気流量制御性を向上させてい
る。また、空気流量制御装置３４は、流量計３０の流量
計測値に基づいて流量調節弁３２の弁開度を調整して、
空気流量を所定の流量に維持する。Further, the air supply system 50 includes a secondary side air pressure control device 28 having a pressure control valve 26 in the downstream pipe 24 of the air tank 14, a flow meter 30 and a flow control valve 3.
2 is provided. The secondary-side air pressure controller 28 adjusts the valve opening of the pressure control valve 26 to maintain the secondary-side air pressure at a predetermined pressure, thereby improving the air flow controllability of the air flow controller 34. ing. Further, the air flow control device 34 adjusts the valve opening of the flow control valve 32 based on the flow measurement value of the flow meter 30,
The air flow is maintained at a predetermined flow rate.
【００１１】アンロード機構５２は、圧力計１８の圧力
計測値が圧力上限値を越えたときには、３台の往復式コ
ンプレッサ１２Ａ〜Ｃの全部をアンロードし、空気タン
ク１４への圧縮空気の供給を停止する。次いで、空気が
空気タンク１４から流出し、圧力計１８の圧力計測値が
圧力下限値未満にまで圧力が下降した時には、アンロー
ド機構５２は、３台の往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃの
全部をアンロード解除し、ロード状態にして、空気タン
クへの圧縮空気の供給を再開する。The unloading mechanism 52 unloads all of the three reciprocating compressors 12A to 12C when the pressure measurement value of the pressure gauge 18 exceeds the upper pressure limit, and supplies the compressed air to the air tank 14. To stop. Next, when air flows out of the air tank 14 and the pressure measured by the pressure gauge 18 falls below the lower pressure limit, the unloading mechanism 52 unloads all three reciprocating compressors 12A to 12C. Release the load, change to the load state, and restart the supply of compressed air to the air tank.
【００１２】[0012]
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の従来の
空気供給システムでは、空気の流量の変動が大きく、そ
の結果、超臨界水酸化装置の反応温度が変動し、酸化反
応を満足できるレベルで制御することが難しかった。例
えば、従来の空気供給システムを備えた超臨界水酸化装
置では、図９に示すように、超臨界水酸化装置の温度
が、供給される空気の流量変動に起因して変動し、酸化
反応を制御することが難しかった。図９では、横軸に経
過時間、縦軸に超臨界水酸化装置の温度を取っている。However, in the above-described conventional air supply system, the flow rate of air fluctuates greatly, and as a result, the reaction temperature of the supercritical water oxidation apparatus fluctuates, and the oxidation reaction is performed at a level that can satisfy the oxidation reaction. It was difficult to control. For example, in a supercritical water oxidation device equipped with a conventional air supply system, as shown in FIG. 9, the temperature of the supercritical water oxidation device fluctuates due to fluctuations in the flow rate of the supplied air, and the oxidation reaction proceeds. It was difficult to control. In FIG. 9, the horizontal axis indicates the elapsed time, and the vertical axis indicates the temperature of the supercritical water oxidation apparatus.
【００１３】そこで、本発明の目的は、超臨界水酸化装
置に酸化剤として空気を供給する際、空気流量の変動を
防止して、超臨界水酸化装置の温度を所定温度に保持で
きるようにした超臨界水酸化装置の空気供給システムを
提供することである。Therefore, an object of the present invention is to prevent fluctuations in the air flow rate when supplying air as an oxidizing agent to a supercritical water oxidation apparatus so that the temperature of the supercritical water oxidation apparatus can be maintained at a predetermined temperature. It is an object of the present invention to provide an air supply system for a supercritical water oxidation apparatus.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】本発明者は、従来の空気
供給システムの問題点を研究している過程で、次のこと
を見い出した。第１には、往復式コンプレッサをアンロ
ードさせた際、複数台の往復式コンプレッサからの空気
タンクへの圧縮空気の供給が、同時に全量停止されるた
めに、空気タンクから流出する圧縮空気の流量に比べ
て、空気タンク容積が小さいと、図１０に示すように、
空気タンク内の空気圧力が急激に減少すること。第２に
は、空気タンク内で生じた圧力変動は、後段に設けてい
る圧力調節弁では対応できなくなって、二次側の空気圧
力が変動し、流量調節弁も、その圧力変動を受けるた
め、コンプレッサのアンロード周期に同期して、空気流
量が変動すること。第３には、空気流量に対して十分な
容積を持つ空気タンクを設けようとすると、空気タンク
がかなり大型のものが必要になること。高圧に耐える肉
厚の大型空気タンクは高価で、その結果、設備コストが
嵩むこと。そこで、本発明者は、往復式コンプレッサを
複数台備え、運転中の複数台のコンプレッサから一台づ
つ順次を選択してアンロードし、逆にロードすることを
着想し、研究を重ねて、本発明を完成するに到った。In the course of studying the problems of the conventional air supply system, the present inventors have found the following. First, when the reciprocating compressor is unloaded, the supply of compressed air from the plurality of reciprocating compressors to the air tank is stopped at the same time, so that the flow rate of compressed air flowing out of the air tank is reduced. When the air tank volume is small as compared with, as shown in FIG.
The sudden decrease in air pressure in the air tank. Second, the pressure fluctuation generated in the air tank cannot be handled by the pressure control valve provided at the subsequent stage, the air pressure on the secondary side fluctuates, and the flow rate control valve also receives the pressure fluctuation. And the air flow rate fluctuates in synchronization with the compressor unload cycle. Third, if an air tank having a sufficient volume for the air flow rate is to be provided, a considerably large air tank is required. Large, thick air tanks that can withstand high pressure are expensive, resulting in high equipment costs. Therefore, the present inventor provided a plurality of reciprocating compressors, and sequentially selected and unloaded one by one from a plurality of operating compressors. The invention has been completed.
【００１５】上記目的を達成するためには、上述の知見
に基づいて、本発明に係る空気供給システムは、有機物
を超臨界水酸化反応により処理する超臨界水酸化装置に
酸化剤として高圧空気を供給する空気供給システムであ
って、所定の圧力に昇圧する複数台の往復式コンプレッ
サと、往復式コンプレッサの吐出側に接続され、昇圧さ
れた空気を一時的に滞留させる空気タンクと、空気タン
クの圧力を計測し、圧力計測値が圧力上限値を越えると
きには、圧力計測値が圧力上限値以下になるまで、運転
中の往復式コンプレッサのいずれかを一台づつ、順次、
選択してアンロードし、圧力計測値が圧力下限値未満で
あるときには、圧力計測値が圧力下限値以上になるま
で、アンロード中の往復式コンプレッサのいずれかを１
台づつ、順次、選択してアンロードを解除し、ロード状
態にする負荷調整装置とを備えていることを特徴として
いる。In order to achieve the above object, based on the above findings, an air supply system according to the present invention provides a supercritical water oxidation apparatus for treating an organic substance by a supercritical water oxidation reaction by supplying high-pressure air as an oxidizing agent. An air supply system for supplying a plurality of reciprocating compressors for increasing the pressure to a predetermined pressure, an air tank connected to the discharge side of the reciprocating compressor, for temporarily storing the pressurized air, and an air tank. Measure the pressure, and when the measured pressure value exceeds the upper pressure limit, one of the reciprocating compressors in operation one by one until the measured pressure value becomes equal to or less than the upper pressure limit, sequentially.
Select and unload, and if the measured pressure is less than the lower pressure limit, set one of the unloading reciprocating compressors to 1 until the measured pressure is greater than or equal to the lower pressure limit.
And a load adjusting device for sequentially selecting and canceling the unloading and setting a load state.
【００１６】本発明で、複数台の往復式コンプレッサを
備えているのは、１台のコンプレッサで大流量の空気を
供給しようとすると、著しく高価な大型の大流量往復式
コンプレッサが必要になることに加えて、１台の往復式
コンプレッサを備えるより、複数台の小流量の往復式コ
ンプレッサを設けるほうがより細かに圧力制御を行うこ
とができるからである。台数が多くなるほど、圧力変動
の変動量を小さくでき、また変動の速さを緩やかにでき
るものの、往復式コンプレッサの設備費が嵩むので、経
済性を加味して台数を決定する。負荷調整装置は、往復
式コンプレッサをアンロードするアンロード機構と、ア
ンロードした往復式コンプレッサをロード状態にするロ
ード機構とを合わせ有する機構であって、アンロードで
き、アンロードしたものをロードできる限り、その形式
は問わず、例えば多筒型（複数シリンダ型）の往復式コ
ンプレッサでは、シリンダ毎にアンロードし、ロードす
る形式のものでもよい。In the present invention, a plurality of reciprocating compressors are provided because, in order to supply a large amount of air with one compressor, a remarkably expensive large-sized reciprocating compressor is required. In addition to this, pressure control can be performed more finely by providing a plurality of small flow rate reciprocating compressors than by providing one reciprocating compressor. As the number of units increases, the amount of pressure fluctuation can be reduced and the speed of fluctuation can be reduced, but the equipment cost of the reciprocating compressor increases, so the number is determined in consideration of economic efficiency. The load adjusting device is a mechanism having a combination of an unloading mechanism for unloading the reciprocating compressor and a loading mechanism for loading the unloaded reciprocating compressor in a load state. As long as the type is not limited, for example, a multi-cylinder (multi-cylinder type) reciprocating compressor may be of a type of unloading and loading for each cylinder.
【００１７】本発明の好適な実施態様では、負荷調整装
置が運転中の複数台の往復式コンプレッサのいずれかを
一台づつ、順次、選択する際の選択順位、及び、負荷調
整装置がアンロード中の往復式コンプレッサのいずれか
を１台づつ、順次、選択する際の選択順位が、予め設定
され、かつ、設定選択順位が、定期的又は不定期的に自
動的に変更される。本実施態様では、各往復式コンプレ
ッサをアンロードし、またロードする際の選択順位を予
め設定し、各往復式コンプレッサに一様な負荷をかける
ことができるように、その選択順位を変更する。これに
より、各往復式コンプレッサの寿命を平均化することが
できる。In a preferred embodiment of the present invention, the load adjusting device selects one of the plurality of reciprocating compressors in operation one by one sequentially, and the selection order when the load adjusting device is unloaded. The selection order when sequentially selecting one of the middle reciprocating compressors one by one is set in advance, and the set selection order is automatically changed periodically or irregularly. In the present embodiment, the selection order for unloading and loading each reciprocating compressor is set in advance, and the selection order is changed so that a uniform load can be applied to each reciprocating compressor. Thereby, the life of each reciprocating compressor can be averaged.
【００１８】本発明の更に好適な実施態様では、空気タ
ンクの下流の空気配管に圧力調節弁を備えた二次側空気
圧力制御装置と、圧力調節弁の下流の空気配管に流量調
節弁を備えた空気流量制御装置とを有する。空気流量制
御装置を設けることにより、供給空気の流量を所定流量
に確実に維持することができる。本発明の更に好適な実
施態様では、所定容積のバッファタンクが、圧力調節弁
と流量調節弁との間の空気配管に設けられている。バッ
ファタンクの容積は、大きいほど圧力変動の防止には好
ましいものの、コストが嵩むので、空気タンクと流量調
節弁との間の配管の内容積の少なくとも２倍あれば良
い。これにより、二次側空気圧力制御装置による供給空
気の二次側圧力制御性が向上するので、その結果、空気
流量制御装置による空気流量の制御性が向上する。In a further preferred embodiment of the present invention, a secondary side air pressure control device provided with a pressure control valve in an air pipe downstream of the air tank, and a flow control valve provided in an air pipe downstream of the pressure control valve. And an air flow control device. By providing the air flow control device, the flow rate of the supplied air can be reliably maintained at a predetermined flow rate. In a further preferred embodiment of the present invention, a buffer tank having a predetermined volume is provided in an air pipe between the pressure control valve and the flow control valve. Although the larger the capacity of the buffer tank is, the more preferable it is for preventing pressure fluctuation, the cost increases. Therefore, it is sufficient that the buffer tank has at least twice the internal volume of the pipe between the air tank and the flow control valve. Accordingly, the controllability of the secondary pressure of the supply air by the secondary air pressure control device is improved, and as a result, the controllability of the air flow rate by the air flow control device is improved.
【００１９】本発明は、往復式コンプレッサの耐久性を
維持する上で有効なアンロード機構を残したまま、空気
タンクの大きさを大きくすることなく、脈動の少ない安
定した流量で空気を超臨界水酸化装置に供給することが
できる。According to the present invention, air is supercritical with a stable flow rate with little pulsation without increasing the size of the air tank while leaving an unloading mechanism effective for maintaining the durability of the reciprocating compressor. It can be supplied to a hydroxylation unit.
【００２０】[0020]
【発明の実施の形態】以下に、実施形態例を挙げ、添付
図面を参照して、本発明の実施の形態を具体的かつ詳細
に説明する。実施形態例１ 本実施形態例は、本発明に係る超臨界水酸化装置の空気
供給システムの実施形態の一例であって、図１は本実施
形態例の超臨界水酸化装置の空気供給システムの構成を
示すフローシートである。本実施形態例の超臨界水酸化
装置の空気供給システム１０（以下、簡単に空気供給シ
ステム１０と言う）は、有機物を超臨界水酸化反応によ
り処理する超臨界水酸化装置に酸化剤として高圧空気を
供給する空気供給システムであって、大気圧から所定の
圧力に空気を昇圧する３台の往復式コンプレッサ１２Ａ
〜Ｃと、往復式コンプレッサ１２の吐出側に接続され、
昇圧された空気を一時的に滞留させる空気タンク１４
と、負荷調整装置１６とを備えている。Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. Embodiment 1 This embodiment is an example of an embodiment of an air supply system of a supercritical water oxidation apparatus according to the present invention, and FIG. 1 is a view of an air supply system of a supercritical water oxidation apparatus of this embodiment. It is a flow sheet showing a configuration. The air supply system 10 (hereinafter, simply referred to as the air supply system 10) of the supercritical water oxidation apparatus of the present embodiment is a high-pressure air as an oxidant for a supercritical water oxidation apparatus that treats organic matter by a supercritical water oxidation reaction. Air supply system for supplying air to the compressor, the compressor including three reciprocating compressors 12A for increasing air pressure from atmospheric pressure to a predetermined pressure.
To C, connected to the discharge side of the reciprocating compressor 12,
Air tank 14 for temporarily storing pressurized air
And a load adjusting device 16.
【００２１】負荷調整装置１６は、空気タンク１４の圧
力を計測する圧力計１８と、アンロードし、ロードする
往復式コンプレッサ１２を予め設定された選択順位に従
って選択する選択装置２０と、各往復式コンプレッサ１
２Ａ〜Ｃにそれぞれ設けられたアンロード・ロード機構
２２Ａ〜Ｃとから構成されている。選択装置２０は、既
知の構成の演算装置であって、予め設定されている選択
順位に従って運転中の往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃの
うちの一台を選択して、アンロード・ロード機構２２Ａ
〜Ｃに出力し、また、予め設定されている選択順位に従
ってアンロード中の往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃのう
ちの一台を選択してアンロード・ロード機構２２Ａ〜Ｃ
に出力する。アンロード・ロード機構２２Ａ〜Ｃは、往
復式コンプレッサをアンロードするアンロード機構と、
アンロードした往復式コンプレッサをアンロード解除
し、ロード状態にするロード機構とを合わせ有する既知
の構成の機構であって、アンロードでき、アンロードし
たものをロードできる限り、その形式は問わない。アン
ロード・ロード機構２２Ａ〜Ｃは、各往復式コンプレッ
サ１２Ａ〜Ｃにそれぞれ個別に設けられていて、選択装
置２０からの指令に基づいて、対応する往復式コンプレ
ッサ１２Ａ〜Ｃを個別にアンロードし、アンロード解除
して、ロード状態にする。The load adjusting device 16 includes a pressure gauge 18 for measuring the pressure of the air tank 14, a selecting device 20 for selecting the reciprocating compressor 12 to be unloaded and loaded according to a preset selection order, and a reciprocating type compressor. Compressor 1
2A to 2C are provided with unload / load mechanisms 22A to 22C, respectively. The selecting device 20 is a computing device having a known configuration, and selects one of the reciprocating compressors 12A to 12C that are operating according to a preset selection order, and selects an unloading / loading mechanism 22A.
-C, and selects one of the unloading reciprocating compressors 12A-C according to a preset selection order to unload / load mechanisms 22A-C.
Output to The unloading / loading mechanisms 22A to 22C include an unloading mechanism for unloading the reciprocating compressor,
This is a mechanism having a known configuration including a loading mechanism for unloading the unloaded reciprocating compressor and releasing the unloaded reciprocating compressor to a loading state. The type of the mechanism is not limited as long as the mechanism can be unloaded and the unloaded one can be loaded. The unloading / loading mechanisms 22A to 22C are individually provided for the reciprocating compressors 12A to 12C, respectively, and respectively unload the corresponding reciprocating compressors 12A to 12C based on a command from the selection device 20. Release the unload and put it in the load state.
【００２２】更に、空気供給システム１０は、空気タン
ク１４の下流配管２４に圧力調節弁２６を備えた二次側
空気圧力制御装置２８と、流量計３０及び流量調節弁３
２を備えた空気流量制御装置３４を備えている。二次側
空気圧力制御装置２８は、圧力調節弁２６の弁開度を調
整して、二次側の空気圧力を所定の圧力に維持し、空気
流量制御装置３４による空気流量制御性を向上させてい
る。また、空気流量制御装置３４は、流量計３０の流量
計測値に基づいて流量調節弁３２の弁開度を調整して、
空気流量を所定の流量に維持する。Further, the air supply system 10 comprises a secondary air pressure control device 28 having a pressure control valve 26 in the downstream pipe 24 of the air tank 14, a flow meter 30 and a flow control valve 3.
2 is provided. The secondary-side air pressure controller 28 adjusts the valve opening of the pressure control valve 26 to maintain the secondary-side air pressure at a predetermined pressure, thereby improving the air flow controllability of the air flow controller 34. ing. Further, the air flow control device 34 adjusts the valve opening of the flow control valve 32 based on the flow measurement value of the flow meter 30,
The air flow is maintained at a predetermined flow rate.
【００２３】空気供給システム１０では、圧力計１８で
得た圧力計測値が、圧力上限値を越えるときには、先
ず、３台の往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃのうちの１台
の往復式コンプレッサ１２、例えば往復式コンプレッサ
１２Ａが、選択装置２０により選択され、アンロード・
ロード機構２２Ａによりアンロードされる。残り２台の
往復式コンプレッサ１２Ｂ、Ｃが空気タンク１４に圧縮
空気を供給し続けるため、従来の空気供給システムで生
じるようなアンロード時の急激な圧力低下は起きない。
往復式コンプレッサ１２Ｂ、Ｃからの供給流量に対し
て、使用流量が小さいため、空気タンク１４の圧力が更
に上昇するときは、もう１台の往復式コンプレッサ１
２、例えば往復式コンプレッサ１２Ｂが、選択装置２０
により選択され、アンロード・ロード機構２２Ｂにより
アンロードされる。このようにして、圧力計測値が圧力
上限値以下になるまで、運転中の３台の往復式コンプレ
ッサ１２Ａ〜Ｃから一台づつ、順次、往復式コンプレッ
サ１２が選択され、アンロードされる。In the air supply system 10, when the pressure measurement value obtained by the pressure gauge 18 exceeds the upper pressure limit, first, one of the three reciprocating compressors 12A to 12C, for example, one reciprocating compressor 12, for example, The reciprocating compressor 12A is selected by the selection device 20, and the
It is unloaded by the loading mechanism 22A. Since the remaining two reciprocating compressors 12B and 12B continue to supply the compressed air to the air tank 14, a sudden pressure drop at the time of unloading which occurs in the conventional air supply system does not occur.
When the pressure in the air tank 14 further increases because the used flow rate is smaller than the supply flow rate from the reciprocating compressors 12B and 12C, another reciprocating compressor 1
2. For example, the reciprocating compressor 12B is
And is unloaded by the unload / load mechanism 22B. In this way, the reciprocating compressors 12 are sequentially selected and unloaded one by one from the three reciprocating compressors 12A to 12C in operation until the measured pressure value becomes equal to or less than the upper pressure limit.
【００２４】また、空気タンク１４から空気が流出し
て、空気タンク１４の圧力計測値は、圧力下限値未満に
まで圧力が降下した際には、アンロードした往復式コン
プレッサ１２のうちの１台が、選択装置２０により選択
されて、アンロード・ロード機構２２によりアンロード
が解除され、ロードとなる。それでも、圧力計測値が圧
力下限値未満のときには、更にアンロード中のもう１台
の往復式コンプレッサ１２が選択装置２０により選択さ
れ、アンロードが解除されてロードとなる。このように
して、圧力計測値が圧力下限値以上になるまで、アンロ
ード中の往復式コンプレッサ１２から一台づつ往復式コ
ンプレッサ１２が選択されてアンロードが解除され、ロ
ード状態になる。なお、圧力上限値と圧力下限値の圧力
差は、５〜１５kgf/cm2 、好ましくは５〜１０kgf/cm2
とすると良い。When air flows out of the air tank 14 and the pressure measured in the air tank 14 drops below the lower limit of the pressure, one of the unloaded reciprocating compressors 12 Is selected by the selection device 20, and the unloading is released by the unloading / loading mechanism 22 to be loaded. Still, when the measured pressure value is lower than the lower pressure limit, another reciprocating compressor 12 that is being further unloaded is selected by the selection device 20, and the unloading is released and the load is released. In this way, the reciprocating compressors 12 are selected one by one from the unloading reciprocating compressors 12 until the measured pressure value becomes equal to or higher than the lower pressure limit, the unloading is released, and the load state is established. The pressure difference between the upper pressure limit and the lower pressure limit is 5 to 15 kgf / cm 2 , preferably 5 to 10 kgf / cm 2
It is good to
【００２５】選択装置２０による往復式コンプレッサ１
２Ａ〜Ｃの選択順位は、予め設定されており、好適に
は、設定選択順位が定期的又は不定期的に自動的に変更
されるようになっている。本実施形態例では、その選択
順位を変更する際、各往復式コンプレッサに一様な負荷
をかけることができるように変更する。これにより、各
往復式コンプレッサの寿命を平均化することができる。The reciprocating compressor 1 by the selection device 20
The selection order of 2A to 2C is set in advance, and preferably, the setting selection order is automatically changed periodically or irregularly. In this embodiment, when changing the selection order, the selection order is changed so that a uniform load can be applied to each reciprocating compressor. Thereby, the life of each reciprocating compressor can be averaged.
【００２６】以上の構成により、本実施形態例の空気供
給システム１０は、図２の実線に示すように、空気タン
ク１４の圧力計値が３００kgf/cm2 （圧力上限値）を越
えた時点で、負荷調整装置１６が動作して、往復式コン
プレッサ１２Ａ〜Ｃのうちの一台をアンロードする。そ
の結果、空気タンク１４の圧力計値が緩やかに低下す
る。次いで、空気タンク１４の圧力計値が２９０kgf/cm
2 （圧力下限値）未満になった時点で、負荷調整装置１
６が動作して、アンロードしている往復式コンプレッサ
１２をアンロード解除する。その結果、空気タンク１４
の圧力計値が緩やかに上昇する。なお、上述した本実施
形態例では、圧力上限値３００kgf/cm2 を越えた時点
で、一台の往復式コンプレッサをアンロードしただけ
で、圧力下限値２９０kgf/cm 2 未満となった例を示した
が、一台の往復式コンプレッサをアンロードしただけで
は圧力上限値より低くならない場合は、アンロードする
往復式コンプレッサの数を増加してゆくことは言うまで
もない。With the above configuration, the air supply of this embodiment is
As shown by the solid line in FIG.
The pressure gauge value of ク 14 is 300kgf / cmTwo (Upper pressure limit)
At this point, the load adjusting device 16 operates and the reciprocating
Unload one of the pressers 12A-C. So
As a result, the pressure gauge value of the air tank 14 gradually decreases.
You. Next, the pressure gauge value of the air tank 14 is 290 kgf / cm.
Two When the pressure falls below the (lower pressure limit), the load adjusting device 1
6 reciprocating compressor running and unloading
12 is unloaded. As a result, the air tank 14
Pressure gauge rises slowly. It should be noted that this embodiment described above
In the embodiment, the upper pressure limit is 300 kgf / cmTwo Beyond
So I just unloaded one reciprocating compressor
At the lower pressure limit of 290kgf / cm Two Showed an example that was less than
However, just unloading one reciprocating compressor
If the pressure does not fall below the upper pressure limit, unload
Needless to say, increasing the number of reciprocating compressors
Nor.
【００２７】一方、従来の空気供給システム５０は、図
２の破線に示すように、空気タンク１４の圧力計値が３
００kgf/cm2 （圧力上限値）を越えた時点で、アンロー
ド機構５２が動作して、３台の往復式コンプレッサ１２
の全てをアンロードする。その結果、空気タンク１４の
圧力計値が急速に低下する。次いで、空気タンク１４の
圧力計値が２９０kgf/cm2 （圧力下限値）未満になった
時点で、アンロード機構５２が動作して、３台の往復式
コンプレッサ１２の全てをアンロード解除する。その結
果、空気タンク１４の圧力計値が上昇し、再び、空気タ
ンク１４の圧力計値が３００kgf/cm2 （圧力上限値）を
越えた時点で、アンロード機構５２が動作して、３台の
往復式コンプレッサ１２の全てをアンロードする。尚、
従来の空気供給システム５０は、本実施形態例の空気供
給システム１０と同じ往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃ及
び同じ空気タンク１４を備えているとしている。これ
は、図３、４、６、７、９、及び１０でも同様である。On the other hand, in the conventional air supply system 50, as shown by a broken line in FIG.
When the pressure exceeds 00 kgf / cm 2 (the upper limit of the pressure), the unloading mechanism 52 operates and the three reciprocating compressors 12
Unload all of. As a result, the pressure gauge value of the air tank 14 decreases rapidly. Next, when the pressure gauge value of the air tank 14 becomes less than 290 kgf / cm 2 (pressure lower limit value), the unloading mechanism 52 operates to release the unloading of all three reciprocating compressors 12. As a result, the pressure gauge value of the air tank 14 rises, and when the pressure gauge value of the air tank 14 exceeds 300 kgf / cm 2 (upper limit pressure) again, the unloading mechanism 52 operates and the three All the reciprocating compressors 12 are unloaded. still,
It is assumed that the conventional air supply system 50 includes the same reciprocating compressors 12A to 12C and the same air tank 14 as the air supply system 10 of the present embodiment. This is the same in FIGS. 3, 4, 6, 7, 9, and 10.
【００２８】図２から判るように、本実施形態例の空気
供給システム１０は、従来の空気供給システム５０に比
べて、空気圧力の変動が緩やかである。As can be seen from FIG. 2, the air supply system 10 of the present embodiment has a more gradual change in air pressure than the conventional air supply system 50.
【００２９】図３は、本実施形態例の空気供給システム
１０及び従来の空気供給システム５０により空気を超臨
界水酸化装置に供給した際の空気流量の時間経過を示し
たグラフである。横軸に経過時間、及び、縦軸に空気流
量をそれぞれ示している。本空気供給システム１０は、
３台の往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃのうちから一台づ
つ順次に往復式コンプレッサ１２を選択してアンロード
し、またロードしている。一方、従来の空気供給システ
ム５０は３台の往復式コンプレッサ１２Ａ〜Ｃの全部を
同時にアンロード、ロードしている。従って、図３から
判る通り、本空気供給システム１０は、従来の空気供給
システム５０に比べて、往復式コンプレッサ１２から空
気タンク１４に流入する空気吐出量の変動が小さいの
で、空気タンク１４の圧力変動が小さい。従って、超臨
界水酸化装置に供給される空気流量の変動の大きさが小
さく、また変動の速さも緩やかである。FIG. 3 is a graph showing the time course of the air flow when air is supplied to the supercritical water oxidation apparatus by the air supply system 10 of the present embodiment and the conventional air supply system 50. The horizontal axis shows the elapsed time, and the vertical axis shows the air flow rate. The present air supply system 10 includes:
The reciprocating compressor 12 is sequentially selected and unloaded from the three reciprocating compressors 12A to 12C one by one, and is then loaded again. On the other hand, the conventional air supply system 50 unloads and loads all three reciprocating compressors 12A to 12C at the same time. Therefore, as can be seen from FIG. 3, the present air supply system 10 has a smaller variation in the amount of air discharged from the reciprocating compressor 12 into the air tank 14 than the conventional air supply system 50, so that the pressure in the air tank 14 Small fluctuation. Therefore, the magnitude of the fluctuation of the flow rate of the air supplied to the supercritical water oxidation apparatus is small, and the fluctuation speed is moderate.
【００３０】図４は、本実施形態例の空気供給システム
１０及び従来の空気供給システム５０により空気を超臨
界水酸化装置に供給した際の超臨界水酸化装置の温度の
時間経過を示したグラフである。横軸に経過時間、及び
縦軸に超臨界水酸化装置の温度をそれぞれ示している。
図４から判る通り、本空気供給システム１０により空気
を供給している場合、超臨界水酸化装置の温度は、従来
の空気供給システム５０により空気を供給する場合に比
べて、温度変化が極めて小さいので、有機物の酸化反応
を円滑に制御することができる。FIG. 4 is a graph showing the time course of the temperature of the supercritical water oxidation apparatus when air is supplied to the supercritical water oxidation apparatus by the air supply system 10 of this embodiment and the conventional air supply system 50. It is. The horizontal axis indicates the elapsed time, and the vertical axis indicates the temperature of the supercritical water oxidation apparatus.
As can be seen from FIG. 4, when air is supplied by the present air supply system 10, the temperature of the supercritical water oxidation apparatus has a significantly smaller temperature change than when air is supplied by the conventional air supply system 50. Therefore, the oxidation reaction of the organic matter can be smoothly controlled.
【００３１】実施形態例２ 本実施形態例は、本発明に係る超臨界水酸化装置の空気
供給システムの実施形態の別の例であって、図５は本実
施形態例の超臨界水酸化装置の空気供給システムの構成
を示すフローシートである。本実施形態例の超臨界水酸
化装置の空気供給システム４０（以下、簡単に空気供給
システム４０と言う）は、実施形態例１の空気供給シス
テム１０の構成に加えて、圧力調節弁２６と流量計３０
との間の配管２４にバッファタンク４２を備えている。
バッファタンク４２は、空気タンク１４から流量調節弁
３２までの配管２４の内容積の２倍の容積を有する。バ
ッファタンクの形状は、容器型でなくても、管径の大き
な配管、スパイラルチューブ型などその形を限定するも
のではない。 Embodiment 2 This embodiment is another example of the embodiment of the air supply system of the supercritical water oxidation apparatus according to the present invention. FIG. 5 shows the supercritical water oxidation apparatus of this embodiment. 2 is a flow sheet showing the configuration of the air supply system of FIG. The air supply system 40 of the supercritical water oxidation apparatus of the present embodiment (hereinafter simply referred to as the air supply system 40) has a pressure control valve 26 and a flow rate in addition to the configuration of the air supply system 10 of the first embodiment. 30 in total
Is provided with a buffer tank 42 in the pipe 24 between them.
The buffer tank 42 has a volume twice as large as the internal volume of the pipe 24 from the air tank 14 to the flow control valve 32. The shape of the buffer tank is not limited to a container type, such as a pipe having a large diameter, a spiral tube type, or the like.
【００３２】流量調節弁３２の上流で圧力が僅かに変動
しても、流量制御装置３４による制御が、圧力変動に影
響されて乱れることもある。そこで、本実施形態例で
は、以上の構成により、空気タンク１４から流量調節弁
３２までの配管２４で生じる圧力変動の圧力差の２分の
１が、バッファタンク４２により吸収されるので、流量
制御装置３４は、空気流量を更に一層精度高く制御する
ことができる。Even if the pressure fluctuates slightly upstream of the flow control valve 32, the control by the flow controller 34 may be disturbed by the pressure fluctuation. Therefore, in the present embodiment, the buffer tank 42 absorbs a half of the pressure difference of the pressure fluctuation generated in the pipe 24 from the air tank 14 to the flow control valve 32 with the above configuration. The device 34 can control the air flow even more precisely.
【００３３】図６は、本実施形態例の空気供給システム
４０及び従来の空気供給システム５０により空気を超臨
界水酸化装置に供給した際の空気流量の時間経過を示し
たグラフである。図６に示すように、実施形態例２で
は、バッファタンク４２を設置することにより、空気流
量を更に一層精緻に制御することができる。また、図７
は、本実施形態例の空気供給システム１０及び従来の空
気供給システム５０により空気を超臨界水酸化装置に供
給した際の超臨界水酸化装置の温度の時間経過を示した
グラフである。図７に示すように、実施形態例２では、
バッファタンク４２を設置することにより、超臨界水酸
化装置の温度の変動が更に一層小さくなっている。よっ
て、本実施形態例の空気供給システム４０は、反応温度
が変化すると分解特性が変わるような対象物を処理する
場合の超臨界水酸化装置の空気供給システムとして最適
である。FIG. 6 is a graph showing the time course of the air flow rate when air is supplied to the supercritical water oxidation apparatus by the air supply system 40 of this embodiment and the conventional air supply system 50. As shown in FIG. 6, in the second embodiment, by installing the buffer tank 42, the air flow rate can be more precisely controlled. FIG.
Is a graph showing the time course of the temperature of the supercritical water oxidation apparatus when air is supplied to the supercritical water oxidation apparatus by the air supply system 10 of the present embodiment and the conventional air supply system 50. As shown in FIG. 7, in the second embodiment,
By installing the buffer tank 42, the fluctuation of the temperature of the supercritical water oxidation apparatus is further reduced. Therefore, the air supply system 40 of the present embodiment is most suitable as an air supply system of a supercritical water oxidation apparatus when processing an object whose decomposition characteristics change when the reaction temperature changes.
【００３４】[0034]
【発明の効果】本発明によれば、複数台の往復式コンプ
レッサと、空気タンクの圧力計測値が圧力上限値を越え
るときには、圧力計測値が圧力上限値以下になるまで、
運転中の往復式コンプレッサから一台づつ選択してアン
ロードし、圧力計測値が圧力下限値未満であるときに
は、圧力計測値が圧力下限値以上になるまで、アンロー
ド中の往復式コンプレッサから一台づつ選択してアンロ
ードを解除する負荷調整装置とを備える空気供給システ
ムを構成することにより、従来の空気供給システムに比
べて、空気タンクの大きさを大きくすることなく、空気
の供給流量の変動が緩やかで、かつ小さな変動量に抑制
することができる。これにより、超臨界水酸化装置への
送入空気量の変動が、緩やかなになり、変動量も極めて
小さくなるので、超臨界水酸化装置の反応温度を所定の
温度に維持することが容易になる。According to the present invention, when the pressure measurement value of the plurality of reciprocating compressors and the air tank exceeds the pressure upper limit value, the pressure measurement value is reduced to the pressure upper limit value or less.
One by one from the reciprocating compressors in operation is selected and unloaded.If the measured pressure value is less than the lower pressure limit, the reciprocating compressor during unloading is selected until the measured pressure value exceeds the lower pressure limit. By configuring an air supply system including a load adjusting device that selects and cancels unloading one by one, the air supply flow rate can be reduced without increasing the size of the air tank as compared with the conventional air supply system. The fluctuation is gentle and can be suppressed to a small fluctuation amount. As a result, the fluctuation in the amount of air sent to the supercritical water oxidation apparatus becomes moderate and the fluctuation amount becomes extremely small, so that it is easy to maintain the reaction temperature of the supercritical water oxidation apparatus at a predetermined temperature. Become.
【図１】実施形態例１の超臨界水酸化装置の空気供給シ
ステムの構成を示すフローシートである。FIG. 1 is a flow sheet showing a configuration of an air supply system of a supercritical water oxidation apparatus according to a first embodiment.
【図２】実施形態例１の空気供給システムと従来の空気
供給システムとを対比して、それぞれのアンロード及び
アンロード解除の際の圧力変動を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing pressure fluctuations at the time of unloading and unloading release of each of the air supply system of Embodiment 1 and a conventional air supply system.
【図３】実施形態例１の空気供給システムと従来の空気
供給システムとを対比して、それぞれの空気流量の変動
を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing changes in air flow rates of the air supply system according to the first embodiment and a conventional air supply system.
【図４】実施形態例１の空気供給システムと従来の空気
供給システムとを対比して、それぞれの超臨界水酸化装
置の反応温度の変動を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing changes in the reaction temperature of each supercritical water oxidation apparatus, comparing the air supply system of Embodiment 1 with a conventional air supply system.
【図５】実施形態例２の超臨界水酸化装置の空気供給シ
ステムの構成を示すフローシートである。FIG. 5 is a flow sheet showing a configuration of an air supply system of a supercritical water oxidation apparatus according to Embodiment 2.
【図６】実施形態例２の空気供給システムと従来の空気
供給システムとを対比して、それぞれの空気流量の変動
を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing changes in air flow rates of the air supply system of Embodiment 2 and a conventional air supply system in comparison.
【図７】実施形態例２の空気供給システムと従来の空気
供給システムとを対比して、それぞれの超臨界水酸化装
置の反応温度の変動を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing a change in the reaction temperature of each supercritical water oxidation apparatus, comparing the air supply system of Embodiment 2 with a conventional air supply system.
【図８】従来の超臨界水酸化装置の空気供給システムの
構成を示すフローシートである。FIG. 8 is a flow sheet showing a configuration of an air supply system of a conventional supercritical water oxidation apparatus.
【図９】従来の空気供給システムを有する超臨界水酸化
装置の反応温度の変動を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing a change in reaction temperature of a supercritical water oxidation apparatus having a conventional air supply system.
【図１０】従来の空気供給システムのアンロード及びア
ンロード解除の際の圧力変動を示すグラフである。FIG. 10 is a graph showing pressure fluctuations when the conventional air supply system is unloaded and unloaded.
１０ 実施形態例１の超臨界水酸化装置の空気供給シス
テム １２ 往復式コンプレッサ １４ 空気タンク １６ 負荷調整装置 １８ 圧力計 ２０ 選択装置 ２２ アンロード・ロード機構 ２４ 下流配管 ２６ 圧力調節弁 ２８ 二次側空気圧力制御装置 ３０ 流量計 ３２ 流量調節弁 ３４ 空気流量制御装置 ４０ 実施形態例２の超臨界水酸化装置の空気供給シス
テム ４２ バッファタンク ５０ 従来の超臨界水酸化装置の空気供給システム ５２ アンロード機構Reference Signs List 10 Air supply system of supercritical water oxidation apparatus of Embodiment 1 12 Reciprocating compressor 14 Air tank 16 Load adjustment device 18 Pressure gauge 20 Selection device 22 Unload / load mechanism 24 Downstream piping 26 Pressure control valve 28 Secondary air Pressure control device 30 Flow meter 32 Flow control valve 34 Air flow control device 40 Air supply system of supercritical water oxidation device of Embodiment 2 42 Buffer tank 50 Air supply system of conventional supercritical water oxidation device 52 Unloading mechanism
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 明 東京都江東区新砂１丁目２番８号 オルガ ノ株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Akira Suzuki 1-2-8 Shinsuna, Koto-ku, Tokyo Organo Corporation
Claims (4)
る超臨界水酸化装置に酸化剤として高圧空気を供給する
空気供給システムであって、 所定の圧力に昇圧する複数台の往復式コンプレッサと、 往復式コンプレッサの吐出側に接続され、昇圧された空
気を一時的に滞留させる空気タンクと、 空気タンクの圧力を計測し、圧力計測値が圧力上限値を
越えるときには、圧力計測値が圧力上限値以下になるま
で、運転中の往復式コンプレッサのいずれかを一台づ
つ、順次、選択してアンロードし、圧力計測値が圧力下
限値未満であるときには、圧力計測値が圧力下限値以上
になるまで、アンロード中の往復式コンプレッサのいず
れかを１台づつ、順次、選択してアンロードを解除し、
ロード状態にする負荷調整装置とを備えていることを特
徴とする超臨界水酸化装置の空気供給システム。1. An air supply system for supplying high-pressure air as an oxidizing agent to a supercritical water oxidation apparatus for treating an organic substance by a supercritical water oxidation reaction, comprising: a plurality of reciprocating compressors for increasing the pressure to a predetermined pressure; An air tank that is connected to the discharge side of the reciprocating compressor and temporarily stores pressurized air, and measures the pressure in the air tank. If the measured pressure exceeds the upper pressure limit, the measured pressure increases to the upper pressure limit Until it becomes lower, one of the reciprocating compressors in operation is selected and unloaded one by one, and when the measured pressure value is lower than the lower pressure limit, the measured pressure value is higher than the lower pressure limit. Until then, select one of the unloading reciprocating compressors one by one, and release the unloading.
An air supply system for a supercritical water oxidation device, comprising: a load adjusting device for setting a load state.
コンプレッサのいずれかを一台づつ、順次、選択する際
の選択順位、及び、負荷調整装置がアンロード中の往復
式コンプレッサのいずれかを１台づつ、順次、選択する
際の選択順位が、予め設定され、かつ、設定選択順位
が、定期的又は不定期的に自動的に変更されるようにし
たことを特徴とする請求項１に記載の超臨界水酸化装置
の空気供給システム。2. The order in which one of a plurality of reciprocating compressors in which the load adjusting device is operating is sequentially selected one by one, and one of the reciprocating compressors in which the load adjusting device is unloading. The selection order when selecting one by one sequentially is set in advance, and the setting selection order is automatically changed periodically or irregularly. 2. The air supply system of the supercritical water oxidation apparatus according to 1.
弁を備えた二次側空気圧力制御装置と、 圧力調節弁の下流の空気配管に流量調節弁を備えた空気
流量制御装置とを有することを特徴とする請求項１又は
２に記載の超臨界水酸化装置の空気供給システム。3. A secondary air pressure control device having a pressure control valve in an air pipe downstream of an air tank, and an air flow control device having a flow control valve in an air pipe downstream of the pressure control valve. The air supply system for a supercritical water oxidation apparatus according to claim 1 or 2, wherein:
弁と流量調節弁との間の空気配管に設けられていること
を特徴とする請求項１から３のうちのいずれか１項に記
載の超臨界水酸化装置の空気供給システム。4. The buffer tank according to claim 1, wherein a buffer tank having a predetermined volume is provided in an air pipe between the pressure control valve and the flow control valve. Air supply system for supercritical water oxidation equipment.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16465498A JP3437763B2 (en) | 1998-06-12 | 1998-06-12 | Supercritical water oxidation system air supply system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16465498A JP3437763B2 (en) | 1998-06-12 | 1998-06-12 | Supercritical water oxidation system air supply system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11347396A true JPH11347396A (en) | 1999-12-21 |
| JP3437763B2 JP3437763B2 (en) | 2003-08-18 |
Family
ID=15797293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16465498A Ceased JP3437763B2 (en) | 1998-06-12 | 1998-06-12 | Supercritical water oxidation system air supply system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3437763B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108706715A (en) * | 2018-06-13 | 2018-10-26 | 西安交通大学 | A kind of control pressurer system and method for supercritical water oxidation treatment system |
| CN114658679A (en) * | 2022-03-11 | 2022-06-24 | 西安热工研究院有限公司 | Supercritical carbon dioxide cycle power generation compressor control system |
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-
1998
- 1998-06-12 JP JP16465498A patent/JP3437763B2/en not_active Ceased
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