JPH11345546A - Method and device suppressing transformer exciting rush current - Google Patents
Method and device suppressing transformer exciting rush currentInfo
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- JPH11345546A JPH11345546A JP15160598A JP15160598A JPH11345546A JP H11345546 A JPH11345546 A JP H11345546A JP 15160598 A JP15160598 A JP 15160598A JP 15160598 A JP15160598 A JP 15160598A JP H11345546 A JPH11345546 A JP H11345546A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は電力系統における変
圧器の投入・遮断を行うための遮断器の開閉動作制御技
術に係り、特に、変圧器の投入時に発生する励磁突入電
流を抑制する方法及びその装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a circuit breaker switching operation control technique for turning on and off a transformer in an electric power system, and more particularly to a method for suppressing an inrush current generated when a transformer is turned on. Regarding the device.
【０００２】[0002]
【従来の技術】電力用の変圧器を系統に投入する際に
は、励磁突入現象のために、定格電流の数倍から十倍に
も達する突出電流が流れる場合がある。このとき、変圧
器そのものが過大な電流による電磁力の影響を受けると
ともに、電力系統に対する電圧低下などの擾乱が発生す
るという問題がある。2. Description of the Related Art When an electric power transformer is supplied to a system, a projecting current that is several to ten times as large as a rated current may flow due to an inrush phenomenon. At this time, there is a problem that the transformer itself is affected by the electromagnetic force due to the excessive current, and disturbance such as a voltage drop in the power system occurs.
【０００３】このような励磁電流の現象については、電
気学会発行「電気工学ハンドブック」、電気書院発行
「電気技術体系第１０巻」を始め、一般の教科書に広く
紹介されている。これらの文献によると、励磁突入電流
は、変圧器の残留磁束密度の値により異なり、投入位相
とも関係することが述べられている。つまり、変圧器の
鉄心に残留磁束が存在する場合、投入時の電圧位相によ
っては、励磁突入電流が更に大きな値になり、上記のよ
うな問題が発生することになる。[0003] Such a phenomenon of the exciting current is widely introduced in general textbooks such as "Electrical Engineering Handbook" published by the Institute of Electrical Engineers of Japan and "Electric Engineering System Vol. According to these documents, it is stated that the inrush current varies depending on the value of the residual magnetic flux density of the transformer and is also related to the closing phase. That is, when residual magnetic flux exists in the core of the transformer, the exciting rush current becomes a larger value depending on the voltage phase at the time of closing, and the above-described problem occurs.
【０００４】これに対処するために励磁突入電流を抑制
する技術については、旧来から様々な検討がなされてい
る。まず、投入位相の調整による従来技術として、特開
昭６２−２７８７１０にて提案されているものを、図１
２のブロック図に従って説明する。すなわち、電流の各
相はＲ，Ｓ，Ｔとし、各々の遮断器は４，５，６とす
る。これらの遮断器４，５，６は、それぞれの端子が三
相変圧器１に接続されるとともに、変圧器投入制御装置
２からの投入指令７を受け取る構成となっている。ま
た、変圧器投入制御装置２には、各相Ｒ，Ｓ，Ｔの位相
信号検出線３が接続されている。[0004] To cope with this, various studies have been made on techniques for suppressing the inrush current due to the excitation. First, a conventional technique proposed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-278710 as a prior art by adjusting the closing phase is shown in FIG.
2 will be described according to the block diagram. That is, each phase of the current is R, S, T, and each breaker is 4, 5, 6. These circuit breakers 4, 5, and 6 are configured such that their terminals are connected to the three-phase transformer 1 and receive a closing command 7 from the transformer closing control device 2. Further, to the transformer input control device 2, phase signal detection lines 3 for the respective phases R, S, T are connected.
【０００５】この従来技術においては、変圧器投入制御
装置２に外部からの投入指令７が与えられた場合には、
電源各相Ｒ，Ｓ，Ｔの電圧を検討することによって位相
が検出され、あらかじめ定められたタイミングで遮断器
４，５，６が投入される。In this prior art, when an external supply command 7 is given to the transformer supply control device 2,
The phases are detected by examining the voltage of each phase R, S, T of the power supply, and the circuit breakers 4, 5, and 6 are turned on at a predetermined timing.
【０００６】また、特開昭５５−１０００３４には、励
磁電流に過渡的な増加が起きないように、投入位相を遮
断位相に合わせて投入する技術が述べられている。Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-100034 discloses a technique in which a closing phase is applied in accordance with a cutoff phase so that a transient increase in an exciting current does not occur.
【０００７】さらに、上記のように、励磁突入現象は変
圧器の鉄心の残留磁束密度により大きく左右されるもの
であるが、この残留磁束密度は、変圧器を切り離すタイ
ミングにより大きく異なる。このため、励磁突入電流の
抑制を行うには、切り離しのタイミングに依存する残留
磁束密度にあわせて投入時間を制御することが必要であ
り、このときに遮断器の動作時間変動分を補正しなけれ
ばならない。Further, as described above, the excitation inrush phenomenon is largely influenced by the residual magnetic flux density of the core of the transformer, and the residual magnetic flux density greatly differs depending on the timing of disconnecting the transformer. For this reason, in order to suppress the inrush current of the excitation, it is necessary to control the closing time in accordance with the residual magnetic flux density depending on the disconnection timing. At this time, the operating time fluctuation of the breaker must be corrected. Must.
【０００８】このように励磁突入電流抑制のためのパラ
メータとして、変圧器の残留磁束密度を用いるには、残
留磁束密度の直接的な測定若しくは計算による値の把握
が必要となる。このための従来技術としては、特開平５
−１７５０６１に、鉄心の中に短間隙を設け、そこに挿
入した磁気センサーによって磁束密度を測定するものが
提案されている。In order to use the residual magnetic flux density of the transformer as a parameter for suppressing the exciting rush current, it is necessary to directly measure or calculate the value of the residual magnetic flux density. The prior art for this purpose is disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication No.
Japanese Patent Publication No. -175061 proposes a method in which a short gap is provided in an iron core, and the magnetic flux density is measured by a magnetic sensor inserted therein.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】ところで、三相変圧器
においては、励磁突入電流を抑えることのできる投入時
間は限定された条件となるので、実際に制御効果が得ら
れる場合は限られたものになる。特に、遮断器の操作圧
力、制御電圧及び周囲温度の変動によって、遮断器は操
作指令に対して動作時間のばらつき、ずれを生じるおそ
れがある。このようなばらつき、ずれが生ずると、上記
の従来技術によって行われる制御条件から外れてしま
い、励磁突入電流を抑制できず、過大な電流が流れるこ
とがある。However, in a three-phase transformer, the turn-on time during which the inrush current can be suppressed is limited, so that the control effect is limited when the control effect is actually obtained. become. In particular, variations in the operating pressure, control voltage, and ambient temperature of the circuit breaker may cause the circuit breaker to vary in operating time or shift with respect to the operation command. If such variations and deviations occur, the control conditions performed by the above-described conventional technique are deviated, and the inrush current cannot be suppressed, and an excessive current may flow.
【００１０】また、遮断器を所定の位相条件において投
入しようとするときに、電圧零からの時間と、実際に投
入しようとした時間との間に、アーク放電のためにずれ
が生ずることが“Ｆｉｅｌｄ ｔｅｓｔｓ ｏｆ ａ
ｃｉｒｃｕｉｔ ｂｒｅａｋｅｒ ｓｙｎｃｈｒｏｎｏ
ｕｓ ｃｏｎｔｒｏｌ”９５ ＷＭ ０１１−７ ＰＷ
ＲＤ（以下、参考文献１とする）において紹介されてい
る。Further, when the circuit breaker is to be turned on under a predetermined phase condition, a difference may occur between the time from zero voltage and the time when the circuit breaker is actually turned on due to arc discharge. Field tests of a
circuit breaker syncrono
us control "95 WM 011-7 PW
RD (hereinafter referred to as Reference Document 1).
【００１１】すなわち、遮断器を投入しようとする際に
は、電極間に発生するアーク放電のために、投入を目指
している時刻よりも早めに電極間が電気的につながる。
このアーク放電のことを先行アーク放電と呼び、この現
象を先行アーク現象（プレアーク現象）と呼ぶが、この
ようなプレアーク現象のために、実際の投入時間と、想
定している投入時間との間にずれが生じ、適切な制御が
できない可能性があった。That is, when the circuit breaker is to be closed, the electrodes are electrically connected earlier than the time when the closing is intended due to arc discharge generated between the electrodes.
This arc discharge is called a leading arc discharge, and this phenomenon is called a leading arc phenomenon (pre-arc phenomenon). Due to such a pre-arc phenomenon, the time between the actual injection time and the assumed injection time is reduced. , There was a possibility that proper control could not be performed.
【００１２】さらに、変圧器の鉄心に挿入した磁気セン
サー等の測定器によって、残留磁束密度の値を測定する
場合には、変圧器の制作時に鉄心に空隙を設けなければ
ならない。これは、新設の変圧器には適用できる技術で
あるが、変圧器設置後に測定器を追加することは困難で
あり、既存の機器への適用は容易ではない。Further, when the value of the residual magnetic flux density is measured by a measuring device such as a magnetic sensor inserted into the core of the transformer, a gap must be provided in the core when the transformer is manufactured. This is a technique that can be applied to a newly installed transformer, but it is difficult to add a measuring instrument after installing the transformer, and it is not easy to apply it to existing equipment.
【００１３】本発明は、以上のような従来技術の問題点
を解決するために提案されたものであり、その目的は、
遮断器の動作時間のずれ、ばらつきをもたらす要因を考
慮して、動作時間が適切なものとなるように調整するこ
とにより、励磁突入電流を確実に抑制できる変圧器励磁
突入電流抑制方法及びその装置を提供することにある。The present invention has been proposed to solve the above-mentioned problems of the prior art.
A transformer excitation inrush current suppressing method and device capable of reliably suppressing the excitation inrush current by adjusting the operation time to be appropriate in consideration of factors causing the shift and variation in the operation time of the circuit breaker, and a device therefor. Is to provide.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】上記のような目的を達成
するために、請求項１記載の発明は、変圧器の端子に設
けられた遮断器の動作を制御する方法であって、前記遮
断器の遮断動作時には、基準とする相の電圧零点の時刻
からあらかじめ定められた時間後に前記変圧器を切り離
し、前記遮断器の投入動作時には、当該基準とする相の
電圧零点の時刻からあらかじめ定められた時間後に前記
変圧器を投入する変圧器励磁突入電流抑制方法におい
て、前記遮断器における操作圧力の値、操作電圧の値及
び周囲温度の値を第１のパラメータ群とし、前記変圧器
の投入時における鉄心中の残留磁束量を第２のパラメー
タとし、前記第１のパラメータ群及び前記第２のパラメ
ータに基づいて、演算により前記遮断器の動作時間を定
める制御を行うことを特徴とする。According to one aspect of the present invention, there is provided a method of controlling an operation of a circuit breaker provided at a terminal of a transformer, the method comprising: At the time of the circuit breaker operation, the transformer is disconnected after a predetermined time from the time of the reference phase voltage zero, and at the time of the circuit breaker closing operation, the voltage is previously determined from the time of the reference phase voltage zero. The transformer excitation inrush current suppressing method of turning on the transformer after a lapse of time, the operation pressure value, the operation voltage value, and the ambient temperature value in the circuit breaker are set as a first parameter group, and when the transformer is turned on. Controlling the amount of residual magnetic flux in the iron core as a second parameter, and determining the operating time of the circuit breaker by calculation based on the first parameter group and the second parameter. And it features.
【００１５】また、請求項８記載の発明は、変圧器の端
子に遮断器が設けられ、前記遮断器の遮断動作時には、
基準とする相の電圧零点の時刻からあらかじめ定められ
た時間後に前記変圧器を切り離し、前記遮断器の投入動
作時には、当該基準とする相の電圧零点の時刻からあら
かじめ定められた時間後に前記変圧器を投入する制御装
置を有する変圧器励磁突入電流抑制装置において、前記
遮断器における操作圧力の値を測定する圧力測定手段
と、前記遮断器における操作電圧の値を測定する電圧測
定手段と、前記遮断器における周囲温度を測定する温度
測定手段と、前記変圧器の鉄心中の残留磁束量を測定す
る磁束測定手段とを有し、前記制御装置は、前記圧力測
定手段、前記電圧測定手段及び前記磁束測定手段によっ
て測定された操作圧力値、操作電圧値及び周囲温度を第
１のパラメータ群とし、前記磁束測定手段によって測定
された残留磁束量を第２のパラメータとし、前記第１の
パラメータ群及び前記第２のパラメータに基づいて、前
記遮断器の動作時間を定める演算部を有することを特徴
とする。Further, in the invention according to claim 8, a breaker is provided at a terminal of the transformer, and at the time of the breaking operation of the breaker,
The transformer is disconnected after a predetermined time from the time of the voltage zero point of the reference phase, and at the time of the closing operation of the circuit breaker, the transformer is after a predetermined time from the time of the voltage zero of the reference phase. And a voltage measuring means for measuring a value of an operating pressure in the circuit breaker; a voltage measuring means for measuring a value of an operating voltage in the circuit breaker; Temperature measuring means for measuring the ambient temperature in the transformer, and magnetic flux measuring means for measuring the amount of residual magnetic flux in the core of the transformer, the control device, the pressure measuring means, the voltage measuring means and the magnetic flux The operating pressure value, the operating voltage value, and the ambient temperature measured by the measuring means are defined as a first parameter group, and the residual magnetic flux amount measured by the magnetic flux measuring means is calculated. A second parameter, based on said first parameter group and the second parameter, and having an arithmetic unit for determining the operation time of the circuit breaker.
【００１６】以上のような請求項１、請求項８記載の変
圧器励磁突入電流抑制方法及びその装置では、操作指令
に対する遮断器の動作時間のばらつき、ずれをもたらす
要因となる操作圧力値、操作電圧値、周囲温度及び残留
磁束量に基づいて、遮断器の動作時間を制御するので、
ばらつき、ずれが補正され、適切な動作タイミングによ
って励磁突入電流を確実に抑制することができる。According to the method and the apparatus for suppressing the transformer inrush current according to the first and eighth aspects of the present invention, the operation pressure value and the operation which cause variations and deviations in the operation time of the circuit breaker with respect to the operation command. Since the operating time of the circuit breaker is controlled based on the voltage value, ambient temperature and residual magnetic flux,
Variations and deviations are corrected, and the inrush current can be reliably suppressed by appropriate operation timing.
【００１７】請求項２記載の発明は、請求項１記載の変
圧器励磁突入電流抑制方法において、前記遮断器を投入
すべき時間と、アーク放電によって生ずる先行投入時間
との差に基づいて、前記遮断器の投入時間を制御するこ
とを特徴とする。According to a second aspect of the present invention, in the transformer inrush current suppressing method according to the first aspect, based on a difference between a time when the circuit breaker is to be turned on and a preceding turn-on time caused by arc discharge. It is characterized by controlling the closing time of the circuit breaker.
【００１８】以上のような請求項２記載の発明では、先
行アーク放電現象によって生ずる投入時間のずれを補正
することができるので、適切な動作タイミングによって
励磁突入電流をさらに確実に抑制することができる。According to the second aspect of the present invention, it is possible to correct the difference in the injection time caused by the preceding arc discharge phenomenon, so that the inrush current can be suppressed more reliably by appropriate operation timing. .
【００１９】請求項３記載の発明は、請求項１又は請求
項２記載の変圧器励磁突入電流抑制方法において、前記
遮断器が油圧操作式である場合には、前記操作圧力の値
は操作油圧の値とし、前記遮断器が空気圧操作式である
場合には、前記操作圧力の値は操作気圧の値とすること
を特徴とする。According to a third aspect of the present invention, in the transformer inrush current suppressing method according to the first or second aspect, when the circuit breaker is a hydraulically operated type, the value of the operating pressure is the operating hydraulic pressure. When the circuit breaker is a pneumatically operated type, the value of the operating pressure is a value of the operating pressure.
【００２０】また、請求項９記載の発明は、請求項８記
載の変圧器励磁突入電流抑制装置において、前記変圧器
は油圧操作式又は空気圧操作式であることを特徴とす
る。According to a ninth aspect of the present invention, in the transformer inrush current suppressing apparatus according to the eighth aspect, the transformer is a hydraulically operated type or a pneumatically operated type.
【００２１】以上のような請求項３、請求項９記載の変
圧器励磁突入電流抑制方法及びその装置では、油圧操作
式又は空気圧操作式の変圧器において、操作指令に対す
る遮断器の動作時間のばらつき、ずれをもたらす要因と
なる操作油圧の値若しくは操作気圧の値に基づいて、遮
断器の動作時間を制御するので、適切な開閉タイミング
によって、励磁突入電流を確実に抑制することができ
る。According to the third and ninth aspects of the present invention, there is provided a method and an apparatus for suppressing an inrush current of a transformer, wherein the operating time of the circuit breaker with respect to an operation command is varied in a hydraulically operated or pneumatically operated transformer. Since the operating time of the circuit breaker is controlled based on the value of the operating oil pressure or the value of the operating pressure, which causes a deviation, the inrush current can be reliably suppressed by appropriate switching timing.
【００２２】請求項４記載の発明は、請求項１〜３のい
ずれか１項に記載の変圧器励磁突入電流抑制方法におい
て、前記遮断器の動作制御を三相一括で行うことを特徴
とする。According to a fourth aspect of the present invention, in the transformer inrush current suppressing method according to any one of the first to third aspects, the operation of the circuit breaker is controlled in a three-phase manner. .
【００２３】また、請求項１０記載の発明は、請求項８
又は請求項９記載の変圧器励磁突入電流抑制装置におい
て、前記遮断器が三相一括形であることを特徴とする。The invention according to claim 10 is the invention according to claim 8.
Alternatively, in the transformer inrush current suppressing apparatus according to claim 9, the circuit breaker is a three-phase collective type.
【００２４】以上のような請求項４、請求項１０記載の
発明である変圧器励磁突入電流抑制方法及びその装置で
は、遮断器の動作制御を三相一括で行うので、単純な構
成と制御条件によって、励磁突入電流を確実に抑制する
ことができる。In the transformer inrush current suppressing method and apparatus according to the fourth and tenth aspects of the present invention, the operation of the circuit breaker is controlled in three phases at a time. As a result, the exciting rush current can be reliably suppressed.
【００２５】請求項５記載の発明は、請求項１〜３のい
ずれか１項に記載の変圧器励磁突入電流抑制方法におい
て、前記遮断器の動作制御を三相個別に行うことを特徴
とする。According to a fifth aspect of the present invention, there is provided the transformer inrush current suppressing method according to any one of the first to third aspects, wherein operation control of the circuit breaker is performed for each of three phases. .
【００２６】また、請求項１１記載の発明は、請求項８
又は請求項９記載の変圧器励磁突入電流抑制装置におい
て、前記遮断器が各相操作形であることを特徴とする。The invention according to claim 11 is the invention according to claim 8
Alternatively, in the transformer inrush current suppressing device according to claim 9, the circuit breaker is a phase operated type.
【００２７】以上のような請求項５、請求項１１記載の
発明である変圧器励磁突入電流抑制方法及びその装置で
は、遮断器の動作制御は、各相ごとの条件の違いに応じ
て各相個別に行うことができるので、さらに確実に励磁
突入電流を抑制することができる。In the transformer inrush current suppressing method and the apparatus according to the fifth and eleventh aspects of the present invention, the operation control of the circuit breaker controls each phase in accordance with a difference in each phase condition. Since it can be performed individually, the exciting rush current can be more reliably suppressed.
【００２８】請求項６記載の発明は、請求項１〜５のい
ずれか１項に記載の変圧器励磁突入電流抑制方法におい
て、前記変圧器の３次回路の電圧をモニターして波形の
積分を行うことにより、前記変圧器の残留磁束量を推定
し、この推定結果を前記第２のパラメータとすることを
特徴とする。According to a sixth aspect of the present invention, in the method of suppressing inrush current of a transformer according to any one of the first to fifth aspects, the voltage of a tertiary circuit of the transformer is monitored to integrate the waveform. By performing the estimation, the residual magnetic flux amount of the transformer is estimated, and the estimation result is used as the second parameter.
【００２９】以上のような請求項６記載の発明では、変
圧器の３次回路の電圧に基づいて、残留磁束量を求める
ことができるので、残留磁束の測定手段を追加できない
既存の変圧器であっても適用することができる。According to the sixth aspect of the present invention, the residual magnetic flux amount can be obtained based on the voltage of the tertiary circuit of the transformer. Even if there is, it can be applied.
【００３０】請求項７記載の発明は、請求項１〜６のい
ずれか１項に記載の変圧器励磁突入電流抑制方法におい
て、前記遮断器の油圧又は気圧を定格圧まで充気した後
に、前記遮断器の操作を開始することを特徴とする。According to a seventh aspect of the present invention, in the method for suppressing inrush current of a transformer according to any one of the first to sixth aspects, after the hydraulic pressure or the atmospheric pressure of the circuit breaker is charged to a rated pressure, The operation of the circuit breaker is started.
【００３１】以上のような請求項７記載の発明では、遮
断器の操作が定格の油圧又は気圧の下になされるので、
油圧又は空気圧の変動による遮断器の操作時間の調整が
不要となり、制御条件を軽微にすることができる。In the above-described invention, since the operation of the circuit breaker is performed under the rated oil pressure or pressure,
It is not necessary to adjust the operation time of the circuit breaker due to a change in hydraulic pressure or air pressure, and control conditions can be reduced.
【００３２】請求項１２記載の発明は、請求項８〜１１
のいずれか１項に記載の変圧器励磁突入電流抑制装置に
おいて、前記磁束測定手段は、前記変圧器の鉄心中に組
み込まれていることを特徴とする。The twelfth aspect of the present invention relates to the eighth to eleventh aspects.
The transformer inrush current suppressing device according to any one of the above, wherein the magnetic flux measuring means is incorporated in an iron core of the transformer.
【００３３】以上のような請求項１２記載の発明では、
鉄心の磁束密度を直接測定することができるので、測定
精度が高く、わずかな変動でも検出が可能となり、迅速
な対応が可能となる。According to the twelfth aspect of the present invention,
Since the magnetic flux density of the iron core can be directly measured, the measurement accuracy is high, even a small change can be detected, and a quick response is possible.
【００３４】[0034]
【発明の実施の形態】（１）第１の実施の形態 （構成）請求項１〜４、請求項８〜１０記載の発明に対
応する実施の形態を、図１に従って説明する。なお、図
１は、本実施の形態を示すダイヤグラム図である。すな
わち、本実施の形態においては、電源側から遮断器９、
３相変圧器８、遮断器１０が接続され、各機器には、３
相ＰＴ（計器用変圧器）１１，１３、ＣＴ（変流器）等
が適宜接続されている。３相ＰＴ１１は、遮断器９と３
相変圧器８との間の電圧を測定する手段を有し、３相Ｐ
Ｔ１３は、変圧器３次回路の電圧を測定する手段を有
し、それぞれ信号処理手段２６を介して制御装置２７に
接続されている。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS (1) First Embodiment (Structure) Embodiments corresponding to the inventions described in claims 1 to 4 and 8 to 10 will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a diagram illustrating the present embodiment. That is, in the present embodiment, the circuit breaker 9
A three-phase transformer 8 and a circuit breaker 10 are connected.
Phase PTs (instrument transformers) 11, 13 and CTs (current transformers) are appropriately connected. The three-phase PT11 includes the circuit breakers 9 and 3
Means for measuring the voltage between the phase transformer 8 and the three-phase P
T13 has means for measuring the voltage of the transformer tertiary circuit, and is connected to the control device 27 via the signal processing means 26, respectively.
【００３５】そして、遮断器９の鉄心の磁束密度を計測
する磁束計測手段１７と、遮断器９の周囲温度を測定す
る温度測定手段１８と、遮断器９の操作圧力を測定する
圧力測定手段１９と、遮断器９の操作電圧を測定する電
圧測定手段２０とが設けられ、これらの測定手段が信号
処理手段２４，２５を介して制御手段２７に接続されて
いる。また、制御手段２７には、信号処理手段２４，２
５，２６からの入力に基づいて演算処理を行う演算部が
設定され、この演算部の結果によって遮断及び投入の制
御信号２８の送出が可能となるように、制御手段２７は
遮断器９に接続されている。The magnetic flux measuring means 17 for measuring the magnetic flux density of the core of the circuit breaker 9, the temperature measuring means 18 for measuring the ambient temperature of the circuit breaker 9, and the pressure measuring means 19 for measuring the operating pressure of the circuit breaker 9 And voltage measuring means 20 for measuring the operating voltage of the circuit breaker 9. These measuring means are connected to the control means 27 via signal processing means 24 and 25. The control means 27 includes signal processing means 24, 2
The control unit 27 is connected to the circuit breaker 9 so that a calculation unit for performing a calculation process based on the inputs from the control units 5 and 26 is set. Have been.
【００３６】さらに、圧力測定手段１９によって測定さ
れる操作圧力データ２２と、電圧測定手段２０によって
測定される操作電圧データ２３と、温度測定手段１８に
よって測定される周囲温度データ２１を第１のパラメー
タ群とし、磁束計測手段１７によって測定される磁束密
度データ１７´を第２のパラメータとする。Further, the operating pressure data 22 measured by the pressure measuring means 19, the operating voltage data 23 measured by the voltage measuring means 20, and the ambient temperature data 21 measured by the temperature measuring means 18 are converted into a first parameter. The magnetic flux density data 17 'measured by the magnetic flux measuring means 17 is set as a second parameter.
【００３７】なお、図１では、３相変圧器８とその周辺
の遮断器９，１０を中心とした要素部分のみを示してお
り、電源側の遮断器９の上流側と、負荷側の遮断器１０
より下流側は励磁突入電流現象と直接の関係はないの
で、図示を省略してある。FIG. 1 shows only the three-phase transformer 8 and the components around the circuit breakers 9 and 10 around the three-phase transformer 8. The upstream side of the circuit breaker 9 on the power supply side and the circuit breaker on the load side are shown. Vessel 10
Since the downstream side has no direct relation to the exciting rush current phenomenon, it is not shown.
【００３８】（作用）以上のような構成の本実施の形態
において、遮断器９の動作制御を行う方法を以下に説明
する。なお、以下の説明は、残留磁束密度に基づく調
整、操作圧力値、操作電圧値及び周囲温度に基づく調
整、プレアーク現象に対する調整について、試験デー
タ等に基づく説明をした後に、具体的な演算による制
御手順について説明する。(Operation) A method for controlling the operation of the circuit breaker 9 in the present embodiment having the above configuration will be described below. In the following description, the adjustment based on the residual magnetic flux density, the adjustment based on the operation pressure value, the operation voltage value and the ambient temperature, and the adjustment for the pre-arc phenomenon will be described based on test data and the like, and then controlled by specific calculations. The procedure will be described.
【００３９】残留磁束密度に基づく調整 まず、励磁突入現象は遮断器９の投入時に生じるため、
第一義的には遮断器９の投入時間の制御を行う必要があ
る。このときの留意点は、３相変圧器８の鉄心の残留磁
束量の検出とそれにより決まる遮断器９の投入位相であ
り、これにより目標となる投入位相を決定する。Adjustment Based on Residual Magnetic Flux Density First, the excitation inrush phenomenon occurs when the circuit breaker 9 is turned on.
First, it is necessary to control the closing time of the circuit breaker 9. At this time, attention should be paid to the detection of the residual magnetic flux amount of the iron core of the three-phase transformer 8 and the closing phase of the circuit breaker 9 determined thereby, thereby determining the target closing phase.
【００４０】ここで、任意の投入位相における励磁突入
電流値は、鉄心の残留磁束密度がわかれば、計算により
求めることができる。すなわち、鉄心に残留磁束が存在
する時に、ある位相角で電流が投入されると、次の式１
に示すように鉄心中の磁束が変化する。なお、式１にお
いて、ＢE はピーク値、Ｂｒ0 ，Ｂｓ0 及びＢｔ0 は、
各相の残留磁束密度である。Here, the exciting rush current value at an arbitrary closing phase can be obtained by calculation if the residual magnetic flux density of the iron core is known. That is, when a current is applied at a certain phase angle when the residual magnetic flux exists in the iron core, the following equation 1 is obtained.
The magnetic flux in the iron core changes as shown in FIG. In Equation 1, BE is a peak value, and Br 0 , Bs 0, and Bt 0 are:
This is the residual magnetic flux density of each phase.
【００４１】[0041]
【数１】 この磁束を発生する励磁電流値は、後述する図７に示す
ように、非直線かつヒステリシス特性を示すので、簡単
な式では表せないが、ヒステリシス曲線を用いて求める
ことができる。このような投入位相毎の励磁電流値の様
子を、図２（ｉ）〜（ｉｖ）に示す。これによれば、投
入位相毎に励磁電流値が異なっていることがわかる。ま
た、図３は、遮断器の投入位相と各相の突入電流値及び
３相の突入電流の合計値を、上記の計算により求めたも
のである。この図３は、定格電圧で励磁の状態にする残
留磁束の値が、それぞれの相で、Ｒ相が１０％、Ｔ相が
３５％、Ｓ相が−４５％の場合である。(Equation 1) The exciting current value that generates this magnetic flux cannot be expressed by a simple equation because it exhibits a non-linear and hysteresis characteristic as shown in FIG. 7 described later, but can be obtained using a hysteresis curve. FIGS. 2 (i) to 2 (iv) show the state of the exciting current value for each closing phase. According to this, it is understood that the exciting current value differs for each closing phase. Further, FIG. 3 shows the sum of the closing phase of the circuit breaker, the inrush current value of each phase, and the inrush current of the three phases obtained by the above calculation. FIG. 3 shows a case where the values of the residual magnetic flux to be excited at the rated voltage are 10% for the R phase, 35% for the T phase, and -45% for the S phase in each phase.
【００４２】この計算により求められた投入位相と励磁
突入電流との関係からわかるように、それぞれの残留磁
束密度の値に対して励磁突入電流値を最小にする投入位
相が存在している。すなわち、図３の場合では、Ｒ相の
位相角で２７０°の前後２０°の範囲で励磁突入電流を
ほぼ零とすることができる。従来技術においても、概ね
この値を目安に投入位相調整を行っていた。As can be seen from the relationship between the injection phase and the excitation inrush current obtained by this calculation, there is an input phase that minimizes the excitation inrush current value for each residual magnetic flux density value. That is, in the case of FIG. 3, the exciting inrush current can be made substantially zero in the range of 20 ° before and after the R-phase phase angle of 270 °. In the prior art as well, the injection phase was adjusted using this value as a guide.
【００４３】操作圧力値、操作電圧値及び周囲温度に
基づく調整 しかし、上記の「発明が解決しようとする課題」におい
て説明したように、遮断器の投入時間は種々の原因によ
りばらつきをおこすので、単に、ある相の電圧零時間を
基準として投入すべき時間を決めて制御するような、従
来から行われていた位相角の制御では、十分な励磁突入
電流抑制の効果が期待できない。Adjustment Based on Operating Pressure Value, Operating Voltage Value and Ambient Temperature However, as described in the above-mentioned “Problems to be Solved by the Invention”, the closing time of the circuit breaker varies due to various causes. The conventional control of the phase angle, which simply determines the time to be applied with reference to the voltage zero time of a certain phase as a reference, cannot expect a sufficient effect of suppressing the exciting rush current.
【００４４】ここで、操作圧力の変動による投入時間の
ばらつきを実証するために、通常のガス遮断器の投入試
験を行った場合の一例として、油圧操作式のガス遮断器
の操作油圧力値と投入時間との関係を図４に示す。この
例に示すように、油圧は定格圧力３１．５ＭＰａから最
高圧力３３．５ＭＰａの間で常に変動する。また、ロッ
ク圧力２７ＭＰａまでは連続した遮断、投入動作により
圧力が変動する。そして、図４によれば、投入時間は操
作油圧力値に関係し、制御電圧７５Ｖの時に約１．３ｍ
ｓ／ＭＰａの変動幅があることがわかる。圧力自体の変
動幅は６．５ＭＰａあるので、この油圧の変動により遮
断器の投入動作時間には約８．５ｍｓ変動幅があること
がわかる。Here, in order to demonstrate the variation of the closing time due to the variation of the operating pressure, as an example of a case where a closing test of a normal gas circuit breaker is performed, an operating oil pressure value of a hydraulically operated gas circuit breaker is shown. FIG. 4 shows the relationship with the charging time. As shown in this example, the oil pressure constantly fluctuates between a rated pressure of 31.5 MPa and a maximum pressure of 33.5 MPa. Further, up to a lock pressure of 27 MPa, the pressure fluctuates due to continuous shutoff and closing operations. According to FIG. 4, the injection time is related to the operating oil pressure value, and is about 1.3 m when the control voltage is 75 V.
It can be seen that there is a fluctuation range of s / MPa. Since the fluctuation range of the pressure itself is 6.5 MPa, it can be understood that the fluctuation time of the hydraulic pressure has a fluctuation range of about 8.5 ms in the closing operation time of the circuit breaker.
【００４５】また、遮断器の操作電圧である制御電圧の
変動によっても、投入時間のばらつきが生じる。これを
実証するために、上記の図３と同じガス遮断器の投入試
験を行った場合の一例として、制御電圧と投入時間との
関係を図５に示す。この例に示すように、投入時間は制
御電圧によっても変化し、油圧３３．５ＭＰａの時に約
０．１２ｍｓ／Ｖの変動幅がある。通常±１０％の電圧
変動は許容されているので、投入時間については、制御
電圧の変動に起因する１〜２ｍｓ程度の時間のばらつき
が生じることがわかる。Variations in the control voltage, which is the operating voltage of the circuit breaker, also cause variations in the closing time. To demonstrate this, FIG. 5 shows the relationship between the control voltage and the closing time as an example in the case where the same closing test of the gas circuit breaker as in FIG. 3 was performed. As shown in this example, the injection time also changes depending on the control voltage, and has a fluctuation range of about 0.12 ms / V when the hydraulic pressure is 33.5 MPa. Since a voltage fluctuation of ± 10% is normally allowed, it can be seen that a fluctuation of about 1-2 ms occurs in the supply time due to the fluctuation of the control voltage.
【００４６】さらに、これらの操作圧力や制御電圧は、
周囲温度の変動によっても変動する可能性を持ってい
る。例えば、油圧操作式の場合、操作に使用する動作油
が温度によりその粘性が変わり、同じ圧力であっても遮
断器動作特性が異なってくる。このため、周囲温度も、
投入時間のばらつきを招く要因となりうる。Further, these operating pressures and control voltages are
It may fluctuate due to fluctuations in ambient temperature. For example, in the case of a hydraulic operation type, the viscosity of the operating oil used for the operation changes depending on the temperature, and the operating characteristics of the circuit breaker differ even at the same pressure. Therefore, the ambient temperature
This can be a factor that causes variation in the charging time.
【００４７】以上のような投入時間のばらつきを防止す
るために、本実施の形態は、さらに以下のような制御を
行う。例えば、操作油圧の変動分については、図４に示
すような特性があるため、投入操作を開始する当たって
は、別に求めた投入目標時間に対して、微調整が必要で
ある。In order to prevent the above-mentioned variation in the charging time, the present embodiment further performs the following control. For example, since the variation of the operating oil pressure has a characteristic as shown in FIG. 4, fine adjustment is required for a separately obtained target injection time when starting the input operation.
【００４８】すなわち、基準時間から１００ｍｓ後に遮
断器を投入しようとすると、操作油圧が３３．５ＭＰａ
であれば、投入信号を出してから約８４ｍｓ後に遮断器
の投入がなされるので、基準信号から２６ｍｓ後に投入
信号を出せばよい。また、同様に、操作油圧が２７ＭＰ
ａであれば、投入信号を出してから約９２ｍｓ後に遮断
器の投入がなされるので、基準信号から８ｍｓ遅れて投
入信号を出せばよい。このように、操作油圧の変動に合
わせ、図４に示すようなデータに基づいて投入信号を発
する時間を調整することにより、適切な遮断器の制御が
可能となる。また、制御電圧についても、上記と同様
に、図５に基づいて制御することができる。さらに、特
に例示はしないが、周囲温度についても同様である。That is, if the circuit breaker is to be closed 100 ms after the reference time, the operating oil pressure becomes 33.5 MPa.
In this case, the circuit breaker is closed approximately 84 ms after the signal is issued, so that the signal should be issued 26 ms after the reference signal. Similarly, the operating oil pressure is 27MP.
In the case of a, since the circuit breaker is closed approximately 92 ms after the closing signal is issued, the closing signal may be issued with a delay of 8 ms from the reference signal. In this way, by adjusting the time for issuing the closing signal based on the data as shown in FIG. 4 in accordance with the fluctuation of the operating oil pressure, it becomes possible to control the circuit breaker appropriately. Also, the control voltage can be controlled based on FIG. 5 similarly to the above. Further, although not specifically illustrated, the same applies to the ambient temperature.
【００４９】プレアーク現象に対する調整 上記のの変動は、電極同士が機械的に接触する時間の
ばらつき、ずれであるが、「発明が解決しようとする課
題」において説明したように、遮断器を所定の位相条件
において投入しようとするときに、先行アーク放電によ
って、電極間が早めに電気的に接続され、電圧零からの
投入目標時間と実際に投入される時間との間にずれが生
じる。Adjustment for Pre-arc Phenomena The above-mentioned fluctuations are variations and deviations in the time for which the electrodes are in mechanical contact with each other, but as described in "Problems to be Solved by the Invention", When an attempt is made to apply the battery under the phase condition, the electrodes are electrically connected early due to the preceding arc discharge, and a difference occurs between the target application time from zero voltage and the actual application time.
【００５０】このような先行アーク放電に関する特性の
代表的な例として、前述の参考文献１に示されているも
のを、図６に示す。この図６における横軸は、遮断器を
投入しようとした電圧零からの時間を示し、縦軸は実際
に遮断器が投入された時間を示している。１点鎖線は投
入しようとした時間と実時間が一致する場合を示してお
り、他の曲線は実際に投入した時間を示している。FIG. 6 shows a typical example of such characteristics relating to the preceding arc discharge described in the above-mentioned Reference 1. The horizontal axis in FIG. 6 shows the time from zero voltage when the circuit breaker was turned on, and the vertical axis shows the time when the circuit breaker was actually turned on. The alternate long and short dash line shows the case where the time to be inserted and the actual time coincide with each other, and the other curves show the actually inserted time.
【００５１】この図６によれば、実際の投入時間を示す
曲線はすべて１点鎖線の下側にあり、先行アーク放電の
ために投入しようとした時間よりも早く電気的につなが
っていることがわかる。電圧零に近い所ではその差は少
なく１ｍｓ以下であるが、電圧値の高い５〜７ｍｓのと
ころでは、２ｍｓ程度まで大きくずれることが示されて
いる。According to FIG. 6, the curves showing the actual injection time are all below the one-dot chain line, indicating that they are electrically connected earlier than the time when the injection was attempted for the preceding arc discharge. Recognize. It is shown that the difference is as small as 1 ms or less at a place where the voltage is close to zero, but greatly shifted to about 2 ms at 5 to 7 ms where the voltage value is high.
【００５２】ただし、この図６からわかるように、この
ずれは２ｍｓ程度であり、相による差はあまり無いとい
う特徴がある。このため、投入すべき位相を決めておけ
ば、実投入時間のばらつきは少ないため、予めこの時間
を制御に組み込んでおくことで対処できる。However, as can be seen from FIG. 6, the difference is about 2 ms, and there is a feature that there is not much difference between phases. For this reason, if the phase to be applied is determined, the variation of the actual input time is small, and it can be dealt with by incorporating this time in the control in advance.
【００５３】具体的な演算による制御手順 本実施の形態においては、制御手段２７の演算部によっ
て、上記の〜の制御方法に従った演算を行い、図３
で要求される投入位相を補正することにより、遮断器９
の動作を制御する。この具体的な演算処理を以下に説明
する。Control Procedure by Specific Calculation In the present embodiment, the calculation section of the control means 27 performs the calculation according to the above control methods (1) to (3), and FIG.
By correcting the closing phase required by the
Control the operation of. The specific calculation processing will be described below.
【００５４】なお、演算処理に必要なデータは、信号処
理手段２４，２５，２６を介して制御手段２７に入力さ
れる。また、上記の操作油圧値、制御電圧値、周囲温度
は、本実施の形態の構成で示した操作圧力データ２２、
操作電圧データ２３、周囲温度データ２１の３つのパラ
メータに対応するが、これらは上記のように互いに関連
するので、第１のパラメータ群として一括して取り扱
う。さらに、上記の残留磁束密度値は、本実施の形態の
構成で示した磁束密度データ１７´に対応し、第２のパ
ラメータとして扱う。The data necessary for the arithmetic processing is input to the control means 27 via the signal processing means 24, 25 and 26. The above-mentioned operation oil pressure value, control voltage value, and ambient temperature are the operation pressure data 22 shown in the configuration of the present embodiment,
The three parameters of the operating voltage data 23 and the ambient temperature data 21 correspond to each other as described above, and are collectively handled as a first parameter group. Further, the above-mentioned residual magnetic flux density value corresponds to the magnetic flux density data 17 'shown in the configuration of the present embodiment, and is treated as a second parameter.
【００５５】すなわち、上記において説明したよう
に、図３に示すデータに基づいて、電源電圧の一つの代
表相の電圧零点を基準に、遮断器９を投入すべき位相の
調整量を決定する。この位相調整量は、第２のパラメー
タである鉄心中の残留磁束Ｂｒによって変化するので、
Ｂｒの関数φ（Ｂｒ）として表す。That is, as described above, based on the data shown in FIG. 3, the amount of adjustment of the phase at which the circuit breaker 9 is to be turned on is determined based on the voltage zero of one representative phase of the power supply voltage. Since this phase adjustment amount changes according to the second parameter, the residual magnetic flux Br in the iron core,
It is expressed as a function φ (Br) of Br.
【００５６】一方、上記において説明したように、図
４に示すデータに基づいて、操作圧力の補正値を求め
る。この操作圧力の補正値は、操作電圧値により異なる
ので、電圧Ｖの関数△φｐ（Ｖ）として表す。また、同
様に、図５に示すデータに基づいて、制御電圧の補正値
を求める。この制御電圧の補正値は、操作圧力により異
なるので、圧力Ｐの関数△φｖ（Ｐ）として表す。On the other hand, as described above, the correction value of the operating pressure is obtained based on the data shown in FIG. Since the correction value of the operating pressure differs depending on the operating voltage value, it is represented as a function of the voltage V, Δφp (V). Similarly, a correction value of the control voltage is obtained based on the data shown in FIG. Since the correction value of the control voltage varies depending on the operating pressure, it is expressed as a function of the pressure P, Δφv (P).
【００５７】そして、この操作圧力の補正値△φｐ
（Ｖ）及び制御電圧の補正値△φｖ（Ｐ）と、周囲温度
データとは関連するので一つにまとめ、第１のパラメー
タ群として、△φｐｖ（Ｐ，Ｖ，Ｔ）として表す。さら
に、プレアーク現象によるばらつきを△φａ（Ｄ）で表
す。ここでＤは、図６の横軸の時間である。Then, the correction value of the operating pressure △ φp
(V) and the correction value △ φv (P) of the control voltage and the ambient temperature data are related to each other, so they are put together and represented as △ φpv (P, V, T) as a first parameter group. Further, the variation due to the pre-arc phenomenon is represented by Δφa (D). Here, D is the time on the horizontal axis in FIG.
【００５８】これらの△φｐｖ（Ｐ，Ｖ，Ｔ）と△φａ
（Ｄ）とを合成して、さらに位相調整量φ（Ｂｒ）を加
えることによって、投入位相φを求める。これを以下の
式２に示す。These △ φpv (P, V, T) and △ φa
(D) and the phase adjustment amount φ (Br) is added to obtain the input phase φ. This is shown in Equation 2 below.
【００５９】[0059]
【数２】 φ＝φ（Ｂｒ）＋△φｐｖ（Ｐ，Ｖ，Ｔ）＋△φａ（Ｄ） …式２ 以上のようにして求められた投入位相φに基づいて、遮
断器９の制御信号２８が送出され、遮断器９が制御され
る。## EQU2 ## φ = φ (Br) + △ φpv (P, V, T) + △ φa (D) Expression 2 A control signal for the circuit breaker 9 based on the closing phase φ obtained as described above. 28 is sent out and the circuit breaker 9 is controlled.
【００６０】（効果）以上のような本実施の形態によれ
ば、遮断器９の動作時間のばらつき、ずれをもたらす要
因となる操作圧力値、操作電圧値、周囲温度及び残留磁
束密度に基づいて、遮断器９の動作時間を補正するの
で、動作タイミングが適切なものとなり、励磁突入電流
を確実に抑制することができる。(Effects) According to the present embodiment as described above, the operating pressure value, the operating voltage value, the ambient temperature, and the residual magnetic flux density, which may cause variations and deviations in the operation time of the circuit breaker 9, are obtained. Since the operation time of the circuit breaker 9 is corrected, the operation timing becomes appropriate, and the exciting rush current can be surely suppressed.
【００６１】また、プレアーク現象によって生ずる投入
時間のずれも、あらかじめ測定したデータに基づいて補
正することができるので、より確実な励磁突入電流抑制
が可能となる。Further, the difference in the injection time caused by the pre-arc phenomenon can be corrected based on the data measured in advance, so that the exciting rush current can be more reliably suppressed.
【００６２】（２）第２の実施の形態 請求項１〜４記載の発明に対応する他の実施の形態を、
以下に説明する。すなわち、鉄心中の残留磁束は、変圧
器を切り離したときの回路状態によって異なる。つま
り、変圧器の鉄心にはいわゆるヒステリシス特性があ
り、遮断器で変圧器の電流を遮断して行くときに、電流
零点において残留磁束が生じる。(2) Second Embodiment Another embodiment corresponding to the invention described in claims 1 to 4 is
This will be described below. That is, the residual magnetic flux in the iron core differs depending on the circuit state when the transformer is disconnected. That is, the core of the transformer has a so-called hysteresis characteristic, and a residual magnetic flux is generated at a current zero point when the current of the transformer is interrupted by the circuit breaker.
【００６３】ここで、図７は、ヒステリシス特性を示す
曲線であり、横軸を励磁電流に対応する起磁力とし、縦
軸を磁束密度の値としたものである。この図７における
いわゆるヒステリシス曲線の中に示された点、（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）等と、それにつながる左下がりの曲線
は、その時点で、起磁力、すなわち励磁電流のある値の
時に、電流遮断が行われたときに残留磁束密度がどのよ
うになるのかを示したものである。例えば、（ｃ）点の
場合、電流遮断時には（ｄ）点に落ち着き、残留磁束密
度の値が（ｄ）点に示す値であることを示している。Here, FIG. 7 is a curve showing the hysteresis characteristic, in which the abscissa represents the magnetomotive force corresponding to the exciting current and the ordinate represents the value of the magnetic flux density. The points shown in the so-called hysteresis curve in FIG.
(B), (c), etc., and the downward-sloping curves connected thereto, show what the residual magnetic flux density is when the current interruption is performed at a certain value of the magnetomotive force, that is, the exciting current. Is shown. For example, in the case of the point (c), when the current is interrupted, the state is settled at the point (d), indicating that the value of the residual magnetic flux density is the value shown at the point (d).
【００６４】この結果を実験に基づき整理したものを、
図８に表す。この図８における横軸は、図７における遮
断時の磁束密度Ｂｏｆｆを示し、縦軸は残留磁束密度Ｂ
ｒを示す。この実験結果を用いると、変圧器の励磁電圧
を測れば、遮断時の残留磁束密度の概略値を知ることが
できる。The results obtained by organizing the results based on experiments are as follows:
FIG. The horizontal axis in FIG. 8 indicates the magnetic flux density Boff at the time of interruption in FIG. 7, and the vertical axis indicates the residual magnetic flux density Boff.
r. Using this experimental result, the approximate value of the residual magnetic flux density at the time of interruption can be known by measuring the excitation voltage of the transformer.
【００６５】また、遮断位相角と電源電圧、鉄心磁束、
残留磁束との関係を、図９に示す。この図９からわかる
ように、遮断位相角により最小の残留磁束量が異なるの
で、これに基づいて、任意の磁束密度となるように遮断
器を制御することが可能となる。一般に、遮断器の遮断
時は、ほとんど時間的なばらつきはないので、遮断位相
はずれることがない。従って、図９に基づいて遮断位相
を決めて遮断器の遮断時間を制御すれば、変圧器の残留
磁束を任意の値とすることができる。Further, the cutoff phase angle and the power supply voltage, the iron core magnetic flux,
FIG. 9 shows the relationship with the residual magnetic flux. As can be seen from FIG. 9, since the minimum residual magnetic flux amount differs depending on the cutoff phase angle, it is possible to control the circuit breaker so as to have an arbitrary magnetic flux density based on this. In general, when the circuit breaker is cut off, there is almost no variation in time, so that the cutoff phase does not deviate. Therefore, if the breaking phase is determined based on FIG. 9 to control the breaking time of the circuit breaker, the residual magnetic flux of the transformer can be set to an arbitrary value.
【００６６】さらに、これを基準として、上記の第１の
実施の形態と同様に投入時間の制御を行うと、励磁突入
電流の抑制を行うことができる。より具体的には、図９
から鉄心中の残留磁束Ｂｒを求め、上記の式２に基づい
て、遮断器の投入時間を制御する。Further, when the closing time is controlled on the basis of this in the same manner as in the first embodiment, the inrush current can be suppressed. More specifically, FIG.
From this, the residual magnetic flux Br in the iron core is obtained, and the closing time of the circuit breaker is controlled based on the above equation (2).
【００６７】以上のような本実施の形態によれば、遮断
器の遮断時における変圧器鉄心の残留磁束を任意のもの
とし、さらに、遮断器の投入時における動作時間のばら
つきを補正することができるので、より確実に励磁突入
電流を抑制できる。According to the present embodiment as described above, the residual magnetic flux of the transformer core when the circuit breaker is cut off can be made arbitrary, and the variation in the operation time when the circuit breaker is turned on can be corrected. As a result, the exciting rush current can be suppressed more reliably.
【００６８】また、本実施の形態においては、第１の実
施の形態におけるような磁束計測手段１７を必ずしも設
けなくとも、上記のようなデータに基づいて残留磁束を
求めることができるので、装置を簡略化することができ
る。In this embodiment, the residual magnetic flux can be obtained based on the above data without necessarily providing the magnetic flux measuring means 17 as in the first embodiment. It can be simplified.
【００６９】（３）第３の実施の形態 請求項１２記載の発明に対応する実施の形態を、図１０
に従って以下に説明する。本実施の形態は、第１の実施
の形態における磁束測定手段１７として、特開平５−１
７０６１において提案されているような、変圧器の鉄心
に組み込まれた磁気センサを用いたものである。すなわ
ち、巻線２９，３０を巻装した鉄心３１，３２により構
成される磁路の途中に短間隙３３が設けられ、この短間
隙３３にホール素子等の磁気センサ３４が挿入されてい
る。そして、磁気センサ３４を制御手段２７に接続する
リード線３５が、変圧器外部に引き出されている。(3) Third Embodiment An embodiment corresponding to the twelfth aspect of the present invention will be described with reference to FIG.
Will be described below. In the present embodiment, the magnetic flux measuring means 17 in the first embodiment is described in
It uses a magnetic sensor built into the core of the transformer as proposed in 7061. That is, a short gap 33 is provided in the middle of the magnetic path formed by the iron cores 31 and 32 around which the windings 29 and 30 are wound, and a magnetic sensor 34 such as a Hall element is inserted into the short gap 33. Then, a lead wire 35 connecting the magnetic sensor 34 to the control means 27 is drawn out of the transformer.
【００７０】以上のような本実施の形態によれば、鉄心
中の残留磁束は、磁気センサ３４からの信号により直接
検知することができるので、その測定精度が高く、わず
かな変動でもその検出が可能となる。従って、磁束密度
の変動に正確かつ迅速に対応でき、励磁電流抑制効果を
向上させることができる。According to the present embodiment as described above, since the residual magnetic flux in the iron core can be directly detected by the signal from the magnetic sensor 34, the measurement accuracy is high, and the detection can be performed even with a slight change. It becomes possible. Therefore, it is possible to accurately and promptly respond to the fluctuation of the magnetic flux density, and it is possible to improve the effect of suppressing the exciting current.
【００７１】（４）第４の実施の形態 請求項６記載の発明に対応する実施の形態を、以下に説
明する。すなわち、本実施の形態は、変圧器の３次回路
の電圧をモニター（測定・監視）し、遮断時の電圧波形
を積分して残留磁束密度の値を求めるものである。この
積分は、以下の式３に基づいて行う。(4) Fourth Embodiment An embodiment corresponding to the invention described in claim 6 will be described below. That is, in this embodiment, the voltage of the tertiary circuit of the transformer is monitored (measured and monitored), and the voltage waveform at the time of interruption is integrated to obtain the value of the residual magnetic flux density. This integration is performed based on the following Expression 3.
【００７２】[0072]
【数３】 なお、式３において、Ｂｒは求めようとしている相の残
留磁束密度、ＶはＢｒを求めようとしている相の電圧、
ｔ０はこの電圧のピーク値の時間、Ｋは定数であり、右
辺の積分はこの時間ｔ０から電圧が零に至る時間まで行
う。(Equation 3) In Equation 3, Br is the residual magnetic flux density of the phase for which Br is to be obtained, V is the voltage of the phase for which Br is to be obtained,
t0 is the time of the peak value of the voltage, K is a constant, and the integration on the right side is performed from the time t0 to the time when the voltage reaches zero.
【００７３】この式３による計算結果の例を、図１１に
示す。この例は、図１の３次巻線用のＰＴ１３によって
３次電圧をモニターし、その値を式３に基づき積分し、
鉄心中の磁束密度を求めたものである。図１１における
上の３つのラインが、それぞれＲ相、Ｓ相、Ｔ相の各相
における電圧値３６，３７，３８を表し、下の３つのラ
インが、それぞれＲ相、Ｓ相、Ｔ相の各相における上記
の計算で得られた磁束密度３９，４０，４１を表す。FIG. 11 shows an example of the calculation result obtained by the equation (3). In this example, the tertiary voltage is monitored by the tertiary winding PT13 in FIG.
It is the value of the magnetic flux density in the iron core. The upper three lines in FIG. 11 represent the voltage values 36, 37, and 38 in each of the R, S, and T phases, respectively, and the lower three lines are the R, S, and T phases, respectively. The magnetic flux densities 39, 40, 41 obtained by the above calculation in each phase are shown.
【００７４】この図１１の後半に示されるように、３次
側の電圧値３６，３７，３８は、変圧器が切り離される
ことによって、電圧零４５，４６，４７に落ち着く。一
方、鉄心中の磁束密度３９，４０，４１は、電圧値３
６，３７，３８を積分することによって得られるので、
変圧器が切り離される前の段階の４２，４３，４４より
積分を開始し、最終的な残留磁束密度４８，４９，５０
が得られる。この図１１の場合、Ｔ相に最大の残留磁束
が残っていることがわかる。As shown in the latter half of FIG. 11, the voltage values 36, 37, and 38 on the tertiary side settle to the voltages of zero 45, 46, and 47 when the transformer is disconnected. On the other hand, the magnetic flux densities 39, 40, and 41 in the iron core have a voltage value of 3
6, 37, 38 are obtained by integrating
Integration starts at 42, 43, 44 before the transformer is disconnected, and the final residual magnetic flux density 48, 49, 50
Is obtained. In the case of FIG. 11, it can be seen that the maximum residual magnetic flux remains in the T phase.
【００７５】このような計算結果によって表される図１
１の残留磁束のうち、４８に対応する相の磁束密度はほ
ぼ零とみなせるので、４９と５０に対応する相を、図３
におけるＲ相、Ｔ相とみなすと、図３から明らかなよう
に、投入位相の２７０゜の前後２０゜程度の幅の中で遮
断器が投入されれば、励磁突入電流を押え込むことが可
能なことがわかる。このように、目標となる投入位相を
決定し、第１の実施の形態と同様の調整を行うことによ
り、励磁突入電流を抑制する。FIG. 1 represented by such a calculation result
Since the magnetic flux density of the phase corresponding to 48 in the residual magnetic flux of No. 1 can be regarded as almost zero, the phases corresponding to 49 and 50 are
As can be seen from FIG. 3, when the circuit breaker is turned on within a width of about 20 ° before and after the closing phase of 270 °, it is possible to suppress the inrush current of the excitation. I understand that. In this way, the target injecting phase is determined, and the same adjustment as in the first embodiment is performed, thereby suppressing the inrush current.
【００７６】以上のような本実施の形態によれば、鉄心
中の残留磁束量の直接計測が困難な場合であっても、残
留磁束量を変圧器の３次回路の電圧値に基づいて算出す
ることができるので、磁束測定手段を追加できない既存
の変圧器に適した制御を行うことができる。According to this embodiment as described above, even when it is difficult to directly measure the residual magnetic flux amount in the iron core, the residual magnetic flux amount is calculated based on the voltage value of the tertiary circuit of the transformer. Therefore, control suitable for an existing transformer to which no magnetic flux measuring means can be added can be performed.
【００７７】（５）第５の実施の形態 請求項７記載の発明に対応する実施の形態を、以下に説
明する。すなわち、変圧器の励磁開始に当たっては、遮
断器に対して行われる系統事故時の遮断再突入のように
時間的な余裕のない場合ばかりではなく、変圧器を投入
する時に時間的な余裕があることも想定される。そこ
で、本実施の形態は、このように時間的な余裕がある場
合に、まず油圧あるいは空気圧を定格まで充気してから
遮断器操作を行うものである。(5) Fifth Embodiment An embodiment corresponding to the invention described in claim 7 will be described below. That is, when starting the excitation of the transformer, there is not only a case where there is no time margin such as interruption and re-entry at the time of a system failure performed on the circuit breaker, but also a time margin when turning on the transformer. It is also assumed that Therefore, in the present embodiment, when there is such a time margin, the hydraulic circuit or the air pressure is first charged to the rated value, and then the circuit breaker operation is performed.
【００７８】このような本実施の形態によれば、常に遮
断器の操作が定格の油圧、空気圧の下になされるので、
油圧、空気圧の変動による遮断器操作時間の微調整を行
う必要がなく、制御の条件を軽微にすることができる。
また、精度の高い圧力測定センサー等の測定装置を設置
することが困難な既設の機器であっても、適切な遮断器
操作を行い、励磁突入電流を抑制することができる。According to this embodiment, the operation of the circuit breaker is always performed under the rated hydraulic pressure and air pressure.
There is no need to finely adjust the circuit breaker operation time due to fluctuations in oil pressure and air pressure, and control conditions can be reduced.
In addition, even in the case of existing equipment in which it is difficult to install a measuring device such as a highly accurate pressure measuring sensor, it is possible to perform an appropriate circuit breaker operation and suppress an inrush current.
【００７９】（６）他の実施の形態 本発明は、以上のような実施の形態に限定されるもので
はない。例えば、上記の実施の形態は、遮断・投入動作
を三相一括で行う三相一括方式の遮断器による場合のみ
について述べたが、請求項５、請求項１１記載の発明に
対応するものとして、各相操作方式の遮断器による各相
制御の場合でも、同一の作用効果を得ることができる。
特に、各相を個別に操作制御する場合には、投入時間の
選定にあたっては、各相毎の条件の違いを考慮した制御
が可能となるので、さらに優れた励磁突入電流の抑制効
果を得ることができる。(6) Other Embodiments The present invention is not limited to the above embodiments. For example, in the above-described embodiment, only the case of using a three-phase batch type circuit breaker that performs the shut-off / closing operation in a three-phase batch mode has been described. The same operation and effect can be obtained even in the case of each phase control by a circuit breaker of each phase operation method.
In particular, when operating and controlling each phase individually, it is possible to take into account the differences in conditions for each phase when selecting the closing time, so it is possible to obtain a better suppression effect on the inrush current of the excitation. Can be.
【００８０】また、遮断器は油圧操作式であっても、空
気圧操作式であってもよい。上記の実施の形態における
操作圧力値は、油圧操作式の場合には操作油圧の値、空
気圧操作式の場合には操作気圧の値となる。The circuit breaker may be hydraulically operated or pneumatically operated. The operating pressure value in the above embodiment is the value of the operating oil pressure in the case of the hydraulic operating type, and the value of the operating pressure in the case of the pneumatic operating type.
【００８１】さらに、上記の制御手段２７、信号処理手
段２３，２５，２６等は、専用の回路によって実現して
もよいし、コンピュータによって実現してもよい。Further, the control means 27, the signal processing means 23, 25, 26 and the like may be realized by a dedicated circuit or may be realized by a computer.
【００８２】[0082]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、遮断器の
動作時間のずれ、ばらつきをもたらす要因を考慮して、
動作時間が適切なものとなるように調整することによ
り、励磁突入電流を確実に抑制可能な変圧器励磁突入電
流抑制方法及びその装置を提供することができる。As described above, according to the present invention, taking into account factors causing shifts and variations in the operation time of the circuit breaker,
By adjusting the operation time to be appropriate, it is possible to provide a transformer exciting inrush current suppressing method and apparatus capable of reliably suppressing the exciting inrush current.
【図１】本発明の実施の形態の構成の一例を示すダイヤ
グラム図である。FIG. 1 is a diagram illustrating an example of a configuration according to an embodiment of the present invention.
【図２】遮断器の投入位相毎の励磁突入電流の様子を示
すグラフである。FIG. 2 is a graph showing a state of an exciting inrush current for each closing phase of a circuit breaker.
【図３】遮断器の投入位相と、各相の励磁突入電流及び
その合計値との関係を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a relationship between a closing phase of a circuit breaker, an inrush current of each phase, and a total value thereof.
【図４】操作圧力と投入時間との関係の一例を示すグラ
フである。FIG. 4 is a graph showing an example of a relationship between an operating pressure and a charging time.
【図５】制御電圧と投入時間との関係の一例を示すグラ
フである。FIG. 5 is a graph showing an example of a relationship between a control voltage and a closing time.
【図６】設定投入遅れ時間と実測投入遅れ時間との関係
の一例を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing an example of a relationship between a set input delay time and an actually measured input delay time.
【図７】変圧器の鉄心中のヒステリシス特性を示す説明
図である。FIG. 7 is an explanatory diagram showing hysteresis characteristics in an iron core of a transformer.
【図８】変圧器の鉄心の遮断時の磁束密度値と残留磁束
密度との関係を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing a relationship between a magnetic flux density value and a residual magnetic flux density when an iron core of a transformer is cut off.
【図９】遮断器の遮断位相角と電源電圧、鉄心磁束、残
留磁束との関係を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing a relationship among a breaking phase angle of a circuit breaker, a power supply voltage, a core magnetic flux, and a residual magnetic flux.
【図１０】本発明の第３の実施の形態における変圧器を
示す構成図である。FIG. 10 is a configuration diagram illustrating a transformer according to a third embodiment of the present invention.
【図１１】３次回路電圧から求めた磁束密度の変化を示
す説明図である。FIG. 11 is an explanatory diagram showing a change in magnetic flux density obtained from a tertiary circuit voltage.
【図１２】従来の変圧器の励磁突入電流抑制装置の一例
を示す説明図である。FIG. 12 is an explanatory view showing an example of a conventional exciting rush current suppressing device for a transformer.
１，８…三相変圧器 ２…変圧器投入制御装置 ３…位相信号検出線 ４，５，６，９，１０…遮断器 ７…投入指令 １１，１３…三相ＰＴ １４，１６…電圧信号 １５…電流信号 １７…磁束測定手段 １７´…磁束密度データ １８…温度測定手段 １９…圧力測定手段 ２０…電圧測定手段 ２１…周囲温度データ ２２…操作圧力データ ２３…操作電圧データ ２４，２５，２６…信号処理手段 ２７…制御手段 ２９，３０…巻線 ３１，３２…鉄心 ３３…短間隙 ３４…磁気センサ ３５…リード線 ３６，３７，３８…３次側電圧 ３９，４０，４１…鉄心磁束密度計算値 ４２，４３，４４…積分開始の点 ４５，４６，４７…３次側残留電圧 ４８，４９，５０…残留磁束計算値 1,8 ... three-phase transformer 2 ... transformer turn-on control device 3 ... phase signal detection line 4, 5, 6, 9, 10 ... breaker 7 ... turn-on command 11, 13 ... three-phase PT 14, 16 ... voltage signal 15 Current signal 17 Magnetic flux measuring means 17 'Magnetic flux density data 18 Temperature measuring means 19 Pressure measuring means 20 Voltage measuring means 21 Ambient temperature data 22 Operating pressure data 23 Operating voltage data 24, 25, 26 ... Signal processing means 27 ... Control means 29,30 ... Winding 31,32 ... Iron core 33 ... Short gap 34 ... Magnetic sensor 35 ... Lead wire 36,37,38 ... Tertiary side voltage 39,40,41 ... Iron core magnetic flux density Calculated values 42, 43, 44 ... Integration start point 45, 46, 47 ... Tertiary residual voltage 48, 49, 50 ... Residual magnetic flux calculated value
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 堤 正喜 長崎県長崎市城山町３番19号 九州電力株 式会社長崎支店内 (72)発明者 宮本 剛寿 東京都港区芝浦一丁目１番１号 株式会社 東芝本社事務所内 (72)発明者 金子 英治 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 山本 捷敏 東京都港区芝浦一丁目１番１号 株式会社 東芝本社事務所内 (72)発明者 濱田 博信 福岡県福岡市中央区長浜二丁目４番８号 株式会社東芝九州支社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Masayoshi Tsutsumi 3-19, Shiroyamacho, Nagasaki-shi, Nagasaki Kyushu Electric Power Company Nagasaki Branch (72) Inventor Takehisa Miyamoto 1-1-1, Shibaura, Minato-ku, Tokyo No. Toshiba Corporation Head Office (72) Inventor Eiji Kaneko 2-1 Ukishima-cho, Kawasaki-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Prefecture Inside Toshiba Hamakawasaki Plant (72) Inventor Katsutoshi Yamamoto 1-1-1 Shibaura, Minato-ku, Tokyo 1 Toshiba Corporation Head Office (72) Inventor Hironobu Hamada 2-4-8 Nagahama, Chuo-ku, Fukuoka City, Fukuoka Prefecture Toshiba Corporation Kyushu Branch Office
Claims (12)
を制御する方法であって、前記遮断器の遮断動作時に
は、基準とする相の電圧零点の時刻からあらかじめ定め
られた時間後に前記変圧器を切り離し、前記遮断器の投
入動作時には、当該基準とする相の電圧零点の時刻から
あらかじめ定められた時間後に前記変圧器を投入する変
圧器励磁突入電流抑制方法において、 前記遮断器における操作圧力の値、操作電圧の値及び周
囲温度の値を第１のパラメータ群とし、 前記変圧器の投入時における鉄心中の残留磁束量を第２
のパラメータとし、 前記第１のパラメータ群及び前記第２のパラメータに基
づいて、演算により前記遮断器の動作時間を定める制御
を行うことを特徴とする変圧器励磁突入電流抑制方法。1. A method for controlling an operation of a circuit breaker provided at a terminal of a transformer, wherein the circuit breaker operates at a predetermined time after a time of a voltage zero point of a reference phase at a time of the circuit breaker operation. In the transformer exciter inrush current suppressing method of disconnecting the transformer and turning on the transformer after a predetermined time from the time of the voltage zero point of the reference phase during the closing operation of the breaker, the operation in the breaker The value of the pressure, the value of the operating voltage, and the value of the ambient temperature are defined as a first parameter group, and the residual magnetic flux amount in the iron core when the transformer is turned on is defined as a second parameter group.
And controlling the operation time of the circuit breaker by calculation based on the first parameter group and the second parameter.
放電によって生ずる先行投入時間との差に基づいて、前
記遮断器の投入時間を制御することを特徴とする請求項
１記載の変圧器励磁突入電流抑制方法。2. The transformer according to claim 1, wherein a closing time of the circuit breaker is controlled based on a difference between a time when the circuit breaker is to be closed and a preceding closing time caused by arc discharge. Excitation inrush current suppression method.
は、前記操作圧力の値は操作油圧の値とし、前記遮断器
が空気圧操作式である場合には、前記操作圧力の値は操
作気圧の値とすることを特徴とする請求項１又は請求項
２記載の変圧器励磁突入電流抑制方法。3. When the circuit breaker is a hydraulically operated type, the value of the operating pressure is a value of an operating hydraulic pressure, and when the circuit breaker is a pneumatically operated type, the value of the operating pressure is an operating pressure. 3. The method according to claim 1, wherein the value is an atmospheric pressure.
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の
変圧器励磁突入電流抑制方法。4. The method according to claim 1, wherein the operation of the circuit breaker is controlled in three phases.
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の
変圧器励磁突入電流抑制方法。5. The method according to claim 1, wherein the operation of the circuit breaker is controlled for each of three phases.
して波形の積分を行うことにより、前記変圧器の残留磁
束量を推定し、この推定結果を前記第２のパラメータと
することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記
載の変圧器励磁突入電流抑制方法。6. A method of monitoring a voltage of a tertiary circuit of the transformer and integrating a waveform to estimate a residual magnetic flux amount of the transformer, and using a result of the estimation as the second parameter. The method according to any one of claims 1 to 5, wherein the transformer inrush current is suppressed.
充気した後に、前記遮断器の操作を開始することを特徴
とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の変圧器励磁
突入電流抑制方法。7. The transformer excitation according to claim 1, wherein the operation of the circuit breaker is started after the hydraulic pressure or the atmospheric pressure of the circuit breaker is filled to the rated pressure. Inrush current suppression method.
遮断器の遮断動作時には、基準とする相の電圧零点の時
刻からあらかじめ定められた時間後に前記変圧器を切り
離し、前記遮断器の投入動作時には、当該基準とする相
の電圧零点の時刻からあらかじめ定められた時間後に前
記変圧器を投入する制御装置を有する変圧器励磁突入電
流抑制装置において、 前記遮断器における操作圧力の値を測定する圧力測定手
段と、前記遮断器における操作電圧の値を測定する電圧
測定手段と、前記遮断器における周囲温度を測定する温
度測定手段と、前記変圧器の鉄心中の残留磁束量を測定
する磁束測定手段とを有し、 前記制御装置は、前記圧力測定手段、前記電圧測定手段
及び前記磁束測定手段によって測定された操作圧力値、
操作電圧値及び周囲温度を第１のパラメータ群とし、前
記磁束測定手段によって測定された残留磁束量を第２の
パラメータとし、前記第１のパラメータ群及び前記第２
のパラメータに基づいて、前記遮断器の動作時間を定め
る演算部を有することを特徴とする変圧器励磁突入電流
抑制装置。8. A circuit breaker is provided at a terminal of the transformer, and at the time of a breaking operation of the circuit breaker, the transformer is cut off after a predetermined time from a time of a voltage zero point of a reference phase. At the time of the closing operation, in the transformer excitation inrush current suppressing device having a control device for closing the transformer after a predetermined time from the time of the voltage zero of the reference phase, the value of the operating pressure in the circuit breaker is measured. Pressure measuring means, voltage measuring means for measuring the value of the operating voltage in the circuit breaker, temperature measuring means for measuring the ambient temperature in the circuit breaker, and magnetic flux for measuring the amount of residual magnetic flux in the core of the transformer. Having a measuring means, the control device, the pressure measuring means, the operating pressure value measured by the voltage measuring means and the magnetic flux measuring means,
The operating voltage value and the ambient temperature are defined as a first parameter group, the residual magnetic flux amount measured by the magnetic flux measuring means is defined as a second parameter, and the first parameter group and the second
A transformer exciting rush current suppressing device, comprising: a calculation unit that determines an operation time of the circuit breaker based on the following parameters:
式であることを特徴とする請求項８記載の変圧器励磁突
入電流抑制装置。9. The apparatus according to claim 8, wherein the transformer is a hydraulically operated type or a pneumatically operated type.
特徴とする請求項８又は請求項９記載の変圧器励磁突入
電流抑制装置。10. The transformer inrush current suppressing device according to claim 8, wherein the circuit breaker is of a three-phase type.
特徴とする請求項８又は請求項９記載の変圧器励磁突入
電流抑制装置。11. The transformer inrush current suppressing device according to claim 8, wherein the circuit breaker is of a phase operation type.
心中に組み込まれていることを特徴とする請求項８〜１
１のいずれか１項に記載の変圧器励磁突入電流抑制装
置。12. The transformer according to claim 8, wherein said magnetic flux measuring means is incorporated in an iron core of said transformer.
The transformer inrush current suppression device according to any one of the preceding claims.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15160598A JPH11345546A (en) | 1998-06-01 | 1998-06-01 | Method and device suppressing transformer exciting rush current |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15160598A JPH11345546A (en) | 1998-06-01 | 1998-06-01 | Method and device suppressing transformer exciting rush current |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11345546A true JPH11345546A (en) | 1999-12-14 |
Family
ID=15522192
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15160598A Pending JPH11345546A (en) | 1998-06-01 | 1998-06-01 | Method and device suppressing transformer exciting rush current |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11345546A (en) |
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