JPH11343191A - Gas generating agent composition and gas generating device - Google Patents
Gas generating agent composition and gas generating deviceInfo
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- JPH11343191A JPH11343191A JP10147656A JP14765698A JPH11343191A JP H11343191 A JPH11343191 A JP H11343191A JP 10147656 A JP10147656 A JP 10147656A JP 14765698 A JP14765698 A JP 14765698A JP H11343191 A JPH11343191 A JP H11343191A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車、航空機等
に搭載される人体保護のために供せられるエアバッグシ
ステムにおいて、作動ガスとなるガス発生剤の耐熱性が
向上されたガス発生剤組成物に関する。また本発明は、
前記ガス発生剤組成物の使用方法、前記ガス発生剤組成
物を用いたガス発生器及び前記ガス発生器を用いたイン
フレータシステムに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an airbag system for protecting a human body mounted on an automobile, an aircraft, etc., in a gas generating composition having improved heat resistance of a gas generating agent serving as a working gas. About things. The present invention also provides
The present invention relates to a method for using the gas generant composition, a gas generator using the gas generant composition, and an inflator system using the gas generator.
【0002】[0002]
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】現在の
エアバッグシステムでは、ガス発生器は運転席のハンド
ル内や助手席のダッシュボード内に格納されているが、
真夏には車内はかなりの高温になるため、ガス発生器も
同様に高温にさらされる。また、車の寿命は10〜15
年位と考えられるので、最低でもこの期間内では性能の
保証ができなければならない。このような条件の中でエ
アバッグシステムの性能を安定させるには、ガス発生器
内のガス発生剤を劣化をさせないことが重要となる。も
し、ガス発生剤が熱等により劣化すると、ガス発生剤の
燃焼挙動が変化し、それに伴いエアバッグの展開挙動も
変化してしまい、エアバックシステムに対する信頼性が
損なわれてしまう。2. Description of the Related Art In a current airbag system, a gas generator is stored in a steering wheel of a driver's seat or a dashboard of a passenger seat.
In midsummer, the interior of the car gets quite hot, so the gas generators are also exposed to high temperatures. The life of the car is 10-15
Since it is considered to be years, performance must be guaranteed at least during this period. In order to stabilize the performance of the airbag system under such conditions, it is important not to deteriorate the gas generating agent in the gas generator. If the gas generating agent is degraded by heat or the like, the combustion behavior of the gas generating agent changes, and the deployment behavior of the airbag changes accordingly, thereby impairing the reliability of the airbag system.
【0003】一般にガス発生剤の耐熱性は分解温度と密
接な関係があり、分解温度が高いと耐熱性は良い傾向と
なる。アジ化ナトリウム系ガス発生剤は、基本的に無機
物により構成されているため高い分解温度及び耐熱性を
持つが、非アジ化ナトリウム系ガス発生剤は、普通、有
機物である燃料を使うため、必然的に分解温度が低くな
り、アジ化ナトリウム系ガス発生剤より耐熱性が悪くな
る傾向にある。実際に、アジ化ナトリウム系ガス発生剤
は約400℃以上で分解が開始されるのに比べて、ほと
んどの非アジ化ナトリウム系ガス発生剤は250℃以下
に分解開始温度がある。これらの耐熱性の善し悪しは、
ガス発生剤に含まれる成分の種類及び組成比によって決
まり、ガス発生剤の種類や組成比を変えることなしに、
耐熱性を向上させることは困難である。Generally, the heat resistance of a gas generating agent is closely related to the decomposition temperature, and the higher the decomposition temperature, the better the heat resistance. Sodium azide-based gas generators have a high decomposition temperature and high heat resistance because they are basically composed of inorganic substances, but non-sodium azide-based gas generators usually use organic fuel, so they are inevitable. The decomposition temperature tends to be lower, and the heat resistance tends to be lower than that of the sodium azide-based gas generating agent. In fact, most non-sodium azide gas generating agents have a decomposition onset temperature below 250 ° C., whereas sodium azide gas generating agents start to decompose above about 400 ° C. The good or bad of these heat resistances is
Determined by the type and composition ratio of the components contained in the gas generating agent, without changing the type and composition ratio of the gas generating agent,
It is difficult to improve heat resistance.
【0004】特開平8−12481号公報には、ガス発
生剤の分解を防止し、耐熱性を向上させる方法として、
アゾジカルボンアミド(ADCA)と酸化剤のCuOの
接触で起こる分解を防止するため、どちらか一方又は両
方に表面被覆処理を施すことが開示されている。しか
し、ここに例示されているADCA/KClO4/Cu
O/デンプンのような組成では、燃焼温度が高すぎるた
めガス発生器のフィルターやエアバッグが熱により損傷
を受けることや、このガス発生剤が燃焼後に発生させる
微粒子状のKClミストが多量にガス発生器外に放出さ
れるため、そのままではエアバッグ用ガス発生剤として
の使用は困難である。これらの問題を解決するために
は、酸化剤であるKClO4の一部をKNO3やSr(N
O3)2のような硝酸塩に置き換える方法が考えられる
が、そのような改変をなした場合には、特開平8−12
481に記載されている方法では十分な耐熱性を持たせ
ることはできなくなる。これはKNO3やSr(NO3)
2が水に溶けるため、表面被覆処理剤であるデンプンが
KNO3やSr(NO3)2中に取り込まれ、ADCAや
CuOの表面を十分に被覆できなくなるためであると考
えられる。JP-A-8-12481 discloses a method for preventing decomposition of a gas generating agent and improving heat resistance.
It is disclosed that one or both of them is subjected to a surface coating treatment in order to prevent decomposition caused by contact between azodicarbonamide (ADCA) and CuO as an oxidizing agent. However, the ADCA / KClO 4 / Cu illustrated here
With a composition such as O / starch, the combustion temperature is too high and the filter or airbag of the gas generator may be damaged by heat, or the gas generating agent may generate a large amount of particulate KCl mist after combustion. Since it is discharged outside the generator, it is difficult to use it as it is as a gas generating agent for an airbag. In order to solve these problems, a part of the oxidizing agent KClO 4 is replaced with KNO 3 or Sr (N
A method of replacing with a nitrate such as O 3 ) 2 is conceivable.
The method described in No. 481 cannot provide sufficient heat resistance. This is KNO 3 or Sr (NO 3 )
It is considered that this is because starch, which is a surface coating treatment agent, is taken into KNO 3 and Sr (NO 3 ) 2 because 2 is soluble in water, so that the surface of ADCA or CuO cannot be sufficiently coated.
【0005】そこで本発明は、ガス発生剤自体の種類や
組成比を変えることなしに、非アジ化ナトリウム系燃料
を含むガス発生剤の耐熱性を向上させることができるガ
ス発生剤組成物を提供することを目的とする。また本発
明は、前記ガス発生剤組成物の使用方法、前記ガス発生
剤組成物を用いたガス発生器及び前記ガス発生器を用い
たインフレータシステムを提供することを他の目的とす
る。Accordingly, the present invention provides a gas generant composition that can improve the heat resistance of a gas generant containing a non-sodium azide-based fuel without changing the type and composition ratio of the gas generant itself. The purpose is to do. Another object of the present invention is to provide a method for using the gas generating composition, a gas generator using the gas generating composition, and an inflator system using the gas generating apparatus.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明者は、ADCAの
分解機構について研究を重ねたところ、ADCAの分解
は確かにCuOとの接触により起こるが、それだけでは
なくADCAの分解により発生したCONH2ラジカ
ル、NH2ラジカル、CO、アンモニアのような物質が
さらに分解を促進していることを見出し、さらにこれら
の分解を促進する物質を取り除くことで、耐熱性を格段
に向上できることを見出し、本発明を完成した。Means for Solving the Problems The present inventor has studied the mechanism of ADCA decomposition. As a result, ADCA decomposition is certainly caused by contact with CuO, but not only CONH 2 generated by ADCA decomposition. The present invention has found that substances such as radicals, NH 2 radicals, CO, and ammonia further promote decomposition, and that the heat resistance can be remarkably improved by removing these substances that promote decomposition. Was completed.
【0007】即ち本発明は、非アジ化ナトリウム系の燃
料を含むガス発生剤及び前記燃料の分解により発生する
分解生成物を吸着保持するための吸着剤を含有すること
を特徴とするガス発生剤組成物を提供する。また本発明
は、前記のガス発生剤組成物をガス発生器内に置き、ガ
ス発生剤の分解を抑制してガス発生剤の耐熱性を高める
ことを特徴とするガス発生剤組成物の使用方法を提供す
る。また本発明は、前記のガス発生剤組成物を用いたこ
とを特徴とするガス発生器を提供する。さらに本発明
は、前記のガス発生器を用いたことを特徴とするインフ
レータシステムを提供する。That is, the present invention provides a gas generating agent comprising a gas generating agent containing a non-sodium azide-based fuel and an adsorbent for adsorbing and holding a decomposition product generated by decomposition of the fuel. A composition is provided. The present invention also provides a method for using the gas generating composition, wherein the gas generating composition is placed in a gas generator to suppress decomposition of the gas generating agent and increase heat resistance of the gas generating agent. I will provide a. Further, the present invention provides a gas generator using the above gas generating composition. Further, the present invention provides an inflator system using the above gas generator.
【0008】[0008]
【発明の実施の形態】本発明で用いる非アジ化ナトリウ
ム系の燃料を含むガス発生剤は、非アジ化ナトリウム系
の燃料、酸化剤及び必要に応じて結合剤等の他の成分を
含有するものである。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION A gas generating agent containing a non-sodium azide-based fuel used in the present invention contains other components such as a non-sodium azide-based fuel, an oxidizing agent and, if necessary, a binder. Things.
【0009】非アジ化ナトリウム系の燃料は特に限定さ
れるものではなく、一般にガス発生剤用の燃料として汎
用されている含窒素化合物を用いることができる。この
ような含窒素化合物としては、5−アミノテトラゾール
等のテトラゾール誘導体、ビテトラゾール誘導体、トリ
アゾール誘導体、ジシアンジアミド、アゾジカルボンア
ミド、ニトログアニジン、硝酸グアニジン、オキサミ
ド、シュウ酸アンモニウム、ヒドラゾジカルボンアミド
等を挙げることができる。The non-sodium azide-based fuel is not particularly limited, and a nitrogen-containing compound generally used as a fuel for a gas generating agent can be used. Examples of such nitrogen-containing compounds include tetrazole derivatives such as 5-aminotetrazole, bitetrazole derivatives, triazole derivatives, dicyandiamide, azodicarbonamide, nitroguanidine, guanidine nitrate, oxamide, ammonium oxalate, hydrazodicarbonamide, and the like. be able to.
【0010】ガス発生剤中における燃料の含有量は、酸
化剤の種類及び酸素バランスにより異なるが、好ましく
は10〜60重量%、特に好ましくは20〜50重量%
である。The content of the fuel in the gas generating agent varies depending on the type of the oxidizing agent and the oxygen balance, but is preferably 10 to 60% by weight, particularly preferably 20 to 50% by weight.
It is.
【0011】酸化剤は特に限定されるものではなく、酸
素酸塩、金属酸化物及び金属複酸化物から選ばれる1種
以上を挙げることができる。The oxidizing agent is not particularly limited, and may be at least one selected from oxyacid salts, metal oxides and metal double oxides.
【0012】酸素酸塩としては、アンモニウム、アルカ
リ金属及びアルカリ土類金属から選ばれたカチオンと、
硝酸、亜硝酸、塩素酸及び過塩素酸から選ばれる水素を
含まないアニオンとからなるものを挙げることができ
る。このような酸素酸塩としては、例えば、硝酸アンモ
ニウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸マグネシ
ウム、硝酸ストロンチウム等の硝酸のアンモニウム塩、
アルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩;亜硝酸アンモ
ニウム、亜硝酸ナトリウム、亜硝酸カリウム、亜硝酸マ
グネシウム、亜硝酸ストロンチウム等の亜硝酸のアンモ
ニウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩;塩
素酸アンモニウム、塩素酸ナトリウム、塩素酸カリウ
ム、塩素酸マグネシウム、塩素酸バリウム等の塩素酸の
アンモニウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土類金属
塩;過塩素酸アンモニウム、過塩素酸ナトリウム、過塩
素酸カリウム、過塩素酸マグネシウム、過塩素酸バリウ
ム等の過塩素酸のアンモニウム塩、アルカリ金属塩又は
アルカリ土類金属塩を挙げることができる。The oxyacid salt includes a cation selected from ammonium, alkali metals and alkaline earth metals;
Examples thereof include those comprising a hydrogen-free anion selected from nitric acid, nitrous acid, chloric acid, and perchloric acid. Examples of such oxyacid salts include ammonium nitrate, ammonium nitrate, sodium nitrate, potassium nitrate, magnesium nitrate, and ammonium nitrate such as strontium nitrate;
Alkali metal salt or alkaline earth metal salt; ammonium nitrite such as ammonium nitrite, sodium nitrite, potassium nitrite, magnesium nitrite, strontium nitrite, etc., alkali metal salt or alkaline earth metal salt; ammonium chlorate, chlorine Ammonium salt, alkali metal salt or alkaline earth metal salt of chloric acid such as sodium citrate, potassium chlorate, magnesium chlorate, barium chlorate; ammonium perchlorate, sodium perchlorate, potassium perchlorate, perchloric acid Examples include ammonium salts, alkali metal salts or alkaline earth metal salts of perchloric acid such as magnesium and barium perchlorate.
【0013】金属酸化物及び金属複酸化物としては、
銅、コバルト、鉄、マンガン、ニッケル、亜鉛、モリブ
デン及びビスマスの酸化物又は複酸化物を挙げることが
できる。このような金属酸化物及び金属複酸化物として
は、例えば、CuO、Cu2O、Co2O3、CoO、C
o3O4、Fe2O3、FeO、Fe3O4、MnO2、Mn2
O3、Mn3O4、NiO、ZnO、MoO3、CoMoO
4、Bi2MoO6又はBi2O3を挙げることができる。As the metal oxide and the metal double oxide,
Oxides or double oxides of copper, cobalt, iron, manganese, nickel, zinc, molybdenum and bismuth. Examples of such metal oxides and metal double oxides include CuO, Cu 2 O, Co 2 O 3 , CoO, C
o 3 O 4 , Fe 2 O 3 , FeO, Fe 3 O 4 , MnO 2 , Mn 2
O 3 , Mn 3 O 4 , NiO, ZnO, MoO 3 , CoMoO
4 , Bi 2 MoO 6 or Bi 2 O 3 .
【0014】ガス発生剤中における酸化剤の含有量は、
好ましくは40〜90重量%、であり、特に好ましくは
50〜80重量%である。The content of the oxidizing agent in the gas generating agent is as follows:
It is preferably from 40 to 90% by weight, particularly preferably from 50 to 80% by weight.
【0015】結合剤は特に限定されるものではなく、カ
ルボキシルメチルセルロースのナトリウム塩、デンプ
ン、ポリビニルアルコール、微結晶性セルロース、ポリ
アクリルアミド、ステアリン酸カルシウム等の有機結合
剤、二硫化モリブデン、酸性白土、タルク、ベントナイ
ト、ケイソウ土、カオリン、シリカ、アルミナ、ケイ酸
ナトリウム等の無機結合剤を挙げることができる。The binder is not particularly limited, and organic binders such as sodium salt of carboxymethyl cellulose, starch, polyvinyl alcohol, microcrystalline cellulose, polyacrylamide, calcium stearate, molybdenum disulfide, acid clay, talc, Examples include inorganic binders such as bentonite, diatomaceous earth, kaolin, silica, alumina, and sodium silicate.
【0016】ガス発生剤中における結合剤の含有量は、
好ましくは0.1〜15重量%であり、特に好ましくは
0.5〜12重量%である。The content of the binder in the gas generating agent is as follows:
Preferably it is 0.1 to 15% by weight, particularly preferably 0.5 to 12% by weight.
【0017】本発明で用いる吸着剤は、上記した燃料の
分解により発生する分解生成物、即ち燃料の分解を促進
するCONH2ラジカル、NH2ラジカル、CO、アンモ
ニア等の気体成分のほか、液体成分を吸着保持するため
ものである。吸着剤は、より高い吸着効果を発揮させる
ため、十分に乾燥させることが好ましい。このような吸
着剤としては、合成ゼオライト(モレキュラシーブ)、
天然ゼオライト、活性アルミナ、シリカゲル、活性炭及
び粘土(例えば、酸性白土、ベントナイト、ケイソウ
土、カオリン、タルク)等から選ばれる1種以上を挙げ
ることができ、これらの中でも特に合成ゼオライトが好
ましい。The adsorbent used in the present invention is a decomposition product generated by the decomposition of the fuel described above, that is, a gas component such as CONH 2 radical, NH 2 radical, CO, ammonia, etc. which promotes the decomposition of the fuel, and a liquid component. This is for holding by suction. The adsorbent is preferably sufficiently dried to exhibit a higher adsorption effect. Such adsorbents include synthetic zeolites (molecular sieves),
One or more selected from natural zeolites, activated alumina, silica gel, activated carbon and clay (for example, acid clay, bentonite, diatomaceous earth, kaolin, talc) and the like can be mentioned, and among these, synthetic zeolites are particularly preferable.
【0018】合成ゼオライトは、低い分圧でも他の吸着
剤より多量に吸着するので、加圧されていないガス発生
器でも有効に働き、高い温度でも多量に吸着するので、
エアバッグ用ガス発生器のように高温にさらされる場合
でも十分に効果を発揮できる。さらに、極性物質を優先
的に吸着するため、アンモニアのような分解促進作用を
有する最も好ましくない物質を効果的に取り除くことが
できるし、機械的強度や熱安定性にも優れている。Since the synthetic zeolite adsorbs a larger amount than other adsorbents even at a low partial pressure, it works effectively even in a non-pressurized gas generator, and adsorbs a large amount even at a high temperature.
Even when exposed to high temperatures as in the case of a gas generator for an air bag, the effect can be sufficiently exhibited. Furthermore, since the polar substance is preferentially adsorbed, the most undesirable substance having a decomposition promoting action such as ammonia can be effectively removed, and the mechanical strength and the thermal stability are excellent.
【0019】合成ゼオライトとしては、細孔径が約3Å
の3Aタイプ(例えば、東ソー(株)製の合成ゼオライト
吸着剤である商品名ゼオラムA−3;球状でサイズは8
〜10メッシュ)、細孔径が約4Åの4Aタイプ(例え
ば、東ソー(株)製の合成ゼオライト吸着剤である商品名
ゼオラムA−4;球状でサイズは8〜10メッシュ)、
細孔径が約5Åの5Aタイプ(例えば、東ソー(株)製の
合成ゼオライト吸着剤である商品名ゼオラムA−5;球
状でサイズは8〜10メッシュ)、細孔径が約10Åの
13Xタイプ(例えば、東ソー(株)製の合成ゼオライト
吸着剤である商品名ゼオラムF−9;球状でサイズは8
〜10メッシュ)等を挙げることができる。合成ゼオラ
イトは、細孔径の大きさにより吸着できる物質が変わっ
てくるため(例えば、3Aタイプは、水やアンモニア等
を吸着し、4Aタイプは、水、アンモニア、二酸化炭
素、一酸化炭素、メタノール、エタノール等を吸着し、
5Aタイプや13Xタイプは、さらに分子量の大きい物
質も吸着する。)、どのタイプの合成ゼオライトを使用
するかは、除去したい物質を取り除く能力を持つものの
うちから適当に選択すればよい。The synthetic zeolite has a pore size of about 3 mm.
3A type (for example, zeolam A-3 (trade name, which is a synthetic zeolite adsorbent manufactured by Tosoh Corporation);
4A type having a pore diameter of about 4 mm (for example, trade name Zeolam A-4 which is a synthetic zeolite adsorbent manufactured by Tosoh Corporation; spherical and 8 to 10 mesh in size),
5A type having a pore diameter of about 5 mm (for example, trade name Zeolam A-5, which is a synthetic zeolite adsorbent manufactured by Tosoh Corporation; spherical and 8 to 10 mesh in size), 13X type having a pore diameter of about 10 mm (for example, Zeolam F-9, a synthetic zeolite adsorbent manufactured by Tosoh Corporation; spherical, size 8
10 to 10 mesh). The substance that can be adsorbed by the synthetic zeolite changes depending on the size of the pore diameter (for example, the 3A type adsorbs water and ammonia, and the 4A type adsorbs water, ammonia, carbon dioxide, carbon monoxide, methanol, Adsorb ethanol etc.,
The 5A type and the 13X type also adsorb substances having higher molecular weights. The type of synthetic zeolite to be used may be appropriately selected from those having the ability to remove the substance to be removed.
【0020】本発明のガス発生剤組成物におけるガス発
生剤と吸着剤の含有量は、ガス発生剤が好ましくは60
〜98重量%、特に好ましくは70〜96重量%であ
り、吸着剤が好ましくは2〜40重量%、特に好ましく
は4〜30重量%である。The content of the gas generating agent and the adsorbent in the gas generating composition of the present invention is preferably 60 or more.
It is preferably from 98 to 98% by weight, particularly preferably from 70 to 96% by weight, and the adsorbent is preferably from 2 to 40% by weight, particularly preferably from 4 to 30% by weight.
【0021】本発明のガス発生剤組成物は、例えば、燃
料、酸化剤等を粉末状で混合する乾式法又は水や有機溶
剤等の存在下で混合する湿式法によりガス発生剤を製造
し、さらに吸着剤を混合して製造することができる。ま
た、本発明のガス発生剤組成物は、ガス発生剤と吸着剤
を、それぞれ別々にペレット、ビーズ、メッシュ、パウ
ダー、ディスク状等に成型したものを混合することもで
きる。なお、ガス発生剤と吸着剤を一体成型した場合
は、ガス発生剤の燃焼性等に悪影響を及ぼす場合もある
ために好ましい形態ではないが、本発明においては、組
成物をこのような一体成型物にすることを排除するもの
ではない。The gas generating composition of the present invention is produced by, for example, producing a gas generating agent by a dry method of mixing a fuel, an oxidizing agent and the like in powder form or a wet method of mixing in the presence of water or an organic solvent. Further, it can be produced by mixing an adsorbent. Further, the gas generating composition of the present invention may be a mixture of a gas generating agent and an adsorbent, which are separately molded into pellets, beads, meshes, powders, disks, and the like. In addition, when the gas generating agent and the adsorbent are integrally molded, it is not a preferable mode because the gas generating agent may have a bad influence on the flammability of the gas generating agent. However, in the present invention, the composition is formed by such integral molding. It does not exclude making things.
【0022】さらに、本発明のガス発生剤組成物は、ガ
ス発生剤と吸着剤を非混合状態にすることができる。こ
の場合の「非混合状態」とは、例えば、ガス発生剤と吸
着剤とを別々に包装した場合又は同一包装内において、
両成分が混合しないよう仕切られている場合のように、
ガス発生剤と吸着剤とが混合していない状態をいうもの
である。Further, the gas generating composition of the present invention can make the gas generating agent and the adsorbent non-mixed. The `` non-mixed state '' in this case is, for example, when the gas generating agent and the adsorbent are separately packaged or in the same package,
As in the case where both components are separated so that they do not mix,
This refers to a state in which the gas generating agent and the adsorbent are not mixed.
【0023】本発明のガス発生剤組成物の使用方法は、
ガス発生剤組成物をガス発生器内に置き、ガス発生剤の
分解を抑制することにより、ガス発生剤の耐熱性を高め
る方法である。ガス発生剤組成物は、ガス発生という本
来的な機能を発揮させるためにガスを発生させるための
燃焼室におくが、ガス発生器内の連続空間系内であれ
ば、ガス発生剤と吸着剤を別々に離した状態で置くこと
もできる。ここでいう「連続空間系内」とは、ガス発生
剤の分解により発生するCONH2ラジカル、NH2ラジ
カル、CO、アンモニアのような燃料の分解促進物質
を、吸着剤が吸着保持できる状態を意味するものであ
る。従って、同一空間は勿論のこと、別々に画成された
二つの空間が、気体の流通が可能程度な連通孔により連
結されているような場合も含まれる。The method for using the gas generating composition of the present invention is as follows.
This is a method in which the gas generating composition is placed in a gas generator to suppress the decomposition of the gas generating agent, thereby increasing the heat resistance of the gas generating agent. The gas generant composition is placed in a combustion chamber for generating gas in order to exert the essential function of gas generation, but if it is in a continuous space system in the gas generator, the gas generant and the adsorbent Can be placed separately. The term “in the continuous space system” as used herein means a state in which the adsorbent can adsorb and hold a fuel decomposition promoting substance such as CONH 2 radicals, NH 2 radicals, CO, and ammonia generated by decomposition of the gas generating agent. Is what you do. Therefore, not only the same space but also a case where two separately defined spaces are connected by a communication hole through which gas can flow can be included.
【0024】本発明のガス発生器は、上記したガス発生
剤組成物を用いるものである。ガス発生器自体の構造及
び種類は特に限定されるものではなく、例えば、図1に
示すような構造の機械着火式のエアバック用ガス発生器
を挙げることができる。The gas generator of the present invention uses the above-mentioned gas generating composition. The structure and type of the gas generator itself are not particularly limited, and examples thereof include a mechanical ignition type air bag gas generator having a structure as shown in FIG.
【0025】ガス発生器10において、ガス発生剤組成
物20は、ガス発生剤燃焼室12内に置かれている。こ
のとき、上記した使用方法において説明したとおり、ガ
ス発生剤21と吸着剤22は連続空間系内であればどこ
に置かれていてもよく、さらに混合されていても、混合
されていなくてもよい。14は点火手段収容室(エンハ
ンサ室)、16は衝撃センサ、25はクッション材、3
0はクーラントフィルター、40はガス排出口である。In the gas generator 10, the gas generant composition 20 is placed in the gas generant combustion chamber 12. At this time, as described in the above-mentioned method of use, the gas generating agent 21 and the adsorbent 22 may be placed anywhere within a continuous space system, and may be further mixed or not mixed. . 14 is an ignition means accommodation room (enhancer room), 16 is an impact sensor, 25 is a cushion material,
0 is a coolant filter, and 40 is a gas outlet.
【0026】また、ガス発生器10においては、ガス発
生剤組成物の防湿性を高めるため、ガス発生剤組成物2
0をキャニスタアッシ50内に置くことができる。この
キャニスタアッシ50は、例えば図2に示すようにキャ
ニスタ容器51とキャニスタカバー52からなるもの
で、ガス発生剤組成物はキャニスタ容器51内に入れら
れ、さらにキャニスタカバー52で蓋をして密封され
る。ただし、この場合には、キャニスタアッシ50が燃
焼室を形成することになるため、防湿性と燃焼後のガス
供給経路の両方を確保する必要がある。よって、キャニ
スタアッシ50は、湿気の侵入を防止すると共に、ガス
発生剤の燃焼により発生したガスを燃焼室外に供給でき
るようにするため、燃焼時の圧力で容易に破裂するよう
な肉厚200μm程度以下のアルミニウム製にすること
が望ましい。In the gas generator 10, the gas generating composition 2 is used in order to improve the moisture resistance of the gas generating composition.
0 can be placed in the canister assembly 50. The canister assembly 50 is composed of, for example, a canister container 51 and a canister cover 52 as shown in FIG. 2. The gas generating composition is placed in the canister container 51, and further sealed with a lid with the canister cover 52. You. However, in this case, since the canister assembly 50 forms a combustion chamber, it is necessary to secure both the moisture proof property and the gas supply path after combustion. Therefore, the canister assembly 50 has a wall thickness of about 200 μm so as to be easily ruptured by the pressure at the time of combustion in order to prevent moisture from entering and to supply gas generated by combustion of the gas generating agent to the outside of the combustion chamber. It is desirable to use the following aluminum.
【0027】さらに、ガス発生器10においては、ガス
発生剤燃焼室12とクーラントフィルター30とを隔て
るための隔壁として、コンバスタカップ(コンバッショ
ンリング)60を設置することができる。コンバスタカ
ップ60は、例えば図3に示すような形状の肉厚が1〜
2mm程度のものである。61は、ガス発生剤燃焼室12
で発生したガスの供給経路を確保するための細孔(コン
パッションノズル)である。Further, in the gas generator 10, a combustor cup (combustion ring) 60 can be provided as a partition for separating the gas generating agent combustion chamber 12 from the coolant filter 30. The combustor cup 60 has a thickness of 1 to 1 as shown in FIG.
It is about 2 mm. 61 is a gas generant combustion chamber 12
These are pores (compassion nozzles) for securing a supply path for the gas generated in step (1).
【0028】このようにしてガス発生器内の所望部位に
ガス発生剤組成物を置いた場合、ガス発生剤中の燃料の
分解により発生したCONH2ラジカル、NH2ラジカ
ル、CO、アンモニアのような燃料の分解促進物質が、
吸着剤により吸着保持される。その結果、分解促進物質
がさらに燃料の分解を促進することが抑制される。この
ようにして燃料の分解が抑制される結果、ガス発生剤の
耐熱性が向上される。When the gas generating composition is placed at a desired site in the gas generator in this manner, CONH 2 radicals, NH 2 radicals, CO, ammonia, etc. generated by decomposition of the fuel in the gas generating agent. The fuel decomposition accelerator is
Adsorbed and held by the adsorbent. As a result, further promotion of the decomposition of the fuel by the decomposition promoting substance is suppressed. As a result of suppressing the decomposition of the fuel in this manner, the heat resistance of the gas generating agent is improved.
【0029】本発明のインフレータシステムは、前記ガ
ス発生器とエアバックが収納されたモジュールケース、
判断回路(電気着火式のガス発生器の場合)、センサー
等を備えるもので、自動車、航空機等に搭載されるもの
である。[0029] The inflator system of the present invention comprises a module case accommodating the gas generator and the airbag,
It is provided with a judgment circuit (in the case of an electric ignition type gas generator), a sensor, and the like, and is mounted on an automobile, an aircraft, or the like.
【0030】[0030]
【実施例】以下に実施例及び比較例をあげて本発明を具
体的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定
されるものではない。以下において、「部」は「重量
部」を示し、「%」は「重量%」を示し、各試験は下記
の方法により行った。EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples and comparative examples, but the present invention is not limited to only these examples. In the following, “parts” indicates “parts by weight”, “%” indicates “% by weight”, and each test was performed by the following method.
【0031】(1)耐熱性試験 ガス発生剤組成物を十分に乾燥した後に、例えば図2に
示すようなアルミニウム製容器(キャニスタアッシ)5
0に入れ、本体部(キャニスタ容器)51と蓋部(キャ
ニスタカバー)52とをかしめ、シリコーン接着剤で完
全にシールした。これを所定温度の恒温槽に所定時間入
れ、加熱前後の重量変化(実質的にガス発生剤の重量変
化となる)を比較して重量減少率を求めることにより、
耐熱性を評価した。(1) Heat Resistance Test After the gas generating composition is sufficiently dried, for example, an aluminum container (canister assembly) 5 as shown in FIG.
Then, the main body (canister container) 51 and the lid (canister cover) 52 were caulked and completely sealed with a silicone adhesive. This is put in a thermostat at a predetermined temperature for a predetermined time, and the weight change before and after the heating (substantially the weight change of the gas generating agent) is compared to obtain a weight reduction rate.
The heat resistance was evaluated.
【0032】(2)破壊強度 ミネベア(株)製の引張圧縮試験機(TCM−500N
B)を用い、ガス発生剤の破壊強度を測定した。本試験
では、略円筒形に成型したガス発生剤を平面部が上下方
向になるようにして破壊強度測定台上に置き、その中心
に試験機の刃先(刃先角度120゜、アール0.64)
を当てた状態で加圧していき、ペレットが割れた時の圧
力を計測計で読みとり、その値を破壊強度とした。(2) Breaking strength A tensile and compression tester (TCM-500N) manufactured by Minebea Co., Ltd.
Using B), the breaking strength of the gas generating agent was measured. In this test, a gas generating agent molded into a substantially cylindrical shape was placed on a fracture strength measurement table so that the plane portion was in the vertical direction, and the center of the center was the blade of the testing machine (blade angle 120 °, radius 0.64).
The pressure when the pellet was cracked was read by a measuring instrument, and the value was taken as the breaking strength.
【0033】(3)ガス濃度の測定 耐熱性試験後のアルミニウム容器の側壁に孔をあけ、そ
こに所望のガス濃度を測定する検知管の先端を素早く挿
入し、この状態で速やかに測定した。このとき、アルミ
容器と検知管のつなぎ目からガスが漏れないようにシー
ルをした。(3) Measurement of Gas Concentration A hole was made in the side wall of the aluminum container after the heat resistance test, and the tip of a detection tube for measuring a desired gas concentration was quickly inserted into the hole. At this time, sealing was performed so that gas did not leak from the joint between the aluminum container and the detection tube.
【0034】製造例1 アゾジカルボンアミド(ADCA)29部とCuO10
部をロッキングミキサーで混合した。これをスラリーミ
キサーに移し、10部の水に1.5部の可溶性澱粉を溶
解させた澱粉水溶液を加え、湿式混合した。次に、KC
lO423部とKNO348部を加え、さらに湿式混合し
た。これを目開き1.7mmの金網を通して顆粒とした
後、水分量が0.5%となるように部分乾燥させた。顆
粒を打錠機で直径5mm×厚さ2mmのペレットに成型した
後、80℃の乾燥器で十分に乾燥させ、ガス発生剤を得
た。Production Example 1 29 parts of azodicarbonamide (ADCA) and CuO10
The parts were mixed with a rocking mixer. This was transferred to a slurry mixer, and an aqueous starch solution in which 1.5 parts of soluble starch was dissolved in 10 parts of water was added and wet-mixed. Next, KC
23 parts of 10 4 and 48 parts of KNO 3 were added and further wet-mixed. This was granulated through a wire mesh having a mesh size of 1.7 mm, and then partially dried so that the water content became 0.5%. The granules were formed into pellets having a diameter of 5 mm and a thickness of 2 mm using a tableting machine, and then sufficiently dried with a dryer at 80 ° C to obtain a gas generating agent.
【0035】比較例1 製造例1のガス発生剤(ADCA/KClO4/KNO3
/CuO/澱粉=29/23/48/10/1.5)の
ペレット40gを用い、105℃で耐熱性試験を行っ
た。その結果、200時間でのガス発生剤の重量減少率
は−5.17%、400時間でのガス発生剤の重量減少
率は−10.23%であった。重量減少は激しく、その
ままではエアバッグ用ガス発生剤としての使用は困難で
あることが確認された。Comparative Example 1 The gas generating agent of Production Example 1 (ADCA / KClO 4 / KNO 3)
A heat resistance test was performed at 105 ° C. using 40 g of pellets of (/CuO/starch=29/23/48/10/1.5). As a result, the weight loss rate of the gas generating agent after 200 hours was −5.17%, and the weight loss rate of the gas generating agent after 400 hours was −10.23%. It was confirmed that the weight was drastically reduced and it was difficult to use it as it was as a gas generating agent for an airbag.
【0036】比較例2 比較例1で使用したガス発生剤の耐熱性試験前、200
時間後、400時間後のペレットの破壊強度を測定した
ところ、それぞれ6.52kg、5.45kg、4.10kg
であった。重量減少だけでなく、時間とともに、ペレッ
トの破壊強度も低下していることが分かった。破壊強度
の測定値は、任意に取り出したペレット20個の平均値
を使用した。Comparative Example 2 Before the heat resistance test of the gas generating agent used in Comparative Example 1, 200
When the breaking strength of the pellets after 400 hours and after 400 hours was measured, 6.52 kg, 5.45 kg, and 4.10 kg were respectively obtained.
Met. It was found that not only the weight loss, but also the breaking strength of the pellets decreased with time. As the measured value of the breaking strength, the average value of 20 pellets arbitrarily taken out was used.
【0037】実施例1 製造例1のガス発生剤のペレット40gと合成ゼオライ
ト13Xタイプ(細孔径 約10Å)8gからなるガス
発生剤組成物(一体成型されていない。以下においても
同様である。)を用い、105℃で耐熱性試験を行っ
た。この結果、200時間でのガス発生剤の重量減少率
は−0.51%、400時間でのガス発生剤の重量減少
率は−1.06%であった。比較例1に比べて重量減少
は著しく小さくなっており、合成ゼオライトの配合が耐
熱性を改善することに大きな効果があることが分かっ
た。Example 1 A gas generating composition comprising 40 g of the gas generating agent pellets of Production Example 1 and 8 g of a synthetic zeolite 13X type (pore diameter: about 10 mm) (not integrally molded. The same applies to the following description). , And a heat resistance test was conducted at 105 ° C. As a result, the weight loss rate of the gas generating agent after 200 hours was -0.51%, and the weight loss rate of the gas generating agent after 400 hours was -1.06%. The weight loss was significantly smaller than that of Comparative Example 1, and it was found that the compounding of the synthetic zeolite had a great effect in improving the heat resistance.
【0038】実施例2 実施例1で使用したガス発生剤組成物の耐熱性試験前、
200時間後、400時間後のペレットの破壊強度を測
定したところ、それぞれ6.52kg、6.40kg、6.
49kgであった。ペレットの破壊強度の低下はほとんど
見られなかった。比較例2との比較により、合成ゼオラ
イトの配合は耐熱性試験前後のペレットの強度低下を防
ぐことが分かった。ここで破壊強度の測定値は、任意に
取り出したペレット20個の平均値を使用した。Example 2 Before the heat resistance test of the gas generating composition used in Example 1,
When the breaking strength of the pellet after 200 hours and 400 hours was measured, 6.52 kg, 6.40 kg, and 6.
It was 49 kg. Almost no reduction in the breaking strength of the pellet was observed. By comparison with Comparative Example 2, it was found that the compounding of the synthetic zeolite prevented the reduction in the strength of the pellet before and after the heat resistance test. Here, as the measured value of the breaking strength, an average value of 20 pellets arbitrarily taken out was used.
【0039】実施例3 製造例1のガス発生剤のペレット40gと合成ゼオライ
ト13Xタイプ(細孔径 約10Å)8gからなるガス
発生剤組成物を用い、95℃で耐熱性試験を行った。こ
の結果、400時間でのガス発生剤の重量減少率は−
0.03%であった。実施例1より試験温度を10℃下
げたことにより、さらに重量減少は著しく小さくなっ
た。Example 3 A heat resistance test was conducted at 95 ° C. using a gas generating composition comprising 40 g of the gas generating agent pellets of Production Example 1 and 8 g of a synthetic zeolite 13X type (pore diameter: about 10 °). As a result, the weight loss rate of the gas generating agent in 400 hours was −
0.03%. By lowering the test temperature by 10 ° C. than in Example 1, the weight loss was further reduced significantly.
【0040】実施例4〜12 製造例1のガス発生剤のペレット40gと表1に示す所
定量の合成ゼオライトからなるガス発生剤組成物を用
い、105℃で耐熱性試験を行った。合成ゼオライト
は、3Aタイプ(細孔径 約3Å)、4Aタイプ(細孔
径 約4Å)、13Xタイプ(細孔径 約10Å)のペ
レット状のものを使用した。試験結果を表1に示す。Examples 4 to 12 A heat resistance test was conducted at 105 ° C. using 40 g of the gas generating composition pellets of Production Example 1 and a predetermined amount of the synthetic zeolite shown in Table 1. As the synthetic zeolite, pellets of 3A type (pore diameter of about 3 mm), 4A type (pore diameter of about 4 mm), and 13X type (pore diameter of about 10 mm) were used. Table 1 shows the test results.
【0041】[0041]
【表1】 [Table 1]
【0042】試験結果より、105℃という高温状態に
長時間さらした場合でも高い耐熱性を示した。この結果
から、本発明のガス発生剤組成物を自動車のエアバック
用ガス発生器に適用した場合には、実用上、十分な耐熱
性を有していることが確認された。From the test results, high heat resistance was exhibited even when exposed to a high temperature of 105 ° C. for a long time. From these results, it was confirmed that when the gas generating composition of the present invention was applied to a gas generator for an air bag of an automobile, it had sufficient heat resistance for practical use.
【0043】製造例2 高比重ニトログアニジン(NQ)35部に、全体の量に
対して18部に相当する水を添加し混合した。次に、カ
ルボキシメチルセルロースナトリウム10部、Sr(N
O3)250部、酸性白土5部を順次加えてゆき、さらに
捏和した。捏和により捏和混合物の温度が上昇したので
室温になるまで冷却した。次に、捏和混合物を加熱して
いない圧伸機にいれ、外径2.5mm、内径0.8mmの金
型を通して圧力60kg/cm2の加圧条件下で押し出し、単
孔円筒状の紐状体をつくった。さらに、この紐状体を裁
断機により2.12mmの長さに裁断し、水分を十分に乾
燥してガス発生剤を得た。Production Example 2 To 35 parts of high specific gravity nitroguanidine (NQ), water equivalent to 18 parts of the total amount was added and mixed. Next, 10 parts of sodium carboxymethylcellulose, Sr (N
50 parts of O 3 ) 2 and 5 parts of acid clay were added sequentially, and kneaded. Since the temperature of the kneaded mixture increased by kneading, the mixture was cooled to room temperature. Next, the kneaded mixture was placed in an unheated drawing machine, and extruded through a mold having an outer diameter of 2.5 mm and an inner diameter of 0.8 mm under a pressure of 60 kg / cm 2 to form a single-hole cylindrical string. I made a shape. Further, the string was cut into a length of 2.12 mm by a cutting machine, and moisture was sufficiently dried to obtain a gas generating agent.
【0044】実施例13〜16 製造例2のガス発生剤45gと13Xタイプ(細孔径
約10Å)の合成ゼオライト5gからなるガス発生剤組
成物を用い、95℃で耐熱性試験を行った。試験後のア
ルミニウム容器内のガス濃度を測定した。試験結果を表
2に示す。Examples 13 to 16 45 g of the gas generating agent of Production Example 2 and 13X type (pore size
A heat resistance test was conducted at 95 ° C. using a gas generating composition comprising 5 g of a synthetic zeolite (about 10 °). The gas concentration in the aluminum container after the test was measured. Table 2 shows the test results.
【0045】[0045]
【表2】 [Table 2]
【0046】試験結果より、アルミニウム容器内にはC
Oガスだけが存在しており、合成ゼオライトを配合する
ことによって、完全にNH3ガスを除去できたことが確
認された。From the test results, C was found in the aluminum container.
Only O gas was present, and it was confirmed that NH 3 gas could be completely removed by blending the synthetic zeolite.
【0047】比較例3〜6 製造例2のガス発生剤(NQ/Sr(NO3)2/CMC
−Na/酸性白土=35/50/10/5)45gを用
い、95℃で耐熱性試験を行った。試験後のアルミニウ
ム容器内のガスの濃度を測定した。結果を表3に示す。Comparative Examples 3 to 6 The gas generating agent of Production Example 2 (NQ / Sr (NO 3 ) 2 / CMC
−Na / acid clay = 35/50/10/5), and a heat resistance test was performed at 95 ° C. using 45 g. The gas concentration in the aluminum container after the test was measured. Table 3 shows the results.
【0048】[0048]
【表3】 [Table 3]
【0049】試験結果より、アルミニウム容器内にはN
H3ガス及びCOガスが存在していることが分かった。From the test results, it was found that N
It was found that H 3 gas and CO gas were present.
【0050】実施例17 実施例3のガス発生剤組成物を用い、耐熱試験前と10
5℃で400時間の耐熱性試験後の組成物をそれぞれ各
3個計6個の図1に示すエアバッグ用ガス発生器に入
れ、このエアバッグ用ガス発生器を60Lタンク内に置
き、60Lタンク燃焼試験を行った。なお、タンク燃焼
試験に際しては、事前に耐熱性試験前と試験後の組成物
を組み込んだガス発生器を−40℃、20℃及び85℃
の恒温室に放置し、組成物を含めたガス発生器構成部品
が各調温温度と平衡になるのに要する時間を含めて2時
間以上放置したものを用いた。タンク燃焼試験の結果、
耐熱性試験の前後において燃焼性能に変化は認められな
かった。これは、ガス発生剤組成物が105℃で400
時間という高温雰囲気に放置された場合でも分解が抑制
されたため、強度が低下しなかったことを示している。Example 17 Using the gas generating composition of Example 3
Each of the compositions after the heat resistance test at 5 ° C. for 400 hours was placed in each of the six gas generators for airbag shown in FIG. A tank combustion test was performed. In addition, at the time of the tank combustion test, the gas generator incorporating the composition before and after the heat resistance test was used at -40 ° C, 20 ° C, and 85 ° C.
Was used and left for at least 2 hours including the time required for the gas generator components including the composition to reach equilibrium with each temperature control temperature. As a result of the tank combustion test,
No change in combustion performance was observed before and after the heat resistance test. This is because the gas generant composition is 400
This indicates that the strength was not reduced because decomposition was suppressed even when left in a high temperature atmosphere for a long time.
【0051】比較例7 製造例1のガス発生剤(即ち、実施例3のガス発生剤組
成物において吸着剤を含まないもの)を用い、実施例1
7と同様にして60Lタンク燃焼試験を行った。タンク
燃焼試験の結果、耐熱性試験の前後において燃焼性能に
明らかな変化が認められた。その変化を明確にするた
め、図4に燃焼試験の結果を示す。図4において、実線
は耐熱試験前の数値であり、点線は耐熱性試験後の数値
である。横軸は測定時間(t/msec)、縦軸は60Lタン
ク内でのガス発生器の出力(P/kgfcm-2)を示す。図4
から明らかなとおり、耐熱試験後の最高出力の方が試験
前の最高出力よりも若干高くなっていた。特に、初期の
出力の立ち上がりは、耐熱試験後のものの方が顕著に高
い傾向を示した。これは、ガス発生剤が105℃で40
0時間という高温雰囲気に放置されたために分解して強
度が低下し、点火器の着火による衝撃で容易に崩壊して
しまい(粉砕されてしまい)、表面積が増加したためで
あることを示している。Comparative Example 7 The procedure of Example 1 was repeated using the gas generating agent of Production Example 1 (ie, the gas generating composition of Example 3 containing no adsorbent).
A 60 L tank combustion test was performed in the same manner as in No. 7. As a result of the tank combustion test, a clear change was observed in the combustion performance before and after the heat resistance test. FIG. 4 shows the results of a combustion test to clarify the change. In FIG. 4, the solid line is a value before the heat resistance test, and the dotted line is a value after the heat resistance test. The horizontal axis shows the measurement time (t / msec), and the vertical axis shows the output (P / kgfcm -2 ) of the gas generator in the 60 L tank. FIG.
As is clear from the figure, the maximum output after the heat resistance test was slightly higher than the maximum output before the test. In particular, the initial rise of the output tended to be significantly higher after the heat resistance test. This is because the gas generating agent is 40 ° C at 105 ° C.
This indicates that the material was decomposed and decreased in strength due to being left in a high-temperature atmosphere of 0 hours, easily collapsed (crushed) by the impact of the ignition of the igniter, and increased in surface area.
【0052】[0052]
【発明の効果】以上のとおり、本発明ではガス発生剤組
成物は、燃料の分解により発生するラジカルやアンモニ
ア等の燃料の分解促進物質が吸着剤に吸着保持される。
よって、かかる作用により、燃料のさらなる分解が抑制
されるため、ガス発生剤の耐熱性を向上させることがで
きる。従って、ガス発生器及びインフレータシステムの
信頼性が向上され、長期にわたって安定した性能を維持
することができる。As described above, according to the present invention, in the gas generating composition, radicals generated by the decomposition of the fuel and substances for promoting the decomposition of the fuel such as ammonia are adsorbed and held by the adsorbent.
Therefore, further decomposition of the fuel is suppressed by such an action, so that the heat resistance of the gas generating agent can be improved. Therefore, the reliability of the gas generator and the inflator system is improved, and stable performance can be maintained for a long time.
【図1】ガス発生器の直径方向における概略断面図であ
る。FIG. 1 is a schematic sectional view of a gas generator in a diameter direction.
【図2】ガス発生器の一部品であるキャニスタアッシの
斜視図である。FIG. 2 is a perspective view of a canister assembly which is a part of the gas generator.
【図3】ガス発生器の一部品であるコンバスタカップの
斜視図である。FIG. 3 is a perspective view of a combustor cup which is a part of the gas generator.
【図4】ガス発生剤の60Lタンク燃焼試験の結果を説
明するための図である。FIG. 4 is a diagram for explaining the results of a 60 L tank combustion test of a gas generating agent.
10 ガス発生器 12 ガス発生剤燃焼室 20 ガス発生剤組成物 21 ガス発生剤 22 吸着剤 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Gas generator 12 Gas generating agent combustion chamber 20 Gas generating composition 21 Gas generating agent 22 Adsorbent
Claims (7)
発生剤及び前記燃料の分解により発生する分解生成物を
吸着保持するための吸着剤を含有することを特徴とする
ガス発生剤組成物。1. A gas generating composition comprising a gas generating agent containing a non-sodium azide-based fuel and an adsorbent for adsorbing and holding a decomposition product generated by decomposition of the fuel.
イト、活性アルミナ、シリカゲル、活性炭及び粘土から
選ばれる1種以上である請求項1記載のガス発生剤組成
物。2. The gas generating composition according to claim 1, wherein the adsorbent is at least one selected from synthetic zeolites, natural zeolites, activated alumina, silica gel, activated carbon and clay.
約3Å)、4Aタイプ(細孔径 約4Å)、5Aタイ
プ(細孔径 約5Å)及び13Xタイプ(細孔径 約1
0Å)から選ばれる1種以上である請求項2のガス発生
剤組成物。3. The synthetic zeolite has a 3A type (pore size of about 3 mm), a 4A type (pore size of about 4 mm), a 5A type (pore size of about 5 mm) and a 13X type (pore size of about 1 mm).
3. The gas generant composition according to claim 2, which is at least one member selected from 0 °).
発生剤と、前記燃料の分解により発生する分解生成物を
吸着保持するための吸着剤が非混合状態である請求項1
〜3のいずれか1記載のガス発生剤組成物。4. A gas generating agent containing a non-sodium azide-based fuel and an adsorbent for adsorbing and holding a decomposition product generated by decomposition of the fuel are in a non-mixed state.
4. The gas generating composition according to any one of items 1 to 3.
生剤組成物をガス発生器内に置き、ガス発生剤の分解を
抑制してガス発生剤の耐熱性を高めることを特徴とする
ガス発生剤組成物の使用方法。5. The gas generating composition according to claim 1, wherein the gas generating composition is placed in a gas generator to suppress decomposition of the gas generating agent and increase heat resistance of the gas generating agent. To use a gas generating composition.
生剤組成物を用いたことを特徴とするガス発生器。6. A gas generator using the gas generating composition according to any one of claims 1 to 4.
とを特徴とするインフレータシステム。7. An inflator system using the gas generator according to claim 6. Description:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10147656A JPH11343191A (en) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | Gas generating agent composition and gas generating device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10147656A JPH11343191A (en) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | Gas generating agent composition and gas generating device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11343191A true JPH11343191A (en) | 1999-12-14 |
Family
ID=15435298
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10147656A Pending JPH11343191A (en) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | Gas generating agent composition and gas generating device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH11343191A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1998
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