JPH11267843A - Single face welding - Google Patents
Single face weldingInfo
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- JPH11267843A JPH11267843A JP7471498A JP7471498A JPH11267843A JP H11267843 A JPH11267843 A JP H11267843A JP 7471498 A JP7471498 A JP 7471498A JP 7471498 A JP7471498 A JP 7471498A JP H11267843 A JPH11267843 A JP H11267843A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明はフラックス入りワイ
ヤを使用してガスシールドアーク溶接により溶接する片
面溶接方法に関し、特に、鋼材を上向、横向及び立向の
姿勢で片面溶接施工する場合に好適の片面溶接方法に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a single-side welding method for welding by flux shielded wire using gas shielded arc welding, and is particularly suitable for single-side welding of a steel material in an upward, lateral and vertical position. A single-sided welding method.
【0002】[0002]
【従来の技術】造船等の分野においては、全姿勢の片面
溶接が使用されているが、この片面溶接においては、主
に、直径が1.2mm及び1.4mmのチタニヤ系フラ
ックス入りワイヤを使用し、半自動溶接又は台車と組み
合わせた自動溶接により溶接されている。2. Description of the Related Art In the field of shipbuilding and the like, single-sided welding in all postures is used. In this single-sided welding, titania-based flux-cored wires having diameters of 1.2 mm and 1.4 mm are mainly used. It is welded by semi-automatic welding or automatic welding combined with a bogie.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上向溶
接においては、溶融池が垂れやすく、約250Aを超え
る高電流では溶接できない。溶融池が垂れると、ビード
が凹凸状になり、ビードとビードとの間に融合不良等の
欠陥が生じ、著しい場合には、溶融金属が垂れ落ちてし
まうという問題点がある。また、高電流で溶接しようと
すると、パスとパスとの間、及び溶着金属の中に、スラ
グが残存するという所謂スラグ巻き欠陥が発生しやす
い。However, in upward welding, the molten pool is liable to drip and cannot be welded with a high current exceeding about 250A. If the molten pool drips, the bead becomes uneven, and defects such as poor fusion occur between the beads. In a severe case, there is a problem that the molten metal drips. Further, when welding is performed with a high current, a so-called slag winding defect that slag remains between paths and in the deposited metal tends to occur.
【0004】大電流で溶接できないために、初層で裏波
ビードを形成するためには、開先に適当なギャップを設
ける必要がある。この開先ギャップは、開先角度が40
乃至50゜のV開先の場合には、5乃至10mmと極め
て大きなものであり、溶接能率が低下するという難点が
ある。[0004] Since welding cannot be performed with a large current, it is necessary to provide an appropriate gap in a groove in order to form a Uranami bead in the first layer. This groove gap has a groove angle of 40.
In the case of a V-groove of ゜ 50 °, it is as large as 5 to 10 mm, and there is a problem that the welding efficiency is reduced.
【0005】一方、横向溶接及び立向溶接においては、
ビードが垂れやすく、オーバーラップになって融合不良
等の欠陥が生じやすい。また、各溶接姿勢に共通して、
片面溶接の初層溶接においては、耐高温割れ性が品質の
最重要ポイントであるが、チタニヤ系フラックス入りワ
イヤは溶融池内の酸化物がビード中央の最終凝固域に集
中し、ソリッドワイヤに比較して耐割れ性が低いという
欠点がある。On the other hand, in horizontal welding and vertical welding,
Beads are likely to hang down and overlap to easily cause defects such as poor fusion. In addition, common to each welding position,
In the first layer welding of single-sided welding, high temperature cracking resistance is the most important point of quality.However, in the case of titania-based flux cored wire, the oxide in the molten pool is concentrated in the final solidification area in the center of the bead, and compared to solid wire. And low crack resistance.
【0006】この耐割れ性と溶融池の垂れを改善するた
めに、例えば、固定管の全姿勢溶接では、ソリッドワイ
ヤによる溶接が適用されている。しかし、この場合は、
溶接電流を120乃至180Aというように低電流にす
る必要があり、溶接能率が低いという難点がある。ま
た、ソリッドワイヤによる溶接においては、スパッタの
影響を少なくするために、アルゴン混合ガスを使用する
必要があり、溶接コストが高くなる。In order to improve the crack resistance and the dripping of the molten pool, for example, in all-position welding of a fixed pipe, welding using a solid wire is applied. But in this case,
It is necessary to make the welding current as low as 120 to 180 A, which is disadvantageous in that the welding efficiency is low. Further, in welding with a solid wire, it is necessary to use an argon mixed gas in order to reduce the influence of spatter, which increases the welding cost.
【0007】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、溶融池の垂れ落ち及び融合不良を防止し、
また耐高温割れ性が高いと共に、溶接能率を向上させる
ことができる片面溶接方法を提供することを目的とす
る。[0007] The present invention has been made in view of the above problems, and prevents dripping and poor fusion of a molten pool,
It is another object of the present invention to provide a single-sided welding method that has high hot cracking resistance and can improve welding efficiency.
【0008】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明に係る片面溶接方
法は、フラックス中の成分のうち、Al及びMgがワイ
ヤ全重量に対してAl:2乃至3.5重量%、Mg:
0.1乃至0.9重量%であり、フラックス率が10乃
至20重量%であるフラックス入りワイヤを使用する。
そして、本願第1発明においては、溶接電源の出力とし
て、このフラックス入りワイヤを負極とする直流正極性
によりガスシールドアーク溶接することによって溶着金
属中の酸素含有量を200ppm以下とする。また、本
願第2発明においては、フラックス入りワイヤを負極と
し、負極の時間比率が60%以上である交流電源により
ガスシールドアーク溶接することによって溶着金属中の
酸素含有量を200ppm以下とする。本願第3発明に
おいては、フラックス入りワイヤを負極とし、周波数領
域が100乃至360Hzである直流パルスによりガス
シールドアーク溶接することによって溶着金属中の酸素
含有量を200ppm以下とする。According to the single-side welding method of the present invention, among the components in the flux, Al and Mg are 2 to 3.5% by weight based on the total weight of the wire, and Mg:
A flux-cored wire having a flux rate of 0.1 to 0.9% by weight and a flux rate of 10 to 20% by weight is used.
In the first invention of the present application, as the output of the welding power source, the oxygen content in the deposited metal is reduced to 200 ppm or less by gas shielded arc welding using the flux-cored wire as a negative electrode and DC positive polarity. Further, in the second invention of the present application, the flux-cored wire is used as a negative electrode, and the oxygen content in the deposited metal is set to 200 ppm or less by gas shielded arc welding using an AC power supply in which the time ratio of the negative electrode is 60% or more. In the third invention of the present application, the flux-cored wire is used as a negative electrode, and the oxygen content in the deposited metal is reduced to 200 ppm or less by gas shield arc welding using a DC pulse having a frequency range of 100 to 360 Hz.
【0009】この場合に、溶接すべき継手のギャップ範
囲が0乃至3mm、ワイヤの直径が1.4乃至1.8m
mであり、セラミックス系裏当材を使用することが好ま
しい。In this case, the gap range of the joint to be welded is 0 to 3 mm, and the diameter of the wire is 1.4 to 1.8 m.
m, and it is preferable to use a ceramic backing material.
【0010】[0010]
【発明の実施の形態】以下、本発明について更に詳細に
説明する。本発明方法にて使用する溶接ワイヤは、フラ
ックス中の成分のうち、Al及びMgがワイヤ全重量に
対してAl:2乃至3.5重量%、Mg:0.1乃至
0.9重量%であり、フラックス率が10乃至20重量
%であるフラックス入りワイヤである。以下、このフラ
ックス入りワイヤの組成限定理由について説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, the present invention will be described in more detail. In the welding wire used in the method of the present invention, of the components in the flux, Al and Mg are Al: 2 to 3.5% by weight and Mg: 0.1 to 0.9% by weight based on the total weight of the wire. And a flux-cored wire having a flux rate of 10 to 20% by weight. Hereinafter, the reasons for limiting the composition of the flux-cored wire will be described.
【0011】(1)Al含有量:2乃至3.5重量% フラックス中のAlはアークを安定させ、強脱酸剤とし
て作用する。而して、溶融金属中の酸素は溶融金属の粘
度を低下させる作用を有する。そして、アルミニウムが
脱酸剤として作用するので、この強脱酸剤の添加によ
り、溶融金属の酸素が低下し、粘度が高まる。これによ
り、溶融金属の垂れ落ちが防止され、Alは安定した全
姿勢溶接を可能とするために重要な成分である。 (1) Al content: 2 to 3.5% by weight Al in the flux stabilizes the arc and acts as a strong deoxidizer. Thus, oxygen in the molten metal has the effect of reducing the viscosity of the molten metal. Since aluminum acts as a deoxidizing agent, the addition of the strong deoxidizing agent lowers the oxygen of the molten metal and increases the viscosity. As a result, dripping of the molten metal is prevented, and Al is an important component for enabling stable full-position welding.
【0012】フラックス中のAl含有量が2%以下にな
るとアークの安定性が悪くなり、スパッタが多発して溶
接作業性も悪くなる。一方、フラックス中のAl含有量
が3.5重量%を超えると、溶接金属の衝撃靱性が低く
なる。このため、フラックス中のAl含有量はワイヤ全
重量に対して、2乃至3.5重量%とする。When the Al content in the flux is 2% or less, the stability of the arc deteriorates, spatter occurs frequently, and the welding workability also deteriorates. On the other hand, if the Al content in the flux exceeds 3.5% by weight, the impact toughness of the weld metal decreases. For this reason, the Al content in the flux is set to 2 to 3.5% by weight based on the total weight of the wire.
【0013】(2)Mg含有量:0.1乃至0.9重量
% フラックス中のMgも強力な脱酸剤であり、Mgの添加
により、溶融金属の粘度を高める。また、フラックス中
のMgはDCEN(直流正極性)でのアーク安定を高め
ることができる。 (2) Mg content: 0.1 to 0.9 weight
Mg in the % flux is also a strong deoxidizer, and the addition of Mg increases the viscosity of the molten metal. In addition, Mg in the flux can enhance arc stability in DCEN (DC positive polarity).
【0014】フラックス中のMg含有量が0.1%より
少ないと、アークの安定性が悪くなり、スパッタが増大
する。一方、フラックス中のMg含有量が0.9%を超
えると、アークの集中性が悪くなり、溶込みが少なくな
って溶込み不良などの欠陥が発生しやすくなり、スパッ
タが多く発生するようになる。このため、フラックス中
のMgはワイヤ全重量に対して、0.1乃至0.9重量
%とする。[0014] If the Mg content in the flux is less than 0.1%, the stability of the arc deteriorates and spatter increases. On the other hand, if the Mg content in the flux exceeds 0.9%, the concentration of the arc is deteriorated, the penetration is reduced, defects such as poor penetration are likely to occur, and the spatter is frequently generated. Become. For this reason, Mg in the flux is 0.1 to 0.9% by weight based on the total weight of the wire.
【0015】(3)フラックス率(ワイヤ全重量に対す
るフラックス重量%):10乃至20重量% フラックスは溶接アークを安定させる作用がある。ワイ
ヤ全重量に対するフラックスの重量%(フラックス率)
が10%未満になるとアークが不安定になる。また、フ
ラックス率が少ないということは脱酸剤の量も少なくな
るので、脱酸不足による気孔欠陥が生じる場合がある。
一方、ワイヤ全重量に対するフラックスの重量%が20
%を超えると、発生するスラグの量が多くなり、アーク
が不安定になる。 (3) Flux rate (based on total weight of wire)
Flux wt%): 10 to 20 wt% flux has an effect of stabilizing the welding arc. Flux weight% of total wire weight (Flux rate)
Is less than 10%, the arc becomes unstable. In addition, a low flux rate means that the amount of the deoxidizing agent is also small, so that pore defects due to insufficient deoxidation may occur.
On the other hand, the weight% of the flux relative to the total weight of the wire is 20%.
%, The amount of generated slag increases and the arc becomes unstable.
【0016】上述の組成のフラックス入りワイヤを使用
し、ガスシールドアーク溶接により、溶着金属中の酸素
含有量を200ppm以下とする。Using a flux-cored wire having the above-described composition, the oxygen content in the deposited metal is reduced to 200 ppm or less by gas shielded arc welding.
【0017】(4)酸素含有量:200ppm以下 溶着金属中の酸素含有量は、溶融金属の物性、特に粘度
及び表面張力に影響する。溶着金属中の酸素量が200
ppmを超えると、溶融金属の粘度及び表面張力が低下
し、ビードが垂れやすくなる。 (4) Oxygen content: 200 ppm or less The oxygen content in the deposited metal affects the physical properties of the molten metal, particularly the viscosity and the surface tension. The amount of oxygen in the deposited metal is 200
If the content exceeds ppm, the viscosity and surface tension of the molten metal decrease, and the beads tend to hang.
【0018】その結果、上向溶接ではビードの垂れ落ち
が発生しやすくなり、横向溶接及び立向溶接ではビード
の垂れによる融合不良等が発生しやすくなる。また、酸
素含有量が200ppmを超えると、溶融金属中の酸化
物の量が多く、初層の耐高温割れ性が劣化する。よっ
て、溶着金属中の酸素含有量は200ppm以下とす
る。As a result, in the upward welding, the dripping of the bead is likely to occur, and in the horizontal welding and the vertical welding, poor fusion or the like due to the dripping of the bead is likely to occur. On the other hand, if the oxygen content exceeds 200 ppm, the amount of the oxide in the molten metal is large, and the high-temperature crack resistance of the initial layer deteriorates. Therefore, the oxygen content in the deposited metal is set to 200 ppm or less.
【0019】次に、溶接電源の出力について説明する。
図1はこの溶接電源の種類を示す電源の波形図である。
図1(a)はフラックス入りワイヤを負極とする直流正
極性を示す。図1(b)はフラックス入りワイヤを負極
とする交流である。この場合に、ワイヤが正極の期間
と、負極の期間は、負極の時間比率が60%以上となる
ようにする。図1(b)は交流波形がパルス状のもので
ある。しかし、この交流波形は正弦波形でもよい。ま
た、図1(c)はフラックス入りワイヤを負極とする直
流パルスである。この直流パルスの周波数は100乃至
360Hzである。以下、これらの極性限定理由及び数
値限定理由について説明する。Next, the output of the welding power source will be described.
FIG. 1 is a waveform diagram of a power supply showing the types of the welding power supply.
FIG. 1A shows a DC positive polarity using a flux-cored wire as a negative electrode. FIG. 1B shows an alternating current using a flux-cored wire as a negative electrode. In this case, the time ratio of the negative electrode is set to 60% or more between the period when the wire is the positive electrode and the period when the wire is the negative electrode. FIG. 1 (b) shows a pulsed AC waveform. However, the AC waveform may be a sine waveform. FIG. 1C shows a DC pulse having a flux-cored wire as a negative electrode. The frequency of this DC pulse is 100 to 360 Hz. Hereinafter, the reasons for limiting the polarity and the reasons for limiting the numerical values will be described.
【0020】(5)フラックス入りワイヤを負極とする 溶接ワイヤの極性はアークの安定性及びスパッタ発生量
に大きな影響を及ぼす。溶接ワイヤを正極とする極性で
は、アークが不安定で、大粒のスパッタが発生する。こ
れに対し、溶接ワイヤを負極とする極性では、アークは
安定しており、スパッタの発生量も少ない。このため、
図1(a)のように、フラックス入りワイヤを負極とす
る直流正極性で溶接するか、図1(b)のように、フラ
ックス入りワイヤが正極となる期間が存在しても、その
期間は40%未満、即ち、フラックス入りワイヤが負極
となる正極性の期間が全体の60%以上であるようにす
る。なお、全期間、フラックス入りワイヤが正極性であ
っても、図1(c)に示すように、電源の波形はパルス
であってもよい。 (5) The polarity of the welding wire having the flux-cored wire as the negative electrode has a great influence on the stability of the arc and the amount of spatter generated. When the polarity is such that the welding wire is a positive electrode, the arc is unstable and large spatter is generated. On the other hand, when the polarity is such that the welding wire is the negative electrode, the arc is stable and the amount of spatter generated is small. For this reason,
As shown in FIG. 1 (a), welding is performed with a DC positive polarity using a flux-cored wire as a negative electrode, or as shown in FIG. Less than 40%, that is, the positive polarity period during which the flux-cored wire becomes the negative electrode is 60% or more of the whole. Note that, even during the entire period, the flux-cored wire may have a positive polarity, or the waveform of the power supply may be a pulse as shown in FIG.
【0021】(6)正極性比率:ワイヤを負極とする時
間比率が60%以上 溶接ワイヤを負極とする時間比率が60%以上の交流で
はアークは安定しており、スパッタが少ないが、60未
満ではスパッタの発生が多く、溶接の作業性は悪化す
る。 (6) Positive polarity ratio: when the wire is used as the negative electrode
The arc is stable and the spatter is small in the alternating current in which the time ratio is 60% or more and the welding wire is used as the negative electrode in the time ratio of 60% or more.
【0022】(7)パルス周波数:100乃至360H
z パルス周波数が100Hz未満の場合は特に開先壁面で
のアーク不安定(大粒スパッタ)が起こり、360Hz
を超えるとワイヤが溶融池に突っ込み、溶融プールの吹
き飛び等により作業性が極めて悪くなる。このため、パ
ルス周波数は、100乃至360Hzとする。 (7) Pulse frequency: 100 to 360H
When the z- pulse frequency is less than 100 Hz, arc instability (large grain spatter) particularly occurs on the groove wall surface, and the frequency is 360 Hz.
If it exceeds, the wire will plunge into the molten pool, and the workability will be extremely poor due to blow-off of the molten pool and the like. For this reason, the pulse frequency is set to 100 to 360 Hz.
【0023】(8)ギャップ範囲:0乃至3mm 開先ギャップが3mm以上の大きな値になると、溶接時
間が長くなり、作業能率が低下する。このため、開先ギ
ャップは3mm以下とすることが好ましい。 (8) Gap range: 0 to 3 mm When the groove gap has a large value of 3 mm or more, the welding time is prolonged, and the working efficiency is reduced. For this reason, the groove gap is preferably set to 3 mm or less.
【0024】(9)ワイヤ径:1.4乃至1.8mm ワイヤ径が1.8mmを超える太径になると、溶接電流
が高いため、溶融池が大きくなり、上向姿勢等では溶融
金属の垂れ落ちが発生する。 (9) Wire diameter: 1.4 to 1.8 mm When the wire diameter is larger than 1.8 mm, the welding current is high, so the molten pool becomes large, and the molten metal sags in an upward posture or the like. Fall occurs.
【0025】一方、ワイヤ径が1.4mm未満の細径ワ
イヤでは、溶接電流が低いため、開先ギャップが0乃至
3mmでは裏波ヒ゛ート゛を形成することができない。ま
た、溶接電流を増加させると、ワイヤ溶融量も増加し、
溶融池も増加し、溶融池が過大になってビードの垂れ落
ちが発生する。このため、ワイヤ径は1.4乃至1.8
mmとすることが好ましい。On the other hand, in the case of a thin wire having a wire diameter of less than 1.4 mm, a welding current is low. Therefore, if the groove gap is 0 to 3 mm, a backside sheet cannot be formed. In addition, increasing the welding current increases the amount of wire melting,
The number of weld pools also increases, and the weld pool becomes excessively large, causing dripping of beads. Therefore, the wire diameter is 1.4 to 1.8.
mm is preferable.
【0026】(10)セラミックス製の裏当材 セラミックス製の裏当材は裏波ビードを安定化する作用
を有する。このため、本発明においても、セラミックス
製の裏当材を使用することができる。 (10) Ceramic Backing Material The ceramic backing material has the function of stabilizing the uranami bead. Therefore, also in the present invention, a ceramic backing material can be used.
【0027】[0027]
【実施例】以下、本発明の実施例について本発明の範囲
から外れる比較例と比較してその特性の評価結果につい
て説明する。下記表1はワイヤ成分、フラックス率、酸
素含有量、ビード垂れ、割れ試験、溶接作業性、アーク
の集中性、衝撃値を示す。但し、ワイヤ径は1.6mm
である。また、割れ試験は上向溶接により280A−2
2V−25cpmで溶接した場合に、板厚が20mmで
の中央部での割れの発生の有無であり、始端部は除くも
のである。更に、酸素含有量及び衝撃値はいずれも下向
き溶接により270A−24V−20cpmで6層12
パスで溶接した場合に、試験板(厚さ20mm)の中央
から採取した試験片より分析・試験した結果である。こ
れらのいずれの場合も、ワイヤを負極とする正極性で溶
接した。EXAMPLES Hereinafter, examples of the present invention will be described in comparison with comparative examples which fall outside the scope of the present invention, and evaluation results of the characteristics thereof. Table 1 below shows wire components, flux rates, oxygen contents, bead dripping, crack tests, welding workability, arc concentration, and impact values. However, the wire diameter is 1.6mm
It is. In addition, the cracking test was performed using 280A-2 by upward welding.
When welding at 2V-25 cpm, it is the presence or absence of cracks at the center at a plate thickness of 20 mm, excluding the starting end. Further, the oxygen content and the impact value were both 270A-24V-20 cpm and 6 layers 12 by downward welding.
It is the result of analyzing and testing from a test piece taken from the center of a test plate (thickness: 20 mm) when welding by pass. In each of these cases, welding was performed with the positive polarity using the wire as the negative electrode.
【0028】[0028]
【表1】 この表1に示すように、本発明の実施例は、ビードの垂
れ、割れ、溶接作業性、アークの集中性が優れており、
衝撃値も高い。これに対し、本発明の請求項1から外れ
る比較例のワイヤは上述のいずれかの特性が悪い。[Table 1] As shown in Table 1, the examples of the present invention are excellent in bead dripping, cracking, welding workability, and arc concentration,
The impact value is also high. On the other hand, the wire of the comparative example which deviates from claim 1 of the present invention has any of the above-mentioned characteristics.
【0029】次に、極性が溶接作業性に及ぼす影響につ
いて説明する。下記表2はこの極性及び極性比率と、溶
接作業性との関係を示す。使用したワイヤは、表1のN
o.1のワイヤである。また、溶接姿勢は下向きであ
る。溶接条件は、溶接電流:270〜300A、溶接電
圧:25〜27V、溶接速度:30cm/分、シールド
ガス:CO2100%・20リットル/分、ワイヤ突出
長:20mmである。Next, the effect of the polarity on the welding workability will be described. Table 2 below shows the relationship between the polarity and the polarity ratio and the welding workability. The wires used were N in Table 1.
o. 1 wire. The welding posture is downward. Welding conditions, the welding current: 270~300A, welding voltage: 25~27V, welding speed: 30 cm / min, shield gas: CO 2 100% · 20 L / min, wire extension length: is 20 mm.
【0030】[0030]
【表2】 この表2に示すように、フラックス入りワイヤを負極と
する時間比率(正極性比率)が60%以上の場合及び直
流正極性の場合(実施例24乃至26)にスパッタが少
なく、溶接作業性が優れている。[Table 2] As shown in Table 2, when the time ratio (positive ratio) using the flux-cored wire as the negative electrode is 60% or more and when the DC positive polarity (Examples 24 to 26) is used, the spatter is small and the welding workability is low. Are better.
【0031】次に、パルス周波数が溶接作業性に及ぼす
影響について説明する。下記表3はパルス周波数と、初
層の作業性及び2層目以降の作業性との関係を示す。溶
接条件は、上向溶接(ピーク電流500A、ベース電流
70A)である。溶接条件は、溶接電流:300A、溶
接電圧:22V、溶接速度:28cm/分、シールドガ
ス:CO2100%・25リットル/分、ワイヤ突出
長:15mmである。パルス周波数はピーク時間を変更
することにより調整した。また、ワイヤを負極とする正
極性で溶接した。この表3に示すように、周波数が本発
明請求項3の範囲に入る実施例31乃至33の場合は溶
接作業性が優れているのに対し、比較例34,35の場
合は溶接作業性が悪い。Next, the effect of the pulse frequency on the welding workability will be described. Table 3 below shows the relationship between the pulse frequency and the workability of the first layer and the workability of the second and subsequent layers. The welding conditions are upward welding (peak current 500 A, base current 70 A). The welding conditions were as follows: welding current: 300 A, welding voltage: 22 V, welding speed: 28 cm / min, shielding gas: 100% CO 2 , 25 l / min, and wire projection length: 15 mm. The pulse frequency was adjusted by changing the peak time. In addition, welding was performed with a positive polarity using a wire as a negative electrode. As shown in Table 3, the welding workability was excellent in Examples 31 to 33 in which the frequency was within the scope of Claim 3 of the present invention, whereas the welding workability was excellent in Comparative Examples 34 and 35. bad.
【0032】次に、開先形状と裏ビード形状との関係を
説明する。下記表4及び5は開先形状及びギャップと欠
陥及び裏ビード形状との関係を示す。溶接条件として
は、溶接姿勢は表4の場合は上向姿勢、表5の場合は立
向上進姿勢であり、板厚16mm、板の長さは500m
mであり、4層4パスで溶接した。シールドガスはCO
2、25リットル/分、ワイヤ突出し長は15mmであ
る。これらの表4及び表5に示すように、開先ギャップ
が本発明の請求項4から外れる比較例44及び53の場
合は、アークタイムが長い。Next, the relationship between the groove shape and the back bead shape will be described. Tables 4 and 5 below show the relationship between the groove shape and gap and the defect and back bead shape. As the welding conditions, the welding posture is the upward posture in Table 4 and the vertical posture in Table 5 when the plate thickness is 16 mm and the plate length is 500 m.
m and welded in four layers and four passes. The shielding gas is CO
2 , 25 liters / min, wire overhang length 15 mm. As shown in Tables 4 and 5, in the case of Comparative Examples 44 and 53 in which the groove gap deviates from claim 4 of the present invention, the arc time is long.
【0033】[0033]
【表3】 [Table 3]
【0034】[0034]
【表4】 [Table 4]
【0035】[0035]
【表5】 次に、ワイヤ径と裏ビード形状との関係について説明す
る。下記表6はワイヤ径と、上向及び横向溶接時の裏ビ
ード形状を示す。溶接条件は上向は表4のNo.41の
初層条件と同じであり、立向は表5のNo.51の初層
条件と同じである。この表6に示すように、ワイヤ径が
本発明の請求項4から外れる比較例61,65の場合
は、裏ビード形状が劣るのに対し、本発明の実施例62
乃至64の場合は、裏ビード形状が良好であった。[Table 5] Next, the relationship between the wire diameter and the back bead shape will be described. Table 6 below shows the wire diameter and the back bead shape at the time of upward and horizontal welding. No. of Table 4 for welding conditions. No. 41 in Table 5 is the same as the first layer condition of No. 41. This is the same as the first layer condition of No. 51. As shown in Table 6, in the case of Comparative Examples 61 and 65 in which the wire diameter deviated from Claim 4 of the present invention, the back bead shape was inferior.
In the case of Nos. 64, the back bead shape was good.
【0036】[0036]
【表6】 [Table 6]
【0037】[0037]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
フラックス入りワイヤのAl、Mg量及びフラックス率
を調整し、フラックス入りワイヤを負極とする正極性に
よる溶接を行うから、上向及び立向姿勢での溶接におい
て欠陥の発生を防止でき、上向及び立向姿勢においてギ
ャップ=0mm(溶接面積の減少)での施工が可能であ
り、溶接時間を短縮することができ、溶接能率を向上さ
せることができる。また、パルス電源を使用すれば、溶
接時間を更に一層短縮することができる。更に、安価な
CO2溶接が可能である。そして、本発明のワイヤにお
いては、溶着金属の粘性を高めることができるので、溶
着金属が垂れ落ちにくく、高電流での溶接が可能であ
り、酸素含有量が低いため、耐割れ性が優れている。As described above, according to the present invention,
By adjusting the Al and Mg contents and the flux rate of the flux-cored wire and performing welding with positive polarity using the flux-cored wire as the negative electrode, it is possible to prevent the occurrence of defects in welding in the upward and vertical positions, Work can be performed with a gap of 0 mm (reduction in welding area) in a vertical position, welding time can be shortened, and welding efficiency can be improved. If a pulse power supply is used, the welding time can be further reduced. Furthermore, inexpensive CO 2 welding is possible. And, in the wire of the present invention, the viscosity of the deposited metal can be increased, so that the deposited metal is less likely to sag, welding at a high current is possible, and the oxygen content is low, so that the crack resistance is excellent. I have.
【図1】本発明の電源波形を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a power supply waveform of the present invention.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI B23K 9/095 501 B23K 9/095 501G 33/00 33/00 Z 35/02 35/02 D 35/368 35/368 B 37/06 37/06 F ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code FI B23K 9/095 501 B23K 9/095 501G 33/00 33/00 Z 35/02 35/02 D 35/368 35/368 B 37 / 06 37/06 F
Claims (5)
gがワイヤ全重量に対してAl:2乃至3.5重量%、
Mg:0.1乃至0.9重量%であり、フラックス率が
10乃至20重量%であるフラックス入りワイヤを使用
し、このフラックス入りワイヤを負極とする直流正極性
によりガスシールドアーク溶接することによって溶着金
属中の酸素含有量を200ppm以下とすることを特徴
とする片面溶接方法。1. Among the components in the flux, Al and M
g is Al: 2 to 3.5% by weight based on the total weight of the wire;
Mg: 0.1 to 0.9% by weight, using a flux-cored wire having a flux rate of 10 to 20% by weight, and performing gas shielded arc welding with a DC positive polarity using the flux-cored wire as a negative electrode. A single-sided welding method, characterized in that the oxygen content in the deposited metal is 200 ppm or less.
gがワイヤ全重量に対してAl:2乃至3.5重量%、
Mg:0.1乃至0.9重量%であり、フラックス率が
10乃至20重量%であるフラックス入りワイヤを使用
し、このフラックス入りワイヤを負極とし、負極の時間
比率が60%以上である交流電源によりガスシールドア
ーク溶接することによって溶着金属中の酸素含有量を2
00ppm以下とすることを特徴とする片面溶接方法。2. Among the components in the flux, Al and M
g is Al: 2 to 3.5% by weight based on the total weight of the wire;
Mg: A flux-cored wire having a flux rate of 10 to 20% by weight and a flux rate of 10 to 20% by weight. The flux-cored wire is used as a negative electrode, and the time ratio of the negative electrode is 60% or more. The oxygen content in the deposited metal can be reduced by 2
A single-side welding method characterized by being at most 00 ppm.
gがワイヤ全重量に対してAl:2乃至3.5重量%、
Mg:0.1乃至0.9重量%であり、フラックス率が
10乃至20重量%であるフラックス入りワイヤを使用
し、このフラックス入りワイヤを負極とし、周波数領域
が100乃至360Hzである直流パルスによりガスシ
ールドアーク溶接することによって溶着金属中の酸素含
有量を200ppm以下とすることを特徴とする片面溶
接方法。3. Among the components in the flux, Al and M
g is Al: 2 to 3.5% by weight based on the total weight of the wire;
Mg: 0.1 to 0.9% by weight, using a flux-cored wire having a flux rate of 10 to 20% by weight, using the flux-cored wire as a negative electrode and applying a DC pulse having a frequency range of 100 to 360 Hz. A single-sided welding method, wherein an oxygen content in a deposited metal is reduced to 200 ppm or less by gas shielded arc welding.
3mm、ワイヤの直径が1.4乃至1.8mmであるこ
とを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の
片面溶接方法。4. The single-sided welding according to claim 1, wherein a gap range of the joint to be welded is 0 to 3 mm, and a diameter of the wire is 1.4 to 1.8 mm. Method.
特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載の片面
溶接方法。5. The single-sided welding method according to claim 1, wherein a ceramic-based backing material is used.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7471498A JPH11267843A (en) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | Single face welding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7471498A JPH11267843A (en) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | Single face welding |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11267843A true JPH11267843A (en) | 1999-10-05 |
Family
ID=13555177
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7471498A Pending JPH11267843A (en) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | Single face welding |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH11267843A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1459830B1 (en) * | 2003-03-19 | 2008-03-19 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | Tig welding method and welded object |
WO2015186544A1 (en) * | 2014-06-02 | 2015-12-10 | Jfeスチール株式会社 | Vertical narrow gap gas shielded arc welding method |
-
1998
- 1998-03-23 JP JP7471498A patent/JPH11267843A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1459830B1 (en) * | 2003-03-19 | 2008-03-19 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | Tig welding method and welded object |
WO2015186544A1 (en) * | 2014-06-02 | 2015-12-10 | Jfeスチール株式会社 | Vertical narrow gap gas shielded arc welding method |
JP5884209B1 (en) * | 2014-06-02 | 2016-03-15 | Jfeスチール株式会社 | Vertical narrow groove gas shielded arc welding method |
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