JPH1123967A - Zoom lens - Google Patents
Zoom lensInfo
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- JPH1123967A JPH1123967A JP9189039A JP18903997A JPH1123967A JP H1123967 A JPH1123967 A JP H1123967A JP 9189039 A JP9189039 A JP 9189039A JP 18903997 A JP18903997 A JP 18903997A JP H1123967 A JPH1123967 A JP H1123967A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明はズームレンズに関
し、特に固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子ス
チルカメラ等に好適なズームレンズに関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens, and more particularly to a zoom lens suitable for a video camera or an electronic still camera using a solid-state imaging device or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、特開平６−９４９９６号公報
や特開平７−２６１０８３号公報等には、固体撮像素子
を用いたカメラ等に適したズームレンズが開示されてい
る。なお、これらの公報に開示のズームレンズは、負屈
折力の第１レンズ群と正屈折力の第２レンズ群と正屈折
力の第３レンズ群とから構成され、変倍に際して第１レ
ンズ群および第２レンズ群Ｇ２が移動し第３レンズ群が
固定である。2. Description of the Related Art Conventionally, JP-A-6-94996 and JP-A-7-261083 disclose a zoom lens suitable for a camera or the like using a solid-state imaging device. The zoom lenses disclosed in these publications include a first lens unit having a negative refractive power, a second lens unit having a positive refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power. And the second lens group G2 moves and the third lens group is fixed.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
６−９４９９６号公報の各実施例に開示されたズームレ
ンズでは、いずれも変倍比（ズーム比）が２倍程度と小
さく不十分であった。また、特開平７−２６１０８３号
公報に開示されたズームレンズにおいても、変倍比が
２．３倍程度と小さく不十分であった。さらに、収差図
からわかるように変倍に伴う球面収差の変動が大きく、
画素数の多い固体撮像素子に適用するには結像性能が不
十分であった。However, the zoom lenses disclosed in the embodiments of JP-A-6-94996 have a variable magnification ratio (zoom ratio) of about 2 times, which is insufficient. . Also, in the zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 7-26083, the zoom ratio was as small as about 2.3 times, which was insufficient. Furthermore, as can be seen from the aberration diagram, the fluctuation of spherical aberration due to zooming is large,
The imaging performance was insufficient for application to a solid-state imaging device having a large number of pixels.
【０００４】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、２．５倍以上の変倍比を有し、広角端で６０
°程度の画角を有し、画素数の多い固体撮像素子に適用
するのに充分優れた結像性能を有する、小型のズームレ
ンズを提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and has a zoom ratio of 2.5 times or more, and has a zoom ratio of 60 at the wide-angle end.
It is an object of the present invention to provide a small-sized zoom lens having an angle of view of about ° and an imaging performance sufficiently excellent to be applied to a solid-state imaging device having a large number of pixels.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、負の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、２
枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなり、広角端か
ら望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群Ｇ１と前
記第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、前記第２レンズ
群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大するよう
に、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第２レンズ群Ｇ２
は移動し且つ前記第３レンズ群Ｇ３は固定であり、前記
第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、前記第２レン
ズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群Ｇ３
の焦点距離をｆ３とし、広角端におけるレンズ系全体の
焦点距離をｆｗとしたとき、 ０．７＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．５ ３＜ｆ３／ｆｗ＜１０ の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供
する。In order to solve the above-mentioned problems, according to the present invention, a first lens unit G1 having a negative refractive power and a second lens unit G1 having a positive refractive power are arranged in order from the object side. G2, and a third lens group G3 having a positive refractive power. The first lens group G1 includes two lenses in order from the object side.
The first lens group G1 and the second lens group G2 reduce the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The first lens group G1 and the second lens group G2 such that the distance between the group G2 and the third lens group G3 increases.
Moves, and the third lens group G3 is fixed, the focal length of the first lens group G1 is f1, the focal length of the second lens group G2 is f2, and the third lens group G3 is
When the focal length of the lens system is f3 and the focal length of the entire lens system at the wide-angle end is fw, the following condition is satisfied: 0.7 <f2 / | f1 | <1.5 3 <f3 / fw <10 To provide a zoom lens.
【０００６】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズ、および両凹レンズと物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズから構成
されている。この場合、前記負メニスカスレンズのアッ
ベ数をν１とし、前記両凹レンズのｄ線に対する屈折率
をｎ２とし、前記正メニスカスレンズのｄ線に対する屈
折率をｎ３としたとき、 ３０＜ν１＜４０ ０．２５＜ｎ３−ｎ２ の条件を満足することが好ましい。According to a preferred aspect of the present invention, the first
The lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. In this case, when the Abbe number of the negative meniscus lens is ν1, the refractive index of the biconcave lens with respect to the d-line is n2, and the refractive index of the positive meniscus lens with respect to the d-line is n3, 30 <ν1 <400. It is preferable to satisfy the following condition: 25 <n3-n2.
【０００７】また、本発明において、前記第２レンズ群
Ｇ２は、物体側から順に、２枚の正レンズと、１枚の負
レンズと、１枚の正レンズとから構成されているか、あ
るいは２枚の正レンズと、１枚の負レンズと、２枚の正
レンズとから構成されていることが好ましい。In the present invention, the second lens group G2 includes, in order from the object side, two positive lenses, one negative lens, and one positive lens. It is preferable that it is composed of one positive lens, one negative lens, and two positive lenses.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】上述のように、本発明では、第１
レンズ群Ｇ１に負屈折力を付与し且つ第２レンズ群Ｇ２
に正屈折力を付与する構成を採用しているので、広角端
で６０°程度の画角を確保しつつ十分な周辺光量を得る
ことができる。また、本発明では、第２レンズ群Ｇ２の
像側に正屈折力の第３レンズ群Ｇ３を設けているため、
射出瞳位置を像面から充分遠くに離すことができるの
で、固体撮像素子を用いたカメラなどに好適である。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION As described above, in the present invention, the first
A negative refractive power is given to the lens group G1 and the second lens group G2
Since a configuration that gives a positive refracting power is adopted, a sufficient peripheral light amount can be obtained while securing an angle of view of about 60 ° at the wide-angle end. In the present invention, since the third lens group G3 having a positive refractive power is provided on the image side of the second lens group G2,
Since the position of the exit pupil can be sufficiently far from the image plane, it is suitable for a camera or the like using a solid-state imaging device.
【０００９】さらに、本発明では、物体側から順に２枚
の負レンズと１枚の正レンズとで第１レンズ群Ｇ１を構
成しているので、特に倍率色収差および歪曲収差を良好
に補正することができ、画素数の多い固体撮像素子に適
用するのに充分優れた結像性能を確保することができ
る。また、本発明では、結像面に最も近い位置にある第
３レンズ群Ｇ３が変倍に際して固定であるように構成さ
れているので、変倍に際して第１レンズ群Ｇ１および第
２レンズ群Ｇ２を駆動する駆動機構を、固体撮像素子や
該素子に結合された電子回路から充分間隔を隔てて配置
することができる。Further, in the present invention, since the first lens group G1 is composed of two negative lenses and one positive lens in order from the object side, the chromatic aberration of magnification and distortion can be particularly well corrected. Therefore, it is possible to secure imaging performance sufficiently excellent for application to a solid-state imaging device having a large number of pixels. Further, in the present invention, since the third lens group G3 located closest to the imaging plane is configured to be fixed at the time of zooming, the first lens group G1 and the second lens group G2 are zoomed at the time of zooming. The driving mechanism to be driven can be arranged at a sufficient distance from the solid-state imaging device and the electronic circuit coupled to the device.
【００１０】以下、本発明の条件式について説明する。
本発明においては、以下の条件式（１）および（２）を
満足する。 ０．７＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．５ （１） ３＜ｆ３／ｆｗ＜１０ （２） ここで、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離であり、ｆ
２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離であり、ｆ３は第３レ
ンズ群Ｇ３の焦点距離であり、ｆｗは広角端におけるレ
ンズ系全体の焦点距離である。Hereinafter, the conditional expression of the present invention will be described.
In the present invention, the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied. 0.7 <f2 / | f1 | <1.5 (1) 3 <f3 / fw <10 (2) where f1 is the focal length of the first lens group G1, and f
2 is the focal length of the second lens group G2, f3 is the focal length of the third lens group G3, and fw is the focal length of the entire lens system at the wide-angle end.
【００１１】条件式（１）は、２．５倍以上の変倍比を
達成しつつ小型化と良好な結像性能とを両立させるため
の条件式であって、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と第１
レンズ群Ｇ１の焦点距離との比について適切な範囲を規
定している。条件式（１）の下限値を下回ると、所望の
変倍比を達成することが困難になってしまう。また、変
倍に伴う第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔
の変化が大きくなり、ズームレンズの小型化が困難にな
ってしまう。一方、条件式（１）の上限値を上回ると、
歪曲収差、倍率色収差、像面湾曲の良好な補正が困難に
なり、その結果簡素な構成で良好な結像性能を得ること
が困難になってしまう。The conditional expression (1) is a conditional expression for achieving both miniaturization and good imaging performance while achieving a zoom ratio of 2.5 times or more, and the focal point of the second lens group G2. Distance and first
An appropriate range is defined for the ratio to the focal length of the lens group G1. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, it will be difficult to achieve a desired zoom ratio. In addition, the change in the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 due to zooming becomes large, and it is difficult to reduce the size of the zoom lens. On the other hand, when the value exceeds the upper limit of conditional expression (1),
It becomes difficult to satisfactorily correct distortion, chromatic aberration of magnification, and field curvature, and as a result, it becomes difficult to obtain good imaging performance with a simple configuration.
【００１２】条件式（２）は、射出瞳位置を適切な位置
に設定するとともにズームレンズの小型化を達成するた
めの条件式であって、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離につ
いて適切な範囲を規定している。条件式（２）の上限値
を上回ると、射出瞳位置を像面から充分遠くに離すこと
が難しくなり、固体撮像素子に適したズームレンズを達
成することが困難になってしまう。一方、条件式（２）
の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の構成の複雑化
や第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２の大型化を
招くので、ズームレンズ全体の小型化が困難になってし
まう。Conditional expression (2) is a conditional expression for setting the exit pupil position to an appropriate position and achieving downsizing of the zoom lens, and sets an appropriate range for the focal length of the third lens group G3. Stipulates. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (2), it is difficult to move the exit pupil position sufficiently far from the image plane, and it becomes difficult to achieve a zoom lens suitable for a solid-state imaging device. On the other hand, conditional expression (2)
If the lower limit of the condition (2) is not reached, the configuration of the third lens group G3 becomes complicated and the first lens group G1 and the second lens group G2 become large, which makes it difficult to reduce the size of the entire zoom lens.
【００１３】また、本発明の上述の構成において、良好
な結像性能を維持しつつ組み立てを容易にし且つ公差を
緩和するために、物体側から順に、物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズ、および両凹レンズと物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズで第１レ
ンズ群Ｇ１を構成することが好ましい。この場合、色収
差および球面収差を良好に補正するために、以下の条件
式（３）および（４）を満足することが望ましい。In the above-described structure of the present invention, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side in order to facilitate assembly and relax tolerance while maintaining good imaging performance. It is preferable that the first lens group G1 be constituted by a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. In this case, it is desirable to satisfy the following conditional expressions (3) and (4) in order to favorably correct chromatic aberration and spherical aberration.
【００１４】３０＜ν１＜４０ （３） ０．２５＜ｎ３−ｎ２ （４） ここで、ν１は負メニスカスレンズのアッベ数であり、
ｎ２は両凹レンズのｄ線に対する屈折率であり、ｎ３は
正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率である。30 <ν1 <40 (3) 0.25 <n3-n2 (4) where ν1 is the Abbe number of the negative meniscus lens.
n2 is the refractive index for the d-line of the biconcave lens, and n3 is the refractive index for the d-line of the positive meniscus lens.
【００１５】条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１中の負
メニスカスレンズのアッベ数について適切な範囲を規定
している。条件式（３）の上限値および下限値によって
規定される範囲を逸脱すると、軸上色収差と倍率色収差
とをバランス良く補正することが困難になるので好まし
くない。Condition (3) defines an appropriate range for the Abbe number of the negative meniscus lens in the first lens group G1. If the value falls outside the range defined by the upper limit and the lower limit of conditional expression (3), it becomes difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced manner, which is not preferable.
【００１６】条件式（４）は、第１レンズ群Ｇ１中の接
合レンズを構成する両凹レンズと正メニスカスレンズと
の屈折率差について適切な範囲を規定している。条件
（４）の下限値を下回ると、球面収差を良好に補正する
ことが困難になるので好ましくない。Conditional expression (4) defines an appropriate range for the refractive index difference between the biconcave lens and the positive meniscus lens constituting the cemented lens in the first lens group G1. When the value goes below the lower limit of the condition (4), it becomes difficult to satisfactorily correct spherical aberration, which is not preferable.
【００１７】また、球面収差およびコマ収差を良好に補
正するために、物体側から順に、２枚の正レンズと１枚
の負レンズと１枚の正レンズとで第２レンズ群Ｇ２を構
成することが好ましい。あるいは、球面収差およびコマ
収差をはじめとする諸収差を一層良好に補正するため
に、物体側から順に、２枚の正レンズと１枚の負レンズ
と２枚の正レンズとで第２レンズ群Ｇ２を構成すること
が好ましい。In order to favorably correct spherical aberration and coma, a second lens group G2 is composed of two positive lenses, one negative lens and one positive lens in order from the object side. Is preferred. Alternatively, in order to better correct various aberrations including spherical aberration and coma, the second lens group includes two positive lenses, one negative lens, and two positive lenses in order from the object side. It is preferable to configure G2.
【００１８】また、第３レンズ群Ｇ３の構成を複雑化さ
せることなくコマ収差の良好な補正を達成するととも
に、ズームレンズの小型化と良好な収差補正との両立を
可能にするために、少なくとも一方の面が非球面状に形
成された１枚の正単レンズで第３レンズ群Ｇ３を構成す
ることが好ましい。この場合、コマ収差の補正を一層効
果的に行うために、第３レンズ群Ｇ３を構成する正単レ
ンズが両凸形状を有し、その像側の面は光軸から周辺部
に向かって正の屈折力が小さくなるような非球面状に形
成されていることが好ましい。In order to achieve good correction of coma without complicating the structure of the third lens group G3, and at the same time to achieve both miniaturization of the zoom lens and good aberration correction, It is preferable that the third lens group G3 be constituted by one positive single lens having one surface formed in an aspherical shape. In this case, in order to more effectively correct coma, the positive single lens that forms the third lens group G3 has a biconvex shape, and its image-side surface is positive from the optical axis toward the periphery. Is preferably formed in an aspherical shape such that the refractive power of the lens becomes small.
【００１９】[0019]
【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。各実施例において、本発明のズームレン
ズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ
群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正
の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備えている。そ
して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が
減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔
が増大するように、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ
群Ｇ２を移動させて、広角端から望遠端への変倍を行っ
ている。ただし、第３レンズ群Ｇ３は、変倍に際して固
定である。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. In each embodiment, the zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a second lens group G2 having a positive refractive power. And a three-lens group G3. Then, the first lens group G1 and the second lens group are arranged such that the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases. G2 is moved to change the magnification from the wide-angle end to the telephoto end. However, the third lens group G3 is fixed during zooming.
【００２０】また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、および
両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
との接合レンズから構成されている。さらに、第３レン
ズ群Ｇ３は、１枚の両凸レンズから構成され、その像側
の面は、光軸から周辺部に向かって正の屈折力が小さく
なるような非球面状に形成されている。The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. I have. Further, the third lens group G3 is composed of one biconvex lens, and its image-side surface is formed in an aspherical shape such that the positive refractive power decreases from the optical axis toward the periphery. .
【００２１】各実施例において、非球面は、光軸に垂直
な方向の高さをｙとし、非球面の頂点における接平面か
ら高さｙにおける非球面上の位置までの光軸に沿った距
離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、近軸の曲率半径をｒと
し、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＣn とした
とき、以下の数式（ａ）で表される。In each embodiment, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is defined as y, and the distance along the optical axis from the tangent plane at the vertex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at the height y. Assuming that (sag amount) is S (y), the paraxial radius of curvature is r, the conic constant is κ, and the nth-order aspherical coefficient is Cn, the following equation (a) is obtained.
【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ2 ／ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ2 ／ｒ2 ）1/2 ｝ ＋Ｃ4 ・ｙ4 ＋Ｃ6 ・ｙ6 ＋Ｃ8 ・ｙ8 ＋Ｃ10・ｙ10 （ａ） 各実施例において、非球面には面番号の右側に＊印を付
している。[Number 1] S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1-κ · y 2 / r 2) 1/2} + C 4 · y 4 + C 6 · y 6 + C 8 · y 8 + C 10 · y 10 (a) in each embodiment, the aspherical surface is provided with mark * on the right side of the surface number.
【００２２】〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。
図１のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物
体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ、および両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズとの接合レンズから構成されている。また、
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズ、両凸レンズと両凹レンズと
の接合レンズ、および物体側に非球面状に形成された凸
面を向けた正メニスカスレンズから構成されている。[First Embodiment] FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention.
In the zoom lens of FIG. 1, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Have been. Also,
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a biconvex lens and a biconcave lens, and a positive meniscus having an aspheric convex surface facing the object side. It consists of a lens.
【００２３】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、像側の面が
非球面状に形成された両凸レンズから構成されている。
なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間にお
いて第２レンズ群Ｇ２の近傍には開口絞りＳが設けら
れ、開口絞りＳは変倍に際して第２レンズ群Ｇ２と一体
的に移動する。図１は、広角端におけるレンズ配置を示
しており、望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１
は一旦像側へ移動した後に物体側へ移動し、第２レンズ
群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であ
る。Further, the third lens group G3 comprises a biconvex lens having an aspherical surface on the image side.
Note that an aperture stop S is provided near the second lens group G2 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. I do. FIG. 1 shows a lens arrangement at the wide-angle end, and when zooming to the telephoto end, the first lens group G1
Temporarily moves to the image side, then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 is fixed.
【００２４】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
Ｂｆはバックフォーカスを、ＦNOはＦナンバーを、２ω
は画角をそれぞれ表している。また、表（１）のレンズ
諸元において、第１カラムは物体側からのレンズ面の番
号を、第２カラムのｒはレンズ面の曲率半径を、第３カ
ラムのｄはレンズ面の間隔を、第４カラムのνはアッベ
数を、第５カラムのｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に
対する屈折率をそれぞれ示している。The following Table (1) shows values of specifications of the first embodiment of the present invention. In Table (1), f is the focal length,
Bf is back focus, FNO is F number, 2ω
Represents the angle of view. In the lens specifications of Table (1), the first column indicates the number of the lens surface from the object side, r in the second column indicates the radius of curvature of the lens surface, and d in the third column indicates the distance between the lens surfaces. , In the fourth column indicate the Abbe number, and n in the fifth column indicates the refractive index for the d-line (λ = 587.6 nm).
【００２５】[0025]
【表１】 （全体諸元） ｆ＝１．０００〜１．７１４〜３．０００ Ｂｆ＝０．３８６ ＦNO＝２．３１３〜２．７７８〜３．６０１ ２ω＝６２．３０〜３６．８４〜２０．９０° （レンズ諸元） ｒ ｄ ν ｎ 1 4.3774 0.1857 35.72 1.90265 2 1.4641 0.4286 3 -5.5518 0.1571 54.55 1.51454 4 1.4586 0.4500 23.01 1.86074 5 4.2009 (d5 =可変) 6 ∞ 0.1429 （開口絞りＳ） 7 2.1779 0.3357 35.72 1.90265 8 69.3972 0.1571 9 1.6061 0.4357 41.96 1.66755 10 -2.1400 0.3214 23.01 1.86074 11 1.2866 0.8000 12* 2.0580 0.3929 45.37 1.79668 13 23.2383 (d13=可変) 14 10.5637 0.3071 45.37 1.79668 15* -8.8275 0.1429 16 ∞ 0.5471 64.10 1.51680 17 ∞ (Bf) （非球面データ） ｒ κ Ｃ4 12面 2.0580 1.00000 -2.44429×10-2 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 +1.37675×10-3 -9.74011×10-4 0.00000 ｒ κ Ｃ4 15面 -8.8275 1.00000 +6.42818×10-2 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -3.89958×10-3 +1.21589×10-2 0.00000 （変倍データ） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 1.00000 1.71428 3.00000 d5 2.97523 1.29429 0.28571 d13 0.45285 1.37786 3.04289 Bf 0.386 0.386 0.386 （条件式対応値） （１）ｆ２／｜ｆ１｜＝ １．０８９ （２）ｆ３／ｆｗ ＝ ６．０７９ （３）ν１ ＝３５．７２ （４）ｎ３−ｎ２ ＝ ０．３４６２０Table 1 (Overall specifications) f = 1.000 to 1.714 to 3.000 Bf = 0.386 FNO = 2.313 to 2.778 to 3.601 2ω = 62.30 to 36.84 20.90 ° (lens specifications) r d v n 1 4.3774 0.1857 35.72 1.90265 2 1.4641 0.4286 3 -5.5518 0.1571 54.55 1.51454 4 1.4586 0.4500 23.01 1.86074 5 4.2009 (d5 = variable) 6 ∞ 0.1429 (aperture stop S) 7 2.1779 0.3357 35.72 1.90265 8 69.3972 0.1571 9 1.6061 0.4357 41.96 1.66755 10 -2.1400 0.3214 23.01 1.86074 11 1.2866 0.8000 12 * 2.0580 0.3929 45.37 1.79668 13 23.2383 (d13 = variable) 14 10.5637 0.3071 45.37 1.79668 15 * -8.8275 0.1429 16 ∞ 0.5471 64.10 1.51680 17 ∞ Bf) (Aspherical surface data) r κ C 4 12 surface 2.0580 1.00000 -2.44429 × 10 -2 C 6 C 8 C 10 + 1.37675 × 10 -3 -9.74011 × 10 -4 0.00000 r κ C 4 15 surface -8.8275 1.00000 + 6.42818 × 10 -2 C 6 C 8 C 10 -3.89958 × 10 -3 + 1.21589 × 10 -2 0.00000 ( magnification data) angle end intermediate focal Telephoto end f 1.00000 1.71428 3.00000 d5 2.97523 1.29429 0.28571 d13 0.45285 1.37786 3.04289 Bf 0.386 0.386 0.386 (Values corresponding to conditional expressions) (1) f2 / | f1 | = 1.089 (2) f3 / fw = 6.079 (3) ν1 = 35.72 (4) n3-n2 = 0.34620
【００２６】図２乃至図４は、第１実施例の諸収差図で
ある。すなわち、図２は広角端における諸収差図であ
り、図３は中間焦点距離状態における諸収差図であり、
図４は望遠端における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、ωは半画角を、ｄはｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎ
ｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差
図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、各焦点距離状態において諸収差が良
好に補正され、優れた結像性能が確保されていることが
わかる。FIGS. 2 to 4 show various aberration diagrams of the first embodiment. That is, FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end, FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations at the intermediate focal length state,
FIG. 4 shows various aberration diagrams at the telephoto end. In each aberration diagram, FNO represents an F number, ω represents a half angle of view, and d represents a d-line (λ
= 587.6 nm) and g is the g-line (λ = 435.8 n).
m). In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. As is clear from the aberration diagrams, in this embodiment, various aberrations are favorably corrected in each focal length state, and excellent imaging performance is secured.
【００２７】〔第２実施例〕図５は、本発明の第２実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。
図５のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物
体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ、および両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズとの接合レンズから構成されている。また、
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズ、両
凸レンズと両凹レンズとの接合レンズ、物体側に凹面を
向けた正メニスカスレンズ、および物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズから構成されている。[Second Embodiment] FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to a second embodiment of the present invention.
In the zoom lens of FIG. 5, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Have been. Also,
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens, a cemented lens of a biconvex lens and a biconcave lens, a positive meniscus lens having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. ing.
【００２８】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、像側の面が
非球面状に形成された両凸レンズから構成されている。
なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間にお
いて第２レンズ群Ｇ２の近傍には開口絞りＳが設けら
れ、開口絞りＳは変倍に際して第２レンズ群Ｇ２と一体
的に移動する。図５は、広角端におけるレンズ配置を示
しており、望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１
は一旦像側へ移動した後に物体側へ移動し、第２レンズ
群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であ
る。Further, the third lens group G3 is composed of a biconvex lens having an aspheric surface on the image side.
Note that an aperture stop S is provided near the second lens group G2 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. I do. FIG. 5 shows a lens arrangement at the wide-angle end. When the magnification is changed to the telephoto end, the first lens group G1
Temporarily moves to the image side, then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 is fixed.
【００２９】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、
Ｂｆはバックフォーカスを、ＦNOはＦナンバーを、２ω
は画角をそれぞれ表している。また、表（２）のレンズ
諸元において、第１カラムは物体側からのレンズ面の番
号を、第２カラムのｒはレンズ面の曲率半径を、第３カ
ラムのｄはレンズ面の間隔を、第４カラムのνはアッベ
数を、第５カラムのｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に
対する屈折率をそれぞれ示している。Table 2 below summarizes data values of the second embodiment of the present invention. In Table (2), f is the focal length,
Bf is back focus, FNO is F number, 2ω
Represents the angle of view. In the lens specifications of Table (2), the first column is the number of the lens surface from the object side, r in the second column is the radius of curvature of the lens surface, and d in the third column is the distance between the lens surfaces. , In the fourth column indicate the Abbe number, and n in the fifth column indicates the refractive index for the d-line (λ = 587.6 nm).
【００３０】[0030]
【表２】 （全体諸元） ｆ＝１．０００〜１．６６７〜２．８３３ Ｂｆ＝０．３７１ ＦNO＝２．３１５〜２．７８４〜３．５９６ ２ω＝６３．６２〜３８．５５〜２２．４７° （レンズ諸元） ｒ ｄ ν ｎ 1 5.5971 0.1805 33.27 1.80610 2 1.3848 0.3888 3 -7.6324 0.1528 64.20 1.51680 4 1.3383 0.4444 23.78 1.84666 5 3.9968 (d5 =可変) 6 ∞ 0.1389 （開口絞りＳ） 7 4.9313 0.2777 42.97 1.83500 8 -8.2830 0.0208 9 1.4933 0.8193 47.19 1.67003 10 -2.1814 0.5277 23.78 1.84666 11 1.1523 0.1875 12 -8.3879 0.2638 32.17 1.67270 13 -3.5878 0.2222 14 1.8812 0.3472 40.18 1.70200 15 26.2269 (d15=可変) 16 10.0165 0.2638 55.18 1.66547 17* -5.4457 0.1389 18 ∞ 0.5319 64.20 1.51680 19 ∞ (Bf) （非球面データ） ｒ κ Ｃ4 17面 -5.4457 1.00000 +8.52229×10-2 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -2.09000×10-2 +4.81258×10-4 0.00000 （変倍データ） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 1.00000 1.66666 2.83333 d5 2.91504 1.37073 0.41689 d15 0.41638 1.26928 2.76185 Bf 0.371 0.371 0.371 （条件式対応値） （１）ｆ２／｜ｆ１｜＝ １．０６０ （２）ｆ３／ｆｗ ＝ ５．３３８ （３）ν１ ＝３３．２７ （４）ｎ３−ｎ２ ＝ ０．３２９８６(Overall specifications) f = 1.000 to 1.667 to 2.833 Bf = 0.371 FNO = 2.315 to 2.784 to 3.596 2ω = 63.62 to 38.55 22.47 ° (lens specifications) r d v n 1 5.5971 0.1805 33.27 1.80610 2 1.3848 0.3888 3 -7.6324 0.1528 64.20 1.51680 4 1.3383 0.4444 23.78 1.84666 5 3.9968 (d5 = variable) 6 ∞ 0.1389 (aperture stop S) 7 4.9313 0.2777 42.97 1.83500 8 -8.2830 0.0208 9 1.4933 0.8193 47.19 1.67003 10 -2.1814 0.5277 23.78 1.84666 11 1.1523 0.1875 12 -8.3879 0.2638 32.17 1.67270 13 -3.5878 0.2222 14 1.8812 0.3472 40.18 1.70200 15 26.2269 (d15 = variable) 16 10.0165 0.2638 55.18 1.66547 17 *- 5.4457 0.1389 18 ∞ 0.5319 64.20 1.51680 19 ∞ (Bf) (Aspherical surface data) r κ C 4 17 plane -5.4457 1.00000 + 8.52229 × 10 -2 C 6 C 8 C 10 -2.09000 × 10 -2 + 4.81258 × 10 -4 0.00000 (magnification data) Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 1.00000 1.66666 2.83333 d5 2.91504 1.370 73 0.41689 d15 0.41638 1.26928 2.76185 Bf 0.371 0.371 0.371 (Values corresponding to the conditional expressions) (1) f2 / | f1 | = 1.060 (2) f3 / fw = 5.338 (3) v1 = 33.27 (4) n3 −n2 = 0.29886
【００３１】図６乃至図８は、第２実施例の諸収差図で
ある。すなわち、図６は広角端における諸収差図であ
り、図７は中間焦点距離状態における諸収差図であり、
図８は望遠端における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、ωは半画角を、ｄはｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎ
ｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差
図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、各焦点距離状態において諸収差が良
好に補正され、優れた結像性能が確保されていることが
わかる。FIGS. 6 to 8 show various aberration diagrams of the second embodiment. That is, FIG. 6 is a diagram showing various aberrations at the wide-angle end, FIG. 7 is a diagram showing various aberrations at the intermediate focal length state,
FIG. 8 shows various aberration diagrams at the telephoto end. In each aberration diagram, FNO represents an F number, ω represents a half angle of view, and d represents a d-line (λ
= 587.6 nm) and g is the g-line (λ = 435.8 n).
m). In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. As is clear from the aberration diagrams, in this embodiment, various aberrations are favorably corrected in each focal length state, and excellent imaging performance is secured.
【００３２】〔第３実施例〕図９は、本発明の第３実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。
図９のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物
体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ、および両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズとの接合レンズから構成されている。また、
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズ、両
凸レンズと両凹レンズとの接合レンズ、両凸レンズ、お
よび物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズから構成
されている。[Third Embodiment] FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to a third embodiment of the present invention.
In the zoom lens of FIG. 9, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Have been. Also,
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens, a cemented lens of a biconvex lens and a biconcave lens, a biconvex lens, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
【００３３】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、像側の面が
非球面状に形成された両凸レンズから構成されている。
なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間にお
いて第２レンズ群Ｇ２の近傍には開口絞りＳが設けら
れ、開口絞りＳは変倍に際して第２レンズ群Ｇ２と一体
的に移動する。図９は、広角端におけるレンズ配置を示
しており、望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１
は一旦像側へ移動した後に物体側へ移動し、第２レンズ
群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であ
る。Further, the third lens group G3 comprises a biconvex lens having an aspherical surface on the image side.
Note that an aperture stop S is provided near the second lens group G2 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. I do. FIG. 9 shows a lens arrangement at the wide-angle end. When the magnification is changed to the telephoto end, the first lens group G1
Temporarily moves to the image side, then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 is fixed.
【００３４】次の表（３）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、
Ｂｆはバックフォーカスを、ＦNOはＦナンバーを、２ω
は画角をそれぞれ表している。また、表（３）のレンズ
諸元において、第１カラムは物体側からのレンズ面の番
号を、第２カラムのｒはレンズ面の曲率半径を、第３カ
ラムのｄはレンズ面の間隔を、第４カラムのνはアッベ
数を、第５カラムのｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に
対する屈折率をそれぞれ示している。Table 3 below summarizes data values of the third embodiment of the present invention. In Table (3), f is the focal length,
Bf is back focus, FNO is F number, 2ω
Represents the angle of view. In the lens specifications of Table (3), the first column indicates the number of the lens surface from the object side, r in the second column indicates the radius of curvature of the lens surface, and d in the third column indicates the distance between the lens surfaces. , In the fourth column indicate the Abbe number, and n in the fifth column indicates the refractive index for the d-line (λ = 587.6 nm).
【００３５】[0035]
【表３】 （全体諸元） ｆ＝１．０００〜１．７７０〜２．８５０ Ｂｆ＝０．３８９ ＦNO＝２．７２９〜３．２８２〜４．０４９ ２ω＝６６．１１〜３８．１３〜２３．５９° （レンズ諸元） ｒ ｄ ν ｎ 1 4.8942 0.1947 33.27 1.80610 2 1.5708 0.5133 3 -7.3822 0.1770 64.20 1.51680 4 1.5361 0.4602 23.78 1.84666 5 4.0004 (d5 =可変) 6 ∞ 0.1416 （開口絞りＳ） 7 5.7721 0.2832 42.97 1.83500 8 -12.0993 0.0177 9 1.9667 0.9912 47.19 1.67003 10 -2.5205 0.9735 23.78 1.84666 11 1.5044 0.2655 12 15.9309 0.2832 37.99 1.72342 13 -6.5485 0.0885 14 2.0489 0.3540 40.18 1.70200 15 15.5822 (d15=可変) 16 13.5012 0.2655 53.31 1.69350 17* -8.1275 0.1770 18 ∞ 0.5841 64.20 1.51680 19 ∞ (Bf) （非球面データ） ｒ κ Ｃ4 17面 -8.1275 100.000 +8.49548×10-2 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 +1.43943×10-2 -2.44002×10-3 +9.25524×10-2 （変倍データ） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 1.00000 1.76992 2.84957 d5 3.98366 1.76458 0.67254 d15 0.35397 1.30802 2.64587 Bf 0.389 0.389 0.389 （条件式対応値） （１）ｆ２／｜ｆ１｜＝ １．０６９ （２）ｆ３／ｆｗ ＝ ７．３５３ （３）ν１ ＝３３．２７ （４）ｎ３−ｎ２ ＝ ０．３２９８６(Overall specifications) f = 1.000 to 1.770 to 2.850 Bf = 0.389 FNO = 2.729 to 3.282 to 4.049 2ω = 66.11 to 38.13 23.59 ° (lens specifications) r dν n 1 4.8942 0.1947 33.27 1.80610 2 1.5708 0.5133 3 -7.3822 0.1770 64.20 1.51680 4 1.5361 0.4602 23.78 1.84666 5 4.0004 (d5 = variable) 6 ∞ 0.1416 (aperture stop S) 7 5.7721 0.2832 42.97 1.83500 8 -12.0993 0.0177 9 1.9667 0.9912 47.19 1.67003 10 -2.5205 0.9735 23.78 1.84666 11 1.5044 0.2655 12 15.9309 0.2832 37.99 1.72342 13 -6.5485 0.0885 14 2.0489 0.3540 40.18 1.70200 15 15.5822 (d15 = variable) 16 13.5012 0.2655 53.31 1.69350 17 * 0.1770 18 ∞ 0.5841 64.20 1.51680 19 ∞ (Bf) (Aspherical surface data) r κ C 4 17 plane -8.1275 100.000 + 8.49548 × 10 -2 C 6 C 8 C 10 + 1.43943 × 10 -2 -2.44002 × 10 -3 + 9.25524 × 10 -2 (magnification data) Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 1.00000 1.76992 2.84957 d5 3.98 366 1.76458 0.67254 d15 0.35397 1.30802 2.64587 Bf 0.389 0.389 0.389 (Values corresponding to the conditional expressions) (1) f2 / | f1 | = 1.069 (2) f3 / fw = 7.353 (3) ν1 = 33.27 (4) n3-n2 = 0.29886
【００３６】図１０乃至図１２は、第３実施例の諸収差
図である。すなわち、図１０は広角端における諸収差図
であり、図１１は中間焦点距離状態における諸収差図で
あり、図１２は望遠端における諸収差図である。各収差
図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは半画角を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３
５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を
示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線
はメリディオナル像面を示している。各収差図から明ら
かなように、本実施例では、各焦点距離状態において諸
収差が良好に補正され、優れた結像性能が確保されてい
ることがわかる。FIGS. 10 to 12 are graphs showing various aberrations of the third embodiment. That is, FIG. 10 is a diagram of various aberrations at the wide-angle end, FIG. 11 is a diagram of various aberrations at the intermediate focal length state, and FIG. 12 is a diagram of various aberrations at the telephoto end. In each aberration diagram, FNO represents the F number, ω represents the half angle of view, d represents the d-line (λ = 587.6 nm), and g represents the g-line (λ = 43).
5.8 nm). In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. As is clear from the aberration diagrams, in this embodiment, various aberrations are favorably corrected in each focal length state, and excellent imaging performance is secured.
【００３７】〔第４実施例〕図１３は、本発明の第４実
施例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であ
る。図１３のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１
は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズ、および両凹レンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合レンズから構成されている。
また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レン
ズ、両凸レンズと両凹レンズとの接合レンズ、物体側に
凹面を向けた正メニスカスレンズ、および物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズから構成されている。[Fourth Embodiment] FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to a fourth embodiment of the present invention. In the zoom lens of FIG. 13, the first lens group G1
Comprises, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens, a cemented lens of a biconvex lens and a biconcave lens, a positive meniscus lens having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It is configured.
【００３８】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、像側の面が
非球面状に形成された両凸レンズから構成されている。
なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間にお
いて第２レンズ群Ｇ２の近傍には開口絞りＳが設けら
れ、開口絞りＳは変倍に際して第２レンズ群Ｇ２と一体
的に移動する。図１３は、広角端におけるレンズ配置を
示しており、望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ
１は一旦像側へ移動した後に物体側へ移動し、第２レン
ズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定で
ある。Further, the third lens group G3 is composed of a biconvex lens having an aspherical surface on the image side.
Note that an aperture stop S is provided near the second lens group G2 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the aperture stop S moves integrally with the second lens group G2 during zooming. I do. FIG. 13 shows a lens arrangement at the wide-angle end, and the first lens group G is used for zooming to the telephoto end.
1 moves to the image side once and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 is fixed.
【００３９】次の表（４）に、本発明の第４実施例の諸
元の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離を、
Ｂｆはバックフォーカスを、ＦNOはＦナンバーを、２ω
は画角をそれぞれ表している。また、表（４）のレンズ
諸元において、第１カラムは物体側からのレンズ面の番
号を、第２カラムのｒはレンズ面の曲率半径を、第３カ
ラムのｄはレンズ面の間隔を、第４カラムのνはアッベ
数を、第５カラムのｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に
対する屈折率をそれぞれ示している。Table 4 below summarizes data values of the fourth embodiment of the present invention. In Table (4), f is the focal length,
Bf is back focus, FNO is F number, 2ω
Represents the angle of view. In the lens specifications of Table (4), the first column indicates the number of the lens surface from the object side, r in the second column indicates the radius of curvature of the lens surface, and d in the third column indicates the distance between the lens surfaces. , In the fourth column indicate the Abbe number, and n in the fifth column indicates the refractive index for the d-line (λ = 587.6 nm).
【００４０】[0040]
【表４】 （全体諸元） ｆ＝１．０００〜１．６８６〜２．８６７ Ｂｆ＝０．４７３ ＦNO＝２．４００〜２．８７８〜３．６８８ ２ω＝６４．２６〜３８．８６〜２２．６６° （レンズ諸元） ｒ ｄ ν ｎ 1 3.7457 0.1855 33.27 1.80610 2 1.4670 0.4806 3 -6.8997 0.1686 64.20 1.51680 4 1.3998 0.5059 23.78 1.84666 5 3.3776 (d5 =可変) 6 ∞ 0.1686 （開口絞りＳ） 7 5.4012 0.3035 33.27 1.80610 8 -30.2602 0.0169 9 1.5945 0.8432 47.19 1.67003 10 -2.1420 0.6661 23.78 1.84666 11 1.3151 0.2024 12 -288.0907 0.2951 25.46 1.80518 13 -5.2404 0.1349 14 2.0334 0.3879 42.97 1.83500 15 10.7212 (d15) 16 18.7674 0.3204 55.18 1.66547 17* -3.7127 0.1686 18 ∞ 0.6239 64.10 1.51680 19 ∞ (Bf) （非球面データ） ｒ κ Ｃ4 17面 -3.7127 1.00000 +6.23627×10-2 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -2.36165×10-2 +7.19490×10-2 -7.19555×10-2 （変倍データ） 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ 1.00000 1.68634 2.86677 d5 3.34451 1.57013 0.50560 d15 0.50590 1.45846 3.09677 Bf 0.473 0.473 0.473 （条件式対応値） （１）ｆ２／｜ｆ１｜＝ １．０６７ （２）ｆ３／ｆｗ ＝ ４．６８４ （３）ν１ ＝３３．２７ （４）ｎ３−ｎ２ ＝ ０．３２９８６[Table 4] (Overall specifications) f = 1.000 to 1.686 to 2.867 Bf = 0.473 FNO = 2.400 to 2.878 to 3.688 2ω = 64.26 to 38.86 22.66 ° (lens specifications) r d v n 1 3.7457 0.1855 33.27 1.80610 2 1.4670 0.4806 3 -6.8997 0.1686 64.20 1.51680 4 1.3998 0.5059 23.78 1.84666 5 3.3776 (d5 = variable) 6 ∞ 0.1686 (aperture stop S) 7 5.4012 0.3035 33.27 1.80610 8 -30.2602 0.0169 9 1.5945 0.8432 47.19 1.67003 10 -2.1420 0.6661 23.78 1.84666 11 1.3151 0.2024 12 -288.0907 0.2951 25.46 1.80518 13 -5.2404 0.1349 14 2.0334 0.3879 42.97 1.83500 15 10.7212 (d15) 16 18.7674 0.3204 55.18 1.66547 17 * -3.7127 0.1 18 ∞ 0.6239 64.10 1.51680 19 ∞ ( Bf) ( aspheric data) r κ C 4 17 faces -3.7127 1.00000 + 6.23627 × 10 -2 C 6 C 8 C 10 -2.36165 × 10 -2 + 7.19490 × 10 -2 -7.19555 × 10 -2 (magnification data) Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 1.00000 1.68634 2.86677 d5 3.34451 1 .57013 0.50560 d15 0.50590 1.45846 3.09677 Bf 0.473 0.473 0.473 (Values corresponding to the conditional expressions) (1) f2 / | f1 | = 1.067 (2) f3 / fw = 4.684 (3) v1 = 33.27 (4) n3-n2 = 0.29886
【００４１】図１４乃至図１６は、第４実施例の諸収差
図である。すなわち、図１４は広角端における諸収差図
であり、図１５は中間焦点距離状態における諸収差図で
あり、図１６は望遠端における諸収差図である。各収差
図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは半画角を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３
５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を
示す収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線
はメリディオナル像面を示している。各収差図から明ら
かなように、本実施例では、各焦点距離状態において諸
収差が良好に補正され、優れた結像性能が確保されてい
ることがわかる。FIGS. 14 to 16 show various aberration diagrams of the fourth embodiment. 14 is a diagram of various aberrations at the wide-angle end, FIG. 15 is a diagram of various aberrations at the intermediate focal length state, and FIG. 16 is a diagram of various aberrations at the telephoto end. In each aberration diagram, FNO represents the F number, ω represents the half angle of view, d represents the d-line (λ = 587.6 nm), and g represents the g-line (λ = 43).
5.8 nm). In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. As is clear from the aberration diagrams, in this embodiment, various aberrations are favorably corrected in each focal length state, and excellent imaging performance is secured.
【００４２】[0042]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメ
ラ等に適したズームレンズであって、２．５倍以上の変
倍比を有し、広角端で６０°程度の画角を有し、画素数
の多い固体撮像素子に適用するのに充分優れた結像性能
を有する、小型のズームレンズを実現することができ
る。As described above, according to the present invention,
A zoom lens suitable for a video camera, an electronic still camera, or the like using a solid-state imaging device or the like, having a zoom ratio of 2.5 times or more, having an angle of view of about 60 ° at a wide-angle end, and It is possible to realize a small-sized zoom lens having an imaging performance sufficiently excellent to be applied to a large number of solid-state imaging devices.
【図１】本発明の第１実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。FIG. 1 is a diagram illustrating a lens configuration of a zoom lens according to a first example of the present invention.
【図２】第１実施例の広角端における諸収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of the first embodiment at a wide-angle end.
【図３】第１実施例の中間焦点距離状態における諸収差
図である。FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations of the first example in an intermediate focal length state.
【図４】第１実施例の望遠端における諸収差図である。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the first example at a telephoto end.
【図５】本発明の第２実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to Example 2 of the present invention.
【図６】第２実施例の広角端における諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the second embodiment at a wide-angle end.
【図７】第２実施例の中間焦点距離状態における諸収差
図である。FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations of the second example in an intermediate focal length state.
【図８】第２実施例の望遠端における諸収差図である。FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations of the second embodiment at a telephoto end.
【図９】本発明の第３実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to a third embodiment of the present invention.
【図１０】第３実施例の広角端における諸収差図であ
る。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the third embodiment at a wide-angle end.
【図１１】第３実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations of the third embodiment in an intermediate focal length state.
【図１２】第３実施例の望遠端における諸収差図であ
る。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the third example at a telephoto end.
【図１３】本発明の第４実施例にかかるズームレンズの
レンズ構成を示す図である。FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of a zoom lens according to Example 4 of the present invention.
【図１４】第４実施例の広角端における諸収差図であ
る。FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations of the fourth example at the wide-angle end.
【図１５】第４実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。FIG. 15 is a diagram illustrating various aberrations of the fourth example in an intermediate focal length state.
【図１６】第４実施例の望遠端における諸収差図であ
る。FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations at the telephoto end of the fourth example.
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｓ 開口絞り G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group S Aperture stop
Claims (7)
１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、２枚の負レ
ンズと、１枚の正レンズとからなり、 広角端から望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群
Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、前記第
２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大
するように、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第２レン
ズ群Ｇ２は移動し且つ前記第３レンズ群Ｇ３は固定であ
り、 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、前記第２
レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群
Ｇ３の焦点距離をｆ３とし、広角端におけるレンズ系全
体の焦点距離をｆｗとしたとき、 ０．７＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．５ ３＜ｆ３／ｆｗ＜１０ の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。1. A first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G having a positive refractive power in order from the object side.
2 and a third lens group G3 having a positive refractive power. The first lens group G1 is composed of two negative lenses and one positive lens in order from the object side, and from the wide-angle end. At the time of zooming to the telephoto end, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases. The first lens group G1 and the second lens group G2 move and the third lens group G3 is fixed, the focal length of the first lens group G1 is f1, and the second lens group G1 is
When the focal length of the lens group G2 is f2, the focal length of the third lens group G3 is f3, and the focal length of the entire lens system at the wide-angle end is fw, 0.7 <f2 / | f1 | <1. 53. A zoom lens characterized by satisfying the following condition: 3 <f3 / fw <10.
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、および
両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
との接合レンズから構成されていることを特徴とする請
求項１に記載のズームレンズ。2. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. The zoom lens according to claim 1, wherein:
１とし、前記両凹レンズのｄ線に対する屈折率をｎ２と
し、前記正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をｎ
３としたとき、 ３０＜ν１＜４０ ０．２５＜ｎ３−ｎ２ の条件を満足することを特徴とする請求項２に記載のズ
ームレンズ。3. The Abbe number of the negative meniscus lens is ν
1, the refractive index for the d-line of the biconcave lens is n2, and the refractive index for the d-line of the positive meniscus lens is n.
3. The zoom lens according to claim 2, wherein a condition of 30 <ν1 <40 0.25 <n3-n2 is satisfied when 3.
に、２枚の正レンズと、１枚の負レンズと、１枚の正レ
ンズとから構成されていることを特徴とする請求項１乃
至３のいずれか１項に記載のズームレンズ。4. The second lens group G2 includes, in order from the object side, two positive lenses, one negative lens, and one positive lens. The zoom lens according to any one of claims 1 to 3.
に、２枚の正レンズと、１枚の負レンズと、２枚の正レ
ンズとから構成されていることを特徴とする請求項１乃
至３のいずれか１項に記載のズームレンズ。5. The second lens group G2 includes, in order from the object side, two positive lenses, one negative lens, and two positive lenses. The zoom lens according to any one of claims 1 to 3.
方の面が非球面状に形成された１枚の正単レンズから構
成されていることを特徴とする請求項１乃至５のいずれ
か１項に記載のズームレンズ。6. The third lens group G3 comprises one positive single lens having at least one surface formed in an aspherical shape. The zoom lens according to the item.
て正の屈折力が小さくなるような非球面状に形成されて
いることを特徴とする請求項６に記載のズームレンズ。7. The positive single lens has a biconvex shape, and an image-side surface of the positive single lens has an aspherical shape such that a positive refractive power decreases from an optical axis toward a peripheral portion. The zoom lens according to claim 6, wherein the zoom lens is formed.
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