JPH11210619A - Swash type variable displacement compressor - Google Patents

Swash type variable displacement compressor

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Publication number
JPH11210619A
JPH11210619A JP10009333A JP933398A JPH11210619A JP H11210619 A JPH11210619 A JP H11210619A JP 10009333 A JP10009333 A JP 10009333A JP 933398 A JP933398 A JP 933398A JP H11210619 A JPH11210619 A JP H11210619A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
swash plate
drive shaft
guide pin
arm
variable displacement
Prior art date
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Pending
Application number
JP10009333A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Hiroshi Kageyama
博 影山
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Marelli Corp
Original Assignee
Calsonic Corp
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Filing date
Publication date
Application filed by Calsonic Corp filed Critical Calsonic Corp
Priority to JP10009333A priority Critical patent/JPH11210619A/en
Publication of JPH11210619A publication Critical patent/JPH11210619A/en
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04BPOSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/10Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
    • F04B27/1036Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
    • F04B27/1054Actuating elements
    • F04B27/1072Pivot mechanisms

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To materialize a structure for promptly changing the quantity of refrigerant vapor compressed for every rotation of a driving shaft by corresponding to a change in a refrigerant load and a change in the rotating speed of the driving shaft. SOLUTION: Both the ends of a guide pin 32a are provided at a pair of driven arms 31a, 31a at their tip parts and are rotatably supported in each circular holes 47, 47 through radial needle bearings 48, 48. The intermediate part of the guide pin 32a is penetrated in the inclined long hole 30 of a driving arm 29. In order to change the quantity of refrigerant vapor compressed for every rotation of a driving shaft, in changing the inclination of a swash plate, rolling contact is applied to the outer boundary face of the guide pin 32a and the inside face of the inclined long hole 30.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】この発明に係る斜板式可変容
量型コンプレッサは、自動車室内の冷房や除湿を行なう
為の自動車用空気調和装置に組み込み、エバポレータか
ら吸引した冷媒を圧縮してから、コンデンサに向けて吐
出する。
BACKGROUND OF THE INVENTION A swash plate type variable displacement compressor according to the present invention is incorporated in an automotive air conditioner for cooling and dehumidifying a vehicle interior, compressing refrigerant sucked from an evaporator, and then compressing the refrigerant. Discharge toward.

【0002】[0002]

【従来の技術】自動車用空気調和装置に組み込まれる蒸
気圧縮式冷凍機は、図4に略示する様に構成する。コン
プレッサ1は、吸入ポートから吸引した冷媒蒸気を圧縮
してから吐出ポートより吐出する。このコンプレッサ1
から吐出された冷媒は、コンデンサ2を通過する間に空
気との間で熱交換を行なう事により放熱して凝縮する。
このコンデンサ2から吐出された液状の冷媒は、リキッ
ドタンク3と膨張弁4とを通過してからエバポレータ5
内に送り込まれ、このエバポレータ5内で蒸発する。内
部で冷媒が蒸発する事により、このエバポレータ5の温
度が低下する為、このエバポレータ5を通過する空気を
冷却し、自動車室内の冷房や除湿を行なえる。エバポレ
ータ5内で蒸発した冷媒は、上記吸入ポートからコンプ
レッサ1内に吸入される。
2. Description of the Related Art A vapor compression refrigerator incorporated in an air conditioner for a vehicle is configured as schematically shown in FIG. The compressor 1 compresses the refrigerant vapor sucked from the suction port and then discharges the compressed refrigerant vapor from the discharge port. This compressor 1
The refrigerant discharged from is condensed by radiating heat by performing heat exchange with air while passing through the condenser 2.
The liquid refrigerant discharged from the condenser 2 passes through the liquid tank 3 and the expansion valve 4 and then passes through the evaporator 5.
And evaporates in the evaporator 5. Since the temperature of the evaporator 5 is reduced by the evaporation of the refrigerant inside, the air passing through the evaporator 5 is cooled, and the cooling and dehumidification of the interior of the automobile can be performed. The refrigerant evaporated in the evaporator 5 is sucked into the compressor 1 from the suction port.

【0003】この様な自動車用空気調和装置に組み込ま
れる蒸気圧縮式冷凍機を構成するコンプレッサ1は、従
来から種々の構造のものが知られている。又、駆動軸の
回転運動を斜板によりピストンの往復運動に変換し、こ
のピストンにより冷媒の圧縮を行なう斜板式で、且つ、
一回転当りの吐出量の調節自在な可変容量型コンプレッ
サも、従来から広く知られている。図5〜6は、この様
な斜板式可変容量型コンプレッサの1例として、特公昭
64−1668号公報に記載されたものを示している。
尚、この図5〜6のうち、図5は容量を最大とした状態
を、図6は同じく最小とした状態を、それぞれ示してい
る。先ず、この図5〜6に示した従来の斜板式可変容量
型コンプレッサに就いて説明する。
[0003] As the compressor 1 constituting a vapor compression refrigerator incorporated in such an air conditioner for a vehicle, various types of structures are conventionally known. In addition, a swash plate type in which the rotational motion of the drive shaft is converted into a reciprocating motion of a piston by a swash plate, and the piston compresses the refrigerant, and
Variable displacement compressors capable of adjusting the discharge amount per rotation have been widely known. Figs. 5 and 6 show an example of such a swash plate type variable displacement compressor described in Japanese Patent Publication No. 64-1668.
5 and 6, FIG. 5 shows a state in which the capacity is maximized, and FIG. 6 shows a state in which the capacity is also minimized. First, the conventional swash plate type variable displacement compressor shown in FIGS. 5 and 6 will be described.

【0004】コンプレッサ1を構成するケーシング6
は、中央のケーシング本体7をヘッドケース8と端板9
とで軸方向(図5〜6の左右方向)両側から挟持し、更
に複数本の結合ボルト(図示せず)により結合して成
る。このうちのヘッドケース8の内側には、低圧室1
0、10と高圧室11とを設けている。尚、高圧室11
内は勿論、低圧室10内の圧力も陽圧である。又、上記
ケーシング本体7とヘッドケース8との間には平板状の
隔壁板15を挟持している。尚、図5〜6で複数に分割
されている如く表されている低圧室10、10は互いに
連通しており、上記ヘッドケース8の外面に設けられた
単一の吸入ポート12aに通じている。又、上記高圧室
11は、やはり上記ヘッドケース8に設けられた吐出ポ
ート12bに通じている。そして、上記吸入ポート12
aを前記エバポレータ5(図4)の出口に、上記吐出ポ
ート12bを前記コンデンサ2(図4)の入口に、それ
ぞれ通じさせている。
[0004] A casing 6 constituting the compressor 1
Is to connect the center casing body 7 to the head case 8 and the end plate 9
5 and 6 from both sides in the axial direction (left and right directions in FIGS. 5 and 6), and further connected by a plurality of connecting bolts (not shown). Inside the head case 8 is a low-pressure chamber 1
0 and 10 and a high-pressure chamber 11 are provided. The high pressure chamber 11
The pressure inside the low-pressure chamber 10 is, of course, positive pressure. Further, a flat partition plate 15 is sandwiched between the casing body 7 and the head case 8. The low-pressure chambers 10, which are divided into a plurality of parts in FIGS. 5 and 6, communicate with each other and communicate with a single suction port 12 a provided on the outer surface of the head case 8. . The high-pressure chamber 11 also communicates with a discharge port 12b provided in the head case 8. And, the suction port 12
a is connected to the outlet of the evaporator 5 (FIG. 4), and the discharge port 12b is connected to the inlet of the condenser 2 (FIG. 4).

【0005】上記ケーシング6内には駆動軸13を、上
記ケーシング本体7と端板9とに掛け渡す状態で、回転
のみ自在に支持している。即ち、上記駆動軸13の両端
部を1対のラジアルニードル軸受22a、22bによ
り、上記ケーシング本体7と端板9とに支持すると共
に、1対のスラストニードル軸受23a、23bによ
り、この駆動軸13に加わるスラスト荷重を支承自在と
している。これら1対のスラストニードル軸受23a、
23bのうち、一方(図5〜6の右方)のスラストニー
ドル軸受23aは、調整ナット24と上記駆動軸13の
一端部(図5〜6の右端部)に形成した段部25との間
に設けている。この調整ナット24は、上記ケーシング
本体7の中心孔26に形成した雌ねじ部に螺合して、軸
方向位置を調整自在である。又、他方(図5〜6の左
方)のスラストニードル軸受23bは、後述する支持ブ
ラケット20と上記端板9との間に設けている。又、上
記ケーシング6の内側で上記駆動軸13の周囲部分に
は、複数(例えば円周方向等間隔に5〜6個、図面には
1個のみ記載)のシリンダ14を形成している。この様
にケーシング本体7に形成した、複数のシリンダ14の
内側には、それぞれピストン16を、軸方向に亙る変位
自在に嵌装している。
A drive shaft 13 is supported in the casing 6 so as to freely rotate only in a state of being bridged between the casing body 7 and the end plate 9. That is, both ends of the drive shaft 13 are supported on the casing body 7 and the end plate 9 by a pair of radial needle bearings 22a and 22b, and the drive shaft 13 is supported by a pair of thrust needle bearings 23a and 23b. The thrust load applied to the can be supported freely. These one pair of thrust needle bearings 23a,
One of the thrust needle bearings 23a (the right one in FIGS. 5 to 6) is formed between the adjustment nut 24 and a step 25 formed at one end of the drive shaft 13 (the right end in FIGS. 5 to 6). Is provided. The adjusting nut 24 is screwed into a female screw portion formed in the center hole 26 of the casing body 7 so that the axial position can be adjusted. The other thrust needle bearing 23b (left side in FIGS. 5 and 6) is provided between a support bracket 20 described later and the end plate 9. A plurality of cylinders 14 (for example, five to six at equal intervals in the circumferential direction, only one is shown in the drawing) are formed inside the casing 6 around the drive shaft 13. The pistons 16 are respectively fitted to the inside of the plurality of cylinders 14 formed in the casing body 7 so as to be displaceable in the axial direction.

【0006】又、上記ケーシング本体7の一部内側で、
上記複数のシリンダ14を形成した部分と前記端板9と
の間部分は、クランク室18としている。そして、上記
駆動軸13の中間部でこのクランク室18内に位置する
部分に、スリーブ19と支持ブラケット20とを、上記
シリンダ14を設けた側から順に設けている。このうち
のスリーブ19は、その外径面19a(外周面)を球状
凸面とし、内径面(内周面)を円筒面としている。そし
て、このうちの内径面を、上記駆動軸13に対する摺動
を自在としている。又、上記支持ブラケット20は、上
記駆動軸13に外嵌固定して、この駆動軸13と共に回
転する様にしている。尚、上記スリーブ19の一端面
(図5〜6の左端面)と上記支持ブラケット20の基端
部(図5〜6の下端部)片側面(図5〜6の右側面)と
の間には、圧縮ばね21を設けて、上記スリーブ19に
シリンダ14に近づく方向の弾力を付与している。従っ
て上記スリーブ19は、次述する斜板27に力が作用し
ない限り、図6に示す様にストップリング28に衝合す
るまで上記シリンダ14側に変位し、上記斜板27が上
記駆動軸13に対して直角に近くなるまで起立する(駆
動軸13に対する傾斜角度が大きくなる。言い換えれ
ば、駆動軸13の直交する仮想平面に対する斜板27の
傾斜角度θが小さくなる。)。更に、コンプレッサ1を
非作動状態とするのに、クラッチを使用しない場合に
は、上記斜板27を上記駆動軸13に対し直角にする事
も考えられる。
Further, inside a part of the casing body 7,
A portion between the portion where the plurality of cylinders 14 are formed and the end plate 9 is a crank chamber 18. Further, a sleeve 19 and a support bracket 20 are provided in the middle portion of the drive shaft 13 in a portion located in the crank chamber 18 in order from the side where the cylinder 14 is provided. The sleeve 19 has an outer surface 19a (outer surface) having a spherical convex surface and an inner surface (inner surface) having a cylindrical surface. In addition, the inner diameter surface is slidable with respect to the drive shaft 13. Further, the support bracket 20 is externally fitted and fixed to the drive shaft 13 so as to rotate together with the drive shaft 13. In addition, between one end surface of the sleeve 19 (left end surface in FIGS. 5 and 6) and one side surface (lower end portion in FIGS. 5 and 6) of the support bracket 20 (right side surface in FIGS. 5 and 6). Is provided with a compression spring 21 to impart elasticity to the sleeve 19 in a direction approaching the cylinder 14. Therefore, unless a force acts on the swash plate 27 described below, the sleeve 19 is displaced toward the cylinder 14 until it abuts against the stop ring 28 as shown in FIG. (The inclination angle with respect to the drive shaft 13 increases. In other words, the inclination angle θ of the swash plate 27 with respect to the virtual plane perpendicular to the drive shaft 13 decreases). Further, when a clutch is not used to bring the compressor 1 into a non-operating state, the swash plate 27 may be formed at right angles to the drive shaft 13.

【0007】上記スリーブ19には斜板27の内径部分
を、揺動自在に外嵌している。即ち、この斜板27の内
径面27a(内周面)は、上記スリーブ19の外径面1
9aとほぼ同じ曲率を有する球状凹面としている。そし
て、上記内径面27aを上記外径面19aに、摺動自在
に外嵌する事により、上記斜板27を上記駆動軸13の
周囲に、軸方向に亙る変位及び傾斜角度の調節自在に支
持している。
[0007] The inner diameter of the swash plate 27 is fitted to the sleeve 19 so as to swing freely. That is, the inner diameter surface 27a (inner peripheral surface) of the swash plate 27 is
9a is a spherical concave surface having substantially the same curvature. The swash plate 27 is supported around the drive shaft 13 so as to be freely adjustable in axial displacement and inclination by fitting the inner diameter surface 27a to the outer diameter surface 19a in a slidable manner. doing.

【0008】又、上記支持ブラケット20の外周縁(図
5〜6の上縁)には駆動腕29を、直径方向外方に突出
する状態で設けている。そして、この駆動腕29の先端
部に傾斜長孔30を、上記駆動軸13の軸方向とほぼ垂
直な方向(図5〜6の上下方向)に亙り形成している。
一方、上記斜板27の片面(図5〜6の左面)で上記駆
動腕29と対向する部分には、被駆動腕31を固設して
いる。この被駆動腕31の先端部にはガイドピン32
を、上記駆動軸13に対し捩れの方向で形成している。
このガイドピン32は、上記傾斜長孔30に遊合する事
により上記斜板27を、傾斜角度の調節自在に枢支して
いる。即ち、上記斜板27は、上記駆動軸13に対する
上記スリーブ19の摺動に伴って、上記ガイドピン32
を中心に揺動する。
A drive arm 29 is provided on the outer peripheral edge of the support bracket 20 (upper edge in FIGS. 5 to 6) so as to protrude outward in the diameter direction. An inclined slot 30 is formed at the tip of the drive arm 29 in a direction substantially perpendicular to the axial direction of the drive shaft 13 (vertical direction in FIGS. 5 and 6).
On the other hand, a driven arm 31 is fixed to a portion of the swash plate 27 that faces the driving arm 29 on one surface (the left surface in FIGS. 5 and 6). A guide pin 32 is provided at the tip of the driven arm 31.
Are formed in the direction of twist with respect to the drive shaft 13.
The guide pins 32 pivotally support the swash plate 27 so that the inclination angle can be adjusted by loosely fitting into the oblong slot 30. That is, the swash plate 27 slides on the drive shaft 13 and slides the sleeve 19, so that the guide pin 32
Rocking around.

【0009】例えば、上記スリーブ19が圧縮ばね21
の弾力に抗して支持ブラケット20に近づいた状態で
は、上記ガイドピン32が、図5に示す様に、上記傾斜
長孔30の(駆動軸13を中心とする直径方向の)外端
部に移動する。そして、この状態では、駆動軸13に直
交する仮想平面に対する上記斜板27の傾斜角度θが大
きくなって、駆動軸13の回転に伴う前記各ピストン1
6のストロークが長くなり、コンプレッサ1の容量が増
大する。これに対して、上記スリーブ19が圧縮ばね2
1の弾力に基づいて支持ブラケット20から遠ざかった
状態では、上記ガイドピン32が、図6に示す様に、上
記傾斜長孔30の内端部に移動する。そして、この状態
では上記傾斜角度θが小さくなって、駆動軸13の回転
に伴う上記各ピストン16のストロークが短くなり、コ
ンプレッサ1の容量が減少する。
For example, when the sleeve 19 is a compression spring 21
In a state in which the guide pin 32 approaches the support bracket 20 against the elasticity of the above, the guide pin 32 is located at the outer end (in the diametric direction about the drive shaft 13) of the oblong slot 30 as shown in FIG. Moving. In this state, the inclination angle θ of the swash plate 27 with respect to an imaginary plane orthogonal to the drive shaft 13 increases, and the piston 1
6, the stroke of the compressor 1 is increased. On the other hand, the sleeve 19 has the compression spring 2
In a state in which the guide pin 32 moves away from the support bracket 20 based on the elasticity of 1, the guide pin 32 moves to the inner end of the inclined oblong hole 30 as shown in FIG. In this state, the inclination angle θ becomes small, the stroke of each of the pistons 16 associated with the rotation of the drive shaft 13 becomes short, and the capacity of the compressor 1 decreases.

【0010】上述の様にして駆動軸13の周囲に支持さ
れた斜板27の円周方向複数個所と上記各ピストン16
とは、それぞれ1対ずつのスライディングシュー17、
17により連結している。これら各スライディングシュ
ー17、17の内側面(互いに対向する面)は平坦面と
して、上記斜板27の両側面外径寄り部分に摺接させて
いる。又、これら各スライディングシュー17、17の
外側面(相手スライディングシュー17と反対側面)は
球状凸面としている。そして、上記内側面を上記斜板2
7の両側面に当接させた状態で、これら両スライディン
グシュー17、17の外側面を単一球面上に位置させて
いる。一方、上記各ピストン16の後端部(前記隔壁板
15から遠い側の端部で、図5〜6の左端部)には、上
記スライディングシュー17、17と共に伝達部材を構
成する連結腕部34を、各ピストン16と一体に形成し
ている。そして、各連結腕部34に、上記1対のスライ
ディングシュー17、17を抱持する為の抱持部33を
形成している。この抱持部33には、上記各スライディ
ングシュー17、17の外側面と密に摺接する球状凹面
35、35を、互いに対向させて形成している。
A plurality of swash plates 27 supported around the drive shaft 13 in the circumferential direction and the pistons 16
Is a pair of sliding shoes 17,
17 are connected. The inner surfaces (surfaces facing each other) of each of the sliding shoes 17, 17 are flat surfaces and are in sliding contact with the outer diameter portions of both sides of the swash plate 27. The outer surfaces of the sliding shoes 17, 17 (the side opposite to the mating sliding shoe 17) are spherical convex surfaces. And, the swash plate 2
The outer surfaces of the two sliding shoes 17, 17 are positioned on a single spherical surface in a state of contact with both side surfaces of the sliding shoe 7. On the other hand, at the rear end of each of the pistons 16 (an end farther from the partition plate 15 and at the left end in FIGS. 5 to 6), a connecting arm portion 34 which constitutes a transmission member together with the sliding shoes 17, 17 is provided. Are formed integrally with each piston 16. A holding portion 33 for holding the pair of sliding shoes 17, 17 is formed in each connecting arm portion 34. The holding portion 33 is formed with spherical concave surfaces 35, 35 slidably contacting the outer surfaces of the sliding shoes 17, 17 so as to face each other.

【0011】又、前記ケーシング本体7の一部内周面
で、上記各連結腕部34の外端部に整合する部分には、
各ピストン16毎にそれぞれ1対ずつのガイド面36
を、円周方向に離隔させて形成している。上記各連結腕
部34の外端部の円周方向端縁は、このガイド面36に
案内されて、上記ピストン16の軸方向(図5〜6の左
右方向)に亙る変位のみ自在である。従って、上記各ピ
ストン16も、前記シリンダ14内に、軸方向に亙る変
位のみ自在(回転不能)に嵌装されている。この結果、
上記各連結腕部34は、上記斜板27の揺動変位に伴っ
て上記各ピストン16を押し引きし、これら各ピストン
16を上記シリンダ14内で軸方向に往復移動させる。
A part of the inner peripheral surface of the casing main body 7 that is aligned with the outer end of each of the connecting arms 34 includes:
One pair of guide surfaces 36 for each piston 16
Are formed to be spaced apart in the circumferential direction. The circumferential edge of the outer end of each of the connecting arms 34 is guided by the guide surface 36 so that only the displacement of the piston 16 in the axial direction (the left-right direction in FIGS. 5 and 6) is possible. Therefore, each of the pistons 16 is also fitted into the cylinder 14 so that only the displacement in the axial direction is possible (rotation is impossible). As a result,
The connecting arms 34 push and pull the pistons 16 in accordance with the swing displacement of the swash plate 27, and reciprocate the pistons 16 in the cylinder 14 in the axial direction.

【0012】一方、前記低圧室10及び高圧室11と上
記各シリンダ14とを仕切るべく、前記ケーシング本体
7とヘッドケース8との突き合わせ部に挟持している隔
壁板15には、上記低圧室10と上記各シリンダ14と
を連通させる吸入口37と、上記高圧室11と上記シリ
ンダ14とを連通させる吐出口38とを設けている。そ
して、このうちの吸入口37部分に、上記低圧室10か
ら上記各シリンダ14に向けてのみ冷媒蒸気を流す吸入
弁39を設けている。又、上記吐出口38部分には、上
記各シリンダ14から上記高圧室11に向けてのみ冷媒
蒸気を流す吐出弁40を設けている。これら吸入弁39
及び吐出弁40は一般的に、図示の様なリード弁を使用
する。
On the other hand, in order to partition the low pressure chamber 10 and the high pressure chamber 11 from the cylinders 14, the partition plate 15 sandwiched between the butting portions of the casing body 7 and the head case 8 has the low pressure chamber 10 And a suction port 37 for communicating the cylinder 14 with the high-pressure chamber 11 and the cylinder 14. A suction valve 39 for flowing refrigerant vapor only from the low-pressure chamber 10 toward each of the cylinders 14 is provided in the suction port 37 of the above. Further, a discharge valve 40 for flowing refrigerant vapor only from each of the cylinders 14 toward the high-pressure chamber 11 is provided at the discharge port 38. These suction valves 39
The discharge valve 40 generally uses a reed valve as shown.

【0013】又、上記低圧室10と前記クランク室18
との間には、これら両室10、18同士を連通させる圧
力調整通路41を設けている。そして、この圧力調整通
路41の途中に圧力調整弁45を設けている。この圧力
調整弁45は、周囲の圧力に応じて軸方向に亙り伸縮す
るベローズ42と、このベローズ42の伸縮に伴って流
通孔43を開閉するニードル44とを含んで構成する。
そして、冷房負荷の変動に伴って変化する低圧室10部
分の冷媒圧力に応じて、上記圧力調整通路41の開閉、
或は開度の調整を行なう。尚、上記ベローズ42は、内
部に所定圧力の気体を封入した状態で密閉している。
The low-pressure chamber 10 and the crank chamber 18
A pressure adjusting passage 41 is provided between the two chambers 10 and 18 so as to communicate with each other. A pressure control valve 45 is provided in the pressure control passage 41. The pressure adjusting valve 45 includes a bellows 42 that expands and contracts in the axial direction according to the surrounding pressure, and a needle 44 that opens and closes the communication hole 43 as the bellows 42 expands and contracts.
Then, according to the refrigerant pressure in the low-pressure chamber 10 that changes with a change in the cooling load, opening and closing of the pressure adjustment passage 41,
Alternatively, the opening is adjusted. The bellows 42 is hermetically sealed with a gas at a predetermined pressure sealed therein.

【0014】上述の様に構成される従来の可変容量型の
コンプレッサ1の作用は、次の通りである。自動車室内
の冷房或は除湿を行なう為、蒸気圧縮式冷凍機を運転す
る場合には、前記駆動軸13を回転駆動する。この結
果、前記斜板27が回転して、前記複数のピストン16
をそれぞれシリンダ14内で往復移動させる。そして、
この様なピストン16の往復移動に伴って、前記吸入ポ
ート12aに通じる低圧室10内の冷媒蒸気が、上記吸
入口37を通じてシリンダ14内に吸い込まれる。この
冷媒蒸気は、次いでこのシリンダ14内で圧縮されてか
ら、前記吐出口38を通じて前記高圧室11に送り出さ
れる。
The operation of the conventional variable displacement compressor 1 configured as described above is as follows. When operating a vapor compression refrigerator to cool or dehumidify the interior of the automobile, the drive shaft 13 is driven to rotate. As a result, the swash plate 27 rotates and the plurality of pistons 16
Are reciprocated in the cylinder 14 respectively. And
As the piston 16 reciprocates, the refrigerant vapor in the low-pressure chamber 10 communicating with the suction port 12a is sucked into the cylinder 14 through the suction port 37. The refrigerant vapor is then compressed in the cylinder 14 and then sent out to the high-pressure chamber 11 through the discharge port 38.

【0015】冷房負荷が大きく、上記コンプレッサ1で
多量の冷媒蒸気を圧縮する必要がある場合には、前記エ
バポレータ5(図4)から上記低圧室10に送り込まれ
る冷媒蒸気の圧力が高くなり、この低圧室10と通じる
圧力調整通路41内の圧力も高くなる。この状態では、
上記圧力調整弁45を構成するベローズ42が縮み、ニ
ードル44が流通孔43から退避する。この結果、前記
クランク室18が、上記流通孔43、圧力調整通路41
を介して上記低圧室10に通じ、上記クランク室18内
の圧力が低くなる。
When the cooling load is large and a large amount of refrigerant vapor needs to be compressed by the compressor 1, the pressure of the refrigerant vapor sent from the evaporator 5 (FIG. 4) to the low-pressure chamber 10 increases. The pressure in the pressure adjustment passage 41 communicating with the low-pressure chamber 10 also increases. In this state,
The bellows 42 constituting the pressure regulating valve 45 contracts, and the needle 44 retreats from the flow hole 43. As a result, the crank chamber 18 is connected to the communication hole 43 and the pressure adjustment passage 41.
, The pressure in the crank chamber 18 decreases.

【0016】ところで、このクランク室18の圧力は、
上記複数のピストン16の後背面(図5〜6の左面)に
加わる。これに対してこれら各ピストン16の前面(図
5〜6の右面)には、前記シリンダ14の圧縮空間(ピ
ストン16の前面と前記隔壁板15との間の空間)内の
圧力が加わる。従って、これら各ピストン16は、上記
クランク室18内の圧力と圧縮空間内の圧力との差に応
じた力で、圧力が低い側に押される傾向となる。そし
て、各ピストン16に加わるこれらの力の合計が、上記
斜板27の傾斜角度を変化させる方向に加わる。勿論、
上記圧縮空間内の圧力はピストン16の行程により変化
するが、ピストン16の往復は高速で行なわれるので、
上記圧縮空間内の圧力は全行程の平均値として考える事
ができる。従って、上述の様に上記クランク室18内の
圧力を低くした状態では、このクランク室18内の圧力
が上記圧縮空間内の圧力に比べて十分に低くなり、上記
各ピストン16を上記斜板27に向け、図5〜6で左方
に押圧する力が強くなる。
The pressure in the crank chamber 18 is
It joins the rear surface of the plurality of pistons 16 (left surface in FIGS. 5 and 6). On the other hand, the pressure in the compression space of the cylinder 14 (the space between the front surface of the piston 16 and the partition plate 15) is applied to the front surface (the right surface in FIGS. 5 and 6) of each of the pistons 16. Accordingly, each of the pistons 16 tends to be pushed to a lower pressure side by a force corresponding to a difference between the pressure in the crank chamber 18 and the pressure in the compression space. Then, the sum of these forces applied to each piston 16 is applied in a direction in which the inclination angle of the swash plate 27 is changed. Of course,
Although the pressure in the compression space changes according to the stroke of the piston 16, the reciprocation of the piston 16 is performed at a high speed.
The pressure in the compression space can be considered as an average value of all the strokes. Therefore, when the pressure in the crank chamber 18 is reduced as described above, the pressure in the crank chamber 18 is sufficiently lower than the pressure in the compression space, and the pistons 16 are connected to the swash plate 27. In FIGS. 5 and 6, the force of pressing leftward is increased.

【0017】一方、前述の様に、この斜板27を枢支す
る為の枢軸であるガイドピン32は、駆動軸13の中心
から直径方向外方にずれた位置に設けられている。この
為、上記各ピストン16が上記斜板27を押圧するモー
メントは、各ピストン16毎に異なり、上記ガイドピン
32に近いピストン16では小さく、同じく遠いピスト
ン16では大きくなる。従って、クランク室18内の圧
力が低い状態では、上記斜板27が図5に示す様に、上
記ガイドピン32から遠い側がシリンダ14から離れる
方向に大きく傾斜する(前記傾斜角度θが大きくな
る)。この結果、この斜板27の回転に伴う上記各ピス
トン16のストロークが大きくなり、上記コンプレッサ
1の容量が増大する。
On the other hand, as described above, the guide pin 32, which is a pivot for pivotally supporting the swash plate 27, is provided at a position displaced radially outward from the center of the drive shaft 13. For this reason, the moment when each piston 16 presses the swash plate 27 differs for each piston 16, and is small for the piston 16 near the guide pin 32 and large for the piston 16 far from the guide pin 32. Therefore, when the pressure in the crank chamber 18 is low, the side of the swash plate 27 that is far from the guide pin 32 is greatly inclined away from the cylinder 14 as shown in FIG. 5 (the inclination angle θ becomes large). . As a result, the stroke of each piston 16 accompanying the rotation of the swash plate 27 increases, and the capacity of the compressor 1 increases.

【0018】これに対して、冷房負荷が小さく、上記コ
ンプレッサ1から吐出する冷媒蒸気が少なくて済む場合
には、前記エバポレータ5(図4)から上記低圧室10
に送り込まれる冷媒蒸気の圧力が低くなり、この低圧室
10と通じる圧力調整通路41内の圧力も低くなる。こ
の状態では、上記圧力調整弁45を構成するベローズ4
2が伸び、ニードル44の先端部が流通孔43に進入す
る。この結果、前記クランク室18と上記低圧室10と
の連通が断たれる。このクランク室18内には、上記ピ
ストン16の外周面と前記シリンダ14の内周面との間
の隙間から漏れた高圧の冷媒蒸気(ブローバイガス)が
少しずつ進入するので、この様にクランク室18と低圧
室10との連通が断たれた状態では、上記クランク室1
8内の圧力が上昇する。
On the other hand, if the cooling load is small and the amount of refrigerant vapor discharged from the compressor 1 is small, the evaporator 5 (FIG. 4) can supply the low-pressure chamber 10
The pressure of the refrigerant vapor sent to the low pressure chamber 10 decreases, and the pressure in the pressure adjustment passage 41 communicating with the low pressure chamber 10 also decreases. In this state, the bellows 4 constituting the pressure regulating valve 45
2 extends, and the tip of the needle 44 enters the flow hole 43. As a result, the communication between the crank chamber 18 and the low-pressure chamber 10 is cut off. Since high-pressure refrigerant vapor (blow-by gas) leaking from a gap between the outer peripheral surface of the piston 16 and the inner peripheral surface of the cylinder 14 gradually enters into the crank chamber 18, the crank chamber 18 When the communication between the low pressure chamber 18 and the low pressure chamber 10 is cut off, the crank chamber 1
The pressure in 8 rises.

【0019】この様に上記クランク室18内の圧力が高
くなった状態では、このクランク室18内の圧力が上記
圧縮空間内の圧力に比べて高くなり、上記各ピストン1
6を上記斜板27から遠ざけるべく、図5〜6で右方に
押圧する力が強くなる。従って、上記斜板27が図6に
示す様に、駆動軸13に対して垂直に近くなる(前記傾
斜角度θが小さくなる)。この結果、この斜板27の回
転に伴う上記各ピストン16のストロークが小さくな
り、上記コンプレッサ1の容量が減少する。冷房負荷が
中間の場合には、上記圧力調整弁45が上記クランク室
18内の圧力を中間程度に調節し、上記斜板27の傾斜
角度θを図5に示した状態と図6に示した状態との中間
に規制する。
When the pressure in the crank chamber 18 is high, the pressure in the crank chamber 18 is higher than the pressure in the compression space, and the piston 1
5 and 6, the force of pressing rightward in FIG. Therefore, as shown in FIG. 6, the swash plate 27 is close to being perpendicular to the drive shaft 13 (the inclination angle θ is small). As a result, the stroke of each of the pistons 16 associated with the rotation of the swash plate 27 decreases, and the capacity of the compressor 1 decreases. When the cooling load is intermediate, the pressure regulating valve 45 adjusts the pressure in the crank chamber 18 to approximately the intermediate level, and the inclination angle θ of the swash plate 27 is shown in FIG. 5 and FIG. Regulate in the middle of the state.

【0020】[0020]

【発明が解決しようとする課題】冷房負荷或は駆動軸1
3の回転数が変化した場合にも、車室の温度調節を安定
して行える様にする為には、この冷房負荷或は駆動軸1
3の回転数の変化に合わせて、コンプレッサ1が圧縮す
る冷媒蒸気の量を迅速に変化させる必要がある。ところ
が、上述した従来構造の場合には、この様にコンプレッ
サ1が圧縮する冷媒蒸気の量を迅速に変化させる事が困
難であった。この理由は、以下の通りである。即ち、上
記コンプレッサ1が圧縮する冷媒蒸気の量を変化させる
際には、上述した様に、斜板27の傾斜角度を変化させ
る。ところが、この斜板27の傾斜角度を変化させるべ
く、前述した様にガイドピン32を傾斜長孔30内で移
動させる際には、これらガイドピン32の外周面と傾斜
長孔30の内側面との間に大きな摩擦力(滑り摩擦力)
が作用する。
SUMMARY OF THE INVENTION Cooling load or drive shaft 1
In order to stably control the temperature of the passenger compartment even when the rotation speed of the drive shaft 3 changes, the cooling load or the drive shaft 1 must be controlled.
It is necessary to quickly change the amount of the refrigerant vapor compressed by the compressor 1 in accordance with the change in the rotation speed of the compressor 3. However, in the case of the above-described conventional structure, it was difficult to quickly change the amount of refrigerant vapor compressed by the compressor 1 in this manner. The reason is as follows. That is, when changing the amount of refrigerant vapor compressed by the compressor 1, the inclination angle of the swash plate 27 is changed as described above. However, when the guide pins 32 are moved in the oblong holes 30 as described above in order to change the inclination angle of the swash plate 27, the outer peripheral surfaces of the guide pins 32 and the inner surfaces of the oblong holes 30 are changed. Large friction force (sliding friction force)
Works.

【0021】即ち、上記傾斜長孔30は、上記駆動軸1
3の軸方向(図5〜6の左右方向)に対し交叉する方向
(図5〜6の上下方向)に形成されている。又、上記斜
板27には各ピストン16から、上記軸方向のスラスト
荷重が加わる。この為、上記ガイドピン32は、上記斜
板27の傾斜角度が変化する際、上記傾斜長孔30の内
側縁に強く押しつけられつつ、この傾斜長孔30内を移
動する。従って、上記ガイドピン32が上記傾斜長孔3
0内で移動する際、このガイドピン32の外周面と上記
傾斜長孔30の内側面との間には大きな摩擦力(滑り摩
擦力)が作用する。この様な摩擦力は、上記斜板27の
傾斜角度を変化させる事に対する抵抗となる。この為、
上記従来構造の場合には、冷房負荷或は上記駆動軸13
の回転数の変化に合わせて、コンプレッサ1が圧縮する
冷媒蒸気の量を迅速に変化させる事が難しい。
That is, the oblong slot 30 is connected to the drive shaft 1.
3 is formed in a direction (vertical direction in FIGS. 5 and 6) crossing the axial direction (horizontal direction in FIGS. 5 and 6). Further, the axial thrust load is applied to the swash plate 27 from each piston 16. Therefore, when the inclination angle of the swash plate 27 changes, the guide pin 32 moves in the oblong slot 30 while being strongly pressed against the inner edge of the oblong slot 30. Therefore, the guide pin 32 is not
When moving within zero, a large frictional force (sliding frictional force) acts between the outer peripheral surface of the guide pin 32 and the inner side surface of the oblique long hole 30. Such a frictional force becomes a resistance to changing the inclination angle of the swash plate 27. Because of this,
In the case of the conventional structure, the cooling load or the drive shaft 13
It is difficult to quickly change the amount of the refrigerant vapor compressed by the compressor 1 in accordance with the change in the number of revolutions.

【0022】尚、図7は、上述した従来構造に於ける斜
板27の追従性の良否を確認する為に、本発明者が行な
った実験の結果を示している。この実験では、高速道路
等で自動車が急加速した場合を想定して、蒸気圧縮式冷
凍機(図4)に組み込んだコンプレッサ1の駆動軸13
の回転速度が急上昇した場合に、上記斜板27の追従性
がどの程度となるかを測定した。又、この実験では、上
記斜板27の追従性を測定する為に、この斜板27の実
際の傾斜角度の変化を直接観察するのではなく、エバポ
レータ5(図4)から上記コンプレッサ1に流入する冷
媒蒸気の温度を測定する事により、上記斜板27の追従
性を評価した。尚、図7中、実線aは、コンプレッサ1
の駆動軸13の回転速度を、破線bは、上記エバポレー
タ5からコンプレッサ1に吸入される冷媒蒸気の温度
を、一点鎖線cは、同じく上記エバポレータ5からコン
プレッサ1に吸入される冷媒蒸気の圧力を、二点鎖線d
は、上記コンプレッサ1からコンデンサ2(図4)に突
出される冷媒蒸気の圧力を、それぞれ示している。図7
から分かる様に、実線aで示される上記駆動軸13の回
転数を900(r.p.m.)から4000(r.p.m.)まで急激に
増加させると、破線bで示される上記エバポレータ5か
らコンプレッサ1に吸入される冷媒蒸気の温度は、一時
−1℃から+6℃まで上昇し、その後上昇前の温度であ
る−1℃に戻った。測定の結果、この様に冷媒蒸気の温
度が上昇してから元の温度に戻るまでの時間(温度変化
時間T)は78(sec) であった。この結果から、上記従
来構造の場合には、上記斜板27の追従性が良好とは言
えない事が分かる。本発明の斜板式可変容量コンプレッ
サは、上述の様な事情に鑑みて発明したものである。
FIG. 7 shows the results of an experiment conducted by the present inventor to confirm whether or not the followability of the swash plate 27 in the above-described conventional structure is good. In this experiment, the drive shaft 13 of the compressor 1 incorporated in the vapor compression refrigerator (FIG. 4) was assumed on the assumption that the vehicle accelerated rapidly on a highway or the like.
When the rotational speed of the swash plate 27 suddenly increased, the followability of the swash plate 27 was measured. In this experiment, in order to measure the followability of the swash plate 27, the change in the actual inclination angle of the swash plate 27 was not directly observed, but instead the flow from the evaporator 5 (FIG. 4) was introduced into the compressor 1. The followability of the swash plate 27 was evaluated by measuring the temperature of the refrigerant vapor. In FIG. 7, the solid line a indicates the compressor 1
, The broken line b indicates the temperature of the refrigerant vapor sucked from the evaporator 5 into the compressor 1, and the dashed line c indicates the pressure of the refrigerant vapor sucked from the evaporator 5 into the compressor 1. , Two-dot chain line d
Represents the pressure of the refrigerant vapor projected from the compressor 1 to the condenser 2 (FIG. 4). FIG.
As can be seen from FIG. 5, when the rotation speed of the drive shaft 13 indicated by the solid line a is rapidly increased from 900 (rpm) to 4000 (rpm), the refrigerant drawn into the compressor 1 from the evaporator 5 indicated by the broken line b The temperature of the steam temporarily rose from -1 ° C to + 6 ° C, and then returned to the pre-rise temperature of -1 ° C. As a result of the measurement, the time from the rise of the temperature of the refrigerant vapor to the return to the original temperature (temperature change time T) was 78 (sec). From this result, it can be understood that the swash plate 27 cannot be said to have good followability in the case of the conventional structure. The swash plate type variable displacement compressor of the present invention has been invented in view of the above circumstances.

【0023】[0023]

【課題を解決するための手段】本発明の斜板式可変容量
型コンプレッサは、前述した従来の斜板式可変容量型コ
ンプレッサと同様に、吸入ポート及び吐出ポートを有す
るケーシングと、このケーシング内に設けられて上記吸
入ポートに通じる低圧室と、上記ケーシング内に設けら
れて上記吐出ポートに通じる高圧室と、上記ケーシング
内に回転自在に支持された駆動軸と、上記ケーシングの
内側でこの駆動軸の周囲部分に、それぞれがこの駆動軸
とほぼ平行に形成された複数のシリンダと、これら各シ
リンダの内側に軸方向に亙る変位自在に嵌装されたピス
トンと、上記駆動軸の中間部周囲に、この駆動軸に支持
されてこの駆動軸と共に回転する斜板と、この斜板の傾
斜角度を調節自在な角度調節手段と、上記駆動軸の回転
に伴う上記斜板の上記駆動軸の軸方向に亙る変位を上記
各ピストンに伝達する伝達部材と、上記低圧室から上記
各シリンダに向けてのみ冷媒蒸気を流す吸入弁と、上記
各シリンダから上記高圧室に向けてのみ冷媒蒸気を流す
吐出弁とを備える。そして、このうちの角度調節手段
は、上記駆動軸に対しこの駆動軸と共に回転自在に支持
した駆動腕と、上記斜板の片側面で上記駆動腕と対向す
る部分に固設した被駆動腕と、これら駆動腕と被駆動腕
とのうちの何れか一方の腕の先端部に形成した傾斜長孔
とを備える。又、上記駆動腕と被駆動腕とのうちの他方
の腕を1対設け、これら1対の他方の腕により上記一方
の腕を両側から挾むと共に、この他方の腕の先端部を支
持したガイドピンの中間部を上記傾斜長孔内に挿通して
いる。そして、上記斜板の傾斜角度を調節する際には、
上記斜板の上記駆動軸に対する支持部分をこの駆動軸の
軸方向に亙り変位させると共に、上記ガイドピンの中間
部を上記傾斜長孔内でこの傾斜長孔の長さ方向に亙り移
動させつつ、上記斜板を上記ガイドピンを中心に揺動さ
せる。特に、本発明の斜板式可変容量型コンプレッサに
於いては、上記傾斜長孔の内側面と上記ガイドピンと同
心の円筒面とを転がり接触させている。
The swash plate type variable displacement compressor according to the present invention is provided with a casing having an intake port and a discharge port, and is provided in the casing, similarly to the above-mentioned conventional swash plate type variable displacement compressor. A low-pressure chamber communicating with the suction port, a high-pressure chamber provided in the casing and communicating with the discharge port, a drive shaft rotatably supported in the casing, and a periphery of the drive shaft inside the casing. A plurality of cylinders each formed substantially parallel to the drive shaft, a piston axially displaceably fitted inside each of the cylinders, and an intermediate portion of the drive shaft. A swash plate supported by the drive shaft and rotating together with the drive shaft; an angle adjusting means capable of adjusting the inclination angle of the swash plate; and a swash plate associated with the rotation of the drive shaft. A transmission member for transmitting the displacement of the drive shaft in the axial direction to each of the pistons; a suction valve for flowing refrigerant vapor only from the low-pressure chamber to each of the cylinders; and only from the cylinders to the high-pressure chamber. A discharge valve through which refrigerant vapor flows. The angle adjusting means includes a drive arm rotatably supported on the drive shaft together with the drive shaft, and a driven arm fixed to a portion of the swash plate opposite to the drive arm on one side surface. And an oblong slot formed at the tip of one of the drive arm and the driven arm. Further, a pair of the other arm of the driving arm and the driven arm is provided, and the one arm is sandwiched by the pair of the other arms from both sides, and the tip of the other arm is supported. An intermediate portion of the guide pin is inserted into the oblong hole. And when adjusting the inclination angle of the swash plate,
While displacing the support portion of the swash plate with respect to the drive shaft in the axial direction of the drive shaft, while moving the intermediate portion of the guide pin in the inclined slot in the longitudinal direction of the inclined slot, The swash plate is swung about the guide pin. In particular, in the swash plate type variable displacement compressor of the present invention, the inner surface of the oblong slot is in rolling contact with the cylindrical surface concentric with the guide pin.

【0024】[0024]

【作用】上述の様に構成する本発明の斜板式可変容量型
コンプレッサにより、吸入ポートから吸入した冷媒を圧
縮し、更に吐出ポートから吐出する作用は、前述した従
来の斜板式可変容量型コンプレッサと同様である。特
に、本発明の斜板式可変容量型コンプレッサの場合に
は、冷房負荷や駆動軸の回転速度が変化して、コンプレ
ッサで圧縮すべき冷媒蒸気の量が変化した場合にも、駆
動軸の1回転当りで圧縮する冷媒蒸気の量を迅速に変化
させる事ができる。即ち、この様に圧縮する冷媒蒸気の
量を変化させるべく、斜板の傾斜角度を変化させる為
に、ガイドピンが傾斜長孔内で移動する場合に、この傾
斜長孔の内側面と、上記ガイドピンと同心の円筒面とが
転がり接触する。この為、上記傾斜長孔の内側面と上記
同心の円筒面との当接部に働く摩擦力(転がり摩擦力)
が非常に小さくなる。従って、この摩擦力が上記斜板の
傾斜角度が変化する際の抵抗となる程度が極く小さくな
り、斜板の傾斜角度を迅速に変化させる(追従性を向上
させる)事ができる。この結果、冷媒負荷や駆動軸の回
転速度が変化した場合にも、圧縮する冷媒蒸気の量を迅
速に変化させる事ができる。
The swash plate type variable displacement compressor of the present invention configured as described above compresses the refrigerant sucked from the suction port and discharges it from the discharge port. The same is true. In particular, in the case of the swash plate type variable displacement compressor of the present invention, even when the cooling load or the rotation speed of the drive shaft changes, and the amount of refrigerant vapor to be compressed by the compressor changes, one rotation of the drive shaft can be achieved. It is possible to quickly change the amount of refrigerant vapor to be compressed per hit. That is, in order to change the amount of the refrigerant vapor to be compressed in this way, to change the inclination angle of the swash plate, when the guide pin moves in the inclined long hole, The guide pin and the concentric cylindrical surface are in rolling contact. Therefore, the frictional force (rolling frictional force) acting on the contact portion between the inner side surface of the oblique slot and the concentric cylindrical surface.
Becomes very small. Accordingly, the degree to which the frictional force becomes a resistance when the inclination angle of the swash plate changes is extremely small, and the inclination angle of the swash plate can be changed quickly (improvement of followability). As a result, even when the refrigerant load or the rotation speed of the drive shaft changes, the amount of refrigerant vapor to be compressed can be changed quickly.

【0025】[0025]

【発明の実施の形態】図1〜2は、請求項1〜2に対応
する、本発明の実施の形態の第1例を示している。尚、
本例の特徴は、コンプレッサで圧縮する冷媒蒸気の量を
変化させる際に、斜板27(図5〜6参照)の傾斜角度
を円滑に変化させるべく、ガイドピン32aと傾斜長孔
30との係合部の構造を工夫した点にある。その他の部
分の構造及び作用は、前述の図5〜6に示した従来構造
と同様であるから、重複する図示及び説明を省略若しく
は簡略にし、以下、本発明の特徴部分及び上記従来構造
と異なる部分を中心に説明する。
1 and 2 show a first example of an embodiment of the present invention corresponding to claims 1 and 2. FIG. still,
The feature of this example is that when the amount of refrigerant vapor compressed by the compressor is changed, the guide pin 32a and the oblong slot 30 are connected to each other so as to smoothly change the inclination angle of the swash plate 27 (see FIGS. 5 to 6). The point is that the structure of the engaging portion is devised. Since the structure and operation of the other parts are the same as those of the conventional structure shown in FIGS. 5 and 6, overlapping illustration and description will be omitted or simplified. The description will focus on the parts.

【0026】斜板27の片面(図5〜6の左面)に結合
固定する基部46の片面には1対の被駆動腕31a、3
1aを、互いに間隔をあけた状態で固設している。又、
これら各被駆動腕31a、31aの間部分には、支持ブ
ラケット20(図5〜6参照)の外周縁に突設した駆動
腕29の先端部を、緩く進入させている。そして、この
駆動腕29の先端部に傾斜長孔30を、駆動軸13(図
5〜6参照)の軸方向に対し交叉する方向(図1の表裏
方向)に亙り形成している。そして、上記傾斜長孔30
に、ガイドピン32aの中間部を挿通している。一方、
上記1対の被駆動腕31a、31aの先端部には、それ
ぞれ円孔47、47を形成している。そして、これら各
円孔47、47内に上記ガイドピン32aの両端部を、
それぞれラジアルニードル軸受48、48を介して支持
する事により、上記ガイドピン32aを上記1対の被駆
動腕31a、31aに回転自在に支持している。
A pair of driven arms 31a, 3a is provided on one side of a base 46 which is fixedly connected to one side of the swash plate 27 (the left side in FIGS. 5 and 6).
1a are fixedly arranged at a distance from each other. or,
The distal end of the drive arm 29 protruding from the outer peripheral edge of the support bracket 20 (see FIGS. 5 and 6) is loosely inserted between the driven arms 31a and 31a. An inclined slot 30 is formed at the tip end of the drive arm 29 in a direction crossing the axial direction of the drive shaft 13 (see FIGS. 5 and 6) (the front and back direction in FIG. 1). And, the inclined oblong hole 30
, An intermediate portion of the guide pin 32a is inserted. on the other hand,
Circular holes 47, 47 are formed at the tips of the pair of driven arms 31a, 31a, respectively. Then, both ends of the guide pin 32a are inserted into these circular holes 47, 47, respectively.
The guide pins 32a are rotatably supported by the pair of driven arms 31a, 31a by being supported via radial needle bearings 48, 48, respectively.

【0027】上記各ラジアルニードル軸受48、48
は、それぞれ上記各円孔47、47内に内嵌固定する円
筒状の外輪49と、この外輪49の内径側に円周方向に
亙り配置された複数本のニードル50、50と、これら
各ニードル50、50を転動自在に保持する円環状の保
持器51とから成る。そして、このうちの外輪49の軸
方向両端部に、それぞれ内向きフランジ状の鍔部52、
52を設ける事により、上記各ニードル50、50及び
保持器51がこの外輪49の軸方向(図1〜2の左右方
向)に抜け出ない様にしている。又、上記ガイドピン3
2aは、中間部に大径部53を、両端部に小径部54、
54を、それぞれ有する。そして、このうちの大径部5
3を上記傾斜長孔30に緩く挿通すると共に、上記各小
径部54、54を上記各ラジアルニードル軸受48、4
8内に回転自在に支持している。尚、駆動腕29から被
駆動腕31aへの回転力の伝達時には、この駆動腕29
の回転方向前側面(例えば図1の右側面)と一方の被駆
動腕31aの回転方向後側面(例えば図1の右方の被駆
動腕31aの左側面)とが当接し、この当接部を介して
上記回転力の伝達を行なう。
Each of the above radial needle bearings 48, 48
A cylindrical outer ring 49 fitted and fixed in each of the circular holes 47, 47; a plurality of needles 50, 50 arranged circumferentially on an inner diameter side of the outer ring 49; And a ring-shaped retainer 51 for holding the rollers 50 and 50 in a freely rolling manner. Then, flange portions 52 each having an inward flange shape are provided at both axial ends of the outer ring 49,
By providing 52, the needles 50, 50 and the retainer 51 are prevented from coming off in the axial direction of the outer ring 49 (the left-right direction in FIGS. 1 and 2). Also, the guide pin 3
2a has a large-diameter portion 53 at an intermediate portion, a small-diameter portion 54 at both ends,
54 respectively. And the large diameter part 5 of these
3 is loosely inserted into the elongated oblong hole 30 and the small diameter portions 54, 54 are connected to the radial needle bearings 48, 4.
8 so as to be rotatable. When transmitting the rotational force from the driving arm 29 to the driven arm 31a,
The rotation front surface (for example, the right side surface in FIG. 1) and the rear surface in the rotation direction of one driven arm 31a (for example, the left side surface of the right driven arm 31a in FIG. 1) are in contact with each other. The above-mentioned torque is transmitted via the.

【0028】尚、この状態で、上記大径部53と上記両
小径部54、54との連続部に存在する段差面55、5
5と、上記各外輪49、49の両端部に形成した鍔部5
2、52のうち、上記段差面55、55と対向する側の
鍔部52、52の外側面との間には、それぞれ微小隙間
を形成している。これにより、これら段差面55、55
と鍔部52、52との擦れ合いを防止して、上記ガイド
ピン32aの回転に要する力の低減を図っている。又、
このガイドピン32aが軸方向(図1の左右方向)に移
動しようとした場合に、上記段差面55、55と上記鍔
部52、52の外側面とを当接させて、このガイドピン
32aが軸方向に大きくずれ動く事を防止している。
尚、上記ガイドピン32aの両端部を小径部54、54
とした事に伴い、これら小径部54、54を支持する上
記各ラジアルニードル軸受48、48の径も小さくな
る。但し、本例の場合には、上記ガイドピン32aの両
端部をこれら2個のラジアルニードル軸受48、48に
より支持している為、これら各ラジアルニードル軸受4
8、48の負荷容量を十分に確保できる。
In this state, the step surfaces 55, 5 existing in a continuous portion between the large diameter portion 53 and the small diameter portions 54, 54 are provided.
5 and flanges 5 formed at both ends of the outer rings 49, 49
Of the 2, 52, minute gaps are formed between the step surfaces 55, 55 and the outer surfaces of the flanges 52, 52 on the side facing the step surfaces 55, 55, respectively. Thereby, these step surfaces 55, 55
The friction between the guide pin 32a and the flanges 52, 52 is prevented to reduce the force required for rotating the guide pin 32a. or,
When the guide pin 32a attempts to move in the axial direction (the left-right direction in FIG. 1), the step surfaces 55, 55 are brought into contact with the outer surfaces of the flanges 52, 52, and the guide pin 32a is moved. Prevents large displacements in the axial direction.
Note that both ends of the guide pin 32a are connected to the small diameter portions 54, 54.
Accordingly, the diameters of the radial needle bearings 48 supporting the small diameter portions 54 also decrease. However, in the case of the present example, since both ends of the guide pin 32a are supported by these two radial needle bearings 48, 48, these radial needle bearings 4
8, 48 load capacities can be sufficiently secured.

【0029】上述の様に構成する本例の斜板式可変容量
コンプレッサの場合には、冷房負荷や駆動軸13(図5
〜6)の回転速度が変化して、コンプレッサで圧縮すべ
き冷媒蒸気の量が変化した場合に、前記斜板27の傾斜
角度を迅速に変化させる事ができる。即ち、可変容量コ
ンプレッサの駆動軸13が1回転する間に圧縮する冷媒
蒸気の量を変化させるべく、斜板27の傾斜角度を変化
させる際に、ガイドピン32aが傾斜長孔30内で移動
する場合に、上記ガイドピン32aの大径部53の外周
面と上記傾斜長孔30の内側面とが転がり接触する。こ
の為、これら大径部53の外周面と傾斜長孔30の内側
面との当接部に働く摩擦力(転がり摩擦力)は非常に小
さくなる。例えば、前述の従来構造の場合、ガイドピン
32の外周面と傾斜長孔30の内側面との当接部の摩擦
係数が0.3〜0.5であり、この当接部に加わる荷重
は100〜300kgf である為、この当接部には30〜
150kgf の大きな摩擦力が作用する。これに対して本
発明の構造によれば、上記大径部53の外周面と傾斜長
孔30の内側面との当接部に作用する摩擦力を、前記各
ニードル軸受48、48の摩擦係数が0.001〜0.
005と低い事に対応して、0.1〜1.5kgf と、極
めて小さくできる。従って、この摩擦力が上記斜板27
の傾斜角度が変化する際の抵抗となる事が極く小さくな
り、上記斜板27の傾斜角度を迅速に変化させる(追従
性を向上させる)事ができる。この結果、冷媒負荷や上
記駆動軸13の回転速度が変化した場合に、コンプレッ
サが駆動軸の1回転毎に圧縮する冷媒蒸気の量を迅速に
変化させる事ができる。従って、本例の斜板式可変容量
コンプレッサを組み込んだ蒸気圧縮式冷凍機により自動
車用空気調和装置を構成すれば、車室内の温度調節を安
定して行える。
In the case of the swash plate type variable displacement compressor of the present embodiment configured as described above, the cooling load and the drive shaft 13 (FIG.
When the rotation speed of (6) changes and the amount of refrigerant vapor to be compressed by the compressor changes, the inclination angle of the swash plate 27 can be changed quickly. That is, when the inclination angle of the swash plate 27 is changed in order to change the amount of refrigerant vapor compressed during one rotation of the drive shaft 13 of the variable displacement compressor, the guide pin 32a moves within the oblong slot 30. In this case, the outer peripheral surface of the large diameter portion 53 of the guide pin 32a comes into rolling contact with the inner side surface of the oblique long hole 30. Therefore, the frictional force (rolling frictional force) acting on the contact portion between the outer peripheral surface of the large diameter portion 53 and the inner side surface of the inclined elongated hole 30 becomes extremely small. For example, in the case of the above-described conventional structure, the friction coefficient of the contact portion between the outer peripheral surface of the guide pin 32 and the inner surface of the inclined elongated hole 30 is 0.3 to 0.5, and the load applied to this contact portion is Because it is 100-300 kgf, 30-
A large friction force of 150 kgf acts. On the other hand, according to the structure of the present invention, the frictional force acting on the contact portion between the outer peripheral surface of the large-diameter portion 53 and the inner side surface of the inclined elongated hole 30 is changed by the friction coefficient of the needle bearings 48, 48. Is 0.001-0.
Corresponding to a low value of 005, it can be extremely reduced to 0.1 to 1.5 kgf. Therefore, this frictional force is applied to the swash plate 27.
Becomes extremely small when the inclination angle of the swash plate 27 changes, and the inclination angle of the swash plate 27 can be changed quickly (improvement of followability). As a result, when the refrigerant load or the rotation speed of the drive shaft 13 changes, the amount of refrigerant vapor compressed by the compressor for each rotation of the drive shaft can be changed quickly. Therefore, if an air conditioner for a vehicle is constituted by a vapor compression refrigerator incorporating the swash plate type variable displacement compressor of the present embodiment, the temperature in the vehicle compartment can be stably controlled.

【0030】次に、図3は、請求項1、3に相当する、
本発明の実施の形態の第2例を示している。本例の場
合、ガイドピン32は、ほぼ全長に亙り直径の変化しな
いストレート状に形成している。そして、このガイドピ
ン32の両端部を各被駆動腕31a、31aの先端部に
形成した円孔47、47内に圧入する事により、このガ
イドピン32を回転不能に支持している。又、上記ガイ
ドピン32の中間部で傾斜長孔30内に挿通する部分に
は、上述した第1例の場合と同様のラジアルニードル軸
受48を支持している。尚、この状態で、上記各被駆動
腕31a、31aの内側面(駆動腕29と対向する側の
面)と上記ラジアルニードル軸受48の外輪49の両端
部に形成した両鍔部52、52の外側面との間には、微
小隙間を形成している。これにより、上記各被駆動腕3
1a、31aの内側面と駆動腕29の両側面とが擦れ合
う事を防止して、上記ガイドピン32を中心とする斜板
27(図5〜6)の揺動が軽く行なわれる様にしてい
る。又、上記ラジアルニードル軸受48が軸方向(図3
の左右方向)に移動しようとした場合に、上記各被駆動
腕33a、33aの内側面と上記鍔部52、52の外側
面とを当接させて、このラジアルニードル軸受48が軸
方向に大きくずれ動く事を防止する。
Next, FIG. 3 corresponds to claims 1 and 3.
9 shows a second example of the embodiment of the present invention. In the case of this example, the guide pin 32 is formed in a straight shape whose diameter does not change over substantially the entire length. The guide pins 32 are non-rotatably supported by press-fitting both ends of the guide pins 32 into circular holes 47 formed at the distal ends of the driven arms 31a. A radial needle bearing 48 similar to that of the above-described first example is supported at a portion of the intermediate portion of the guide pin 32 which is inserted into the oblong slot 30. In this state, the inner side surfaces of the driven arms 31a, 31a (the surface facing the driving arm 29) and the two flange portions 52, 52 formed on both ends of the outer ring 49 of the radial needle bearing 48 are provided. A minute gap is formed between the outer surface and the outer surface. Thereby, each of the driven arms 3
The swash plate 27 (FIGS. 5 and 6) about the guide pin 32 is lightly rocked by preventing the inner side surfaces of the first and the first surfaces 31a and the both side surfaces of the drive arm 29 from rubbing each other. . Further, the radial needle bearing 48 is arranged in the axial direction (FIG. 3).
(Left and right directions), the inner surfaces of the driven arms 33a, 33a and the outer surfaces of the flanges 52, 52 are brought into contact with each other, so that the radial needle bearing 48 becomes larger in the axial direction. Prevents shifting.

【0031】上述の様に構成する本例の斜板式可変容量
コンプレッサの場合、ガイドピン32が傾斜長孔30内
で移動する際には、このガイドピン32の中間部に支持
したラジアルニードル軸受48aを構成する外輪49の
外周面と上記傾斜長孔30の内側面とが転がり接触す
る。従って、本例の場合も、上記ガイドピン32が上記
傾斜長孔30内で移動する際の抵抗を小さくして、斜板
27の傾斜角度を迅速に変化させる(追従性を向上させ
る)事ができる。その他の構成及び作用は上述した第1
例の場合と同様である。
In the case of the swash plate type variable displacement compressor of the present embodiment configured as described above, when the guide pin 32 moves within the oblong slot 30, the radial needle bearing 48a supported at the intermediate portion of the guide pin 32 The outer peripheral surface of the outer ring 49 and the inner side surface of the inclined oblong hole 30 are in rolling contact with each other. Therefore, also in the case of this example, it is possible to reduce the resistance when the guide pin 32 moves in the oblong hole 30 and quickly change the inclination angle of the swash plate 27 (improve the followability). it can. Other configurations and operations are the same as those of the first embodiment.
This is the same as in the example.

【0032】尚、本発明についても、図1〜2に示した
第1例の構造で、前述の図7にその結果を示した実験と
同様の実験を行なった。この実験によると、エバポレー
タ5からコンプレッサ1に吸入される冷媒蒸気の温度変
化時間Tが、従来構造では78(sec) であったのに対
し、本発明では60(sec) にまで短縮された。この結果
から、本発明により、斜板27の追従性を向上させられ
る事が分かる。尚、図示は省略するが、傾斜長孔を被駆
動腕側に設けると共に、駆動腕を1対(先端部が二又の
場合も含む)設け、この駆動腕の先端部にガイドピンの
両端部を支持すると共に、このガイドピンの中間部を上
記傾斜長孔に係合させる構造にも、本発明を適用でき
る。
In the present invention, an experiment similar to the experiment whose result was shown in FIG. 7 was performed using the structure of the first example shown in FIGS. According to this experiment, the temperature change time T of the refrigerant vapor sucked into the compressor 1 from the evaporator 5 was 78 (sec) in the conventional structure, but was reduced to 60 (sec) in the present invention. From these results, it is understood that the present invention can improve the followability of the swash plate 27. Although not shown, an inclined oblong hole is provided on the driven arm side, and a pair of driving arms (including a case where the tip is forked) is provided, and both ends of the guide pin are provided at the tip of the driving arm. The present invention can also be applied to a structure that supports the guide pin and engages the intermediate portion of the guide pin with the oblong slot.

【0033】[0033]

【発明の効果】本発明の斜板式可変容量型コンプレッサ
は、以上に述べた通り構成され作用する為、冷房負荷や
駆動軸の回転速度が変化した際に、駆動軸の1回転毎に
圧縮する冷媒蒸気の量を迅速に変化させる事ができる。
この結果、自動車用空気調和装置による温度調節を安定
して行なわせる事ができる。
The swash plate type variable displacement compressor of the present invention is constructed and operates as described above. Therefore, when the cooling load or the rotation speed of the drive shaft changes, the compressor is compressed every rotation of the drive shaft. The amount of refrigerant vapor can be changed quickly.
As a result, it is possible to stably control the temperature by the vehicle air conditioner.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明の実施の形態の第1例を示す部分断面
図。
FIG. 1 is a partial cross-sectional view showing a first example of an embodiment of the present invention.

【図2】図1のA部拡大図。FIG. 2 is an enlarged view of a portion A in FIG.

【図3】本発明の実施の形態の第2例を示す部分断面
図。
FIG. 3 is a partial sectional view showing a second example of the embodiment of the present invention.

【図4】自動車用空気調和装置を構成する蒸気圧縮式冷
凍機の回路図。
FIG. 4 is a circuit diagram of a vapor compression refrigerator constituting the air conditioner for a vehicle.

【図5】従来の可変容量型コンプレッサを、吐出量を最
大とした状態で示す断面図。
FIG. 5 is a cross-sectional view showing a conventional variable displacement compressor in a state where a discharge amount is maximized.

【図6】同じく吐出量を最小とした状態で示す断面図。FIG. 6 is a cross-sectional view similarly showing a state in which the discharge amount is minimized.

【図7】斜板の追従性能を知る為に行なった実験の結果
を示す線図。
FIG. 7 is a diagram showing the results of an experiment performed to determine the following performance of the swash plate.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 コンプレッサ 2 コンデンサ 3 リキッドタンク 4 膨張弁 5 エバポレータ 6 ケーシング 7 ケーシング本体 8 ヘッドケース 9 端板 10 低圧室 11 高圧室 12a 吸入ポート 12b 吐出ポート 13 駆動軸 14 シリンダ 15 隔壁板 16 ピストン 17 スライディングシュー 18 クランク室 19 スリーブ 19a 外径面 20 支持ブラケット 21 圧縮ばね 22a、22b ラジアルニードル軸受 23a、23b スラストニードル軸受 24 調整ナット 25 段部 26 中心孔 27 斜板 27a 内径面 28 ストップリング 29 駆動腕 30 傾斜長孔 31 被駆動腕 32、32a ガイドピン 33 抱持部 34 連結腕部 35 球状凹面 36 ガイド面 37 吸入口 38 吐出口 39 吸入弁 40 吐出弁 41 圧力調整通路 42 ベローズ 43 流通孔 44 ニードル 45 圧力調整弁 46 基部 47 円孔 48 ラジアルニードル軸受 49 外輪 50 ニードル 51 保持器 52 鍔部 53 大径部 54 小径部 55 段差面 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Compressor 2 Condenser 3 Liquid tank 4 Expansion valve 5 Evaporator 6 Casing 7 Casing main body 8 Head case 9 End plate 10 Low pressure chamber 11 High pressure chamber 12a Suction port 12b Discharge port 13 Drive shaft 14 Cylinder 15 Partition plate 16 Piston 17 Sliding shoe 18 Crank Chamber 19 Sleeve 19a Outer diameter surface 20 Support bracket 21 Compression spring 22a, 22b Radial needle bearing 23a, 23b Thrust needle bearing 24 Adjustment nut 25 Step 26 Central hole 27 Swash plate 27a Inner surface 28 Stop ring 29 Drive arm 30 Slant long hole 31 Driven arm 32, 32a Guide pin 33 Holder 34 Connecting arm 35 Spherical concave surface 36 Guide surface 37 Suction port 38 Discharge port 39 Suction valve 40 Discharge valve 41 Pressure control passage 42 Bellow 43 flow holes 44 needle 45 pressure regulating valve 46 base 47 a circular hole 48 radial needle bearing 49 outer ring 50 the needle 51 retainer 52 collar portion 53 large diameter portion 54 small diameter portion 55 stepped surface

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 吸入ポート及び吐出ポートを有するケー
シングと、このケーシング内に設けられて上記吸入ポー
トに通じる低圧室と、上記ケーシング内に設けられて上
記吐出ポートに通じる高圧室と、上記ケーシング内に回
転自在に支持された駆動軸と、上記ケーシングの内側で
この駆動軸の周囲部分に、それぞれがこの駆動軸とほぼ
平行に形成された複数のシリンダと、これら各シリンダ
の内側に軸方向に亙る変位自在に嵌装されたピストン
と、上記駆動軸の中間部周囲に、この駆動軸に支持され
てこの駆動軸と共に回転する斜板と、この斜板の傾斜角
度を調節自在な角度調節手段と、上記駆動軸の回転に伴
う上記斜板の上記駆動軸の軸方向に亙る変位を上記各ピ
ストンに伝達する伝達部材と、上記低圧室から上記各シ
リンダに向けてのみ冷媒蒸気を流す吸入弁と、上記各シ
リンダから上記高圧室に向けてのみ冷媒蒸気を流す吐出
弁とを備え、このうちの角度調節手段は、上記駆動軸に
対しこの駆動軸と共に回転自在に支持した駆動腕と、上
記斜板の片面で上記駆動腕と対向する部分に固設した被
駆動腕と、これら駆動腕と被駆動腕とのうちの何れか一
方の腕の先端部に形成した傾斜長孔とを備え、上記駆動
腕と被駆動腕とのうちの他方の腕を1対設け、これら1
対の他方の腕により上記一方の腕を両側から挾むと共
に、この他方の腕の先端部にその両端部を支持したガイ
ドピンの中間部を上記傾斜長孔内に挿通し、上記斜板の
傾斜角度を調節する際に、上記斜板の上記駆動軸に対す
る支持部分をこの駆動軸の軸方向に亙り変位させると共
に上記ガイドピンの中間部を上記傾斜長孔内でこの傾斜
長孔の長さ方向に亙り移動させつつ、上記斜板を上記ガ
イドピンを中心に揺動させる斜板式可変容量型コンプレ
ッサに於いて、上記傾斜長孔の内側面と上記ガイドピン
と同心の円筒面とを転がり接触させている事を特徴とす
る斜板式可変容量型コンプレッサ。
A casing having a suction port and a discharge port; a low-pressure chamber provided in the casing and communicating with the suction port; a high-pressure chamber provided in the casing and communicating with the discharge port; A drive shaft rotatably supported on the drive shaft, a plurality of cylinders each formed substantially parallel to the drive shaft on the periphery of the drive shaft inside the casing, and axially inside each of the cylinders. A swash plate supported by the drive shaft and rotating with the drive shaft around an intermediate portion of the drive shaft, and an angle adjusting means capable of adjusting the inclination angle of the swash plate. A transmission member for transmitting a displacement of the swash plate in the axial direction of the drive shaft due to the rotation of the drive shaft to each of the pistons; and a cold member only from the low-pressure chamber to each of the cylinders. A suction valve for flowing the medium vapor and a discharge valve for flowing the refrigerant vapor only from each of the cylinders toward the high-pressure chamber, and the angle adjusting means is rotatably supported on the drive shaft together with the drive shaft. A driving arm, a driven arm fixed to a portion of the swash plate opposite to the driving arm on one surface thereof, and an inclined portion formed at a tip end of one of the driving arm and the driven arm. A pair of the driving arm and the driven arm are provided.
The other arm of the pair sandwiches the one arm from both sides, and the middle of a guide pin supporting both ends of the other arm is inserted into the front end of the other arm into the oblong slot, thereby forming the swash plate. When adjusting the inclination angle, the supporting portion of the swash plate with respect to the drive shaft is displaced in the axial direction of the drive shaft, and the intermediate portion of the guide pin is inserted into the inclined slot in the length of the inclined slot. In the swash plate type variable displacement compressor which swings the swash plate around the guide pin while moving the swash plate around the guide pin, the inner surface of the oblong slot and the cylindrical surface concentric with the guide pin are brought into rolling contact with each other. A swash plate type variable displacement compressor characterized by:
【請求項2】 ガイドピンの両端部をそれぞれラジアル
ニードル軸受を介して1対の腕の先端部に回転自在に支
持する事により、傾斜長孔の内側面とガイドピンの外周
面とを転がり接触させている、請求項1に記載した斜板
式可変容量型コンプレッサ。
2. A rolling contact between the inner surface of the oblong slot and the outer surface of the guide pin by rotatably supporting both ends of the guide pin to the tips of a pair of arms via respective radial needle bearings. The swash plate type variable displacement compressor according to claim 1, wherein:
【請求項3】 ガイドピンの中間部外周面で上記傾斜長
孔内に挿通する部分にラジアルニードル軸受を支持し、
このラジアルニードル軸受を構成する外輪の外周面と上
記傾斜長孔の内側面とを転がり接触させている、請求項
1に記載した斜板式可変容量型コンプレッサ。
3. A radial needle bearing is supported on a portion of the outer peripheral surface of the intermediate portion of the guide pin that is inserted into the oblong hole,
The swash plate type variable displacement compressor according to claim 1, wherein an outer peripheral surface of an outer ring constituting the radial needle bearing is in rolling contact with an inner side surface of the oblong slot.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2826067A1 (en) 2001-06-13 2002-12-20 Nsk Ltd Rotation support apparatus for compressor pulley, uses 4-point contact type radial ball bearing as the roller bearing for rotation support of a follower pulley around the support cylinder
JP2006226192A (en) * 2005-02-17 2006-08-31 Calsonic Kansei Corp Variable displacement compressor

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