JPH11177839A - High voltage generation circuit - Google Patents
High voltage generation circuitInfo
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- JPH11177839A JPH11177839A JP34660397A JP34660397A JPH11177839A JP H11177839 A JPH11177839 A JP H11177839A JP 34660397 A JP34660397 A JP 34660397A JP 34660397 A JP34660397 A JP 34660397A JP H11177839 A JPH11177839 A JP H11177839A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、テレビジョン受信
機、コンピュータ表示装置などの陰極線管にアノード電
圧を供給する高電圧発生回路、特に陰極線管からの輻射
電界を低減した高電圧発生回路に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high voltage generating circuit for supplying an anode voltage to a cathode ray tube of a television receiver, a computer display device, or the like, and more particularly to a high voltage generating circuit for reducing a radiated electric field from the cathode ray tube.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の高電圧発生回路の一例として、特
開平９−１３５３６６号公報に開示されている発明を図
１０に示す。この従来の高電圧発生回路７０は、機能別
回路ブロックとしては、大略、陰極線管のアノードに高
電圧を供給する高圧発生回路８１と、この高圧発生回路
８１の高電圧出力側に接続されて陰極線管に供給する偏
向系の電圧を取り出す高圧抵抗回路８２と、高圧発生回
路８１の出力である高電圧の変動分を検出して高電圧の
安定化を図る電圧制御回路８３とよりなる。2. Description of the Related Art FIG. 10 shows an example of a conventional high voltage generating circuit disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 9-135366. The conventional high-voltage generating circuit 70 includes, as function-specific circuit blocks, a high-voltage generating circuit 81 for supplying a high voltage to the anode of a cathode ray tube, and a high-voltage generating circuit The high voltage resistor circuit 82 extracts the voltage of the deflection system to be supplied to the tube, and the voltage control circuit 83 detects the fluctuation of the high voltage output from the high voltage generating circuit 81 to stabilize the high voltage.
【０００３】高圧抵抗回路８２は、高圧出力端子ｅとグ
ランド間に、２つの分圧抵抗器Ｒ１１とＲ１２が並列に
接続されている。分圧抵抗器１１の可変端子からはダイ
ナミックフォーカス電極ＤＦに供給するダイナミックフ
ォーカス電圧が取り出される。In the high voltage resistor circuit 82, two voltage dividing resistors R11 and R12 are connected in parallel between a high voltage output terminal e and the ground. A dynamic focus voltage to be supplied to the dynamic focus electrode DF is extracted from a variable terminal of the voltage dividing resistor 11.
【０００４】なお、このダイナミックフォーカス電圧
は、陰極線管のフォーカス電極に加えられて、陰極線管
の周辺部での電子ビームのフォーカスずれを防止して、
映像の尖鋭度、解像度あるいはコントラストを改善する
ものである。The dynamic focus voltage is applied to a focus electrode of a cathode ray tube to prevent the electron beam from being out of focus at the periphery of the cathode ray tube.
This is to improve the sharpness, resolution, or contrast of an image.
【０００５】また、分圧抵抗器１１の低圧側の検出端子
ｆからは高電圧の変動分を検出する検出電圧が取り出さ
れて電圧制御回路８３に供給される。また、もう一つの
分圧抵抗器Ｒ１２からは、スタティックフォーカス電極
ＳＦに供給するスタティックフォーカス電圧とスクリー
ン電極ＳＣに供給するスクリーン電圧とが取り出され
る。なお、ダイナミックフォーカス電極ＤＦには、図示
しないパラボラ電圧発生回路からコンデンサＣ８を介し
てパラボラ電圧が供給される。Further, a detection voltage for detecting a variation of the high voltage is taken out from the detection terminal f on the low voltage side of the voltage dividing resistor 11 and supplied to the voltage control circuit 83. Further, a static focus voltage to be supplied to the static focus electrode SF and a screen voltage to be supplied to the screen electrode SC are extracted from another voltage dividing resistor R12. The parabolic voltage is supplied to the dynamic focus electrode DF from a parabolic voltage generating circuit (not shown) via a capacitor C8.
【０００６】一方、本出願人は、図９に示すように、高
電圧発生回路６０について特願平８−３５７５７９号と
して先に提案をした。この提案に係る高電圧発生回路６
０は、陰極線管のアノードに直流高電圧を供給する高圧
発生回路１と、この高圧発生回路１の直流高電圧の変動
分を主として検出する第一の高圧抵抗回路２ａを含むＲ
Ｃ多段回路２と、このＲＣ多段回路２ａと共に偏向系の
電圧を取り出す第二の高圧抵抗回路２ｂと、ＲＣ多段回
路２ａの検出した高電圧変動分の検出電圧により高圧発
生回路１のスイッチング素子の導通期間または可変電源
の通電期間を制御して高電圧の安定化を図るパルス幅制
御回路３と、よりなる。On the other hand, as shown in FIG. 9, the present applicant has previously proposed a high voltage generating circuit 60 as Japanese Patent Application No. 8-357579. High voltage generation circuit 6 according to this proposal
0 is a high voltage generating circuit 1 for supplying a high DC voltage to the anode of the cathode ray tube, and a first high voltage resistance circuit 2a mainly detecting a fluctuation of the DC high voltage of the high voltage generating circuit 1.
The C multi-stage circuit 2, a second high-voltage resistance circuit 2b for taking out the voltage of the deflection system together with the RC multi-stage circuit 2a, and the switching element of the high-voltage generation circuit 1 based on the detected voltage of the high voltage fluctuation detected by the RC multi-stage circuit 2a. A pulse width control circuit for controlling a conduction period or a conduction period of a variable power supply to stabilize a high voltage.
【０００７】ＲＣ多段回路２は、高圧出力端子ａとグラ
ンド間に直列接続された分圧抵抗器Ｒ１〜Ｒ５からなる
第一の高圧抵抗回路２ａと、同じく高圧出力端子ａとグ
ランド間に直列に接続されたスピードアップコンデンサ
Ｃ１〜Ｃ３と、よりなる。なお、分圧抵抗器Ｒ１は、高
圧抵抗器を兼ね、第一の高圧抵抗回路２ａと第二の高圧
抵抗回路２ｂとの共通抵抗となっている。分圧抵抗器Ｒ
３はスタティックフォーカス可変抵抗器を兼ねて可変端
子により分圧抵抗器Ｒ３ａとＲ３ｂとに分割され、可変
端子からスティックフォーカス電極ＳＦに供給するスタ
ティックフォーカス電圧が取り出される。分圧抵抗器Ｒ
５は検出抵抗器を兼ねる。The RC multi-stage circuit 2 includes a first high-voltage resistance circuit 2a including voltage-dividing resistors R1 to R5 connected in series between a high-voltage output terminal a and a ground, and a series connection between the high-voltage output terminal a and a ground. And connected speed-up capacitors C1 to C3. Note that the voltage dividing resistor R1 also serves as a high-voltage resistor, and is a common resistance of the first high-voltage resistance circuit 2a and the second high-voltage resistance circuit 2b. Voltage dividing resistor R
Reference numeral 3 also serves as a static focus variable resistor, is divided into voltage dividing resistors R3a and R3b by a variable terminal, and a static focus voltage supplied to the stick focus electrode SF is extracted from the variable terminal. Voltage dividing resistor R
Reference numeral 5 also serves as a detection resistor.
【０００８】そして、分圧抵抗器Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３ａの
直列回路にスピードアップコンデンサＣ１が並列に接続
されて高圧側のＲＣ並列回路を構成している。また、分
圧抵抗器Ｒ３ｂ、Ｒ４の直列回路にスピードアップコン
デンサＣ２が並列に接続されて中圧側のＲＣ並列回路を
構成している。更に、分圧抵抗器Ｒ５とスピードアップ
コンデンサＣ３とが並列接続されて低圧側（検出側）の
ＲＣ並列回路を構成している。これらの高圧側、中圧側
および低圧側のＲＣ並列回路は直列に接続されてＲＣ多
段回路２を構成する。この構成によりスピードアップコ
ンデンサの容量を小さくすることができ、必然的に時定
数が小さくなって高圧出力電圧の変動時の立上がり特性
が速くなる。A speed-up capacitor C1 is connected in parallel to a series circuit of the voltage dividing resistors R1, R2, and R3a to form a high-voltage-side RC parallel circuit. Further, a speed-up capacitor C2 is connected in parallel to a series circuit of the voltage dividing resistors R3b and R4 to form a medium-voltage-side RC parallel circuit. Further, the voltage-dividing resistor R5 and the speed-up capacitor C3 are connected in parallel to form a low-voltage (detection) RC parallel circuit. These RC parallel circuits on the high voltage side, the medium voltage side and the low voltage side are connected in series to form the RC multistage circuit 2. With this configuration, the capacity of the speed-up capacitor can be reduced, the time constant is inevitably reduced, and the rising characteristic when the high-voltage output voltage fluctuates becomes faster.
【０００９】第二の高圧抵抗回路２ｂは、高圧出力端子
ａとグランド間に直列接続された分圧抵抗器Ｒ１、Ｒ６
〜Ｒ８からなる。なお、分圧抵抗器Ｒ７はダイナミック
フォーカス可変抵抗器を兼ね、可変端子からダイナミッ
クフォーカス電極ＤＦに供給するダイナミックフォーカ
ス電圧が取り出される。分圧抵抗器Ｒ８はスクリーン可
変抵抗器を兼ね、可変端子からスクリーン電極ＳＣに供
給するスクリーン電圧が取り出される。第一の高圧抵抗
回路２ａおよび第二の高圧抵抗器回路２ｂの分圧抵抗器
Ｒ１〜Ｒ５、Ｒ６〜Ｒ８は、図示しないアルミナ基板な
どに印刷により近接して形成されるそして、パラボラ電
圧発生回路４からダイナミックコンデンサＣ４を介して
パラボラ電圧がダイナミックフォーカス電極ＤＦに印加
される。このダイナミックコンデンサＣ４とスクリーン
コンデンサＣ５は、ノイズフィルタとして機能し、各電
圧を安定化させる。The second high-voltage resistance circuit 2b includes voltage-dividing resistors R1, R6 connected in series between the high-voltage output terminal a and the ground.
To R8. Note that the voltage dividing resistor R7 also serves as a dynamic focus variable resistor, and a dynamic focus voltage to be supplied to the dynamic focus electrode DF is extracted from the variable terminal. The voltage dividing resistor R8 also functions as a screen variable resistor, and a screen voltage to be supplied to the screen electrode SC is extracted from a variable terminal. The voltage dividing resistors R1 to R5 and R6 to R8 of the first high-voltage resistor circuit 2a and the second high-voltage resistor circuit 2b are formed in close proximity by printing on an alumina substrate (not shown) or the like. 4 applies a parabolic voltage to the dynamic focus electrode DF via the dynamic capacitor C4. The dynamic capacitor C4 and the screen capacitor C5 function as a noise filter and stabilize each voltage.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図１０
に示す従来の高電圧発生回路７０においては、ダイナミ
ックフォーカス電極ＤＦに供給するパラボラ電圧が、一
点鎖線で示すように、分圧抵抗器Ｒ１１の検出端子ｆを
介して電圧制御回路８３に一部漏出し、高圧発生回路８
１の出力である直流高電圧に重畳していた。また、この
パラボラ電圧の重畳を防ぐには、検出端子ｆに約１０μ
Ｆの大きなコンデンサを接続する必要があった。しか
し、大きな容量のコンデンサの使用は、時定数を大きく
し、高圧変動時の高電圧出力の立上がりを遅くする欠点
となる。However, FIG.
In the conventional high voltage generating circuit 70 shown in FIG. 7, a part of the parabola voltage supplied to the dynamic focus electrode DF leaks to the voltage control circuit 83 through the detection terminal f of the voltage dividing resistor R11 as shown by a dashed line. And high voltage generating circuit 8
1 was superimposed on the DC high voltage output. In order to prevent the superposition of the parabola voltage, about 10 μ
It was necessary to connect a capacitor with a large F. However, the use of a capacitor having a large capacity has the disadvantage that the time constant is increased and the rise of the high voltage output at the time of high voltage fluctuation is delayed.
【００１１】また、図９に示す先出願に係る高電圧発生
回路６０は、陰極線管のアノードに供給される直流高電
圧の変動を迅速に補正することができるという効果を有
している。しかしながら、ＲＣ多段回路としてコンデン
サの容量を小さくするため、パラボラ電圧発生回路４の
パラボラ電圧が、ダイナミックフォーカス抵抗器Ｒ７か
ら、一点鎖線で示すように、分圧抵抗器を経由するルー
トで、また、分圧抵抗器Ｒ６〜Ｒ８側から分圧抵抗器Ｒ
２〜Ｒ５側に、一点鎖線で示すように、分圧抵抗器間容
量Ｃｏを介し、パラボラ電圧が一部誘導して漏洩パラボ
ラ電圧となって、パルス幅制御回路３に漏出していた。
例えば、この漏洩パラボラ電圧は、略２０ｍＶｐ−ｐで
あり、これが高圧発生回路で２５〜２７ｋＶＤＣの直流
高電圧（アノード電圧）に約８０Ｖｐ−ｐとなって重畳
していた。Further, the high voltage generating circuit 60 according to the prior application shown in FIG. 9 has an effect that the fluctuation of the DC high voltage supplied to the anode of the cathode ray tube can be quickly corrected. However, in order to reduce the capacitance of the capacitor as an RC multi-stage circuit, the parabolic voltage of the parabolic voltage generating circuit 4 is changed from the dynamic focus resistor R7 through a voltage dividing resistor as shown by a dashed line, From the voltage dividing resistors R6 to R8, the voltage dividing resistor R
On the side of 2 to R5, as indicated by a dashed line, a part of the parabola voltage is induced via the voltage dividing resistor capacitance Co to become a leaky parabola voltage and leak to the pulse width control circuit 3.
For example, the leakage parabola voltage is approximately 20 mVp-p, which is about 80 Vp-p superimposed on a DC high voltage (anode voltage) of 25 to 27 kVDC in a high voltage generation circuit.
【００１２】したがって、図１０に示す従来の高電圧発
生回路７０および図９に示す先出願に係る高電圧発生回
路６０においては、パラボラ電圧に基づく垂直周波数の
電界が、陰極線管の表面から輻射されるという懸念があ
った。Therefore, in the conventional high voltage generating circuit 70 shown in FIG. 10 and the high voltage generating circuit 60 according to the prior application shown in FIG. 9, an electric field of a vertical frequency based on the parabola voltage is radiated from the surface of the cathode ray tube. There was a concern that
【００１３】そこで、本発明は、陰極線管（ＣＲＴ）の
アノード電圧に重畳するパラボラ電圧を制御回路でキャ
ンセルすることにより、陰極線管から輻射される不要電
界を低減した高電圧発生回路を提供することを目的とす
る。Accordingly, the present invention provides a high voltage generating circuit in which an unnecessary electric field radiated from a cathode ray tube is reduced by canceling a parabola voltage superimposed on an anode voltage of a cathode ray tube (CRT) by a control circuit. With the goal.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、スイッチング素子のオン時に電源からトランスの一
次コイルに電磁エネルギーを蓄え、該スイッチング素子
のオフ時に一次コイルと共振する共振コンデンサと、前
記一次コイルにダンパー電流を流すダンパーダイオード
とを備え、前記一次コイルと前記共振コンデンサのＬＣ
共振電圧によりトランスの二次コイルに誘起した高電圧
を整流して直流高電圧を出力する高圧発生回路と、前記
高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗器
と、前記直流高電圧の変動分を検出する検出抵抗器と、
ダイナミックフォーカス電圧を得るダイナミックフォー
カス可変抵抗器とを少なくとも含む複数の分圧抵抗器よ
りなる高圧抵抗回路と、前記検出抵抗器の検出電圧に基
づいて前記スイッチング素子の導通期間を制御する制御
回路と、からなる高電圧発生回路において、前記パルス
幅制御回路にパラボラ電圧発生回路からパラボラ電圧を
入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラボラ電圧を
打ち消すことを特徴とするものである。According to a first aspect of the present invention, there is provided a resonance capacitor which stores electromagnetic energy from a power supply in a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and resonates with the primary coil when the switching element is turned off, A damper diode for passing a damper current to the primary coil, wherein LC of the primary coil and the resonance capacitor
A high voltage generating circuit that rectifies the high voltage induced in the secondary coil of the transformer by the resonance voltage and outputs a DC high voltage; a high voltage resistor connected to a high voltage output terminal of the high voltage generating circuit; A detection resistor for detecting the fluctuation,
A high-voltage resistance circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including at least a dynamic focus variable resistor that obtains a dynamic focus voltage, a control circuit that controls a conduction period of the switching element based on a detection voltage of the detection resistor, Wherein a parabola voltage is input from the parabola voltage generation circuit to the pulse width control circuit to cancel a leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage.
【００１５】この発明は、高圧発生回路で発生して陰極
線管のアノードに加えられる直流高電圧の変動分を検出
抵抗器で検出する。そして、この検出抵抗器の検出電圧
を例えばパルス幅制御回路で処理して、直流高電圧の変
動によりそれぞれパルス幅が広狭制御されたパルス幅信
号を作成する。即ち、このパルス幅信号は、直流高電圧
が降下した場合には、そのパルス幅が広くなり、反対に
直流高電圧が上昇した場合には、パルス幅が狭くなる。
このように制御されたパルス幅信号を用いて、スイッチ
ング素子を導通させる。この導通期間に電源よりトラン
スの一次コイルに電流が流れて一次コイルに電磁エネル
ギーが蓄えられる。According to the present invention, the detection resistor detects a fluctuation of the DC high voltage generated by the high voltage generation circuit and applied to the anode of the cathode ray tube. Then, the detection voltage of the detection resistor is processed by, for example, a pulse width control circuit to generate a pulse width signal whose pulse width is controlled to be wider or narrower by the fluctuation of the DC high voltage. In other words, the pulse width of the pulse width signal increases when the DC high voltage drops, and decreases when the DC high voltage increases.
The switching element is turned on using the pulse width signal controlled in this manner. During this conduction period, current flows from the power supply to the primary coil of the transformer, and electromagnetic energy is stored in the primary coil.
【００１６】そして、スイッチング素子のオフ時にトラ
ンスの一次コイルに発生するフライバックパルス（共振
電圧）を二次コイルで昇圧し、かつ、整流して直流高電
圧を得る。この直流高電圧は、その変動分が、前記のよ
うに、検出抵抗器で検出されて安定化される。この直流
高電圧の安定化動作により、陰極線管のアノードに供給
される電圧は、所定の直流高電圧に維持される。The flyback pulse (resonance voltage) generated in the primary coil of the transformer when the switching element is turned off is boosted by the secondary coil and rectified to obtain a high DC voltage. As described above, the fluctuation of the DC high voltage is detected and stabilized by the detection resistor. By the operation of stabilizing the DC high voltage, the voltage supplied to the anode of the cathode ray tube is maintained at a predetermined DC high voltage.
【００１７】また、パラボラ電圧発生回路から高圧抵抗
回路を介して、パルス幅制御回路のオペアンプに漏出し
た漏洩パラボラ電圧は、パラボラ電圧発生回路のパラボ
ラ電圧を抵抗分割して得た、漏洩パラボラ電圧と同相で
同振幅の分圧パラボラ電圧を前記オペアンプに加えて、
差動増幅することによりキャンセルされる。このよう
に、漏洩パラボラ電圧は、パルス幅制御回路において分
圧パラボラ電圧によりキャンセルされるので、この漏洩
パラボラ電圧に基づく電圧は、高圧発生回路の出力であ
る直流高電圧には重畳しない。したがって、この漏洩パ
ラボラ電圧に基づく電圧は、陰極線管のアノードにも供
給されないので、陰極線管からは、その電圧に基づく電
界は放射されない。たとえ、僅か放射されたにしても、
その放射は大幅に低減したものとなる。The leakage parabola voltage leaked from the parabola voltage generation circuit to the operational amplifier of the pulse width control circuit via the high-voltage resistance circuit is obtained by dividing the parabola voltage of the parabola voltage generation circuit by resistance. Adding a divided parabolic voltage of the same phase and the same amplitude to the operational amplifier,
Canceled by differential amplification. As described above, since the leakage parabola voltage is canceled by the divided parabola voltage in the pulse width control circuit, the voltage based on the leakage parabola voltage does not overlap with the DC high voltage output from the high voltage generation circuit. Therefore, since the voltage based on the leaky parabola voltage is not supplied to the anode of the cathode ray tube, no electric field based on the voltage is emitted from the cathode ray tube. Even if it is slightly emitted,
The radiation is greatly reduced.
【００１８】請求項２に記載の発明は、スイッチング素
子のオン時にトランスの一次コイルに印加する電源電圧
の通電期間を制御する可変電源と、該スイッチング素子
のオフ時に一次コイルと共振する共振コンデンサと、前
記一次コイルにダンパー電流を流すダンパーダイオード
とを備え、前記一次コイルと前記共振コンデンサのＬＣ
共振電圧によりトランスの二次コイルに誘起した高電圧
を整流して直流高電圧を出力する高圧発生回路と、前記
高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗器に
直列に接続されて前記直流高電圧の変動分を検出する検
出抵抗器を少なくとも含む複数の分圧抵抗器よりなる第
一の高圧抵抗回路と、前記高圧抵抗器に直列に接続され
てダイナミックフォーカス電圧を得るダイナミックフォ
ーカス可変抵抗器を少なくとも含む複数の分圧抵抗器よ
りなる第二の高圧抵抗回路と、前記検出抵抗器の検出電
圧に基づいて前記可変電源の通電期間を制御するパルス
幅制御回路と、からなる高電圧発生回路において、前記
パルス幅制御回路にパラボラ電圧発生回路からパラボラ
電圧を入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラボラ
電圧を打ち消すことを特徴とするものである。According to a second aspect of the present invention, there is provided a variable power supply for controlling an energizing period of a power supply voltage applied to a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and a resonance capacitor which resonates with the primary coil when the switching element is turned off. A damper diode for passing a damper current to the primary coil, and a LC of the primary coil and the resonance capacitor.
A high-voltage generating circuit that rectifies a high voltage induced in the secondary coil of the transformer by the resonance voltage and outputs a DC high voltage; and a high-voltage resistor connected in series to a high-voltage output terminal of the high-voltage generating circuit and connected in series. A first high-voltage resistor circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including at least a detection resistor for detecting a variation of the DC high voltage, and a dynamic focus variable resistor connected in series with the high-voltage resistor to obtain a dynamic focus voltage A second high-voltage resistance circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including at least a resistor, and a pulse-width control circuit that controls an energization period of the variable power supply based on a detection voltage of the detection resistor. In the circuit, a parabola voltage is input from the parabola voltage generation circuit to the pulse width control circuit to cancel a leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage. The one in which the features.
【００１９】この発明は、請求項１に記載の発明が電源
として普通の非制御電源を使用しているのに対し、制御
可能な可変電源を使用している点が異なる。この可変電
源は、前記パルス幅制御回路のパルス幅信号によりトラ
ンスの一次コイルに電流を流す通電期間を制御するもの
である。この場合、スイッチング素子には、水平ドライ
ブ信号が入力される。The present invention is different from the first aspect in that a normal non-control power source is used as a power source, whereas a controllable variable power source is used. This variable power supply controls a conduction period in which a current flows through the primary coil of the transformer according to a pulse width signal of the pulse width control circuit. In this case, a horizontal drive signal is input to the switching element.
【００２０】高圧発生回路の出力である直流高電圧が降
下した場合には、スイッチング素子のオン期間におい
て、パルス幅信号のパルス幅が広くなって可変電源の通
電期間は長くなる。また、反対に直流高電圧が上昇した
場合には、パルス幅信号のパルス幅が狭くなって可変電
源の通電期間は短くなる。これにより、高圧発生回路の
出力である直流高電圧の安定化が図られる。その他の作
用は請求項１に記載の発明と同様である。When the DC high voltage, which is the output of the high voltage generating circuit, drops, the pulse width of the pulse width signal increases during the ON period of the switching element, and the energizing period of the variable power supply becomes longer. Conversely, when the DC high voltage rises, the pulse width of the pulse width signal becomes narrow, and the energization period of the variable power supply becomes short. This stabilizes the DC high voltage output from the high voltage generation circuit. Other functions are the same as those of the first aspect.
【００２１】請求項３に記載の発明は、スイッチング素
子のオン時に電源からトランスの一次コイルに電磁エネ
ルギーを蓄え、該スイッチング素子のオフ時に一次コイ
ルと共振する共振コンデンサと、前記一次コイルにダン
パー電流を流すダンパーダイオードとを備え、前記一次
コイルと前記共振コンデンサのＬＣ共振電圧によりトラ
ンスの二次コイルに誘起した高電圧を整流して直流高電
圧を出力する高圧発生回路と、前記高圧発生回路の高圧
出力端子に接続された高圧抵抗器と、前記直流高電圧の
変動分を検出する検出抵抗器と、ダイナミックフォーカ
ス電圧を得るダイナミックフォーカス可変抵抗器とを少
なくとも含む複数の分圧抵抗器よりなる高圧抵抗回路
と、前記検出抵抗器の検出電圧に基づいて前記スイッチ
ング素子の導通期間を制御するパルス幅制御回路と、か
らなる高電圧発生回路において、前記高圧抵抗回路の少
なくとも高圧抵抗器と検出抵抗器とを含む分圧抵抗器に
スピードアップコンデンサがそれぞれ並列に接続されて
ＲＣ並列回路が形成され、このＲＣ並列回路が直列に接
続されてＲＣ多段回路が構成され、前記パルス幅制御回
路にパラボラ電圧発生回路からパラボラ電圧を入力し
て、前記検出電圧に重畳した漏洩パラボラ電圧を打ち消
すことを特徴とするものである。According to a third aspect of the present invention, there is provided a resonance capacitor which stores electromagnetic energy from a power supply in a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and resonates with the primary coil when the switching element is turned off, and a damper current in the primary coil. A high voltage generating circuit that rectifies a high voltage induced in a secondary coil of the transformer by the LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor and outputs a DC high voltage; and A high-voltage resistor connected to a high-voltage output terminal, a detection resistor for detecting a variation of the DC high voltage, and a high-voltage resistor including a plurality of voltage-dividing resistors including at least a dynamic focus variable resistor for obtaining a dynamic focus voltage. A resistance circuit, and a conduction period of the switching element based on a detection voltage of the detection resistor. A pulse width control circuit for controlling a high-voltage generating circuit, wherein a speed-up capacitor is connected in parallel to a voltage-dividing resistor including at least a high-voltage resistor and a detection resistor of the high-voltage resistor circuit, and an RC parallel circuit is provided. Are formed, and this RC parallel circuit is connected in series to form an RC multi-stage circuit. A parabola voltage is input from the parabola voltage generation circuit to the pulse width control circuit to cancel a leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage. It is characterized by the following.
【００２２】この発明は、請求項１に記載の発明に対
し、高圧抵抗回路を構成する分圧抵抗器にスピードアッ
プコンデンサを並列接続してＲＣ多段回路を構成した点
が異なる。このＲＣ多段回路により、高圧側のスピード
アップコンデンサに容量の小さいコンデンサを使用する
ことができ、陰極線管に大きなビーム電流が流れて高電
圧が低下したとき、速い時間で高電圧を回復することが
できてブランキング期間を短く設定することができる。
複数のスピードアップコンデンサにより直流高電圧を分
担しているので、個々のスピードアップコンデンサの電
圧分担が少なくなり、耐電圧が低く、サイズの小さいス
ピードアップコンデンサの使用が可能となる。その他の
作用については、請求項１に記載の発明と同様である。The present invention is different from the first aspect in that an RC multi-stage circuit is configured by connecting a speed-up capacitor in parallel to a voltage-dividing resistor constituting a high-voltage resistor circuit. With this RC multi-stage circuit, a small-capacity capacitor can be used for the high-speed side speed-up capacitor, and when a large beam current flows through the cathode ray tube and the high voltage drops, the high voltage can be recovered in a short time. As a result, the blanking period can be set short.
Since the DC high voltage is shared by the plurality of speed-up capacitors, the voltage sharing of each speed-up capacitor is reduced, and the use of a speed-up capacitor having a small withstand voltage and a small size becomes possible. Other functions are the same as those of the first aspect.
【００２３】請求項４に記載の発明は、スイッチング素
子のオン時にトランスの一次コイルに印加する電源電圧
の通電期間を制御する可変電源と、該スイッチング素子
のオフ時に一次コイルと共振する共振コンデンサと、前
記一次コイルにダンパー電流を流すダンパーダイオード
とを備え、前記一次コイルと前記共振コンデンサのＬＣ
共振電圧によりトランスの二次コイルに誘起した高電圧
を整流して直流高電圧を出力する高圧発生回路と、前記
高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗器に
直列に接続されて前記直流高電圧の変動分を検出する検
出抵抗器を少なくとも含む複数の分圧抵抗器よりなる第
一の高圧抵抗回路と、前記高圧抵抗器に直列に接続され
てダイナミックフォーカス電圧を得るダイナミックフォ
ーカス可変抵抗器とを少なくとも含む複数の分圧抵抗器
よりなる第二の高圧抵抗回路と、前記検出抵抗器の検出
電圧に基づいて前記可変電源の通電期間を制御するパル
ス幅制御回路と、からなる高電圧発生回路において、前
記第一の高圧抵抗回路を構成する分圧抵抗器にスピード
アップコンデンサが並列に接続されてＲＣ並列回路が形
成され、このＲＣ並列回路が少なくとも２つ直列に接続
されてＲＣ多段回路が構成され、前記パルス幅制御回路
にパラボラ電圧発生回路からパラボラ電圧を入力して、
前記検出電圧に重畳した漏洩パラボラ電圧を打ち消すこ
とを特徴とするものである。According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a variable power supply for controlling an energizing period of a power supply voltage applied to a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and a resonance capacitor which resonates with the primary coil when the switching element is turned off. A damper diode for passing a damper current to the primary coil, and a LC of the primary coil and the resonance capacitor.
A high-voltage generating circuit that rectifies a high voltage induced in the secondary coil of the transformer by the resonance voltage and outputs a DC high voltage; and a high-voltage resistor connected in series to a high-voltage output terminal of the high-voltage generating circuit and connected in series. A first high-voltage resistor circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including at least a detection resistor for detecting a variation of the DC high voltage, and a dynamic focus variable resistor connected in series with the high-voltage resistor to obtain a dynamic focus voltage And a pulse width control circuit that controls the energization period of the variable power supply based on the detection voltage of the detection resistor. In the generating circuit, an RC parallel circuit is formed by connecting a speed-up capacitor in parallel to a voltage-dividing resistor constituting the first high-voltage resistor circuit. And the column circuit is connected to at least two serially configured the RC multistage circuit, enter the parabolic voltage from the parabolic voltage generating circuit to the pulse width control circuit,
The present invention is characterized in that a leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage is canceled.
【００２４】この発明は、請求項２に記載の発明とは、
第一の高圧抵抗回路を構成する分圧抵抗器にスピードア
ップコンデンサを並列接続してＲＣ多段回路を構成した
点が異なる。このＲＣ多段回路の作用については、請求
項３に記載の発明の作用と同様である。[0024] The present invention is characterized in that
The difference is that an RC multi-stage circuit is configured by connecting a speed-up capacitor in parallel to a voltage-dividing resistor that forms the first high-voltage resistance circuit. The operation of the RC multi-stage circuit is the same as the operation of the third aspect of the present invention.
【００２５】請求項５に記載の発明は、スイッチング素
子のオン時に電源からトランスの一次コイルに電磁エネ
ルギーを蓄え、該スイッチング素子のオフ時に一次コイ
ルと共振する共振コンデンサと、前記一次コイルにダン
パー電流を流すダンパーダイオードと、ダンパー期間の
終了後に前記共振コンデンサの両端電圧を電源電圧にク
ランプするクランプ回路とを備え、前記一次コイルと前
記共振コンデンサのＬＣ共振電圧によりトランスの二次
コイルに誘起した高電圧を整流して直流高電圧を出力す
る高圧発生回路と、前記高圧発生回路の高圧出力端子に
接続された高圧抵抗器に直列に接続されて前記直流高電
圧の変動分を検出する検出抵抗器とを含む複数の分圧抵
抗器よりなる第一の高圧抵抗回路と、前記高圧抵抗器に
直列に接続されてダイナミックフォーカス電圧を得るダ
イナミックフォーカス可変抵抗器を含む分圧抵抗器より
なる第２の高圧抵抗回路と、前記高圧抵抗器からの検出
電圧に基づいて前記スイッチング素子を制御する制御回
路と、からなる高電圧発生回路において、前記第１の高
圧抵抗回路を構成する各々の分圧抵抗器にスピードアッ
プコンデンサがそれぞれ並列に接続されてＲＣ並列回路
が構成され、このＲＣ並列回路が直列に接続されてＲＣ
多段回路が構成され、パラボラ電圧発生回路からパラボ
ラ電圧を前記制御回路に入力して、前記検出電圧に重畳
した漏洩パラボラ電圧を打ち消すことを特徴とするもの
である。According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a resonance capacitor for storing electromagnetic energy from a power supply to a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and resonating with the primary coil when the switching element is turned off. And a clamp circuit that clamps the voltage between both ends of the resonance capacitor to a power supply voltage after the end of the damper period, and a high voltage induced in a secondary coil of a transformer by the LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor. A high-voltage generating circuit that rectifies the voltage and outputs a DC high voltage; and a detecting resistor that is connected in series to a high-voltage resistor connected to a high-voltage output terminal of the high-voltage generating circuit and detects a variation in the DC high voltage. A first high-voltage resistor circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including, and connected in series to the high-voltage resistor A second high-voltage resistance circuit including a voltage-dividing resistor including a dynamic focus variable resistor that obtains an dynamic focus voltage; and a control circuit that controls the switching element based on a detection voltage from the high-voltage resistor. In the voltage generation circuit, a speed-up capacitor is connected in parallel to each of the voltage-dividing resistors constituting the first high-voltage resistance circuit to form an RC parallel circuit, and the RC parallel circuit is connected in series to form an RC parallel circuit.
A multi-stage circuit is configured to input a parabola voltage from a parabola voltage generation circuit to the control circuit to cancel a leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage.
【００２６】この発明は、高圧発生回路に２個のクラン
プダイオードからなるクランプ回路を設けている。この
クランプ回路の一つのクランプダイオードは、フライバ
ックパルスで共振コンデンサを充電する回路を構成し、
また他のクランプダイオードは、共振コンデンサの充電
電圧を放電する回路を構成する。更に、これらの２つの
クランプダイオードは、ダンパー期間の終了後、共振コ
ンデンサの両端電圧を電源電圧にクランプする作用を有
する。この作用により、駆動電源側から一次コイルを通
って共振コンデンサ側に電流が流れなくなる。これによ
り、ダンパー電流の終了後、スイッチング素子がつぎに
オンするまでの間に、不要なノイズの原因となる電圧パ
ルスの発生を抑えることができる。According to the present invention, a high voltage generating circuit is provided with a clamp circuit including two clamp diodes. One clamp diode of this clamp circuit constitutes a circuit that charges the resonance capacitor with a flyback pulse,
Another clamp diode constitutes a circuit for discharging the charged voltage of the resonance capacitor. Further, these two clamp diodes have a function of clamping the voltage across the resonance capacitor to the power supply voltage after the end of the damper period. By this action, no current flows from the drive power supply side to the resonance capacitor side through the primary coil. Thus, after the damper current ends and before the switching element is turned on next time, generation of a voltage pulse that causes unnecessary noise can be suppressed.
【００２７】請求項６に記載の発明は、第一のスイッチ
ング素子のオン時に電源からフライバックトランスの一
次コイルに電磁エネルギーを蓄え、前記スイッチング素
子のオフ時に一次コイルと共振する直列接続の２個の共
振コンデンサと、前記一方の共振コンデンサを短絡する
第２のスイッチング素子と、前記一次コイルにダンパー
電流を流すダンパーダイオードとを備え、前記一次コイ
ルと前記共振コンデンサのＬＣ共振電圧によりフライバ
ックトランスの二次コイルに誘起した高電圧を整流して
直流高電圧を出力する高圧発生回路と、前記高圧発生回
路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗器に直列に接続
されて前記直流高電圧の変動分を検出する検出抵抗器と
を含む複数の分圧抵抗器よりなる第１の高圧抵抗回路
と、前記高圧抵抗器に直列に接続されてダイナミックフ
ォーカス電圧を得るダイナミックフォーカス可変抵抗器
を含む分圧抵抗器よりなる第２の高圧抵抗回路と、前記
検出抵抗器からの検出電圧に基づいて前記第２のスイッ
チング素子を制御する制御回路と、からなる高電圧発生
回路において、前記第１の高圧抵抗回路を構成する各々
の分圧抵抗器にスピードアップコンデンサがそれぞれ並
列に接続されてＲＣ並列回路が構成され、このＲＣ並列
回路が直列に接続されてＲＣ多段回路が構成され、パラ
ボラ電圧発生回路からパラボラ電圧を前記制御回路に入
力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラボラ電圧を打
ち消すことを特徴とするものである。According to a sixth aspect of the present invention, when the first switching element is turned on, the power supply stores electromagnetic energy in the primary coil of the flyback transformer, and when the switching element is turned off, the two series-connected two coils resonate with the primary coil. A resonance capacitor, a second switching element for short-circuiting the one resonance capacitor, and a damper diode for flowing a damper current to the primary coil, wherein a flyback transformer is provided by an LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor. A high-voltage generating circuit that rectifies the high voltage induced in the secondary coil and outputs a DC high voltage; and a high-voltage resistor connected in series to a high-voltage output terminal of the high-voltage generating circuit, the fluctuation of the DC high voltage. A first high-voltage resistance circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including a detection resistor for detecting a minute; A second high-voltage resistance circuit including a voltage-dividing resistor including a dynamic focus variable resistor connected in series to obtain a dynamic focus voltage, and controlling the second switching element based on a detection voltage from the detection resistor A high-voltage generating circuit comprising: a speed-up capacitor connected in parallel to each of the voltage-dividing resistors constituting the first high-voltage resistor circuit to form an RC parallel circuit; Circuits are connected in series to form an RC multi-stage circuit, wherein a parabolic voltage is input from a parabolic voltage generating circuit to the control circuit to cancel a leaky parabolic voltage superimposed on the detection voltage.
【００２８】この発明は、直列接続された２つの共振コ
ンデンサのうち、グランド側の共振コンデンサを、パル
ス幅制御回路のパルス幅信号により第２のスイッチング
素子を導通させて短絡する。共振コンデンサ回路の容量
は、一方の共振コンデンサが短絡されていないときは２
つの共振コンデンサの直列合成容量となり、短絡中は他
方の共振コンデンサの容量となる。短絡されない側の共
振コンデンサの容量が直列合成容量よりも大きいので、
直列合成容量によるＬＣ共振回路の共振周波数が高くな
る。即ち、コレクタパルスの波高値が高くなり、高圧出
力が上昇する。第１のスイッチング素子がオフのとき、
第２のスイッチング素子に入力するパルス幅を変えるこ
とにより、換言すれば第２のスイッチング素子のオフ期
間を変えることによりフライバックパルスの波高値を調
整し、高圧出力を制御することができる。According to the present invention, of the two resonance capacitors connected in series, the ground-side resonance capacitor is short-circuited by conducting the second switching element by the pulse width signal of the pulse width control circuit. The capacitance of the resonance capacitor circuit is 2 when one of the resonance capacitors is not short-circuited.
It becomes a series combined capacitance of one resonance capacitor, and becomes the capacitance of the other resonance capacitor during a short circuit. Since the capacitance of the resonance capacitor on the side that is not short-circuited is larger than the series combined capacitance,
The resonance frequency of the LC resonance circuit due to the series combined capacitance increases. That is, the peak value of the collector pulse increases, and the high-voltage output increases. When the first switching element is off,
By changing the pulse width input to the second switching element, in other words, by changing the off period of the second switching element, it is possible to adjust the peak value of the flyback pulse and control the high voltage output.
【００２９】請求項７に記載の発明は、請求項１から請
求項６のいづれかに記載の高電圧発生回路において、前
記パラボラ電圧から得た分圧パラボラ電圧を位相反転回
路で位相を１８０゜反転して前記制御回路に入力し、前
記検出電圧に重畳した前記漏洩パラボラ電圧を打ち消す
ことを特徴とするものである。According to a seventh aspect of the present invention, in the high voltage generating circuit according to any one of the first to sixth aspects, the divided parabola voltage obtained from the parabola voltage is inverted by 180 ° by a phase inverting circuit. And input to the control circuit to cancel the leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage.
【００３０】この発明は、請求項１から請求項６に記載
の発明が、漏洩パラボラ電圧を例えばパルス幅制御回路
のオペアンプの非反転入力端子に印加し、この漏洩パラ
ボラ電圧を打ち消す分圧パラボラ電圧を反転入力端子に
印加して、差動増幅により漏洩パラボラ電圧を打ち消す
のに対し、この発明は、位相反転回路により漏洩パラボ
ラ電圧と同振幅の分圧パラボラ電圧の位相を１８０゜反
転して、この反転したパラボラ電圧を漏洩パラボラ電圧
の印加されている同一の入力端子に印加して、漏洩パラ
ボラ電圧をキャンセルするものである。その他の作用は
請求項１から請求項６に記載の発明と同様である。According to the present invention, a divided parabolic voltage for applying a leakage parabola voltage to, for example, a non-inverting input terminal of an operational amplifier of a pulse width control circuit and canceling the leakage parabola voltage is provided. Is applied to the inverting input terminal to cancel the leakage parabola voltage by differential amplification, whereas the present invention inverts the phase of the divided parabola voltage having the same amplitude as the leakage parabola voltage by 180 ° by the phase inversion circuit, The inverted parabolic voltage is applied to the same input terminal to which the leaked parabolic voltage is applied, thereby canceling the leaked parabolic voltage. Other operations are the same as those of the first to sixth aspects of the present invention.
【００３１】[0031]
【発明の実施の形態】以下に、図１を参照して、本発明
の第１実施例に係る高電圧発生回路１０について説明す
る。本実施例は、図９に示す先に出願した高電圧発生回
路６０の改良に関するものなので、図９に示す回路構成
部分と同一部分には同一番号を付してその説明を援用す
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A high voltage generating circuit 10 according to a first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. Since the present embodiment relates to an improvement of the previously applied high voltage generating circuit 60 shown in FIG. 9, the same parts as those of the circuit configuration shown in FIG.
【００３２】高圧発生回路１において、電源＋Ｂとトラ
ンスＴの一次コイルＴ１との直列回路に、スイッチング
素子としての電界効果トランジスタＱと、ダンパーダイ
オードＤ１と、共振コンデンサＣ６とがそれぞれ並列接
続されている。この場合、電源＋Ｂのマイナス電極、電
界効果トランジスタＱのソースおよびダンパーダイオー
ドＤ１のアノードがグランドに接続されている。トラン
スＴの二次コイルＴ２の一端はグランドに接続され、他
端は高圧整流ダイオードＤ２のアノードに接続されてい
る。In the high-voltage generating circuit 1, a field effect transistor Q as a switching element, a damper diode D1, and a resonance capacitor C6 are connected in parallel to a series circuit of a power supply + B and a primary coil T1 of a transformer T, respectively. . In this case, the negative electrode of the power supply + B, the source of the field effect transistor Q, and the anode of the damper diode D1 are connected to the ground. One end of the secondary coil T2 of the transformer T is connected to the ground, and the other end is connected to the anode of the high voltage rectifier diode D2.
【００３３】ＲＣ多段回路２については、その回路構成
を図９において概略説明したが、さらに詳述する。直列
に接続されているスピードアップコンデンサＣ１〜Ｃ３
の値は、例えば、Ｃ１が２０〜３０ｐＦ、Ｃ２が４７０
〜１４００ｐＦ、Ｃ３が0 ．1 μＦ程度である。また、
分圧抵抗器Ｒ１〜Ｒ５の値は、例えば、Ｒ１が３１７Ｍ
Ω、Ｒ２が１ＭΩ、Ｒ３が１５０ＭΩ、Ｒ４が１８０Ｍ
Ω、Ｒ５が１２０ｋΩ、またＲ６は１１ＭΩ、Ｒ７は１
５０Ω、Ｒ８は１８０Ωである。The circuit configuration of the RC multi-stage circuit 2 has been schematically described with reference to FIG. 9, but will be described in further detail. Speed-up capacitors C1-C3 connected in series
Are, for example, 20 to 30 pF for C1 and 470 for C2.
１1400 pF, C3 is 0. It is about 1 μF. Also,
The value of the voltage dividing resistors R1 to R5 is, for example, R1 is 317M.
Ω, R2 is 1MΩ, R3 is 150MΩ, R4 is 180M
Ω, R5 is 120 kΩ, R6 is 11 MΩ, R7 is 1
50Ω and R8 are 180Ω.
【００３４】このＲＣ多段回路２は、高圧側のＲＣ並列
回路ｋ１、中圧側のＲＣ並列回路ｋ２、低圧側（検出
側）のＲＣ並列回路ｋ３よりなる。このＲＣ多段回路２
には、高圧発生回路１から数十ｋＶ程度の高電圧が印加
され、この高電圧は抵抗器Ｒ１〜Ｒ５により抵抗分割さ
れる。その高電圧の大部分が高圧側および中圧側の並列
回路ｋ１、ｋ２にかかり、残りの低電圧（数十Ｖ）が低
圧側のＲＣ並列回路ｋ３に印加される。そして、中圧側
のＲＣ並列回路ｋ２と低圧側のＲＣ並列回路ｋ３との接
続点が高電圧変動の検出点ｂとなり、この検出点ｂの検
出電圧がパルス幅制御回路３にフイードバックされる。The RC multi-stage circuit 2 comprises a high-pressure side RC parallel circuit k1, an intermediate-pressure side RC parallel circuit k2, and a low-voltage side (detection side) RC parallel circuit k3. This RC multi-stage circuit 2
, A high voltage of about several tens of kV is applied from the high voltage generation circuit 1, and this high voltage is divided by resistors R1 to R5. Most of the high voltage is applied to the high voltage side and medium voltage side parallel circuits k1 and k2, and the remaining low voltage (several tens of volts) is applied to the low voltage side RC parallel circuit k3. Then, the connection point between the RC parallel circuit k2 on the medium voltage side and the RC parallel circuit k3 on the low voltage side becomes the detection point b of the high voltage fluctuation, and the detection voltage at the detection point b is fed back to the pulse width control circuit 3.
【００３５】ここに、高圧発生回路１から出力される直
流高電圧は、抵抗分割されるので、分圧抵抗器Ｒ１〜Ｒ
５に並列接続されたスピードアップコンデンサＣ１〜Ｃ
３の電圧分担は並列接続された分圧抵抗器により決定さ
れる。高圧側および中圧側のＲＣ並列回路ｋ１、ｋ２の
スピードアップコンデンサＣ１、Ｃ２は直列接続されて
いるので、スピードアップコンデンサの数が一つの場合
と比較して、個々のスピードアップコンデンサＣ１、Ｃ
２の電圧分担が少なくなる。従って、スピードアップコ
ンデンサＣ１、Ｃ２として、耐電圧が低いものを使用す
ることができ、スピードアップコンデンサＣ１、Ｃ２の
小型化を図ることができる。Here, the DC high voltage output from the high voltage generating circuit 1 is divided by resistors, so that the voltage dividing resistors R1 to R
5, speed-up capacitors C1 to C connected in parallel
The voltage sharing of 3 is determined by the parallel-connected voltage-dividing resistors. Since the speed-up capacitors C1 and C2 of the high-pressure side and medium-pressure side RC parallel circuits k1 and k2 are connected in series, the individual speed-up capacitors C1 and C2 are compared with the case where the number of speed-up capacitors is one.
2 has less voltage sharing. Therefore, as the speed-up capacitors C1 and C2, those having low withstand voltage can be used, and the size of the speed-up capacitors C1 and C2 can be reduced.
【００３６】また、スピードアップコンデンサＣ１〜Ｃ
３と分圧抵抗器Ｒ１〜Ｒ５との容量と抵抗の積である時
定数ＣＲを、各ＲＣ並列回路ｋ１〜ｋ３において一定と
する。これにより、各ＲＣ並列回路ｋ１〜ｋ３の遅れ特
性（又は進み特性）が等しくなり、高圧発生回路１から
出力される高電圧の立上がり時に、各ＲＣ並列回路ｋ１
〜ｋ３相互の電圧分担の割合が変動しなくなるので、ス
ピードアップコンデンサＣ１〜Ｃ３の耐電圧設計が容易
になる。The speed-up capacitors C1 to C
The time constant CR, which is the product of the capacitance and the resistance of the voltage divider 3 and the voltage dividing resistors R1 to R5, is made constant in each of the RC parallel circuits k1 to k3. As a result, the delay characteristics (or advance characteristics) of the RC parallel circuits k1 to k3 become equal, and when the high voltage output from the high voltage generation circuit 1 rises, the RC parallel circuits k1
To k3, the ratio of the voltage sharing among them does not fluctuate, so that the withstand voltage design of the speed-up capacitors C1 to C3 is facilitated.
【００３７】さらに、ＲＣ多段回路２において、スピー
ドアップコンデンサＣ１〜Ｃ３の容量に従来のように大
容量を使用しないので、直流高電圧の立上がりを０．２
秒程度と高速にすることができて、ブランキング期間
を、極めて短時間に設定することができる。Further, in the RC multi-stage circuit 2, since a large capacity is not used for the capacity of the speed-up capacitors C1 to C3 as in the prior art, the rising of the DC high voltage is 0.2%.
The blanking period can be set to an extremely short time because it can be as fast as about seconds.
【００３８】また、パルス幅制御回路３は、オペアンプ
３ａ、コンパレータ３ｂ、基準三角波成形回路３ｃ及び
基準電圧Ｖｒによりなる。ＲＣ多段回路２の検出点ｂか
らの検出電圧ｓ１はオペアンプ３ａの非反転入力端子に
加えられる。オペアンプ３ａの反転入力端子には基準電
圧Ｖｒが加えられている。オペアンプ３ａは検出電圧ｓ
１と基準電圧Ｖｒとを比較し、高電圧の変動分に対応す
る出力信号ｓ２をコンパレータ３ｂの反転入力端子に加
える。一方、コンパレータ３ｂの非反転入力端子には基
準三角波成形回路３ｃから水平同期信号を積分したラン
プ波形（電圧）が加えられる。コンパレータ３ｂは、出
力信号ｓ２をランプ波形と比較して、出力信号ｓ２の大
小に応じてそれぞれパルス幅の狭広なパルス幅信号ｓ３
をトランジスタＱのゲートに加える。The pulse width control circuit 3 comprises an operational amplifier 3a, a comparator 3b, a reference triangular wave shaping circuit 3c and a reference voltage Vr. The detection voltage s1 from the detection point b of the RC multi-stage circuit 2 is applied to the non-inverting input terminal of the operational amplifier 3a. The reference voltage Vr is applied to the inverting input terminal of the operational amplifier 3a. The operational amplifier 3a has a detection voltage s
1 is compared with the reference voltage Vr, and an output signal s2 corresponding to the variation of the high voltage is applied to the inverting input terminal of the comparator 3b. On the other hand, a ramp waveform (voltage) obtained by integrating the horizontal synchronizing signal from the reference triangular wave shaping circuit 3c is applied to the non-inverting input terminal of the comparator 3b. The comparator 3b compares the output signal s2 with the ramp waveform, and according to the magnitude of the output signal s2, the pulse width signal s3 having a narrow pulse width.
Is added to the gate of the transistor Q.
【００３９】更に、パラボラ電圧発生回路４は、垂直同
期信号に同期したパラボラ電圧を発生する。このパラボ
ラ電圧発生回路４の出力端子ｃは、ダイナミックフォー
カスコンデンサＣ４を介してダイナミックフォーカス可
変抵抗器Ｒ７の可変端子に接続されて、パラボラ電圧を
ダイナミックフォーカス電極ＤＦに加える。また、この
出力端子ｃは、分圧抵抗器Ｒ９（例えば、１．１ＭΩ）
とＲ１０（例えば、１３０Ω）とを介してグランドに接
続されている。そして、分圧抵抗器Ｒ９とＲ１０との接
続点は、直流カット用コンデンサＣ７（例えば、１０μ
Ｆ）を介してパルス幅制御回路３のオペアンプ３ａの反
転入力端子に接続されている。Further, the parabola voltage generating circuit 4 generates a parabola voltage synchronized with the vertical synchronizing signal. An output terminal c of the parabolic voltage generator 4 is connected to a variable terminal of a dynamic focus variable resistor R7 via a dynamic focus capacitor C4, and applies a parabolic voltage to the dynamic focus electrode DF. The output terminal c is connected to a voltage dividing resistor R9 (for example, 1.1 MΩ).
And R10 (for example, 130Ω) are connected to the ground. A connection point between the voltage dividing resistors R9 and R10 is connected to a DC cut capacitor C7 (for example, 10 μm).
F) is connected to the inverting input terminal of the operational amplifier 3a of the pulse width control circuit 3.
【００４０】本実施例は以上のような構成よりなり、つ
ぎに動作について説明する。まず直流高電圧の安定化動
作について図２を参照して説明する。This embodiment has the above-described configuration, and the operation will be described next. First, the DC high voltage stabilizing operation will be described with reference to FIG.
【００４１】高圧発生回路１において、パルス幅制御回
路３から、図２Ｃに示すパルス幅信号ｓ３がトランジス
タＱのゲートに加えられると、トランジスタＱがオンす
る。すると、電源＋Ｂから電流がトランスＴの一次コイ
ルＴ１に流れて、この一次コイルＴ１に電磁エネルギー
が蓄えられる。前記パルス幅信号ｓ３が立ち下がってト
ランジスタＱがオフすると、トランスＴの一次コイルＴ
１に、図２Ａに示すフライバックパルス（共振電圧）が
発生する。このフライバックパルスは共振コンデンサＣ
６を充電する。図２Ｂに示すように、共振コンデンサＣ
６の充電終了時には、一次コイルＴ１を流れる電流はゼ
ロボルトとなる。つぎに、共振コンデンサＣ６が一次コ
イルＴ１を通して放電をはじめ、一次コイルＴ１には逆
電流が流れる。共振コンデンサＣ６の放電終了時には、
一次コイルＴ１を流れる逆電流は最大となる。このと
き、一次コイルＴ１に誘起した逆起電圧は、ダンパーダ
イオードＤ１を通して放電し、このダンパーダイオード
Ｄ１を流れるダンパー電流により一次コイルＴ１と共振
コンデンサＣ６との共振振動はダンピングされることに
なる。In the high voltage generation circuit 1, when the pulse width signal s3 shown in FIG. 2C is applied from the pulse width control circuit 3 to the gate of the transistor Q, the transistor Q is turned on. Then, a current flows from the power supply + B to the primary coil T1 of the transformer T, and electromagnetic energy is stored in the primary coil T1. When the pulse width signal s3 falls and the transistor Q is turned off, the primary coil T of the transformer T
1, a flyback pulse (resonance voltage) shown in FIG. 2A is generated. This flyback pulse is applied to the resonance capacitor C
Charge 6. As shown in FIG. 2B, the resonance capacitor C
At the end of charging of 6, the current flowing through the primary coil T1 becomes zero volts. Next, the resonance capacitor C6 starts discharging through the primary coil T1, and a reverse current flows through the primary coil T1. At the end of discharge of the resonance capacitor C6,
The reverse current flowing through the primary coil T1 becomes maximum. At this time, the back electromotive voltage induced in the primary coil T1 is discharged through the damper diode D1, and the resonance vibration between the primary coil T1 and the resonance capacitor C6 is damped by the damper current flowing through the damper diode D1.
【００４２】一方、図２Ａのフライバックパルスにより
トランスＴの二次コイルＴ２に誘起した高電圧を整流ダ
イオードＤ２で整流して、直流高電圧が高圧出力端子ａ
に出力され、陰極線管（ＣＲＴ）のアノードに供給され
る。On the other hand, the high voltage induced in the secondary coil T2 of the transformer T by the flyback pulse of FIG. 2A is rectified by the rectifier diode D2, and the DC high voltage is changed to the high voltage output terminal a.
And supplied to the anode of a cathode ray tube (CRT).
【００４３】この高圧出力端子ａの直流高電圧が降下し
た場合、ＲＣ多段回路２の検出点ｂの検出電圧ｓ１も低
下する。この低下した検出電圧ｓ１がオペアンプ３ａに
入力されて基準電圧Ｖｒと比較される。そして、オペア
ンプ３ａは、図２Ｄに示すように、通常より低下した出
力信号ｓ２をコンパレータ３ｂの反転入力端子に加え
る。コンパレータ３ｂは、出力信号ｓ２をランプ波形
（電圧）と比較して、通常より低い出力信号ｓ２に対
し、図２Ｃに示すように、幅の広いパルス幅信号ｓ３を
トランジスタＱのゲートに加える。そうすると、トラン
ジスタＱの導通期間が長くなる。その結果、電源＋Ｂか
らトランスＴの一次コイルＴ１に供給される電流量が多
くなって、一次コイルＴ１に蓄積される電磁エネルギー
も大きくなる。そして、図２Ａに示すように、フライバ
ックパルスも二次コイルＴ２に誘起する高電圧も高くな
る。この高電圧を整流して、高圧出力端子ａに出力され
る直流高電圧は高くなって元の電位に制御され、直流高
電圧が安定化することになる。つぎに、漏洩パラボラ電
圧の打ち消し動作について説明する。パラボラ電圧発生
回路４のパラボラ電圧の一部が、前述したように、一点
鎖線で示すように、ダイナミックフォーカス可変抵抗器
Ｒ７から他の分圧抵抗器を経由し、またこのダイナミッ
クフォーカス可変抵抗器Ｒ７などから分圧抵抗間容量Ｃ
ｏを介する漏洩パラボラ電圧が、パルス幅制御回路３の
オペアンプ３ａの非反転入力端子に検出電圧ｓ１に重畳
して漏出する。When the DC high voltage at the high voltage output terminal a drops, the detection voltage s1 at the detection point b of the RC multi-stage circuit 2 also drops. The reduced detection voltage s1 is input to the operational amplifier 3a and compared with the reference voltage Vr. Then, as shown in FIG. 2D, the operational amplifier 3a applies the output signal s2 lower than normal to the inverting input terminal of the comparator 3b. The comparator 3b compares the output signal s2 with a ramp waveform (voltage) and applies a wider pulse width signal s3 to the gate of the transistor Q for the output signal s2 lower than usual, as shown in FIG. 2C. Then, the conduction period of the transistor Q becomes longer. As a result, the amount of current supplied from the power supply + B to the primary coil T1 of the transformer T increases, and the electromagnetic energy stored in the primary coil T1 also increases. Then, as shown in FIG. 2A, both the flyback pulse and the high voltage induced in the secondary coil T2 increase. This high voltage is rectified, and the DC high voltage output to the high-voltage output terminal a increases and is controlled to the original potential, so that the DC high voltage is stabilized. Next, the canceling operation of the leakage parabola voltage will be described. As described above, a part of the parabolic voltage of the parabolic voltage generating circuit 4 passes from the dynamic focus variable resistor R7 to another dynamic voltage dividing resistor R7, as indicated by a dashed line. The capacitance C between the voltage dividing resistors
The leaked parabolic voltage via o overlaps the detection voltage s1 and leaks to the non-inverting input terminal of the operational amplifier 3a of the pulse width control circuit 3.
【００４４】この漏洩パラボラ電圧は、例えば、２０ｍ
Ｖｐ−ｐ程度あって高圧発生回路１で約８０Ｖｐ−ｐに
増大されて、高圧発生回路１の直流高電圧に重畳する。The leakage parabolic voltage is, for example, 20 m
The voltage is increased to about 80 Vp-p by the high voltage generation circuit 1 and superimposed on the DC high voltage of the high voltage generation circuit 1.
【００４５】この漏洩パラボラ電圧を打ち消すために、
パラボラ電圧発生回路４のパラボラ電圧を、２点鎖線で
示すように、分圧抵抗Ｒ９とＲ１０で分圧して、漏洩パ
ラボラ電圧と同相で同振幅の分圧パラボラ電圧を作り、
この分圧パラボラ電圧をコンデンサＣ７を経由してオペ
アンプ３ａの反転入力端子に入力する。漏洩パラボラ電
圧は、オペアンプ３ａで分圧パラボラ電圧により打ち消
されることになる。In order to cancel this leakage parabola voltage,
As shown by a two-dot chain line, the parabolic voltage of the parabolic voltage generating circuit 4 is divided by the voltage dividing resistors R9 and R10 to create a divided parabolic voltage having the same phase and the same amplitude as the leakage parabolic voltage,
This divided parabolic voltage is input to the inverting input terminal of the operational amplifier 3a via the capacitor C7. The leakage parabolic voltage is canceled by the divided parabolic voltage in the operational amplifier 3a.
【００４６】これにより、漏洩パラボラ電圧は、高圧発
生回路１の直流高電圧に重畳せず、かつ、陰極線管のア
ノードにも印加されないので、陰極線管からの漏洩パラ
ボラ電圧に基づく輻射電界はゼロになるか又は低減する
ことになる。As a result, the leakage parabola voltage does not overlap with the DC high voltage of the high voltage generation circuit 1 and is not applied to the anode of the cathode ray tube, so that the radiated electric field based on the leakage parabola voltage from the cathode ray tube becomes zero. Or reduce.
【００４７】なお、トランジスタＱとしてＭＯＳ型ＦＥ
Ｔを使用するときは、このＦＥＴの構造上存在するダイ
オード特性を利用してダンパーダイオードＤ１を省略す
ることができる。The transistor Q is a MOS type FE
When T is used, the damper diode D1 can be omitted by utilizing the diode characteristics existing in the structure of the FET.
【００４８】つぎに、図３を参照して本発明の第２実施
例の高電圧発生回路２０について説明する。この高電圧
発生回路２０は、図１に示す高電圧発生回路１０の高圧
発生回路１を高圧発生回路１ａに変えたものである。そ
の他の構成は図１に示す高電圧発生回路１０と同様なの
で、同一番号を付してその説明を援用する。Next, a high voltage generating circuit 20 according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. This high voltage generation circuit 20 is obtained by replacing the high voltage generation circuit 1 of the high voltage generation circuit 10 shown in FIG. 1 with a high voltage generation circuit 1a. The other configuration is the same as that of the high voltage generating circuit 10 shown in FIG. 1, and therefore, the same reference numerals are given and the description is used.
【００４９】トランスＴの一次コイルＴ１の一端ｄとグ
ランドとの間には、一次コイルＴ１および電源＋Ｂから
なる直列回路と、共振コンデンサＣ６およびクランプダ
イオードＤ３からなる直列回路と、ダンパーダイオード
Ｄ１と、逆阻止ダイオードＤ５および電界効果トランジ
スタＱからる直列回路と、が並列に接続されている。こ
の場合、逆阻止ダイードＤ５のアノードが一端ｄに接続
され、そのカソードがトランジスタＱのドレインに接続
されている。また、ダンパーダイオードＤ１のカソード
が一端ｄに接続されている。また、クランプダイオード
Ｄ３のカソードが共振コンデンサＣ６に接続されてい
る。更に、共振コンデンサＣ６とクランプダイオードＤ
３の接続点にクランプダイオードＤ４のアノードが接続
され、そのカソードが一次コイルＴ１と電源＋Ｂの接続
点に接続されている。これらのクランプダイオードＤ３
とＤ４はクランプ回路を構成する。そして、パルス幅制
御回路３の出力端子はトランジスタＱのゲートに接続さ
れている。A series circuit including the primary coil T1 and the power supply + B, a series circuit including the resonance capacitor C6 and the clamp diode D3, and a damper diode D1 are provided between one end d of the primary coil T1 of the transformer T and the ground. A series circuit including a reverse blocking diode D5 and a field effect transistor Q is connected in parallel. In this case, the anode of the reverse blocking diode D5 is connected to one end d, and the cathode is connected to the drain of the transistor Q. Further, the cathode of the damper diode D1 is connected to one end d. Further, the cathode of the clamp diode D3 is connected to the resonance capacitor C6. Further, the resonance capacitor C6 and the clamp diode D
The anode of the clamp diode D4 is connected to the connection point 3 and the cathode thereof is connected to the connection point between the primary coil T1 and the power supply + B. These clamp diodes D3
And D4 form a clamp circuit. The output terminal of the pulse width control circuit 3 is connected to the gate of the transistor Q.
【００５０】つぎに、高電圧発生回路２０の高圧発生回
路１ａの動作について、図２を参照して説明する。トラ
ンジスタＱが、図２Ｃのパルス幅信号ｓ３により、図２
Ｂに示すように、ｔｏでオンすると、一次コイルＴ１に
電流が流れる。この電流により、トランスＴの一次コイ
ルＴ１に電磁エンギーが蓄えられる。図２Ｃのパルス幅
信号ｓ３がｔ１で立ち下がると、トランジスタＱがオフ
する。このトランジスタＱのオフにより、図２Ａに示す
ように、一次コイルＴ１にフライバックパルス（共振電
圧）が発生する。このフライバックパルスの期間はｔ１
〜ｔ２となる。このフライバックパルスにより、一次コ
イルＴ１、共振コンデンサＣ６、クランプダイオードＤ
４のルートで充電電流が流れて共振コンデンサＣ６が充
電される。Next, the operation of the high voltage generation circuit 1a of the high voltage generation circuit 20 will be described with reference to FIG. The transistor Q is driven by the pulse width signal s3 of FIG.
As shown in B, when turned on at to, a current flows through the primary coil T1. With this current, electromagnetic energy is stored in the primary coil T1 of the transformer T. When the pulse width signal s3 in FIG. 2C falls at t1, the transistor Q is turned off. By turning off the transistor Q, a flyback pulse (resonance voltage) is generated in the primary coil T1, as shown in FIG. 2A. The period of this flyback pulse is t1
To t2. By this flyback pulse, the primary coil T1, the resonance capacitor C6, the clamp diode D
The charging current flows through the route 4 to charge the resonance capacitor C6.
【００５１】図２Ａおよび図２Ｂに示すように、共振コ
ンデンサＣ６を充電する一次コイルＴ１を流れる電流
は、フライバックパルスのピーク値でゼロボルトとな
る。ついで、共振コンデンサＣ６が、一次コイルＴ１、
電源＋Ｂ、クランプダイオードＤ３のルートで放電し
て、一次コイルＴ１には逆電流が流れる。ｔ２で共振コ
ンデンサＣ６の放電電圧がゼロボルトになったとき、一
次コイルＴ１を流れる逆電流は最大となる。As shown in FIGS. 2A and 2B, the current flowing through the primary coil T1 for charging the resonance capacitor C6 becomes zero volt at the peak value of the flyback pulse. Next, the resonance capacitor C6 is connected to the primary coil T1,
Discharge occurs at the route of the power supply + B and the clamp diode D3, and a reverse current flows through the primary coil T1. When the discharge voltage of the resonance capacitor C6 becomes zero volt at t2, the reverse current flowing through the primary coil T1 becomes maximum.
【００５２】このとき、ダンパーダイオードＤ１が導通
して、一次コイルＴ１、電源＋Ｂ、ダンパーダイオード
Ｄ１を通るルートでダンパー電流が流れる。そして、こ
のダンパー電流により一端ｄの電圧が上昇してｔ3 で電
源＋Ｂの電圧と同電位になると、ダンバーダイオードＤ
１はオフとなる。そして、ｔ２からｔ３の期間がダンパ
ー期間となる。At this time, the damper diode D1 conducts, and a damper current flows through a route passing through the primary coil T1, the power supply + B, and the damper diode D1. When the voltage at one end d rises due to the damper current and becomes equal to the voltage of the power supply + B at t 3 , the damper diode D
1 is off. Then, a period from t2 to t3 is a damper period.
【００５３】この時、トランジスタＱはオフしているた
め、電源＋Ｂ側から共振コンデンサ６側に電流が流れよ
うとするが、クランプダイオードＤ３、Ｄ４により共振
コンデンサ６の両端の電圧は共に電源＋Ｂの電源電圧に
クランプされて、電源電圧と同電位に保持されているの
で、一次コイルＴ１を通って共振コンデンサＣ６側に電
流は流れない。これにより、ノイズの原因となる不要な
パルス電圧が発生することがない。At this time, since the transistor Q is off, a current tends to flow from the power supply + B side to the resonance capacitor 6 side, but the voltages at both ends of the resonance capacitor 6 are both equal to the power supply + B by the clamp diodes D3 and D4. Since the power supply voltage is clamped and maintained at the same potential as the power supply voltage, no current flows through the primary coil T1 to the resonance capacitor C6. Thus, unnecessary pulse voltage that causes noise does not occur.
【００５４】次に、ｔ4 の時点で、トランジスタＱがオ
ンし、最初のｔｏの状態に戻る。このｔ0 〜ｔ4 の期間
の動作の繰り返しにより、回路動作が継続する。一次コ
イルＴ１側で発生したフライバックパルスはトランスＴ
で昇圧され、整流ダイオードＤ２で整流されて直流高電
圧となり、陰極線管（ＣＲＴ）のアノードに印加され
る。Next, at time t 4 , the transistor Q turns on and returns to the initial state of to. By repeating the operation in the period of the t 0 ~t 4, circuit operation continues. The flyback pulse generated on the primary coil T1 side is the transformer T
, And rectified by the rectifier diode D2 to become a DC high voltage, which is applied to the anode of a cathode ray tube (CRT).
【００５５】なお、本実施例において、高電圧の変動を
検出して安定化させる動作、また漏洩パラボラ電圧を打
ち消す動作については、図１に記載の第一実施例の高電
圧発生回路１０の場合と同様である。In this embodiment, the operation for detecting and stabilizing the fluctuation of the high voltage and the operation for canceling the leakage parabola voltage are described in the case of the high voltage generating circuit 10 of the first embodiment shown in FIG. Is the same as
【００５６】なお、この実施例では、トランジスタＱと
してＭＯＳ型ＦＥＴを用いても、逆阻止ダイオードＤ５
が接続されているため、ダンパーダイオードＤ１は必要
である。ダイオードＤ５はＭＯＳ型ＦＥＴの寄生容量を
見かけ上減少させるものとして特に有効である。In this embodiment, even if a MOS FET is used as the transistor Q, the reverse blocking diode D5
Is connected, the damper diode D1 is necessary. The diode D5 is particularly effective as apparently reducing the parasitic capacitance of the MOS FET.
【００５７】つぎに、図４を参照して本発明の第３実施
例の高電圧発生回路３０について説明する。この高電圧
発生回路３０は、図１に示す高電圧発生回路１０の高圧
発生回路１を高圧発生回路１ｂに変えたものである。そ
の他の構成は図１に示す高電圧発生回路１０と同様なの
で、図４には高圧発生回路１ｂと、これと関連のあるパ
ルス幅制御回路３とを示す。Next, a high voltage generating circuit 30 according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. This high voltage generation circuit 30 is obtained by replacing the high voltage generation circuit 1 of the high voltage generation circuit 10 shown in FIG. 1 with a high voltage generation circuit 1b. Since other configurations are the same as those of the high voltage generation circuit 10 shown in FIG. 1, FIG. 4 shows the high voltage generation circuit 1b and the pulse width control circuit 3 related thereto.
【００５８】図４に示す高電圧発生回路３０において
は、図３に示す電源＋Ｂが可変電源Ｂ１となり、この可
変電源Ｂ１と一次コイルＴ１との間にＬＣＲの並列回路
１１が接続されている。そして、トランジスタＱのゲー
トには水平ドライブ信号が加えられ、可変電源Ｂ１には
パルス幅制御回路３からパルス幅信号が加えられてい
る。なお、パルス幅信号は水平ドライブ信号に対し回路
動作上の整合をとってきめられる。In the high voltage generating circuit 30 shown in FIG. 4, the power supply + B shown in FIG. 3 becomes the variable power supply B1, and the LCR parallel circuit 11 is connected between the variable power supply B1 and the primary coil T1. A horizontal drive signal is applied to the gate of the transistor Q, and a pulse width signal is applied from the pulse width control circuit 3 to the variable power supply B1. The pulse width signal can be matched with the horizontal drive signal in the circuit operation.
【００５９】可変電源Ｂ１の一つの回路例を図５に示
す。スイッチング素子の機能を有するＰチャンネルの電
界効果トランジスタＱ１のドレインが電源＋Ｂに接続さ
れ、ソースがトランスＴの一次コイルＴ１の他端に接続
される。また、ドレインとゲート間に抵抗器Ｒ１１とツ
エナーダイオードＤ６が接続される。また、ソースとグ
ランド間にダイオードＤ７が接続される。そして、ゲー
トにパルス幅制御回路３からコンデンサＣ７を介しパル
ス幅信号を加えて、電源＋Ｂの通電期間を制御する。FIG. 5 shows a circuit example of the variable power supply B1. The drain of a P-channel field effect transistor Q1 having the function of a switching element is connected to the power supply + B, and the source is connected to the other end of the primary coil T1 of the transformer T. Further, a resistor R11 and a Zener diode D6 are connected between the drain and the gate. Further, a diode D7 is connected between the source and the ground. Then, a pulse width signal is added to the gate from the pulse width control circuit 3 via the capacitor C7, and the power supply period of the power supply + B is controlled.
【００６０】なお、ＬＲＣの並列回路１１は、リンギン
グをダンピングするもので、トランスＴの２次コイルＴ
２の巻き始め端に接続してもよい。The LRC parallel circuit 11 damps ringing, and the secondary coil T of the transformer T
2 may be connected to the winding start end.
【００６１】つぎに、高電圧発生回路３０の特に高圧発
生回路１ｂの動作について説明する。トランジスタＱの
ゲートには水平ドライブ信号が加えられ、可変電源Ｂ１
（図５に示すトランジスタＱ１のゲート）には、パルス
幅信号が加えられている。トランジスタＱがオンのとき
可変電源Ｂ１から電流が一次コイルＴ１を通って流れる
が、電流が流れている期間をパルス幅信号のパルス幅で
変えられる。即ち、パルス幅が狭いと一次コイルＴ１に
蓄積される電磁エネルギーが小さくなり、逆にパルス幅
が広いと一次コイルに蓄積される電磁エネルギーが大き
くなる。これにより、フライバックパルスのピーク値を
変えることができ、前記実施例と同様に、高圧発生回路
の高電圧出力を安定化することができる。Next, the operation of the high voltage generation circuit 30 and particularly the operation of the high voltage generation circuit 1b will be described. A horizontal drive signal is applied to the gate of the transistor Q, and the variable power supply B1
The pulse width signal is applied to (the gate of the transistor Q1 shown in FIG. 5). When the transistor Q is on, a current flows from the variable power supply B1 through the primary coil T1, and the period during which the current flows can be changed by the pulse width of the pulse width signal. That is, when the pulse width is narrow, the electromagnetic energy stored in the primary coil T1 decreases, and when the pulse width is wide, the electromagnetic energy stored in the primary coil increases. As a result, the peak value of the flyback pulse can be changed, and the high-voltage output of the high-voltage generating circuit can be stabilized, as in the previous embodiment.
【００６２】つぎに、図６を参照して本発明の第４実施
例の高電圧発生回路４０について説明する。この高電圧
発生回路４０は、図１に示す高電圧発生回路１０の高圧
発生回路１の回路構成を高圧発生回路１ｃに変えたもの
である。その他の構成は図１に示す高電圧発生回路１０
と同様である。Next, a high voltage generating circuit 40 according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. This high voltage generation circuit 40 is obtained by changing the circuit configuration of the high voltage generation circuit 1 of the high voltage generation circuit 10 shown in FIG. 1 to a high voltage generation circuit 1c. Other configurations are similar to those of the high voltage generation circuit 10 shown in FIG.
Is the same as
【００６３】この図６に示す高圧発生回路１ｃは、図１
に示す高圧発生回路１に対し、共振コンデンサＣ６に直
列にもう一つの共振コンデンサＣ６ａを直列接続して、
この接続点とグランド間にスイッチング素子としての電
界効果トランジスタＱ２を接続したものである。そし
て、トランジスタＱのゲートには水平ドライブ信号が加
えられ、トランジスタＱ２のゲートには、パルス幅信号
が加えられる。なお、パルス幅信号は、水平ドライブ信
号に対し回路動作上の整合をとって決められる。The high voltage generating circuit 1c shown in FIG.
Is connected to another resonance capacitor C6a in series with the resonance capacitor C6,
A field effect transistor Q2 as a switching element is connected between the connection point and the ground. Then, a horizontal drive signal is applied to the gate of the transistor Q, and a pulse width signal is applied to the gate of the transistor Q2. Note that the pulse width signal is determined by matching the horizontal drive signal in the circuit operation.
【００６４】つぎに、高電圧発生回路４０の特に高圧発
生回路２ｃの動作について説明する。直列接続された２
つの共振コンデンサＣ６、Ｃ６ａのうち、グランド側の
共振コンデンサＣ６ａを、パルス幅制御回路のパルス幅
信号によりトランジスタＱ２を導通させて短絡する。共
振コンデンサ回路の容量は、トランジスタＱ２がオフの
ときは２つの共振コンデンサＣ６、Ｃ６ａの直列合成容
量となり、トランジスタＱ２がオンのときは一つの共振
コンデンサＣ６の容量となる。共振コンデンサＣ６の容
量が直列合成容量よりも大きいので、直列合成容量と一
次コイルＴ１によるＬＣ共振回路の共振周波数が高くな
る。即ち、トランジスタＱのソース端子におけるフライ
バックパルスの波高値が共振コンデンサＣ６だけの場合
より高くなり、高圧出力が上昇する。トランジスタＱの
オフの期間で、トランジスタＱ２がオフになる時期およ
びオフになっている期間をパルス幅信号のパルス幅で定
めることができ、したがって、パルス幅信号の立上がり
タイミングとパルス幅を変えることにより高圧発生回路
の高圧出力を制御し安定化することができる。Next, the operation of the high voltage generation circuit 40, particularly the operation of the high voltage generation circuit 2c will be described. 2 connected in series
Among the two resonance capacitors C6 and C6a, the resonance capacitor C6a on the ground side is short-circuited by turning on the transistor Q2 by the pulse width signal of the pulse width control circuit. When the transistor Q2 is off, the capacitance of the resonance capacitor circuit is a series combined capacitance of the two resonance capacitors C6 and C6a, and when the transistor Q2 is on, the capacitance of one resonance capacitor C6. Since the capacitance of the resonance capacitor C6 is larger than the series combined capacitance, the resonance frequency of the LC resonance circuit including the series combined capacitance and the primary coil T1 increases. That is, the peak value of the flyback pulse at the source terminal of the transistor Q becomes higher than when only the resonance capacitor C6 is used, and the high-voltage output rises. In the off period of the transistor Q, the time when the transistor Q2 is turned off and the period during which the transistor Q2 is turned off can be determined by the pulse width of the pulse width signal. Therefore, by changing the rising timing of the pulse width signal and the pulse width, The high voltage output of the high voltage generation circuit can be controlled and stabilized.
【００６５】なお、本実施例において、高電圧の変動を
検出して安定化させる動作、また漏洩パラボラ電圧を打
ち消す動作については、図１に記載の第一実施例の高電
圧発生回路１０の場合と同様である。In this embodiment, the operation for detecting and stabilizing the fluctuation of the high voltage and the operation for canceling the leakage parabola voltage are described in the case of the high voltage generating circuit 10 of the first embodiment shown in FIG. Is the same as
【００６６】つぎに、図７を参照して本発明の第５実施
例の高電圧発生回路５０について説明する。この高電圧
発生回路５０は、図１に示す高電圧発生回路１０におい
て、分圧抵抗Ｒ９とＲ１０の接続点より取り出した分圧
パラボラ電圧を、漏洩パラボラ電圧と同相、同振幅にし
て、オペアンプ３ａの反転入力端子に加える代わりに、
分圧パラボラ電圧の位相をトランジスタＱ３などよりな
る位相反転回路４１で１８０゜反転し、かつ、分圧パラ
ボラ電圧を漏洩パラボラ電圧と逆相、同振幅にして非反
転入力端子（＋）に加えたものである。このオペアンプ
３ａの非反転入力端子（＋）には、検出電圧ｓ１が加え
られているが、この検出電圧ｓ１に重畳している漏洩パ
ラボラ電圧はこのオペアンプ３ａの非反転入力端子
（＋）で分圧パラボラ電圧により打ち消されることにな
る。つぎに、ＲＣ多段回路の変形例について図８を参照
して説明する。この回路の高圧抵抗回路２ｃは、高圧抵
抗器Ｒ１にダイナミックフォーカス可変抵抗器Ｒ７とス
タティックフォーカス可変抵抗器Ｒ３との並列回路を接
続し、かつ、この並列回路に、スクリーン可変抵抗器Ｒ
８、検出抵抗器Ｒ５などの分圧抵抗器よりなる直列回路
を接続したものである。そして、これらの分圧抵抗器よ
りなる高圧抵抗回路２ｃとスピドアップコンデンサＣ１
〜Ｃ３により、ＲＣ並列回路ｋ４〜ｋ６が形成され、こ
れらのＲＣ並列回路ｋ４〜ｋ６を直列接続することによ
りＲＣ多段回路２１が構成される。Next, a high voltage generating circuit 50 according to a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The high-voltage generating circuit 50 is the same as the high-voltage generating circuit 10 shown in FIG. 1 except that the divided parabolic voltage taken out from the connection point of the voltage dividing resistors R9 and R10 is made to have the same phase and the same amplitude as the leakage parabolic voltage, and Instead of adding to the inverting input terminal of
The phase of the divided parabolic voltage is inverted by 180 ° by a phase inverting circuit 41 composed of a transistor Q3 and the like, and the divided parabolic voltage is inverted in phase and the same amplitude as the leaked parabolic voltage and is applied to the non-inverting input terminal (+). Things. The detection voltage s1 is applied to the non-inverting input terminal (+) of the operational amplifier 3a. The leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage s1 is divided by the non-inverting input terminal (+) of the operational amplifier 3a. Will be canceled by the pressure parabola voltage. Next, a modified example of the RC multi-stage circuit will be described with reference to FIG. The high-voltage resistor circuit 2c of this circuit has a high-voltage resistor R1 connected to a parallel circuit of a dynamic focus variable resistor R7 and a static focus variable resistor R3, and a screen variable resistor R connected to this parallel circuit.
8. A series circuit composed of voltage-dividing resistors such as a detection resistor R5 is connected. Then, a high-voltage resistance circuit 2c composed of these voltage-dividing resistors and a speed-up capacitor C1
To C3 form RC parallel circuits k4 to k6, and an RC multi-stage circuit 21 is configured by connecting these RC parallel circuits k4 to k6 in series.
【００６７】[0067]
【発明の効果】請求項１に記載の発明は、ダイナミック
フォーカス可変抵抗器から漏出して分圧抵抗器や分圧抵
抗器間容量を介して、高電圧変動の検出電圧に重畳した
漏洩パラボラ電圧を、制御回路において、同相、同振幅
の分圧パラボラ電圧により打ち消すので、漏洩パラボラ
電圧に基づく電圧は、高圧発生回路の出力である直流高
電圧には重畳しない。したがって、この漏洩パラボラ電
圧に基づく電圧は、陰極線管のアノードにも加えられな
いので、陰極線管からは輻射電界となって放射されな
い。たとえ、僅か放射されたにしても、その放射は大幅
に低減したものとなる。According to the first aspect of the present invention, a leaky parabolic voltage leaked from a dynamic focus variable resistor and superimposed on a high voltage fluctuation detection voltage via a voltage dividing resistor or a capacitance between the voltage dividing resistors is provided. Is canceled by the divided parabola voltage having the same phase and the same amplitude in the control circuit, so that the voltage based on the leakage parabola voltage is not superimposed on the DC high voltage output from the high voltage generation circuit. Therefore, since the voltage based on the leakage parabola voltage is not applied to the anode of the cathode ray tube, the cathode ray tube does not emit a radiated electric field. Even if emitted slightly, the emission will be greatly reduced.
【００６８】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明の効果に加えるに、高圧発生回路に可変電源を使
用しているので、パルス幅制御回路のパルス幅信号によ
り高電圧の変動を安定化することができる。According to the second aspect of the present invention, in addition to the effect of the first aspect of the present invention, since a variable power supply is used for the high voltage generating circuit, a high voltage of a high voltage is generated by the pulse width signal of the pulse width control circuit. Fluctuations can be stabilized.
【００６９】請求項３に記載の発明は、請求項１に記載
の発明の効果に加えるに、分圧抵抗器とスピードアップ
コンデンサからなるＲＣ並列回路を直列に接続してＲＣ
多段回路としたので、個々のスピードアップコンデンサ
の電圧分担を小さくすることができる。これにより、ス
ピードアップコンデンサの容量を小さくすることができ
て、高電圧の変動を迅速に回復することができると共
に、耐電圧が低く、小型のスピードアップコンデンサを
使用することができる。According to a third aspect of the present invention, in addition to the effects of the first aspect, an RC parallel circuit comprising a voltage dividing resistor and a speed-up capacitor is connected in series to provide an RC
Since the multi-stage circuit is used, the voltage sharing of each speed-up capacitor can be reduced. As a result, the capacity of the speed-up capacitor can be reduced, the fluctuation of the high voltage can be quickly recovered, and a small-sized speed-up capacitor having low withstand voltage can be used.
【００７０】請求項４に記載の発明は、請求項３に記載
の発明の効果に加えるに、高圧発生回路に可変電源を使
用しているので、パルス幅制御回路のパルス幅信号によ
り高電圧の変動を安定化することができる。According to the fourth aspect of the present invention, in addition to the effects of the third aspect of the present invention, since a variable power supply is used for the high voltage generating circuit, a high voltage of a high voltage is generated by the pulse width signal of the pulse width control circuit. Fluctuations can be stabilized.
【００７１】請求項５に記載の発明は、請求項３に記載
の発明の効果に加えるに、高圧発生回路にクランプ回路
を備えているので、ダンパー期間の終了後、スイッチン
グ素子の不導通時に、共振コンデンサの両端電圧を電源
電圧にクランプして電源からトランスの一次コイルを通
して流れる電流を阻止するので、不要なノイズの原因と
なる電圧パルスの発生を抑えることができる。According to a fifth aspect of the present invention, in addition to the effect of the third aspect of the present invention, since the high voltage generating circuit is provided with a clamp circuit, when the switching element is turned off after the end of the damper period, Since the voltage across the resonance capacitor is clamped to the power supply voltage to block the current flowing from the power supply through the primary coil of the transformer, it is possible to suppress the generation of a voltage pulse that causes unnecessary noise.
【００７２】請求項６に記載の発明は、請求項１または
請求項３に記載の発明の効果に加えるに、パルス幅制御
回路のパルス幅信号により、ＬＣ共振回路の共振容量を
増減してフライバックパルスの波高値を変えることによ
り高電圧の変動を安定化することができる。According to a sixth aspect of the present invention, in addition to the effects of the first or third aspect, the resonance capacitance of the LC resonance circuit is increased or decreased by the pulse width signal of the pulse width control circuit. By changing the peak value of the back pulse, the fluctuation of the high voltage can be stabilized.
【００７３】請求項７に記載の発明は、位相反転回路に
より位相を１８０゜反転した分圧パラボラ電圧により漏
洩パラボラ電圧をパルス幅制御回路において打ち消すの
で、上述と同様に、パラボラ電圧の高電圧出力への重畳
を阻止することができる。According to the seventh aspect of the present invention, the leakage parabola voltage is canceled in the pulse width control circuit by the divided parabola voltage whose phase is inverted by 180 ° by the phase inversion circuit. Can be prevented.
【図１】 本発明の第１実施例に係る高電圧発生回路を
示す図FIG. 1 is a diagram showing a high voltage generating circuit according to a first embodiment of the present invention.
【図２】 図２に示す高電圧発生回路の高電圧安定化の
動作を説明する図FIG. 2 is a diagram illustrating an operation of stabilizing high voltage of the high voltage generation circuit shown in FIG. 2;
【図３】 本発明の第２実施例に係る高電圧発生回路を
示す図FIG. 3 is a diagram showing a high voltage generation circuit according to a second embodiment of the present invention.
【図４】 本発明の第３実施例に係る高電圧発生回路を
示す図FIG. 4 is a diagram showing a high-voltage generating circuit according to a third embodiment of the present invention.
【図５】 図４に示す可変電源の一例を示す回路図5 is a circuit diagram showing an example of the variable power supply shown in FIG.
【図６】 本発明の第４実施例に係る高電圧発生回路を
示す図FIG. 6 is a diagram showing a high voltage generation circuit according to a fourth embodiment of the present invention.
【図７】 本発明の第５実施例に係る高電圧発生回路を
示す図FIG. 7 is a diagram showing a high voltage generation circuit according to a fifth embodiment of the present invention.
【図８】 ＲＣ多段回路の変形例を示す図FIG. 8 is a diagram showing a modification of the RC multi-stage circuit.
【図９】 本出願人の先出願に係る高電圧発生回路を示
す図FIG. 9 is a diagram showing a high voltage generation circuit according to the applicant's prior application.
【図１０】 従来の高電圧発生回路を示す図FIG. 10 is a diagram showing a conventional high-voltage generation circuit.
１ 高圧発生回路 ａ 高圧出力端子 ｂ 検出点 ｃ 出力端子 ｄ 一次コイルＴ１の一端 ２ ＲＣ多段回路 ２ａ 第一の高圧抵抗回路 ２ｂ 第二の高圧抵抗回路 ３ パルス幅制御回路 ３ａ オペアンプ ３ｂ コンパレータ ４ パラボラ電圧発生回路 １０、２０、３０、４０、５０ 高電圧発生回路 Ｔ フライバックトランス Ｒ１〜Ｒ８ 分圧抵抗器 Ｃ１〜Ｃ３ スピードアップコンデンサ Reference Signs List 1 high voltage generating circuit a high voltage output terminal b detection point c output terminal d one end of primary coil T1 2 RC multi-stage circuit 2a first high voltage resistance circuit 2b second high voltage resistance circuit 3 pulse width control circuit 3a operational amplifier 3b comparator 4 parabolic voltage Generation circuit 10, 20, 30, 40, 50 High voltage generation circuit T Flyback transformer R1 to R8 Voltage divider C1 to C3 Speed-up capacitor
Claims (7)
ランスの一次コイルに電磁エネルギーを蓄え、該スイッ
チング素子のオフ時に一次コイルと共振する共振コンデ
ンサと、前記一次コイルにダンパー電流を流すダンパー
ダイオードとを備え、前記一次コイルと前記共振コンデ
ンサのＬＣ共振電圧によりトランスの二次コイルに誘起
した高電圧を整流して直流高電圧を出力する高圧発生回
路と、 前記高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗
器と、前記直流高電圧の変動分を検出する検出抵抗器
と、ダイナミックフォーカス電圧を得るダイナミックフ
ォーカス可変抵抗器とを少なくとも含む複数の分圧抵抗
器よりなる高圧抵抗回路と、 前記検出抵抗器の検出電圧に基づいて前記スイッチング
素子の導通期間を制御する制御回路と、からなる高電圧
発生回路において、 前記パルス幅制御回路にパラボラ電圧発生回路からパラ
ボラ電圧を入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラ
ボラ電圧を打ち消すことを特徴とする高電圧発生回路。The power supply includes a resonance capacitor that stores electromagnetic energy from a power supply in a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and resonates with the primary coil when the switching element is turned off, and a damper diode that flows a damper current through the primary coil. A high voltage generating circuit that rectifies a high voltage induced in the secondary coil of the transformer by the LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor and outputs a DC high voltage; and a high voltage output terminal of the high voltage generating circuit. A high-voltage resistor; a high-voltage resistor circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including at least a dynamic-focus variable resistor that obtains a dynamic-focus voltage; A control circuit that controls a conduction period of the switching element based on a detection voltage of the switch, In Ranaru high voltage generation circuit, the pulse width control circuit to input parabolic voltage from the parabolic voltage generating circuit, the high voltage generating circuit, characterized in that for canceling the leakage parabolic voltage superimposed on the detection voltage.
一次コイルに印加する電源電圧の通電期間を制御する可
変電源と、該スイッチング素子のオフ時に一次コイルと
共振する共振コンデンサと、前記一次コイルにダンパー
電流を流すダンパーダイオードとを備え、前記一次コイ
ルと前記共振コンデンサのＬＣ共振電圧によりトランス
の二次コイルに誘起した高電圧を整流して直流高電圧を
出力する高圧発生回路と、 前記高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗
器に直列に接続されて前記直流高電圧の変動分を検出す
る検出抵抗器を少なくとも含む複数の分圧抵抗器よりな
る第一の高圧抵抗回路と、 前記高圧抵抗器に直列に接続されてダイナミックフォー
カス電圧を得るダイナミックフォーカス可変抵抗器を少
なくとも含む複数の分圧抵抗器よりなる第二の高圧抵抗
回路と、 前記検出抵抗器の検出電圧に基づいて前記可変電源の通
電期間を制御するパルス幅制御回路と、からなる高電圧
発生回路において、 前記パルス幅制御回路にパラボラ電圧発生回路からパラ
ボラ電圧を入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラ
ボラ電圧を打ち消すことを特徴とする高電圧発生回路。2. A variable power supply for controlling an energizing period of a power supply voltage applied to a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, a resonance capacitor resonating with the primary coil when the switching element is turned off, and a damper current flowing through the primary coil. A high-voltage generating circuit that rectifies a high voltage induced in a secondary coil of a transformer by the LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor and outputs a DC high voltage; A first high-voltage resistance circuit including a plurality of voltage-dividing resistors connected in series to a high-voltage resistor connected to a high-voltage output terminal and including at least a detection resistor for detecting a variation in the DC high voltage; A plurality of dynamic focus variable resistors including at least a dynamic focus variable resistor connected in series to the resistor to obtain a dynamic focus voltage A high-voltage generating circuit, comprising: a second high-voltage resistance circuit including a piezoresistor; and a pulse width control circuit that controls an energization period of the variable power supply based on a detection voltage of the detection resistor. A high-voltage generating circuit, wherein a parabolic voltage is input to the circuit from a parabolic voltage generating circuit to cancel a leaked parabolic voltage superimposed on the detection voltage.
ランスの一次コイルに電磁エネルギーを蓄え、該スイッ
チング素子のオフ時に一次コイルと共振する共振コンデ
ンサと、前記一次コイルにダンパー電流を流すダンパー
ダイオードとを備え、前記一次コイルと前記共振コンデ
ンサのＬＣ共振電圧によりトランスの二次コイルに誘起
した高電圧を整流して直流高電圧を出力する高圧発生回
路と、 前記高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗
器と、前記直流高電圧の変動分を検出する検出抵抗器
と、 ダイナミックフォーカス電圧を得るダイナミックフォー
カス可変抵抗器とを少なくとも含む複数の分圧抵抗器よ
りなる高圧抵抗回路と、 前記検出抵抗器の検出電圧に基づいて前記スイッチング
素子の導通期間を制御するパルス幅制御回路と、からな
る高電圧発生回路において、 前記高圧抵抗回路の少なくとも高圧抵抗器と検出抵抗器
とを含む分圧抵抗器にスピードアップコンデンサがそれ
ぞれ並列に接続されてＲＣ並列回路が形成され、このＲ
Ｃ並列回路が直列に接続されてＲＣ多段回路が構成さ
れ、 前記パルス幅制御回路にパラボラ電圧発生回路からパラ
ボラ電圧を入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラ
ボラ電圧を打ち消すことを特徴とする高電圧発生回路。3. A resonance capacitor for storing electromagnetic energy from a power supply to a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and resonating with the primary coil when the switching element is turned off, and a damper diode for flowing a damper current to the primary coil. A high voltage generating circuit that rectifies a high voltage induced in the secondary coil of the transformer by the LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor and outputs a DC high voltage; and a high voltage output terminal of the high voltage generating circuit. A high-voltage resistor, a detection resistor for detecting a variation in the DC high voltage, a high-voltage resistor circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including at least a dynamic focus variable resistor for obtaining a dynamic focus voltage; and the detection resistor. Width control for controlling a conduction period of the switching element based on a detection voltage of a switch A high-voltage generating circuit comprising: a high-speed resistor connected in parallel to a voltage-dividing resistor including at least a high-voltage resistor and a detection resistor of the high-voltage resistor circuit to form an RC parallel circuit; R
A C-parallel circuit is connected in series to form an RC multi-stage circuit, and a parabola voltage is input from the parabola voltage generation circuit to the pulse width control circuit to cancel a leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage. High voltage generation circuit.
一次コイルに印加する電源電圧の通電期間を制御する可
変電源と、該スイッチング素子のオフ時に一次コイルと
共振する共振コンデンサと、前記一次コイルにダンパー
電流を流すダンパーダイオードとを備え、前記一次コイ
ルと前記共振コンデンサのＬＣ共振電圧によりトランス
の二次コイルに誘起した高電圧を整流して直流高電圧を
出力する高圧発生回路と、 前記高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗
器に直列に接続されて前記直流高電圧の変動分を検出す
る検出抵抗器を少なくとも含む複数の分圧抵抗器よりな
る第一の高圧抵抗回路と、 前記高圧抵抗器に直列に接続されてダイナミックフォー
カス電圧を得るダイナミックフォーカス可変抵抗器とを
少なくとも含む複数の分圧抵抗器よりなる第二の高圧抵
抗回路と、 前記検出抵抗器の検出電圧に基づいて前記可変電源の通
電期間を制御するパルス幅制御回路と、からなる高電圧
発生回路において、 前記第一の高圧抵抗回路を構成する分圧抵抗器にスピー
ドアップコンデンサが並列に接続されてＲＣ並列回路が
形成され、このＲＣ並列回路が少なくとも２つ直列に接
続されてＲＣ多段回路が構成され、 前記パルス幅制御回路にパラボラ電圧発生回路からパラ
ボラ電圧を入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラ
ボラ電圧を打ち消すことを特徴とする高電圧発生回路。4. A variable power supply for controlling an energizing period of a power supply voltage applied to a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, a resonance capacitor resonating with the primary coil when the switching element is turned off, and a damper current flowing through the primary coil. A high-voltage generating circuit that rectifies a high voltage induced in a secondary coil of a transformer by the LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor and outputs a DC high voltage; A first high-voltage resistance circuit including a plurality of voltage-dividing resistors connected in series to a high-voltage resistor connected to a high-voltage output terminal and including at least a detection resistor for detecting a variation in the DC high voltage; A dynamic focus variable resistor which is connected in series with the resistor to obtain a dynamic focus voltage. A high-voltage generation circuit including a second high-voltage resistance circuit including a voltage-dividing resistor; and a pulse width control circuit that controls an energization period of the variable power supply based on a detection voltage of the detection resistor. A speed-up capacitor is connected in parallel to a voltage-dividing resistor that constitutes the high-voltage resistor circuit to form an RC parallel circuit; at least two of the RC parallel circuits are connected in series to form an RC multi-stage circuit; A high voltage generating circuit, wherein a parabolic voltage is input to a width control circuit from a parabolic voltage generating circuit to cancel a leaked parabolic voltage superimposed on the detection voltage.
ランスの一次コイルに電磁エネルギーを蓄え、該スイッ
チング素子のオフ時に一次コイルと共振する共振コンデ
ンサと、前記一次コイルにダンパー電流を流すダンパー
ダイオードと、ダンパー期間の終了後に前記共振コンデ
ンサの両端電圧を電源電圧にクランプするクランプ回路
とを備え、前記一次コイルと前記共振コンデンサのＬＣ
共振電圧によりトランスの二次コイルに誘起した高電圧
を整流して直流高電圧を出力する高圧発生回路と、 前記高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗
器に直列に接続されて前記直流高電圧の変動分を検出す
る検出抵抗器とを含む複数の分圧抵抗器よりなる第一の
高圧抵抗回路と、 前記高圧抵抗器に直列に接続されてダイナミックフォー
カス電圧を得るダイナミックフォーカス可変抵抗器を含
む分圧抵抗器よりなる第２の高圧抵抗回路と、 前記高圧抵抗器からの検出電圧に基づいて前記スイッチ
ング素子を制御する制御回路と、からなる高電圧発生回
路において、 前記第１の高圧抵抗回路を構成する各々の分圧抵抗器に
スピードアップコンデンサがそれぞれ並列に接続されて
ＲＣ並列回路が構成され、このＲＣ並列回路が直列に接
続されてＲＣ多段回路が構成され、 パラボラ電圧発生回路からパラボラ電圧を前記制御回路
に入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラボラ電圧
を打ち消すことを特徴とする高電圧発生回路。5. A resonance capacitor that stores electromagnetic energy from a power supply in a primary coil of a transformer when a switching element is turned on, and resonates with the primary coil when the switching element is turned off, a damper diode that supplies a damper current to the primary coil, and a damper. A clamp circuit for clamping a voltage between both ends of the resonance capacitor to a power supply voltage after an end of a period, wherein the LC of the primary coil and the resonance capacitor
A high voltage generation circuit that rectifies a high voltage induced in the secondary coil of the transformer by the resonance voltage and outputs a DC high voltage; and a high voltage resistor connected in series to a high voltage resistor connected to a high voltage output terminal of the high voltage generation circuit. A first high-voltage resistor circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including a detection resistor for detecting a variation in the DC high voltage; and a dynamic focus variable resistor connected in series to the high-voltage resistor to obtain a dynamic focus voltage. A high-voltage generating circuit including a second high-voltage resistor circuit including a voltage-dividing resistor including a resistor; and a control circuit that controls the switching element based on a detection voltage from the high-voltage resistor. A speed-up capacitor is connected in parallel to each of the voltage-dividing resistors constituting the high-voltage resistor circuit to form an RC parallel circuit, and this RC parallel circuit is connected in series. A high-voltage generating circuit which is connected to form a multi-stage RC circuit, wherein a parabolic voltage is input to the control circuit from a parabolic voltage generating circuit to cancel a leakage parabolic voltage superimposed on the detection voltage.
からフライバックトランスの一次コイルに電磁エネルギ
ーを蓄え、前記スイッチング素子のオフ時に一次コイル
と共振する直列接続の２個の共振コンデンサと、前記一
方の共振コンデンサを短絡する第２のスイッチング素子
と、前記一次コイルにダンパー電流を流すダンパーダイ
オードとを備え、前記一次コイルと前記共振コンデンサ
のＬＣ共振電圧によりフライバックトランスの二次コイ
ルに誘起した高電圧を整流して直流高電圧を出力する高
圧発生回路と、 前記高圧発生回路の高圧出力端子に接続された高圧抵抗
器に直列に接続されて前記直流高電圧の変動分を検出す
る検出抵抗器とを含む複数の分圧抵抗器よりなる第１の
高圧抵抗回路と、 前記高圧抵抗器に直列に接続されてダイナミックフォー
カス電圧を得るダイナミックフォーカス可変抵抗器を含
む分圧抵抗器よりなる第２の高圧抵抗回路と、 前記検出抵抗器からの検出電圧に基づいて前記第２のス
イッチング素子を制御する制御回路と、からなる高電圧
発生回路において、 前記第１の高圧抵抗回路を構成する各々の分圧抵抗器に
スピードアップコンデンサがそれぞれ並列に接続されて
ＲＣ並列回路が構成され、このＲＣ並列回路が直列に接
続されてＲＣ多段回路が構成され、 パラボラ電圧発生回路からパラボラ電圧を前記制御回路
に入力して、前記検出電圧に重畳した漏洩パラボラ電圧
を打ち消すことを特徴とする高電圧発生回路。6. A series connection of two resonance capacitors for storing electromagnetic energy from a power supply in a primary coil of a flyback transformer when a first switching element is turned on and resonating with the primary coil when the switching element is turned off. A second switching element for short-circuiting the resonance capacitor, and a damper diode for flowing a damper current to the primary coil, and a high voltage induced in a secondary coil of a flyback transformer by an LC resonance voltage of the primary coil and the resonance capacitor. A high-voltage generating circuit that rectifies a voltage and outputs a DC high voltage; and a detecting resistor that is connected in series to a high-voltage resistor connected to a high-voltage output terminal of the high-voltage generating circuit and detects a variation in the DC high voltage. A first high-voltage resistor circuit including a plurality of voltage-dividing resistors including: a die connected in series with the high-voltage resistor; A second high-voltage resistance circuit including a voltage-dividing resistor including a dynamic focus variable resistor that obtains a focus voltage; a control circuit that controls the second switching element based on a detection voltage from the detection resistor; , A speed-up capacitor is connected in parallel to each of the voltage-dividing resistors constituting the first high-voltage resistor circuit to form an RC parallel circuit, and the RC parallel circuit is connected in series. A high-voltage generating circuit configured to input a parabolic voltage from the parabolic voltage generating circuit to the control circuit to cancel a leakage parabolic voltage superimposed on the detection voltage.
の高電圧発生回路において、前記パラボラ電圧から得た
分圧パラボラ電圧を位相反転回路で位相を１８０゜反転
して前記制御回路に入力し、前記検出電圧に重畳した前
記漏洩パラボラ電圧を打ち消すことを特徴とする高電圧
発生回路。請求項１から請求項６に記載の発明が、漏洩
パラボラ電圧を例えばパルス幅制御回路のオペアンプの
非反転入力端子に印加し、この漏洩パラボラ電圧を打ち
消す分圧パラボラ電圧を反転入力端子に印加して、差動
増幅により漏洩パラボラ電圧を打ち消すのに対し、この
発明は、位相反転回路により漏洩パラボラ電圧と同振幅
の分圧パラボラ電圧の位相を１８０゜反転して、この反
転したパラボラ電圧を漏洩パラボラ電圧の印加されてい
る同一の入力端子に印加して、漏洩パラボラ電圧をキャ
ンセルするものである。その他の作用は請求項１から請
求項６に記載の発明と同様である。7. The high-voltage generating circuit according to claim 1, wherein the divided parabola voltage obtained from said parabola voltage is inverted by 180 ° by a phase inverting circuit and input to said control circuit. A high-voltage generating circuit for canceling the leakage parabola voltage superimposed on the detection voltage. According to the first to sixth aspects of the present invention, a leakage parabola voltage is applied to, for example, a non-inverting input terminal of an operational amplifier of a pulse width control circuit, and a divided parabola voltage for canceling the leakage parabola voltage is applied to an inverting input terminal. While the differential parabolic voltage is canceled by the differential amplification, the present invention inverts the phase of the divided parabolic voltage having the same amplitude as the leaked parabolic voltage by 180 ° by the phase inverting circuit, and leaks the inverted parabolic voltage. This is applied to the same input terminal to which the parabola voltage is applied to cancel the leakage parabola voltage. Other operations are the same as those of the first to sixth aspects of the present invention.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34660397A JPH11177839A (en) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | High voltage generation circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34660397A JPH11177839A (en) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | High voltage generation circuit |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11177839A true JPH11177839A (en) | 1999-07-02 |
Family
ID=18384555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34660397A Pending JPH11177839A (en) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | High voltage generation circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11177839A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107533944A (en) * | 2015-05-01 | 2018-01-02 | 株式会社日立高新技术 | Possesses the charged particle beam apparatus of ionic pump |
-
1997
- 1997-12-16 JP JP34660397A patent/JPH11177839A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107533944A (en) * | 2015-05-01 | 2018-01-02 | 株式会社日立高新技术 | Possesses the charged particle beam apparatus of ionic pump |
| US10121631B2 (en) | 2015-05-01 | 2018-11-06 | Hitachi High-Technologies Corporation | Charged particle beam device provided with ion pump |
| CN107533944B (en) * | 2015-05-01 | 2019-05-03 | 株式会社日立高新技术 | The charged particle beam apparatus for having ionic pump |
| DE112015006419B4 (en) | 2015-05-01 | 2021-10-07 | Hitachi High-Tech Corporation | Charged particle beam device equipped with an ion pump |
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