JPH10281533A - 床吹出し空調方式における室内温度の予測方法 - Google Patents
床吹出し空調方式における室内温度の予測方法Info
- Publication number
- JPH10281533A JPH10281533A JP9086799A JP8679997A JPH10281533A JP H10281533 A JPH10281533 A JP H10281533A JP 9086799 A JP9086799 A JP 9086799A JP 8679997 A JP8679997 A JP 8679997A JP H10281533 A JPH10281533 A JP H10281533A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- temperature
- floor
- area
- region
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 室内を上中下の三領域に分けてモデル化し、
各領域について熱収支式を適用することで、より実用に
近い温度プロフィールを得られるようにした。 【解決手段】 床側より空調空気を室内に供給し、天井
側に設けた吸込み口から排出する床吹出し空調方式にお
いて、室内を下から順に、誘引域：吹出し気流が居住
域の空気を誘引する領域、拡散混合域：吹出し気流域
の空気が居住域へ流れでるとともに、拡散混合により両
領域間に熱交換がある領域、ピストンフロー域：吹出
し気流域と居住域との温度差がなくなり空気が上向きに
一様に流れる領域、の三領域に分割したモデルとし、そ
れぞれの領域内における熱収支計算を行う。
各領域について熱収支式を適用することで、より実用に
近い温度プロフィールを得られるようにした。 【解決手段】 床側より空調空気を室内に供給し、天井
側に設けた吸込み口から排出する床吹出し空調方式にお
いて、室内を下から順に、誘引域：吹出し気流が居住
域の空気を誘引する領域、拡散混合域：吹出し気流域
の空気が居住域へ流れでるとともに、拡散混合により両
領域間に熱交換がある領域、ピストンフロー域：吹出
し気流域と居住域との温度差がなくなり空気が上向きに
一様に流れる領域、の三領域に分割したモデルとし、そ
れぞれの領域内における熱収支計算を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、床吹出し空調方
式における室内温度の予測方法に関する。
式における室内温度の予測方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、床吹出し方式の空調設備の設計
では、従来の天井吹出し方式と同様、室内の空気温が床
上高さによらず、一定と仮定されて設計されている。
では、従来の天井吹出し方式と同様、室内の空気温が床
上高さによらず、一定と仮定されて設計されている。
【０００３】ところが、実際には室内に上下温度差が生
じており、このため、一定と仮定した分だけ空調設備容
量が過大に見積られ、快適性や省エネルギー性が損われ
た設計・制御となっていた。
じており、このため、一定と仮定した分だけ空調設備容
量が過大に見積られ、快適性や省エネルギー性が損われ
た設計・制御となっていた。
【０００４】そこで、最適化設計のために、Ｋ−εモデ
ルなどの数値シュミレーション（ＣＦＤ：Ｃｏｍｐｕｔ
ｅｒ Ｆｌｕｉｄ Ｄｙｎａｍｉｃｓ）などの手法を用
いて室内温度の気流・温度分布を計算する手法も採用さ
れることもあるが、この場合には、計算機への入力が煩
雑であり、計算時間もかなりかかるものとなり、日常で
の設計業務には適さなかった。
ルなどの数値シュミレーション（ＣＦＤ：Ｃｏｍｐｕｔ
ｅｒ Ｆｌｕｉｄ Ｄｙｎａｍｉｃｓ）などの手法を用
いて室内温度の気流・温度分布を計算する手法も採用さ
れることもあるが、この場合には、計算機への入力が煩
雑であり、計算時間もかなりかかるものとなり、日常で
の設計業務には適さなかった。
【０００５】これに対し、室内上下温度分布を簡易に予
測計算する手法として、従来では例えば日本建築学会計
画系論文報告集 第４５２号・１９９３年１０月におけ
る「軸流型吹き出し口を用いた床吹き出し空調システム
の室内温度分布特性」２７〜３２頁には、室内を上下２
域に分割したモデルおよびこれに伴う熱収支式が提案さ
れている。
測計算する手法として、従来では例えば日本建築学会計
画系論文報告集 第４５２号・１９９３年１０月におけ
る「軸流型吹き出し口を用いた床吹き出し空調システム
の室内温度分布特性」２７〜３２頁には、室内を上下２
域に分割したモデルおよびこれに伴う熱収支式が提案さ
れている。
【０００６】このモデル化方法は、図２３に示すよう
に、室内に供給される冷風が室空気と完全に混合し、均
一温度分布が形成される室下部の領域である完全混合域
と、室上方に空気が移流し、温度勾配が生ずる上部領域
であるピストンフロー域との上下二領域に分けて考え、
それぞれの領域における熱収支式に、完全混合域の高さ
を与えることにより、上下の温度分布を求めるものであ
る。
に、室内に供給される冷風が室空気と完全に混合し、均
一温度分布が形成される室下部の領域である完全混合域
と、室上方に空気が移流し、温度勾配が生ずる上部領域
であるピストンフロー域との上下二領域に分けて考え、
それぞれの領域における熱収支式に、完全混合域の高さ
を与えることにより、上下の温度分布を求めるものであ
る。
【０００７】この方法によれば、与えられたそれぞれの
熱収支式に実数値を代入するだけでよいため、予測計算
が簡単になるといった利点がある。
熱収支式に実数値を代入するだけでよいため、予測計算
が簡単になるといった利点がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、以上の
モデル化方法では、モデルの特性上、算出される温度勾
配が上下２域の境界で急変し、実測値に対して誤差が大
きくなる傾向にあるため、設計への適用範囲が限られて
いた。
モデル化方法では、モデルの特性上、算出される温度勾
配が上下２域の境界で急変し、実測値に対して誤差が大
きくなる傾向にあるため、設計への適用範囲が限られて
いた。
【０００９】ところで、本発明者らは、室内の高さ方向
の温度性状を各測定点で測定した結果、気流性状の特徴
により、室内を下から順に、誘引域：吹出し気流が居
住域の空気を誘引する領域、拡散混合域：吹出し気流
域の空気が居住域へ流れでるとともに、拡散混合により
両領域間に熱交換がある領域、ピストンフロー域：吹
出し気流域と居住域との温度差がなくなり空気が上向き
に一様に流れる領域、の３つに分割したモデルとするこ
とで、このモデルがいずれの条件においても実測値と比
較的よく一致することを知見した。
の温度性状を各測定点で測定した結果、気流性状の特徴
により、室内を下から順に、誘引域：吹出し気流が居
住域の空気を誘引する領域、拡散混合域：吹出し気流
域の空気が居住域へ流れでるとともに、拡散混合により
両領域間に熱交換がある領域、ピストンフロー域：吹
出し気流域と居住域との温度差がなくなり空気が上向き
に一様に流れる領域、の３つに分割したモデルとするこ
とで、このモデルがいずれの条件においても実測値と比
較的よく一致することを知見した。
【００１０】この発明は、以上の着眼点に基づきなされ
たものであり、その目的は、室内を上中下の三領域に分
けてモデル化し、各領域について熱収支式を適用するこ
とで、より実用に近い温度プロフィールを得られるよう
にした床吹出し空調方式における室内温度の予測方法を
提供するものである。
たものであり、その目的は、室内を上中下の三領域に分
けてモデル化し、各領域について熱収支式を適用するこ
とで、より実用に近い温度プロフィールを得られるよう
にした床吹出し空調方式における室内温度の予測方法を
提供するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】以上の目的を達成するた
め、本発明のうち請求項１に記載の発明は、床側より空
調空気を室内に供給し、天井側に設けた吸込み口から排
出する床吹出し空調方式において、室内を下から順に、
誘引域：吹出し気流が居住域の空気を誘引する領域、
拡散混合域：吹出し気流域の空気が居住域へ流れでる
とともに、拡散混合により両領域間に熱交換がある領
域、ピストンフロー域：吹出し気流域と居住域との温
度差がなくなり空気が上向きに一様に流れる領域、の三
領域に分割したモデルとし、それぞれの領域内における
熱収支計算を行うことを特徴とするものである。
め、本発明のうち請求項１に記載の発明は、床側より空
調空気を室内に供給し、天井側に設けた吸込み口から排
出する床吹出し空調方式において、室内を下から順に、
誘引域：吹出し気流が居住域の空気を誘引する領域、
拡散混合域：吹出し気流域の空気が居住域へ流れでる
とともに、拡散混合により両領域間に熱交換がある領
域、ピストンフロー域：吹出し気流域と居住域との温
度差がなくなり空気が上向きに一様に流れる領域、の三
領域に分割したモデルとし、それぞれの領域内における
熱収支計算を行うことを特徴とするものである。
【００１２】したがって、この発明方法では、各領域間
の温度落差が小さく、予測計算結果は実用上十分な精度
を得られる。
の温度落差が小さく、予測計算結果は実用上十分な精度
を得られる。
【００１３】また、本発明のうち請求項２に記載の発明
は、室内の上下方向を複数の領域に分割するとともに、
最上層をピストンフロー域に、該ピストンフロー域以外
の領域を吹出し気流域と居住域に分割したモデルを用い
ることを特徴とするものであり、この発明によれば、さ
らに精度を上げることができる。
は、室内の上下方向を複数の領域に分割するとともに、
最上層をピストンフロー域に、該ピストンフロー域以外
の領域を吹出し気流域と居住域に分割したモデルを用い
ることを特徴とするものであり、この発明によれば、さ
らに精度を上げることができる。
【００１４】さらに、本発明のうち請求項３に記載の発
明は、各領域での熱収支式に適用するファクターを系統
的に算出するプログラムを用い、このプログラム内容に
沿って熱収支式を割出すことを特徴とするものであり、
この発明によれば、熱収支計算を迅速に行うことができ
る。
明は、各領域での熱収支式に適用するファクターを系統
的に算出するプログラムを用い、このプログラム内容に
沿って熱収支式を割出すことを特徴とするものであり、
この発明によれば、熱収支計算を迅速に行うことができ
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施の形
態につき、添付図面を参照して詳細に説明する。図１
は、この発明方法を実施するための室内のモデル概念図
を示すもので、下から順に、誘引域：吹出し気流が居
住域の空気を誘引する領域、拡散混合域：吹出し気流
域の空気が居住域へ流れでるとともに、拡散混合により
両領域間に熱交換がある領域、ピストンフロー域：吹
出し気流域と居住域との温度差がなくなり空気が上向き
に一様に流れる領域、の三領域に分割されている。
態につき、添付図面を参照して詳細に説明する。図１
は、この発明方法を実施するための室内のモデル概念図
を示すもので、下から順に、誘引域：吹出し気流が居
住域の空気を誘引する領域、拡散混合域：吹出し気流
域の空気が居住域へ流れでるとともに、拡散混合により
両領域間に熱交換がある領域、ピストンフロー域：吹
出し気流域と居住域との温度差がなくなり空気が上向き
に一様に流れる領域、の三領域に分割されている。
【００１６】またこれに加え、室内の水平方向を空調吹
出口に近い領域である吹出し気流域と、居住域に分割し
たモデルとし、それぞれの領域についての熱収支計算を
行うことで、その室内における熱負荷、吹出口風量の各
種条件下での室内温度プロフィールを求め、これと実測
値とを比較したところ、各領域における計算値と実測値
が比較的良く一致することを確認した。
出口に近い領域である吹出し気流域と、居住域に分割し
たモデルとし、それぞれの領域についての熱収支計算を
行うことで、その室内における熱負荷、吹出口風量の各
種条件下での室内温度プロフィールを求め、これと実測
値とを比較したところ、各領域における計算値と実測値
が比較的良く一致することを確認した。
【００１７】したがって、この発明にあっては、床吹出
口タイプ、吹出口風量、人体、照明、ＯＡ機器など室内
熱負荷の各種条件から、室内温度プロフィールを予測出
来ることになり、またその室に応じた適正な空調設計・
制御により室内を常時快適に保つための情報を提供でき
る。
口タイプ、吹出口風量、人体、照明、ＯＡ機器など室内
熱負荷の各種条件から、室内温度プロフィールを予測出
来ることになり、またその室に応じた適正な空調設計・
制御により室内を常時快適に保つための情報を提供でき
る。
【００１８】
【実施例】図２，３に示す実験室を構築し、各種条件に
より室内温度分布を測定し、この測定結果から、前記温
度プロフィールの予測モデルを構築した。
より室内温度分布を測定し、この測定結果から、前記温
度プロフィールの予測モデルを構築した。
【００１９】［実験概要］ 実験室：図に示す実験室は、断熱材を内包する４４mm厚
ＳＵＳサンドイッチパネルで囲われた中の、約５ｍ×約
６ｍ×２．７ｍ高さの室である。室内へは８個の床吹出
口で給気され、天井埋込みの蛍光灯器具の隙間などから
天井裏経由で還気される。照明器具直下の温度測定点で
は放射遮蔽用に、床上２３５〜２７０cmの各点の上１cm
離して４×４cmのアルミホイルを水平においた。
ＳＵＳサンドイッチパネルで囲われた中の、約５ｍ×約
６ｍ×２．７ｍ高さの室である。室内へは８個の床吹出
口で給気され、天井埋込みの蛍光灯器具の隙間などから
天井裏経由で還気される。照明器具直下の温度測定点で
は放射遮蔽用に、床上２３５〜２７０cmの各点の上１cm
離して４×４cmのアルミホイルを水平においた。
【００２０】実験条件：実験条件のパラメータの内、床
下への導入給気温を１９℃、漏気量を０に設定し、床吹
出口タイプ・風量、室内熱負荷の三つを変化させた。室
内熱負荷は、照明、人体熱負荷模型、ＯＡ熱負荷模型と
からなる。人体熱負荷模型は服地を着せられた電気毛
布、またＯＡ熱負荷模型は穴あきアクリル箱内に光が漏
れぬよう黒色鉄板で覆われた２個の１００Ｗ電球ででき
ている。どちらも電圧を変化させることで発熱量を調整
できる。設定した実験条件毎にＣＡＳＥ−□□−□□□
の呼名で表現した。図４に実験条件とＣＡＳＥ名との対
応を示す。吹出口タイプ２種類（Ｈ，Ｒ）×風量３種類
（７、０、３）×室内熱負荷７種類（１００、１０１、
１０２、１１０、１１１、１１２、２００）＝４２種類
の実験条件を設定した。
下への導入給気温を１９℃、漏気量を０に設定し、床吹
出口タイプ・風量、室内熱負荷の三つを変化させた。室
内熱負荷は、照明、人体熱負荷模型、ＯＡ熱負荷模型と
からなる。人体熱負荷模型は服地を着せられた電気毛
布、またＯＡ熱負荷模型は穴あきアクリル箱内に光が漏
れぬよう黒色鉄板で覆われた２個の１００Ｗ電球ででき
ている。どちらも電圧を変化させることで発熱量を調整
できる。設定した実験条件毎にＣＡＳＥ−□□−□□□
の呼名で表現した。図４に実験条件とＣＡＳＥ名との対
応を示す。吹出口タイプ２種類（Ｈ，Ｒ）×風量３種類
（７、０、３）×室内熱負荷７種類（１００、１０１、
１０２、１１０、１１１、１１２、２００）＝４２種類
の実験条件を設定した。
【００２１】測定方法：床下チャンバーへの給気導入ダ
クト出口で、ピトー管と精密微差圧計にて風速を５×５
箇所測定し、風量へ換算した。また床吹出口風量測定用
にファン付フードを製作した。測定時のフードの圧力損
失はファンにて相殺される。フード部と出口縮流部との
差圧に対する風量の関係式を予め求めておき、差圧を測
定することで風量に換算した。温度測定にはＣＣ熱電対
を用いた。同一条件下で室内を放置し（３時間以上）、
室内温度が定常に達したと見なされた後、１分間隔で３
０回、温度を記録し、平均した。室内熱負荷は熱負荷種
類毎に積算電力計を付け計測した。
クト出口で、ピトー管と精密微差圧計にて風速を５×５
箇所測定し、風量へ換算した。また床吹出口風量測定用
にファン付フードを製作した。測定時のフードの圧力損
失はファンにて相殺される。フード部と出口縮流部との
差圧に対する風量の関係式を予め求めておき、差圧を測
定することで風量に換算した。温度測定にはＣＣ熱電対
を用いた。同一条件下で室内を放置し（３時間以上）、
室内温度が定常に達したと見なされた後、１分間隔で３
０回、温度を記録し、平均した。室内熱負荷は熱負荷種
類毎に積算電力計を付け計測した。
【００２２】［測定結果］いずれのＣＡＳＥでも、全吹
出口の風量が均等（差が１ｍ3 ／ｈ個以内）であること
を確認した。二重床パネルの合わせ目を下面よりテープ
で密封することで、漏気量を極力抑えた。床下への導入
給気量と床吹出口風量合計との差は、いずれのＣＡＳＥ
でも±２％に留まっており、漏気量は殆ど無視できると
言える。
出口の風量が均等（差が１ｍ3 ／ｈ個以内）であること
を確認した。二重床パネルの合わせ目を下面よりテープ
で密封することで、漏気量を極力抑えた。床下への導入
給気量と床吹出口風量合計との差は、いずれのＣＡＳＥ
でも±２％に留まっており、漏気量は殆ど無視できると
言える。
【００２３】［室内温度分布］ （１）測定点の分類 測定された温度プロフィールを全測定点で比べると、実
験条件によらず次の５通りに分類できた。同じ分類の中
では測定点同士、値はほぼ等しい。 １）吹出し気流域（図２のＰ４，Ｐ５） ２）居住域（同Ｐ１，Ｐ２，Ｐ６，Ｐ８，Ｐ１１，Ｐ１
１） ３）混合域（同Ｐ２，Ｐ７，Ｐ１５，Ｐ１６，Ｐ１
７）；居住域と比べ吹出し気流の影響を受け、温度の低
い部分がある。 ４）机上域（同Ｐ１３，Ｐ１４）；居住域と比べ、机直
上のみ温度が高い。
験条件によらず次の５通りに分類できた。同じ分類の中
では測定点同士、値はほぼ等しい。 １）吹出し気流域（図２のＰ４，Ｐ５） ２）居住域（同Ｐ１，Ｐ２，Ｐ６，Ｐ８，Ｐ１１，Ｐ１
１） ３）混合域（同Ｐ２，Ｐ７，Ｐ１５，Ｐ１６，Ｐ１
７）；居住域と比べ吹出し気流の影響を受け、温度の低
い部分がある。 ４）机上域（同Ｐ１３，Ｐ１４）；居住域と比べ、机直
上のみ温度が高い。
【００２４】５）熱気団域（同Ｐ９，Ｐ１０）；熱負荷
上のため居住域と比べ、どの高さでも温度が高い。 以降の解析ではＰ４，Ｐ５，Ｐ６，Ｐ８をそれぞれ吹出
し気流域、居住域を代表する測定点とし、平均した値を
代表プロフィールとして用いた。
上のため居住域と比べ、どの高さでも温度が高い。 以降の解析ではＰ４，Ｐ５，Ｐ６，Ｐ８をそれぞれ吹出
し気流域、居住域を代表する測定点とし、平均した値を
代表プロフィールとして用いた。
【００２５】（２）温度プロフィールと実験条件との関
係 吹出し気流域と居住域の代表プロフィールを各実験毎に
比べた結果、図５〜図９に示すように、５タイプに分類
できた。図中左側温度プロフィール例を示すグラフ、右
側は気流性状の概念図を示す。なお、温度プロフィール
と実験条件との関係を表１に示す。
係 吹出し気流域と居住域の代表プロフィールを各実験毎に
比べた結果、図５〜図９に示すように、５タイプに分類
できた。図中左側温度プロフィール例を示すグラフ、右
側は気流性状の概念図を示す。なお、温度プロフィール
と実験条件との関係を表１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】（３）室内気流性状の推定 以上の図５〜図９に示す５タイプに分類した温度プロフ
ィールの特徴、およびこの特徴から気流性状の推定を以
下のごとく試みた。なお、タイプＢで吹出し気流の一部
が室内空気と完全に混合する前に還気されている点が注
目される。
ィールの特徴、およびこの特徴から気流性状の推定を以
下のごとく試みた。なお、タイプＢで吹出し気流の一部
が室内空気と完全に混合する前に還気されている点が注
目される。
【００２８】図５のタイプA1の温度プロフィールの特徴
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：床上８５〜１３５cm以上で居住域の温
度とほぼ等しい。 居住域：高さに関わらず、ほぼ温度一定。 熱負荷が小さいときに生ずる。 以上によりタイプＡ１の気流性状は次の通り推定される
（概念図参照）。 ・居住域温と吹出口気流温の差が小さすぎ、床上８５〜
１３５cm以上では温度差が観察できないため、気流性状
が推定できない。
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：床上８５〜１３５cm以上で居住域の温
度とほぼ等しい。 居住域：高さに関わらず、ほぼ温度一定。 熱負荷が小さいときに生ずる。 以上によりタイプＡ１の気流性状は次の通り推定される
（概念図参照）。 ・居住域温と吹出口気流温の差が小さすぎ、床上８５〜
１３５cm以上では温度差が観察できないため、気流性状
が推定できない。
【００２９】図６のタイプA2の温度プロフィールの特徴
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：床上８５〜１３５cm以上で居住域の温
度とほぼ等しいが、天井直下で居住域の温度より高くな
る。 居住域：下部でほぼ温度一定。天井直下で緩やかな温
度上昇。 タイプＡ１より吹出口風量が小さいか、やや熱負荷が
大きいときに生ずる。 以上によりタイプＡ２の気流性状は次の通り推定される
（概念図参照）。 ・吹出し気流が天井面まで到達し、天井直下で生ずる若
干の下降気流が熱を下方に運ぶ。
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：床上８５〜１３５cm以上で居住域の温
度とほぼ等しいが、天井直下で居住域の温度より高くな
る。 居住域：下部でほぼ温度一定。天井直下で緩やかな温
度上昇。 タイプＡ１より吹出口風量が小さいか、やや熱負荷が
大きいときに生ずる。 以上によりタイプＡ２の気流性状は次の通り推定される
（概念図参照）。 ・吹出し気流が天井面まで到達し、天井直下で生ずる若
干の下降気流が熱を下方に運ぶ。
【００３０】図７のタイプＢの温度プロフィールの特徴
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：どの高さでも居住域の温度より低い
（等しくならない）。 居住域：下部でほぼ温度一定。上部では上に行くほど
温度上昇率大きい。 床吹出口Ｈで吹出口風量が大きく、熱負荷が大きすぎ
ないときに生ずる。 以上によりタイプＢの気流性状は次のように推定される
（概念図参照）。 ・吹出し気流は居住域の空気と完全に混合する前に天井
に達し、一部はそのまま還気される（ショートサーキッ
ト）。
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：どの高さでも居住域の温度より低い
（等しくならない）。 居住域：下部でほぼ温度一定。上部では上に行くほど
温度上昇率大きい。 床吹出口Ｈで吹出口風量が大きく、熱負荷が大きすぎ
ないときに生ずる。 以上によりタイプＢの気流性状は次のように推定される
（概念図参照）。 ・吹出し気流は居住域の空気と完全に混合する前に天井
に達し、一部はそのまま還気される（ショートサーキッ
ト）。
【００３１】図８のタイプC1の温度プロフィールの特徴
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：ある高さから上で居住域温度とほぼ等
しい。 居住域：下部でほぼ温度一定。中部では上ほど温度上
昇率が大きく、吹出し気流域温度と差がなくなってから
上では上ほど温度上昇率小さい。 熱負荷がある程度以上ある時。但し床吹出口Ｒでは、
これに加え吹出口風量の大きいときに生ずる。 以上によりタイプＣ１の気流性状は次のように推定され
る（概念図参照）。 ・吹出し気流は下部で居住域の空気を誘引、中部で居住
域側に流出しつつ止り、以降は上向きのピストンフロー
となる。
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：ある高さから上で居住域温度とほぼ等
しい。 居住域：下部でほぼ温度一定。中部では上ほど温度上
昇率が大きく、吹出し気流域温度と差がなくなってから
上では上ほど温度上昇率小さい。 熱負荷がある程度以上ある時。但し床吹出口Ｒでは、
これに加え吹出口風量の大きいときに生ずる。 以上によりタイプＣ１の気流性状は次のように推定され
る（概念図参照）。 ・吹出し気流は下部で居住域の空気を誘引、中部で居住
域側に流出しつつ止り、以降は上向きのピストンフロー
となる。
【００３２】図９のタイプC2の温度プロフィールの特徴
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：ある高さから上で居住域温度とほぼ等
しい。 居住域：ある高さまでほぼ温度一定。吹出し気流域温
度がその温度に近づいて差がなくなり、それから上では
上に行くほど温度上昇率小さい。 床吹出口Ｒで吹出口風量が大きくなく、かつ熱負荷が
ある程度以上ある時に生ずる。 以上により、タイプＣ２の気流性状は次のように推定さ
れる（概念図参照）。 ・吹出し気流は下部で居住域の空気を誘引後すぐに居住
域側に流出して止まり、以降は上向きのピストンフロー
となる。
は次の通りである（グラフ参照）。 吹出し気流域：ある高さから上で居住域温度とほぼ等
しい。 居住域：ある高さまでほぼ温度一定。吹出し気流域温
度がその温度に近づいて差がなくなり、それから上では
上に行くほど温度上昇率小さい。 床吹出口Ｒで吹出口風量が大きくなく、かつ熱負荷が
ある程度以上ある時に生ずる。 以上により、タイプＣ２の気流性状は次のように推定さ
れる（概念図参照）。 ・吹出し気流は下部で居住域の空気を誘引後すぐに居住
域側に流出して止まり、以降は上向きのピストンフロー
となる。
【００３３】［温度プロフィールの予測モデル］次に、
以上の測定で得られた気流性状５タイプを包括的に表す
ことのできる予測モデルを提案した。図１０にその予測
モデルを示す。このモデルは室内を水平方向に２領域
（吹出し気流域、居住域）高さ方向に１１層からなるも
のである。１領域の１層（セルと呼称）内では温度均一
とする。層厚さは、温度測定値との照合のため、温度測
定点をほぼ中央に含むよう原則２５cm厚とした。さらに
気流性状の特徴により１１層を次の三領域に分けた。 １）誘引域：吹出し気流域が居住域の空気を誘引。 ２）拡散混合域：吹出し気流域の空気が居住域へ流れで
るとともに、拡散混合により両領域間に熱交換がある
（単位高さあたりの熱交換量は温度差と比例すると仮定
し、比例定数を拡散混合定数と定義）。 ３）ピストンフロー域：吹出し気流と居住域との温度差
がなくなり空気は上向きに一様に流れる。
以上の測定で得られた気流性状５タイプを包括的に表す
ことのできる予測モデルを提案した。図１０にその予測
モデルを示す。このモデルは室内を水平方向に２領域
（吹出し気流域、居住域）高さ方向に１１層からなるも
のである。１領域の１層（セルと呼称）内では温度均一
とする。層厚さは、温度測定値との照合のため、温度測
定点をほぼ中央に含むよう原則２５cm厚とした。さらに
気流性状の特徴により１１層を次の三領域に分けた。 １）誘引域：吹出し気流域が居住域の空気を誘引。 ２）拡散混合域：吹出し気流域の空気が居住域へ流れで
るとともに、拡散混合により両領域間に熱交換がある
（単位高さあたりの熱交換量は温度差と比例すると仮定
し、比例定数を拡散混合定数と定義）。 ３）ピストンフロー域：吹出し気流と居住域との温度差
がなくなり空気は上向きに一様に流れる。
【００３４】さらに表１のタイプＣ１，Ｃ２において吹
出し気流域と居住域の温度差がほとんどなくなる（０．
２℃以内と設定した）最小床上高さを気流到達高さと定
義する。
出し気流域と居住域の温度差がほとんどなくなる（０．
２℃以内と設定した）最小床上高さを気流到達高さと定
義する。
【００３５】次に、セル内のバランス式を表２に示す。
表中の記号、およびその単位は次の通りである。 Ｃ：空気の比熱［Ｊ／℃Ｋｇ］ γ：空気の密度［Ｋｇ／ｍ3 ］ ｎ：層の番号（床直上の層でｎ＝１） ｔｏ（ｎ）：吹出し気流域の温度［℃］ Ｖｏ（ｎ）：吹出し気流域の風量［ｍ3 ／ｈ個］ ｔａ（ｎ）：居住域温度［℃］ Ｖａ（ｎ）：居住域風量［ｍ3 ／ｈ個］ Ｖｅ（ｎ）：誘引風量［ｍ3 ／ｈ個］ Ｃｅ：拡散混合係数［Ｗ／ｍ℃個］ Ｌ（ｎ）：層厚さ［ｍ］ Ｑａ（ｎ）：層への与熱量［Ｗ／個］ なお、「個」は吹出口１個あたりを表す。
表中の記号、およびその単位は次の通りである。 Ｃ：空気の比熱［Ｊ／℃Ｋｇ］ γ：空気の密度［Ｋｇ／ｍ3 ］ ｎ：層の番号（床直上の層でｎ＝１） ｔｏ（ｎ）：吹出し気流域の温度［℃］ Ｖｏ（ｎ）：吹出し気流域の風量［ｍ3 ／ｈ個］ ｔａ（ｎ）：居住域温度［℃］ Ｖａ（ｎ）：居住域風量［ｍ3 ／ｈ個］ Ｖｅ（ｎ）：誘引風量［ｍ3 ／ｈ個］ Ｃｅ：拡散混合係数［Ｗ／ｍ℃個］ Ｌ（ｎ）：層厚さ［ｍ］ Ｑａ（ｎ）：層への与熱量［Ｗ／個］ なお、「個」は吹出口１個あたりを表す。
【００３６】
【表２】
【００３７】以上の表２に示す式は、行列式Ａｔ＝ｑの
形にまとめられる。ここでｔは、ｔｏ（ｎ）とｔａ
（ｎ）とからなり、ｑはＱａ（ｎ）からなる。Ａとｑが
与えられれば、Ａの逆行列によりｔを算出できる。Ａと
ｑの各要素を求めるための計算プログラムの流れ図を図
１１に示す。この計算フローは上述の予測モデルを基
に、次に説明する測定された温度プロフィールの解析結
果からまとめた。
形にまとめられる。ここでｔは、ｔｏ（ｎ）とｔａ
（ｎ）とからなり、ｑはＱａ（ｎ）からなる。Ａとｑが
与えられれば、Ａの逆行列によりｔを算出できる。Ａと
ｑの各要素を求めるための計算プログラムの流れ図を図
１１に示す。この計算フローは上述の予測モデルを基
に、次に説明する測定された温度プロフィールの解析結
果からまとめた。
【００３８】［測定された温度プロフィールの解析結
果］ （１）誘引域高さと誘引風量 誘引域では居住域から吹出し気流域へ空気が流れ、それ
以外の熱移動は無視できると仮定した。この仮定から、
誘引域では居住域温一定と導ける。殆ど全ての実験ＣＡ
ＳＥにおいて測定された居住域温が０．３℃差以内を判
断基準として、誘引域高さ７２．５cm（３層）を得た。
なお、以下この３層の居住域温の平均値を居住域床上温
と呼称する。また熱バランス式と温度測定値から層ごと
の誘引風量を算出できる。床吹出口タイプＨでは、図１
２に示すように、誘引風量合計が吹出口風量にほぼ比例
することが見いだされた。床吹出口タイプＲでは誘引風
量合計値のばらつきが大きいものの、平均値から吹出口
風量に関わらず誘引風量合計が一定（２８０ｍ3 ）と見
なせた。
果］ （１）誘引域高さと誘引風量 誘引域では居住域から吹出し気流域へ空気が流れ、それ
以外の熱移動は無視できると仮定した。この仮定から、
誘引域では居住域温一定と導ける。殆ど全ての実験ＣＡ
ＳＥにおいて測定された居住域温が０．３℃差以内を判
断基準として、誘引域高さ７２．５cm（３層）を得た。
なお、以下この３層の居住域温の平均値を居住域床上温
と呼称する。また熱バランス式と温度測定値から層ごと
の誘引風量を算出できる。床吹出口タイプＨでは、図１
２に示すように、誘引風量合計が吹出口風量にほぼ比例
することが見いだされた。床吹出口タイプＲでは誘引風
量合計値のばらつきが大きいものの、平均値から吹出口
風量に関わらず誘引風量合計が一定（２８０ｍ3 ）と見
なせた。
【００３９】（２）居住域床上温 吹出し気流温から居住域床上温への温度上昇に各熱負荷
がどの程度寄与するかを温度上昇寄与率にて表した。こ
れは、温度上昇を従属変数、熱負荷温度差（熱負荷全て
が吹出口風量分の空気に与えられたと仮定したときの温
度上昇）３種（照明、人体、ＯＡ）を独立変数とおいて
回帰分析したときの各独立変数の係数と定義できる。こ
の回帰分析結果を図１３に示す。
がどの程度寄与するかを温度上昇寄与率にて表した。こ
れは、温度上昇を従属変数、熱負荷温度差（熱負荷全て
が吹出口風量分の空気に与えられたと仮定したときの温
度上昇）３種（照明、人体、ＯＡ）を独立変数とおいて
回帰分析したときの各独立変数の係数と定義できる。こ
の回帰分析結果を図１３に示す。
【００４０】（３）吹出し気流温の推定 図１４に、床下チャンバーへの導入給気温、吹出し気流
温、居住域床上温の関係を示す。本実験室の構造では、
居住域床上温と吹出し気流温との温度差１に対し、吹出
し気流温と導入給気温との温度差が約０．３である。こ
の関係を用い、導入給気温が既知の場合、温度上昇寄与
率から吹出し気流温を推定できる。
温、居住域床上温の関係を示す。本実験室の構造では、
居住域床上温と吹出し気流温との温度差１に対し、吹出
し気流温と導入給気温との温度差が約０．３である。こ
の関係を用い、導入給気温が既知の場合、温度上昇寄与
率から吹出し気流温を推定できる。
【００４１】（４）気流到達高さ 居住域床上温を用いてアルキメデス（Ａｒ）数が計算で
きる。図１５より気流到達高さはＡｒ数の（−１／２）
乗にほぼ比例すると言える。
きる。図１５より気流到達高さはＡｒ数の（−１／２）
乗にほぼ比例すると言える。
【００４２】（５）風量の算出 誘引域では居住域から吹出し気流域へ、拡散混合域では
吹出し気流域から居住域へと空気が流れるが、各領域で
単位高さあたりの流量一定と仮定すれば、風量バランス
から全セル間の風量が計算できる。
吹出し気流域から居住域へと空気が流れるが、各領域で
単位高さあたりの流量一定と仮定すれば、風量バランス
から全セル間の風量が計算できる。
【００４３】（６）与熱量合計 セル間の風量と温度測定値から各層の熱バランスを考え
ると層毎の与熱量が求まる。与熱量合計と各熱負荷との
関係を与熱量寄与率にて表した（温度上昇寄与率と同様
の概念）。与熱量寄与率は吹出口風量に依らず、床吹出
口タイプＨ（またはＲ）で、照明；１９（１７）％、人
体；８３（８０）％、ＯＡ；８８（９４）％となった。
ると層毎の与熱量が求まる。与熱量合計と各熱負荷との
関係を与熱量寄与率にて表した（温度上昇寄与率と同様
の概念）。与熱量寄与率は吹出口風量に依らず、床吹出
口タイプＨ（またはＲ）で、照明；１９（１７）％、人
体；８３（８０）％、ＯＡ；８８（９４）％となった。
【００４４】（７）与熱量％プロフィール 各層への与熱量を与熱量合計で割った百分率（％）を与
熱量％と定義し、そのプロフィールを与熱量％プロフィ
ールとする。与熱量％プロフィールは図１６に示すよう
に、近似できる。すなわち、拡散混合域では与熱量％は
高さに依らず一定、またピストンフロー域では高さに伴
って減少する。ピストンフロー域の与熱量％の合計は、
図１７に示すように、Ａｒ数の（−１／２）乗にほぼ比
例するので、この関係を用いて与熱量％を設定できる。
熱量％と定義し、そのプロフィールを与熱量％プロフィ
ールとする。与熱量％プロフィールは図１６に示すよう
に、近似できる。すなわち、拡散混合域では与熱量％は
高さに依らず一定、またピストンフロー域では高さに伴
って減少する。ピストンフロー域の与熱量％の合計は、
図１７に示すように、Ａｒ数の（−１／２）乗にほぼ比
例するので、この関係を用いて与熱量％を設定できる。
【００４５】（８）拡散混合係数 拡散混合係数を床上高さに依らず一定と仮定し、温度測
定結果を最も良く表す値を求めると床吹出口タイプＨ
（またはＲ）で７０（１３０）Ｗ／ｍ℃個となった。
定結果を最も良く表す値を求めると床吹出口タイプＨ
（またはＲ）で７０（１３０）Ｗ／ｍ℃個となった。
【００４６】［温度プロフィールの予測計算］ （１）予測計算の精度 予測モデルによる計算の精度を調べるため、実験ＣＡＳ
Ｅと同じ条件で温度プロフィールを計算し、測定データ
と照合した。結果の例を図１８に示す。この例のように
計算値は測定されたプロフィールをおおむね良く表し
た。また図１９に居住域の床上高さ１０cmと１８５cmの
温度差を、計算値と測定値で比較した結果を示す。この
結果により、どのＣＡＳＥでも誤差が０．５℃以内にお
さまることが確認された。
Ｅと同じ条件で温度プロフィールを計算し、測定データ
と照合した。結果の例を図１８に示す。この例のように
計算値は測定されたプロフィールをおおむね良く表し
た。また図１９に居住域の床上高さ１０cmと１８５cmの
温度差を、計算値と測定値で比較した結果を示す。この
結果により、どのＣＡＳＥでも誤差が０．５℃以内にお
さまることが確認された。
【００４７】（２）試算条件 床吹出口タイプＨにおいて、照明・人体からの発生熱量
をそれぞれ１７０、５２Ｗ／個と設定して試算した結果
を図２０、２１に示す。図２０は、居住域の床上高さ１
０cmと１８５cmの温度差、また図２１は両者の平均値
（吹出し気流温基準）である。
をそれぞれ１７０、５２Ｗ／個と設定して試算した結果
を図２０、２１に示す。図２０は、居住域の床上高さ１
０cmと１８５cmの温度差、また図２１は両者の平均値
（吹出し気流温基準）である。
【００４８】（３）室内一様拡散との比較 図２１と同一条件、但し室内一様拡散の場合の室内温度
（吹出し気流温基準）を図２２に示す。図２１との比較
で次のことが分る。 １）いずれのＯＡ熱負荷・吹出口風量条件でも、床吹出
し方式の方が一様拡散の場合より温度が低い。すなわ
ち、同じ室内設定温を拘束条件とすると、床吹出し方式
の方が、同じ吹出口風量であれば給気温度を高くでき、
同じ給気温度であれば、吹出口風量を少なくできる。換
言すれば、床吹出し方式の方が居住域内で処理すべき熱
負荷量が少なく、省エネルギー的である。 ２）同じ吹出口風量では、ＯＡ熱負荷が大きくなると床
吹出し方式の方が温度上昇が緩やかである。すなわち、
一様拡散の場合に比べて床吹出し方式は、熱負荷の増加
に対して居住域の温度上昇を抑制する。
（吹出し気流温基準）を図２２に示す。図２１との比較
で次のことが分る。 １）いずれのＯＡ熱負荷・吹出口風量条件でも、床吹出
し方式の方が一様拡散の場合より温度が低い。すなわ
ち、同じ室内設定温を拘束条件とすると、床吹出し方式
の方が、同じ吹出口風量であれば給気温度を高くでき、
同じ給気温度であれば、吹出口風量を少なくできる。換
言すれば、床吹出し方式の方が居住域内で処理すべき熱
負荷量が少なく、省エネルギー的である。 ２）同じ吹出口風量では、ＯＡ熱負荷が大きくなると床
吹出し方式の方が温度上昇が緩やかである。すなわち、
一様拡散の場合に比べて床吹出し方式は、熱負荷の増加
に対して居住域の温度上昇を抑制する。
【００４９】
【発明の効果】以上の説明により明らかなように、本発
明に係る床吹出し空調方式における室内温度の予測方法
にあっては、比較的広い範囲の設計条件で室内温度プロ
フィールを簡単に算出でき、これにより、日常の設計業
務などにおいて各種条件での室内温度プロフィールを算
出・比較できる。
明に係る床吹出し空調方式における室内温度の予測方法
にあっては、比較的広い範囲の設計条件で室内温度プロ
フィールを簡単に算出でき、これにより、日常の設計業
務などにおいて各種条件での室内温度プロフィールを算
出・比較できる。
【００５０】そして、これにより、より快適性および省
エネルギー性に優れた設備や制御方法を求めることがで
きる。
エネルギー性に優れた設備や制御方法を求めることがで
きる。
【図１】本発明方法を実施するための室内のモデル概念
図である。
図である。
【図２】実施例で用いた実験室の平面図である。
【図３】同断面図である。
【図４】各実験ＣＡＳＥの記号内容を表す説明図であ
る。
る。
【図５】タイプＡ１における温度プロフィールのグラフ
と気流性状の概念図である。
と気流性状の概念図である。
【図６】タイプＡ２における温度プロフィールのグラフ
と気流性状の概念図である。
と気流性状の概念図である。
【図７】タイプＢにおける温度プロフィールのグラフと
気流性状の概念図である。
気流性状の概念図である。
【図８】タイプＣ１における温度プロフィールのグラフ
と気流性状の概念図である。
と気流性状の概念図である。
【図９】タイプＣ２における温度プロフィールのグラフ
と気流性状の概念図である。
と気流性状の概念図である。
【図１０】実験で用いた温度プロフィール予測モデルの
模式図である。
模式図である。
【図１１】温度プロフィールの計算プログラムの流れ図
である。
である。
【図１２】誘引風量合計と吹出口風量との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図１３】温度上昇寄与率を示すグラフである。
【図１４】導入給気温〜吹出し気流温〜居住域床上温の
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図１５】気流到達高さとＡｒ数との関係を示すグラフ
である。
である。
【図１６】与熱量％プロフィールの設定を示すグラフで
ある。
ある。
【図１７】ピストンフロー域の与熱量％とＡｒ数との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図１８】温度プロフィールにおける計算値〜測定値の
比較を示すグラフである。
比較を示すグラフである。
【図１９】床高さ１０cmと１８５cmの居住域温度差にお
ける計算値〜測定値を比較したグラフである。
ける計算値〜測定値を比較したグラフである。
【図２０】床上高さ１０cmと１８５cmの居住域温度差計
算値を示すグラフである。
算値を示すグラフである。
【図２１】床上高さ１０cmと１８５cmの居住域温平均計
算値を示すグラフである。
算値を示すグラフである。
【図２２】室内一様拡散時の温度計算値を示すグラフで
ある。
ある。
【図２３】従来方法による室内モデル概念図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 床側より空調空気を室内に供給し、天井
側に設けた吸込み口から排出する床吹出し空調方式にお
いて、 室内を下から順に、誘引域：吹出し気流が居住域の空
気を誘引する領域、拡散混合域：吹出し気流域の空気
が居住域へ流れでるとともに、拡散混合により両領域間
に熱交換がある領域、ピストンフロー域：吹出し気流
域と居住域との温度差がなくなり空気が上向きに一様に
流れる領域、の三領域に分割したモデルとし、それぞれ
の領域内における熱収支計算を行うことを特徴とする床
吹出し空調方式における室内温度の予測方法。 - 【請求項２】 室内の上下方向を複数の領域に分割する
とともに、最上層をピストンフロー域に、該ピストンフ
ロー域以外の領域を吹出し気流域と居住域に分割したモ
デルを用いることを特徴とする床吹出し空調方式におけ
る室内温度の予測方法。 - 【請求項３】 各領域での熱収支式に適用するファクタ
ーを系統的に算出するプログラムを用い、このプログラ
ム内容に沿って熱収支式を割出すことを特徴とする請求
項１または２に記載の床吹出し方式空調方式における室
内温度の予測方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9086799A JPH10281533A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 床吹出し空調方式における室内温度の予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9086799A JPH10281533A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 床吹出し空調方式における室内温度の予測方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10281533A true JPH10281533A (ja) | 1998-10-23 |
Family
ID=13896852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9086799A Pending JPH10281533A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 床吹出し空調方式における室内温度の予測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10281533A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009131157A1 (ja) * | 2008-04-23 | 2009-10-29 | 日本たばこ産業株式会社 | 喫煙室 |
| JP2011052862A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 気流状態算出方法、プログラムおよび装置 |
| JP2015072080A (ja) * | 2013-10-02 | 2015-04-16 | 日本電信電話株式会社 | 床面の吹出し口の面積を決定する方法 |
| DE102021001730A1 (de) | 2021-04-03 | 2022-10-06 | Rainer Truöl | Verfahren zur Verringerung der Menge von Aerosolen und Schwebteilchen in geschlossenen Räumen samt Erforschung der Ausbreitung von Aerosolen und Schwebteilchen dort |
-
1997
- 1997-04-04 JP JP9086799A patent/JPH10281533A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009131157A1 (ja) * | 2008-04-23 | 2009-10-29 | 日本たばこ産業株式会社 | 喫煙室 |
| EP2309197A1 (en) * | 2008-04-23 | 2011-04-13 | Japan Tobacco, Inc. | Smoking room |
| JPWO2009131157A1 (ja) * | 2008-04-23 | 2011-08-18 | 日本たばこ産業株式会社 | 喫煙室 |
| EP2309197A4 (en) * | 2008-04-23 | 2015-04-01 | Japan Tobacco Inc | SMOKER |
| JP2011052862A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Takasago Thermal Eng Co Ltd | 気流状態算出方法、プログラムおよび装置 |
| JP2015072080A (ja) * | 2013-10-02 | 2015-04-16 | 日本電信電話株式会社 | 床面の吹出し口の面積を決定する方法 |
| DE102021001730A1 (de) | 2021-04-03 | 2022-10-06 | Rainer Truöl | Verfahren zur Verringerung der Menge von Aerosolen und Schwebteilchen in geschlossenen Räumen samt Erforschung der Ausbreitung von Aerosolen und Schwebteilchen dort |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Haghighat et al. | Development and validation of a zonal model—POMA | |
| Amai et al. | Experimental study on air change effectiveness in mixing ventilation | |
| Novoselac et al. | Development of new and validation of existing convection correlations for rooms with displacement ventilation systems | |
| Wang et al. | On the calculation of heat migration in thermally stratified environment of large space building with sidewall nozzle air-supply | |
| Zheng et al. | Comparison of air-conditioning systems with bottom-supply and side-supply modes in a typical office room | |
| Zhang et al. | Numerical analysis of diffuse ceiling ventilation and its integration with a radiant ceiling system | |
| Ploskić et al. | Heat emission from thermal skirting boards | |
| Tanimoto et al. | Simulation study on an air flow window system with an integrated roll screen | |
| CN110826221A (zh) | 一种解耦建筑室内温度场的方法 | |
| Livermore et al. | Natural ventilation of a building with heating at multiple levels | |
| Duan et al. | Intermittent heating performance of different terminals in hot summer and cold winter zone in China based on field test | |
| Mao et al. | A simplified numerical study on the energy performance and thermal environment of a bedroom TAC system | |
| Gangisetti et al. | Influence of reduced VAV flow settings on indoor thermal comfort in an office space | |
| Hu et al. | Deterministic simulation and assessment of air-recirculation performance of unidirectional-flow cleanrooms that incorporate age of air concept | |
| JPH10281533A (ja) | 床吹出し空調方式における室内温度の予測方法 | |
| Fathollahzadeh et al. | Producing a better performance for the under floor air distribution system in a dense occupancy space | |
| Bauman et al. | Cooling airflow design calculations for UFAD | |
| Dong et al. | Experimental investigation on heating performance of a novel radiant-convective heating terminal | |
| CN106765745B (zh) | 确定供水升温时辐射供冷系统辐射板表面温度变化的方法 | |
| Takemasa et al. | Application of an unsteady-state model for predicting vertical temperature distribution to an existing atrium | |
| CN216667911U (zh) | 一种基于建筑构件底端的贴附式内循环送风装置 | |
| Lastovets et al. | Multi-nodal model for predicting vertical temperature profile in the stratum-ventilated large retail facility | |
| Ameen et al. | Energy saving, indoor thermal comfort and indoor air quality evaluation of an office environment using corner impinging jet ventilation | |
| Zhu et al. | Improving the indoor thermal environment with ceiling radiant terminals | |
| Alam et al. | Investigating thermal environment inside the kitchen of air‐conditioned pantry car on Indian Railway using CFD |