JPH10253494A - 試験用模型 - Google Patents
試験用模型Info
- Publication number
- JPH10253494A JPH10253494A JP7083997A JP7083997A JPH10253494A JP H10253494 A JPH10253494 A JP H10253494A JP 7083997 A JP7083997 A JP 7083997A JP 7083997 A JP7083997 A JP 7083997A JP H10253494 A JPH10253494 A JP H10253494A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rigidity
- rigid rod
- slits
- bridge
- cut line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Aerodynamic Tests, Hydrodynamic Tests, Wind Tunnels, And Water Tanks (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 曲げ剛性と捩れ剛性とを実橋と相似にした剛
性棒をそなえた風洞試験用三次元弾性体において、上記
剛性棒の伸び剛性を調整可能にする。 【解決手段】 橋桁用剛性棒32の長さ方向に複数のスリ
ット21を形成し、その間隔20を調整することにより、剛
性棒32の伸び剛性の調整を可能にした。符号23はスリッ
ト21を補強して剛性棒32の曲げ剛性の補正のためのバネ
を示している。
性棒をそなえた風洞試験用三次元弾性体において、上記
剛性棒の伸び剛性を調整可能にする。 【解決手段】 橋桁用剛性棒32の長さ方向に複数のスリ
ット21を形成し、その間隔20を調整することにより、剛
性棒32の伸び剛性の調整を可能にした。符号23はスリッ
ト21を補強して剛性棒32の曲げ剛性の補正のためのバネ
を示している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、試験用模型に関
し、特に風洞試験に好適な三次元弾性体の試験用模型に
関する。
し、特に風洞試験に好適な三次元弾性体の試験用模型に
関する。
【０００２】
【従来の技術】橋梁や鉄鋼構造物等の耐風性を調査する
手段の一つとして風洞実験が一般に良く知られており、
通常風洞実験では全体的な振動特性を把握する方法とし
て、図７（斜視図）に示すように三次元弾性体模型１が
使用されている。
手段の一つとして風洞実験が一般に良く知られており、
通常風洞実験では全体的な振動特性を把握する方法とし
て、図７（斜視図）に示すように三次元弾性体模型１が
使用されている。
【０００３】この三次元弾性体模型１は曲げ剛性と捩れ
剛性とを［数１］式，［数２］式によって実橋と相似に
した剛性棒２と、その剛性棒を覆う実橋と外形が相似な
外形材３とから成り立っている（図１０参照）。また図
９は橋桁模型の断面図で、図９中の符号10はアーチ部の
剛性棒を、また符号９は剛性棒を覆う実橋と外形が相似
な外形材としてのアーチ部を示している。
剛性とを［数１］式，［数２］式によって実橋と相似に
した剛性棒２と、その剛性棒を覆う実橋と外形が相似な
外形材３とから成り立っている（図１０参照）。また図
９は橋桁模型の断面図で、図９中の符号10はアーチ部の
剛性棒を、また符号９は剛性棒を覆う実橋と外形が相似
な外形材としてのアーチ部を示している。
【数１】曲げ剛性：Ｅm・Ｉm＝Ｅp・Ｉp／ｎ4・Ｒ2
【数２】捩れ剛性：Ｇm・Ｉm＝Ｇp・Ｉp／ｎ4・Ｒ2 ただし、Ｅ：縦弾性係数 Ｇ：横弾性係数 Ｉ：断
面二次モーメント ｎ：模型縮尺 Ｒ：風速倍率 下添字のｐは実橋を表し、ｍは模型を表す。
面二次モーメント ｎ：模型縮尺 Ｒ：風速倍率 下添字のｐは実橋を表し、ｍは模型を表す。
【０００４】外形材３は振動モードに応じて動くように
橋軸方向に数ブロックに分割されて剛性棒２に取り付け
られている。剛性棒２は試験条件によって異なるが鉄や
アルミ材、最近ではカーボン材が使用されている。本
来、弾性体模型１は剛性を実橋と全く相似にするならば
伸び剛性も相似にする必要があるが、剛性棒２は曲げ剛
性や捩れ剛性を優先して設計されるため、断面積が大き
くなり伸び剛性が実橋より大きくなる。
橋軸方向に数ブロックに分割されて剛性棒２に取り付け
られている。剛性棒２は試験条件によって異なるが鉄や
アルミ材、最近ではカーボン材が使用されている。本
来、弾性体模型１は剛性を実橋と全く相似にするならば
伸び剛性も相似にする必要があるが、剛性棒２は曲げ剛
性や捩れ剛性を優先して設計されるため、断面積が大き
くなり伸び剛性が実橋より大きくなる。
【０００５】伸び剛性は［数３］式に示すように断面積
に関係するが、伸び剛性を相似にすると曲げ剛性や捩れ
剛性が小さすぎて剛性棒として成り立たない。したがっ
て、伸び剛性をほとんど無視して、図８のｄ矢部の詳細
を示した図１０に示すように、両端部のスライド支承を
模擬した支承部に、ブランコ式の板バネ４を取り付け、
その板バネ４の板厚や板幅Ｂを変えて振動特性を調整し
ている。
に関係するが、伸び剛性を相似にすると曲げ剛性や捩れ
剛性が小さすぎて剛性棒として成り立たない。したがっ
て、伸び剛性をほとんど無視して、図８のｄ矢部の詳細
を示した図１０に示すように、両端部のスライド支承を
模擬した支承部に、ブランコ式の板バネ４を取り付け、
その板バネ４の板厚や板幅Ｂを変えて振動特性を調整し
ている。
【数３】伸び剛性：Ｅm・Ａm＝Ｅp・Ａp／ｎ2・Ｒ2 ただし、Ｅ：縦弾性係数 ｎ：模型縮尺 Ｒ：風
速倍率 Ａ：断面積 下添字のｐは実橋を表し、ｍは模型を表す。
速倍率 Ａ：断面積 下添字のｐは実橋を表し、ｍは模型を表す。
【０００６】板バネ４の下端は剛性棒２に取り付けられ
た連結棒５にネジ６で取り付けられ、板バネ４の上端は
橋脚７に取り付けられた逆Ｌ字型の支柱８にネジ６で取
り付けられている。桁橋や斜張橋，吊橋については上記
の方法を採用しているが、アーチ橋についてはアーチ部
９の伸び剛性が上記方法では調整できないため、図９，
１１に示すようにアーチ部９の剛性棒10の両端Ｃ部に、
板厚Ｔ１，Ｔ２を数種類変えたコ字型バネ11を準備して
おき、振動特性を見ながら最適なものを選択配置して振
動特性を調整している。コ字型バネ11は剛性棒10にネジ
12で取り付けられている。
た連結棒５にネジ６で取り付けられ、板バネ４の上端は
橋脚７に取り付けられた逆Ｌ字型の支柱８にネジ６で取
り付けられている。桁橋や斜張橋，吊橋については上記
の方法を採用しているが、アーチ橋についてはアーチ部
９の伸び剛性が上記方法では調整できないため、図９，
１１に示すようにアーチ部９の剛性棒10の両端Ｃ部に、
板厚Ｔ１，Ｔ２を数種類変えたコ字型バネ11を準備して
おき、振動特性を見ながら最適なものを選択配置して振
動特性を調整している。コ字型バネ11は剛性棒10にネジ
12で取り付けられている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、例えば図１
〜３に示すようにアーチ部９と脚部13とが一体となった
形状で且つ図２に示すように側面から見て橋桁16の下方
に、橋桁16と脚部13, 15および橋桁16と脚部14, 15とで
三角部分17, 18を有するアーチ橋19では、アーチ部９だ
けのコ字型バネ11では伸び剛性を調整することができ
ず、このため振動特性である振動数，振動数比や振動モ
ードを実橋と相似にできず、模型試験精度が低下する欠
点がある。
〜３に示すようにアーチ部９と脚部13とが一体となった
形状で且つ図２に示すように側面から見て橋桁16の下方
に、橋桁16と脚部13, 15および橋桁16と脚部14, 15とで
三角部分17, 18を有するアーチ橋19では、アーチ部９だ
けのコ字型バネ11では伸び剛性を調整することができ
ず、このため振動特性である振動数，振動数比や振動モ
ードを実橋と相似にできず、模型試験精度が低下する欠
点がある。
【０００８】本発明はこのような課題を解決しようとす
るもので、三次元弾性体模型の剛性棒の断面積を部分的
に小さくすることによって伸び剛性を調整し、さらに断
面積を小さくしたことによる捩れ剛性の弱小部を補強す
ることで振動特性を実橋と相似することができる三次元
弾性体（風洞試験）模型を提供することを目的とする。
るもので、三次元弾性体模型の剛性棒の断面積を部分的
に小さくすることによって伸び剛性を調整し、さらに断
面積を小さくしたことによる捩れ剛性の弱小部を補強す
ることで振動特性を実橋と相似することができる三次元
弾性体（風洞試験）模型を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、曲げ剛性と捩
れ剛性とを実橋と相似にした剛性棒をそなえた試験用三
次元弾性体模型において、上記剛性棒の伸び剛性を調整
すべく同剛性棒にスリットまたは切れ目を形成して同剛
性棒に部分的に断面積の小さな部分を形成して課題解決
の手段としている。
れ剛性とを実橋と相似にした剛性棒をそなえた試験用三
次元弾性体模型において、上記剛性棒の伸び剛性を調整
すべく同剛性棒にスリットまたは切れ目を形成して同剛
性棒に部分的に断面積の小さな部分を形成して課題解決
の手段としている。
【００１０】また、上記スリットまたは切れ目を形成さ
れたことによる上記剛性棒の曲げ剛性および捩れ剛性の
弱小部に、上記剛性棒の曲げ剛性および捩れ剛性を調整
すべくバネによる補強を施して課題解決の手段としてい
る。
れたことによる上記剛性棒の曲げ剛性および捩れ剛性の
弱小部に、上記剛性棒の曲げ剛性および捩れ剛性を調整
すべくバネによる補強を施して課題解決の手段としてい
る。
【００１１】一般に、弾性体模型を構成する剛性棒は、
曲げ剛性や捩れ剛性を優先して設計するため、断面積が
広くなり伸び剛性が実橋より大きくなるが、本発明では
剛性棒に部分的にスリットや切れ目を入れることによ
り、剛性棒の断面積を部分的に小さくして伸び剛性の調
整を行なうようにしている。またスリットや切れ目を入
れた部分で曲げ剛性や捩れ剛性が弱くなる部分には、バ
ネを配置して補強することで、振動数，振動数比や振動
モード等の振動特性を実橋と相似にすることができる。
曲げ剛性や捩れ剛性を優先して設計するため、断面積が
広くなり伸び剛性が実橋より大きくなるが、本発明では
剛性棒に部分的にスリットや切れ目を入れることによ
り、剛性棒の断面積を部分的に小さくして伸び剛性の調
整を行なうようにしている。またスリットや切れ目を入
れた部分で曲げ剛性や捩れ剛性が弱くなる部分には、バ
ネを配置して補強することで、振動数，振動数比や振動
モード等の振動特性を実橋と相似にすることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面により本発明の一実施
形態としての試験用模型について説明すると、図１はそ
の斜視図、図２はその側面図、図３はそのアーチ部と脚
部との平面図、図４は図２のａ部詳細図でスリットとコ
字型バネとの平面図、図５は図４の断面図、図６は図２
のｂ部詳細図で切れ目の斜視図である。なお図１〜６中
図７〜１１と同じ符号はほぼ同一の部材を示している。
形態としての試験用模型について説明すると、図１はそ
の斜視図、図２はその側面図、図３はそのアーチ部と脚
部との平面図、図４は図２のａ部詳細図でスリットとコ
字型バネとの平面図、図５は図４の断面図、図６は図２
のｂ部詳細図で切れ目の斜視図である。なお図１〜６中
図７〜１１と同じ符号はほぼ同一の部材を示している。
【００１３】この実施形態の試験用模型１も、図７〜１
１に示した従来のものと同様に、三次元弾性体模型であ
って、曲げ剛性と捩れ剛性を上述の［数１］式，［数
２］式によって相似にした剛性棒２と、剛性棒を覆う実
橋と外形が相似な外形材３とから成り立っている。
１に示した従来のものと同様に、三次元弾性体模型であ
って、曲げ剛性と捩れ剛性を上述の［数１］式，［数
２］式によって相似にした剛性棒２と、剛性棒を覆う実
橋と外形が相似な外形材３とから成り立っている。
【００１４】外形材は振動モードに応じて動くように橋
軸方向に数ブロックに分割されて剛性棒に取り付けられ
ている。剛性棒は試験条件によって異なるが鉄やアルミ
材あるいはカーボン材を使用している。剛性棒は曲げ剛
性や捩れ剛性を優先して設計されるため、断面積が大き
くなり伸び剛性が実橋より大きくなる。
軸方向に数ブロックに分割されて剛性棒に取り付けられ
ている。剛性棒は試験条件によって異なるが鉄やアルミ
材あるいはカーボン材を使用している。剛性棒は曲げ剛
性や捩れ剛性を優先して設計されるため、断面積が大き
くなり伸び剛性が実橋より大きくなる。
【００１５】そこで、橋桁16部分のような比較的幅広い
断面の剛性棒２では、図４に示すように幅方向の端面か
ら相反する方向にある間隔20をもって幅２〜３ｍｍのス
リット21を部分的に形成し、または脚部用剛性棒27で
は、図６に示すように周方向に幅２〜３ｍｍの切れ目25
を形成して、部分的に断面積を小さくすることにより伸
び剛性を調整している。スリット21や切れ目25を形成す
る位置は、振動特性にあまり影響しない箇所を振動解析
にて求め、スリット21の間隔20や長さ22および切れ目25
の深さ26についても予め計算にて求める。
断面の剛性棒２では、図４に示すように幅方向の端面か
ら相反する方向にある間隔20をもって幅２〜３ｍｍのス
リット21を部分的に形成し、または脚部用剛性棒27で
は、図６に示すように周方向に幅２〜３ｍｍの切れ目25
を形成して、部分的に断面積を小さくすることにより伸
び剛性を調整している。スリット21や切れ目25を形成す
る位置は、振動特性にあまり影響しない箇所を振動解析
にて求め、スリット21の間隔20や長さ22および切れ目25
の深さ26についても予め計算にて求める。
【００１６】またスリット21や切れ目25を形成された部
分で曲げ剛性や捩れ剛性が弱くなる部分には、従来例に
おけるアーチ部９の両端部に配置したようなコ字型バネ
23を配置して補強することで、実橋と振動特性を相似に
する対策が講じられている。すなわち、この実施形態の
試験用模型は、図１に示すようにアーチ部９と脚部13と
が一体となった形状で、且つ図２に示すように側面から
見た形状が、橋桁16の下方に、橋桁16と脚部13, 15およ
び橋桁16と脚部14, 15とで三角部分17, 18を有するアー
チ橋19として形成されている。
分で曲げ剛性や捩れ剛性が弱くなる部分には、従来例に
おけるアーチ部９の両端部に配置したようなコ字型バネ
23を配置して補強することで、実橋と振動特性を相似に
する対策が講じられている。すなわち、この実施形態の
試験用模型は、図１に示すようにアーチ部９と脚部13と
が一体となった形状で、且つ図２に示すように側面から
見た形状が、橋桁16の下方に、橋桁16と脚部13, 15およ
び橋桁16と脚部14, 15とで三角部分17, 18を有するアー
チ橋19として形成されている。
【００１７】そして、図４に示すように、剛性棒の伸び
剛性を調整するために、橋桁用剛性棒２に両側面から部
分的にある間隔20をもって幅２〜３ｍｍのスリット21が
形成されて部分的に剛性棒２の断面積が小さくされてい
る。剛性棒２にスリット21を形成されて曲げ剛性と捩れ
剛性の弱くなった部分にコ字型バネ23を配置して補強
し、実橋と振動特性を相似にさせる手段が講じられてい
る。
剛性を調整するために、橋桁用剛性棒２に両側面から部
分的にある間隔20をもって幅２〜３ｍｍのスリット21が
形成されて部分的に剛性棒２の断面積が小さくされてい
る。剛性棒２にスリット21を形成されて曲げ剛性と捩れ
剛性の弱くなった部分にコ字型バネ23を配置して補強
し、実橋と振動特性を相似にさせる手段が講じられてい
る。
【００１８】コ字型バネ23は、図５（側面図）に示すよ
うに板厚Ｔ１，Ｔ２を数種類変えたものを準備しておき
振動特性を見ながら最適なものを選択する。コ字型バネ
23は取り付けネジ24で剛性棒32に取り付けられる。
うに板厚Ｔ１，Ｔ２を数種類変えたものを準備しておき
振動特性を見ながら最適なものを選択する。コ字型バネ
23は取り付けネジ24で剛性棒32に取り付けられる。
【００１９】脚部用剛性棒27には、図６に示すように剛
性棒27の周方向に幅２〜３ｍｍの切れ目25を形成し、部
分的に断面積を小さくすることで伸び剛性の調整を行な
っている。また切れ目を形成されたことで剛性棒27の曲
げ剛性および捩れ剛性の弱くなった部分に、上記と同様
にコ字型バネによる補強が施されている。
性棒27の周方向に幅２〜３ｍｍの切れ目25を形成し、部
分的に断面積を小さくすることで伸び剛性の調整を行な
っている。また切れ目を形成されたことで剛性棒27の曲
げ剛性および捩れ剛性の弱くなった部分に、上記と同様
にコ字型バネによる補強が施されている。
【００２０】上記のスリット21や切れ目25を入れる位置
は、振動特性にあまり影響しない箇所を予め振動解析に
て求められ、スリット21の間隔20や長さ22および切れ目
25の深さ26についても予め計算されている。
は、振動特性にあまり影響しない箇所を予め振動解析に
て求められ、スリット21の間隔20や長さ22および切れ目
25の深さ26についても予め計算されている。
【００２１】このように剛性棒２, 27に部分的にスリッ
ト21や周方向に切れ目25を入れて断面積を局部的に小さ
くして伸び剛性を調整し、スリット21や切れ目25を入れ
た部分で曲げ剛性や捩れ剛性が弱くなる部分には、コ字
型バネを配置して補強することで、弾性体模型の振動特
性を実橋と相似にすることができる。
ト21や周方向に切れ目25を入れて断面積を局部的に小さ
くして伸び剛性を調整し、スリット21や切れ目25を入れ
た部分で曲げ剛性や捩れ剛性が弱くなる部分には、コ字
型バネを配置して補強することで、弾性体模型の振動特
性を実橋と相似にすることができる。
【００２２】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の試験用模
型によれば次のような効果が得られる。 (1) 剛性棒に部分的にスリットや切れ目を形成して剛性
棒の断面積を部分的に小さくすることにより、剛性棒の
伸び剛性を調整することができる。 (2) スリットや切れ目を形成されたことによる剛性棒の
曲げ剛性や捩れ剛性の弱小部をバネによる補強を施すこ
とにより、剛性棒の曲げ剛性や捩れ剛性を調整すること
ができる。 (3) 上記(1),(2)項により、試験模型の振動特性を実橋
と相似にすることができ、耐風安定性試験において精度
の高い三次元弾性体風洞試験模型を得ることができる。
型によれば次のような効果が得られる。 (1) 剛性棒に部分的にスリットや切れ目を形成して剛性
棒の断面積を部分的に小さくすることにより、剛性棒の
伸び剛性を調整することができる。 (2) スリットや切れ目を形成されたことによる剛性棒の
曲げ剛性や捩れ剛性の弱小部をバネによる補強を施すこ
とにより、剛性棒の曲げ剛性や捩れ剛性を調整すること
ができる。 (3) 上記(1),(2)項により、試験模型の振動特性を実橋
と相似にすることができ、耐風安定性試験において精度
の高い三次元弾性体風洞試験模型を得ることができる。
【図１】本発明の一実施形態としての試験用模型を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図２】同側面図である。
【図３】同アーチ部と脚部との平面図である。
【図４】図２のａ部詳細図でスリットとコ字型バネとの
平面図である。
平面図である。
【図５】図４の断面図である。
【図６】図２のｂ部詳細図で切れ目の斜視図である。
【図７】従来の試験用模型のアーチ橋の斜視図である。
【図８】同側面図である。
【図９】同橋桁の断面図である。
【図１０】同スライド支承を模擬した支承部の板バネの
詳細図である。
詳細図である。
【図１１】同アーチ部の伸び剛性を調整するコ字型バネ
の詳細図である。
の詳細図である。
１ 三次元弾性体模型 ２ 剛性棒 ３ 外形材 ４ 板バネ ５ 連結棒 ６ ネジ ７ 橋桁 ８ 支柱 ９ アーチ部 10 アーチ部の剛性棒 11 コ字型バネ 12 ネジ 13 （アーチ部と一体となった）脚部 14 脚部 15 脚部 16 橋桁 17 三角部分 18 三角部分 19 アーチ橋 20 スリットの間隔 21 スリット 22 スリットの長さ 23 コ字型バネ 24 ネジ 25 切れ目 26 切れ目の深さ 27 脚部の剛性棒
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊谷 日出男 長崎市大谷町３番５号 株式会社菱研テッ ク内
Claims (2)
- 【請求項１】 曲げ剛性と捩れ剛性とを実橋と相似にし
た剛性棒をそなえた試験用三次元弾性体模型において、
上記剛性棒の伸び剛性を調整すべく同剛性棒にスリット
または切れ目が形成されて同剛性棒に部分的に断面積の
小さな部分が形成されていることを特徴とする、試験用
模型。 - 【請求項２】 上記スリットまたは切れ目を形成された
ことによる上記剛性棒の曲げ剛性および捩れ剛性の弱小
部に、上記剛性棒の曲げ剛性および捩れ剛性を調整すべ
くバネによる補強が施されていることを特徴とする、請
求項１に記載の試験用模型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07083997A JP3372443B2 (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | 試験用模型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07083997A JP3372443B2 (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | 試験用模型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10253494A true JPH10253494A (ja) | 1998-09-25 |
| JP3372443B2 JP3372443B2 (ja) | 2003-02-04 |
Family
ID=13443146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07083997A Expired - Fee Related JP3372443B2 (ja) | 1997-03-07 | 1997-03-07 | 試験用模型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3372443B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103954427A (zh) * | 2014-04-28 | 2014-07-30 | 中国航天空气动力技术研究院 | 舵面模型两自由度支撑机构 |
| CN108507750A (zh) * | 2018-06-12 | 2018-09-07 | 广州大学 | 一种基于气刚度的气弹模型试验装置 |
| CN109540460A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-03-29 | 西南交通大学 | 一种大跨度双箱梁全桥气动弹性模型主梁芯梁构造形式 |
| CN114112292A (zh) * | 2021-11-22 | 2022-03-01 | 中国建筑第五工程局有限公司 | 一种大跨度桥梁高阶涡振风洞试验模型系统及其试验方法 |
-
1997
- 1997-03-07 JP JP07083997A patent/JP3372443B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103954427A (zh) * | 2014-04-28 | 2014-07-30 | 中国航天空气动力技术研究院 | 舵面模型两自由度支撑机构 |
| CN108507750A (zh) * | 2018-06-12 | 2018-09-07 | 广州大学 | 一种基于气刚度的气弹模型试验装置 |
| CN108507750B (zh) * | 2018-06-12 | 2023-05-26 | 广州大学 | 一种基于气刚度的气弹模型试验装置 |
| CN109540460A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-03-29 | 西南交通大学 | 一种大跨度双箱梁全桥气动弹性模型主梁芯梁构造形式 |
| CN109540460B (zh) * | 2018-12-25 | 2023-09-29 | 西南交通大学 | 一种大跨度双箱梁全桥气动弹性模型主梁芯梁构造形式 |
| CN114112292A (zh) * | 2021-11-22 | 2022-03-01 | 中国建筑第五工程局有限公司 | 一种大跨度桥梁高阶涡振风洞试验模型系统及其试验方法 |
| CN114112292B (zh) * | 2021-11-22 | 2023-08-08 | 中国建筑第五工程局有限公司 | 一种大跨度桥梁高阶涡振风洞试验模型系统及其试验方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3372443B2 (ja) | 2003-02-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Yokoyama | Vibration analysis of Timoshenko beam-columns on two-parameter elastic foundations | |
| Morris | The use of modal superposition in nonlinear dynamics | |
| Spyrakos | Assessment of SSI on the longitudinal seismic response short span bridges | |
| Martinez-Castro et al. | Semi-analytic solution in the time domain for non-uniform multi-span Bernoulli–Euler beams traversed by moving loads | |
| Memory et al. | Free vibration analysis of bridges | |
| EP0157822A1 (en) | Vibration damping units and vibration damped products | |
| Auciello | Transverse vibrations of a linearly tapered cantilever beam with tip mass of rotary inertia and eccentricity | |
| Ricci et al. | Stress intensity factors for cracked T-sections and dynamic behaviour of T-beams | |
| Balendra et al. | Free vibration of plated structures by grillage method | |
| JPH10253494A (ja) | 試験用模型 | |
| Gu et al. | Parametric study on flutter derivatives of bridge decks | |
| Kim et al. | Analytical and numerical study on free vertical vibration of shear-flexible suspension bridges | |
| Lau et al. | 3D flutter analysis of bridges by spline finite-strip method | |
| Brownjohn et al. | Dynamic investigation of a suspension footbridge | |
| Cheng et al. | Comparison of numerical techniques for 3D flutter analysis of cable-stayed bridges | |
| Zhang et al. | Analytical study on free vertical and torsional vibrations of two-and three-pylon suspension bridges via D’alembert’s principle | |
| Chakraborty et al. | Wave propagation in and vibration of a travelling beam with and without non-linear effects, part I: free vibration | |
| Cusens et al. | APPLICATIONS OF THE FINITE STRIP METHOD IN THE ANALYSIS OF CONCRETE BOX BRIDGES. | |
| Verma et al. | One-dimensional finite element analysis of thin-walled box-girder bridge | |
| Tayşi et al. | Free vibration analysis and shape optimization of box-girder bridges in straight and curved planform | |
| Sennah et al. | Dynamic characteristics of simply supported curved composite multi-cell bridges | |
| Skrinar et al. | New linear spring stiffness definition for displacement analysis of cracked beam elements | |
| Kumarasena et al. | Deer Isle bridge: Efficacy of stiffening systems | |
| Hayashikawa | Torsional vibration analysis of suspension bridges with gravitational stiffness | |
| Cheng et al. | Impact of using CFRP cables on the dynamic behaviour of cable-stayed bridges |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20021016 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081122 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091122 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101122 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101122 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111122 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111122 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121122 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121122 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131122 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |