JPH10183592A - サンドコンパクションパイルの設計方法 - Google Patents
サンドコンパクションパイルの設計方法Info
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- JPH10183592A JPH10183592A JP34507996A JP34507996A JPH10183592A JP H10183592 A JPH10183592 A JP H10183592A JP 34507996 A JP34507996 A JP 34507996A JP 34507996 A JP34507996 A JP 34507996A JP H10183592 A JPH10183592 A JP H10183592A
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- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 杭の打設に伴う締固め効果をサンドコンパク
ションパイルの設計に反映させること。 【解決手段】 原地盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値
Ｎ1を設定し、ステップ１で細粒分含有率Ｆc（％）よ
り、最大間隙比ｅMAXおよびｅMINを求める。ステップ２
で、原地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’から相対密度Ｄr0，原
地盤の間隙比ｅ0を求める。ステップ３で、増加Ｎ値に
対する低減率βを求め、ステップ４で、記低減率βを考
慮し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’を求め
る。ステップ５，６で、計算Ｎ値Ｎ1’と拘束圧σv’か
ら、間隙比ｅ1を求め、間隙比ｅ0，ｅ1に基づいて、置
換率ａsを求める。ステップ７で、置換率ａsと、改良区
域の面積Ａ，サンドコンパクションパイルの断面積Ａｓ
とに基づいてサンドコンパクションバイル本数を求め
る。この第７ステップで、改良区域に打設される杭の締
固め効果を評価して、サンドコンパクションパイルの本
数を決定する。
ションパイルの設計に反映させること。 【解決手段】 原地盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値
Ｎ1を設定し、ステップ１で細粒分含有率Ｆc（％）よ
り、最大間隙比ｅMAXおよびｅMINを求める。ステップ２
で、原地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’から相対密度Ｄr0，原
地盤の間隙比ｅ0を求める。ステップ３で、増加Ｎ値に
対する低減率βを求め、ステップ４で、記低減率βを考
慮し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’を求め
る。ステップ５，６で、計算Ｎ値Ｎ1’と拘束圧σv’か
ら、間隙比ｅ1を求め、間隙比ｅ0，ｅ1に基づいて、置
換率ａsを求める。ステップ７で、置換率ａsと、改良区
域の面積Ａ，サンドコンパクションパイルの断面積Ａｓ
とに基づいてサンドコンパクションバイル本数を求め
る。この第７ステップで、改良区域に打設される杭の締
固め効果を評価して、サンドコンパクションパイルの本
数を決定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、サンドコンパクシ
ョンパイルの設計方法に関し、特に、サンドコンパクシ
ョンパイルで改良した軟弱地盤中に杭を打設する場合の
サンドコンパクションパイルの設計方法に関するもので
ある。
ョンパイルの設計方法に関し、特に、サンドコンパクシ
ョンパイルで改良した軟弱地盤中に杭を打設する場合の
サンドコンパクションパイルの設計方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】軟弱地盤の液状化対策として、地盤中に
締固め砂杭を造成するサンドコンパクションパイル工法
（以下、ＳＣＰ工法と略す）が知られており、砂を締固
めたサンドコンパクションパイルを軟弱地盤中に所定間
隔で造成すると、地盤のＮ値が大きくなり、軟弱地盤の
液状化に対する抵抗性が増す。
締固め砂杭を造成するサンドコンパクションパイル工法
（以下、ＳＣＰ工法と略す）が知られており、砂を締固
めたサンドコンパクションパイルを軟弱地盤中に所定間
隔で造成すると、地盤のＮ値が大きくなり、軟弱地盤の
液状化に対する抵抗性が増す。
【０００３】このようなサンドコンパクションパイルの
設計方法としては、従来から、複数の設計方法が知られ
ている。図６，７に示した設計方法は、簡易図表設計法
と呼ばれている方法であり、過去の施工実績から求めら
れた原地盤Ｎ値ー置換率ー改良後の中間Ｎ値に基づいて
いる。
設計方法としては、従来から、複数の設計方法が知られ
ている。図６，７に示した設計方法は、簡易図表設計法
と呼ばれている方法であり、過去の施工実績から求めら
れた原地盤Ｎ値ー置換率ー改良後の中間Ｎ値に基づいて
いる。
【０００４】この設計法でサンドコンパクションパイル
を設計する際には、地質調査により原地盤N値Ｎ0を求
め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、これらの値を図６
の表に適用して、原地盤N値Ｎ0と改良後の目標Ｎ値Ｎ1
との交点から置換率ａsを決定する。
を設計する際には、地質調査により原地盤N値Ｎ0を求
め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、これらの値を図６
の表に適用して、原地盤N値Ｎ0と改良後の目標Ｎ値Ｎ1
との交点から置換率ａsを決定する。
【０００５】置換率ａs は、サンドコンパクションパイ
ルの断面積Ａsと、サンドコンパクションパイル１本が
分担する面積をＡとすると、ａs ＝Ａs／Ａと定義され
ているので、例えば、サンドコンパクションパイルが、
図７に示すように、正方形に配置されるのであれば、パ
イルピッチｘは、√（Ａs／ａs）で求められ、パイルピ
ッチが決定すると、改良区域の面積からサンドコンパク
ションパイルの本数が求められる。
ルの断面積Ａsと、サンドコンパクションパイル１本が
分担する面積をＡとすると、ａs ＝Ａs／Ａと定義され
ているので、例えば、サンドコンパクションパイルが、
図７に示すように、正方形に配置されるのであれば、パ
イルピッチｘは、√（Ａs／ａs）で求められ、パイルピ
ッチが決定すると、改良区域の面積からサンドコンパク
ションパイルの本数が求められる。
【０００６】このような簡易図表に基づく設計法は、細
粒分が多い砂地盤においては、細粒分の増加に伴い、改
良後のＮ値の増加量が低下するので、この種の地盤に適
用することができない。
粒分が多い砂地盤においては、細粒分の増加に伴い、改
良後のＮ値の増加量が低下するので、この種の地盤に適
用することができない。
【０００７】そこで、細粒分の多い地盤に適用できるサ
ンドコンパクションパイルの設計方法としては、図８に
示す手順で行われる手法が採用されていた。同図に示し
た手順では、まず、初期条件として、原地盤の土質調査
により、原地盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1が
設定される。
ンドコンパクションパイルの設計方法としては、図８に
示す手順で行われる手法が採用されていた。同図に示し
た手順では、まず、初期条件として、原地盤の土質調査
により、原地盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1が
設定される。
【０００８】このような初期条件が設定されると、ステ
ップ１で、細粒分含有率Ｆc（％）より、最大間隙比ｅ
MAXおよびｅMINを以下の式より求める。 最大間隙比ｅMAX＝０．０２Ｆc＋１．０ 最小間隙比ｅMIN＝０．００８Ｆc＋０．６ 最大および最小間隙比ｅMAX，ｅMINがそれぞれ求められ
ると、ステップ２で、原地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2）から相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比
ｅ0が以下の式から求められる。 相対密度Ｄr0＝２１√Ｎ0／（０．７＋σv’） 間隙比ｅ0＝ｅMAX−Ｄr0／１００（ｅMAX−ｅMIN） 相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0が求められる
と、ステップ３で増加Ｎ値に対する低減率βが以下の式
より求められる。 低減率β＝１．０５−０．５１ｌｏｇＦc 低減率βが求められると、ステップ４で、低減率βを考
慮し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’が以下
の式より求められる。 Ｎ1’＝Ｎ0＋（Ｎ1−Ｎ0）β 続くステップ５では、ステップ２で示した式，にお
いて、Ｎ0をＮ1’に置き換えた間隙比ｅ1が求められ
る。間隙比ｅ1が求められると、以下の式に基づいて、
置換率ａsが求められる。 ａs＝Δｅ／１＋ｅ0＝（ｅ0−ｅ1）／（１＋ｅ0） 置換率ａsが求められると、ステップ７で、パイルピッ
チｘを求め、最終的に、置換率ａsを満足するサンドコ
ンパクションパイルの本数が求められる。
ップ１で、細粒分含有率Ｆc（％）より、最大間隙比ｅ
MAXおよびｅMINを以下の式より求める。 最大間隙比ｅMAX＝０．０２Ｆc＋１．０ 最小間隙比ｅMIN＝０．００８Ｆc＋０．６ 最大および最小間隙比ｅMAX，ｅMINがそれぞれ求められ
ると、ステップ２で、原地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2）から相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比
ｅ0が以下の式から求められる。 相対密度Ｄr0＝２１√Ｎ0／（０．７＋σv’） 間隙比ｅ0＝ｅMAX−Ｄr0／１００（ｅMAX−ｅMIN） 相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0が求められる
と、ステップ３で増加Ｎ値に対する低減率βが以下の式
より求められる。 低減率β＝１．０５−０．５１ｌｏｇＦc 低減率βが求められると、ステップ４で、低減率βを考
慮し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’が以下
の式より求められる。 Ｎ1’＝Ｎ0＋（Ｎ1−Ｎ0）β 続くステップ５では、ステップ２で示した式，にお
いて、Ｎ0をＮ1’に置き換えた間隙比ｅ1が求められ
る。間隙比ｅ1が求められると、以下の式に基づいて、
置換率ａsが求められる。 ａs＝Δｅ／１＋ｅ0＝（ｅ0−ｅ1）／（１＋ｅ0） 置換率ａsが求められると、ステップ７で、パイルピッ
チｘを求め、最終的に、置換率ａsを満足するサンドコ
ンパクションパイルの本数が求められる。
【０００９】ところで、ＳＣＰ工法により地盤の性状を
改良した場合に、改良地盤上に建築構造物を建てること
があって、建築構造物の支持構造として杭基礎を採用す
ることもある。
改良した場合に、改良地盤上に建築構造物を建てること
があって、建築構造物の支持構造として杭基礎を採用す
ることもある。
【００１０】このような杭基礎においては、各種のもの
があるが、施工能率の高いことから、鋼管杭が比較的多
く採用されている。ところが、このような鋼管杭をＳＣ
Ｐ工法で改良した地盤中に打設する際に、前述したよう
な設計法に基づいて、サンドコンパクションパイルの本
数を決定する場合には、以下に説明する技術的な課題が
あった。
があるが、施工能率の高いことから、鋼管杭が比較的多
く採用されている。ところが、このような鋼管杭をＳＣ
Ｐ工法で改良した地盤中に打設する際に、前述したよう
な設計法に基づいて、サンドコンパクションパイルの本
数を決定する場合には、以下に説明する技術的な課題が
あった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、杭の打設に
伴う地盤の締固め効果は、定性的には認められているも
のの、鋼管杭内への土砂の流入量が不明なために、定量
的に評価することができない。そのため、前述したよう
な設計法においては、杭の締固め効果を無視した設計と
なり、その結果、地盤改良が過剰に行われる。
伴う地盤の締固め効果は、定性的には認められているも
のの、鋼管杭内への土砂の流入量が不明なために、定量
的に評価することができない。そのため、前述したよう
な設計法においては、杭の締固め効果を無視した設計と
なり、その結果、地盤改良が過剰に行われる。
【００１２】本発明は、このような実情に鑑みてなされ
たものであって、その目的は、杭の締固め効果を有効に
評価し、適正な地盤改良が可能になるサンドコンパクシ
ョンパイルの設計方法を提供することにある。
たものであって、その目的は、杭の締固め効果を有効に
評価し、適正な地盤改良が可能になるサンドコンパクシ
ョンパイルの設計方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、軟弱地盤中にサンドコンパクションパイ
ルを造成して地盤改良をした後に、この地盤改良区域に
杭を打設する際のサンドコンパクションパイルの設計方
法において、改良区域に打設される前記杭の締固め効果
を、前記サンドコンパクションパイルとの関係で評価
し、この評価に基づいて、前記サンドコンパクションパ
イルの本数を決定するようにした。この構成によれば、
杭の打設に伴う締固め効果を評価して、サンドコンパク
ションパイルの本数を決定するので、サンドコンパクシ
ョンパイルの造成による地盤改良の施工条件を適正化す
ることができる。また、本発明の設計方法では、前記サ
ンドコンパクションパイルの本数を決定する前に、原地
盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、細粒
分含有率Ｆc（％）より、最大間隙比ｅMAXおよびｅMIN
を求める第１ステップと、前記原地盤N値Ｎ0と拘束圧σ
v’（ｋｇｆ／ｃｍ2）から相対密度Ｄr0および原地盤の
間隙比ｅ0を求める第２ステップと、増加Ｎ値に対する
低減率βを求める第３ステップと、前記低減率βを考慮
し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’を求める
第４ステップと、前記計算Ｎ値Ｎ1’と前記拘束圧σv’
（ｋｇｆ／ｃｍ2）から、間隙比ｅ1を求める第５ステッ
プと、前記間隙比ｅ0，ｅ1に基づいて、置換率ａsを求
める第６ステップと、前記置換率ａsと、改良区域の面
積Ａ，サンドコンパクションパイルの断面積Ａｓとに基
づいてサンドコンパクションバイル本数を求める第７ス
テップとを行うことができる。この構成を採用すると、
細粒分が多い軟弱地盤においても、サンドコンパクショ
ンパイルの造成による地盤改良の施工条件を適正化する
ことができる。さらに、本発明の設計方法では、前記サ
ンドコンパクションパイルの本数を決定する前に、原地
盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、簡易
図表設計法により前記サンドコンパクションバイルの置
換率ａsを設定することができる。この構成によれば、
細粒分が少ない軟弱地盤においても、サンドコンパクシ
ョンパイルの造成による地盤改良の施工条件を適正化す
ることができ、本発明の設計方法では、置換率をどのよ
うな方法によって求めても、地盤改良の施工条件を適正
化することができる。
に、本発明は、軟弱地盤中にサンドコンパクションパイ
ルを造成して地盤改良をした後に、この地盤改良区域に
杭を打設する際のサンドコンパクションパイルの設計方
法において、改良区域に打設される前記杭の締固め効果
を、前記サンドコンパクションパイルとの関係で評価
し、この評価に基づいて、前記サンドコンパクションパ
イルの本数を決定するようにした。この構成によれば、
杭の打設に伴う締固め効果を評価して、サンドコンパク
ションパイルの本数を決定するので、サンドコンパクシ
ョンパイルの造成による地盤改良の施工条件を適正化す
ることができる。また、本発明の設計方法では、前記サ
ンドコンパクションパイルの本数を決定する前に、原地
盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、細粒
分含有率Ｆc（％）より、最大間隙比ｅMAXおよびｅMIN
を求める第１ステップと、前記原地盤N値Ｎ0と拘束圧σ
v’（ｋｇｆ／ｃｍ2）から相対密度Ｄr0および原地盤の
間隙比ｅ0を求める第２ステップと、増加Ｎ値に対する
低減率βを求める第３ステップと、前記低減率βを考慮
し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’を求める
第４ステップと、前記計算Ｎ値Ｎ1’と前記拘束圧σv’
（ｋｇｆ／ｃｍ2）から、間隙比ｅ1を求める第５ステッ
プと、前記間隙比ｅ0，ｅ1に基づいて、置換率ａsを求
める第６ステップと、前記置換率ａsと、改良区域の面
積Ａ，サンドコンパクションパイルの断面積Ａｓとに基
づいてサンドコンパクションバイル本数を求める第７ス
テップとを行うことができる。この構成を採用すると、
細粒分が多い軟弱地盤においても、サンドコンパクショ
ンパイルの造成による地盤改良の施工条件を適正化する
ことができる。さらに、本発明の設計方法では、前記サ
ンドコンパクションパイルの本数を決定する前に、原地
盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、簡易
図表設計法により前記サンドコンパクションバイルの置
換率ａsを設定することができる。この構成によれば、
細粒分が少ない軟弱地盤においても、サンドコンパクシ
ョンパイルの造成による地盤改良の施工条件を適正化す
ることができ、本発明の設計方法では、置換率をどのよ
うな方法によって求めても、地盤改良の施工条件を適正
化することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
について、添付図面を参照にして詳細に説明する。図１
から図３は、本発明にかかるサンドコンパクションパイ
ルの設計方法の一実施例を示している。同図に示す設計
方法は、図１および図２に、その平面配置および断面状
態を示すように、前後および左右方向に所定の間隔を隔
てて、軟弱地盤１０中にサンドコンパクションパイル
（以下、ＳＣＰと略す）１２を造成して、液状化対策用
の地盤改良が施された部分に杭１４を打設する場合を示
している。
について、添付図面を参照にして詳細に説明する。図１
から図３は、本発明にかかるサンドコンパクションパイ
ルの設計方法の一実施例を示している。同図に示す設計
方法は、図１および図２に、その平面配置および断面状
態を示すように、前後および左右方向に所定の間隔を隔
てて、軟弱地盤１０中にサンドコンパクションパイル
（以下、ＳＣＰと略す）１２を造成して、液状化対策用
の地盤改良が施された部分に杭１４を打設する場合を示
している。
【００１５】打設される杭１４は、例えば、鋼管杭が用
いられ、前後および左右方向に所定の間隔を隔てて打設
される。ＳＣＰ１２は、公知のＳＣＰ工法により、砂を
振動により締固めて円筒状に造成され、その造成深度
は、地上から軟弱地盤１０の液状化し易い深度Ｈ１まで
の比較的浅い深さまで形成されている。
いられ、前後および左右方向に所定の間隔を隔てて打設
される。ＳＣＰ１２は、公知のＳＣＰ工法により、砂を
振動により締固めて円筒状に造成され、その造成深度
は、地上から軟弱地盤１０の液状化し易い深度Ｈ１まで
の比較的浅い深さまで形成されている。
【００１６】一方、杭１４は、軟弱地盤１０中の支持層
１６に到達する深度まで打設されている。杭１４は、軟
弱地盤１０中の液状化し易い部分（地上からＳＣＰ１２
が造成されている深度Ｈ１までの間）は、杭１４の先端
を閉塞した状態で打設し、この液状化し易い部分以外の
部分（深度Ｈ１から支持層１６に到達するまでの間）
は、杭１４の先端を開放した状態で打設される。
１６に到達する深度まで打設されている。杭１４は、軟
弱地盤１０中の液状化し易い部分（地上からＳＣＰ１２
が造成されている深度Ｈ１までの間）は、杭１４の先端
を閉塞した状態で打設し、この液状化し易い部分以外の
部分（深度Ｈ１から支持層１６に到達するまでの間）
は、杭１４の先端を開放した状態で打設される。
【００１７】杭１４の締固め効果を見込んでＳＣＰ１２
を設計する際の手順の一例を図３に示している。同図に
示した手順では、まず、初期条件として、原地盤（軟弱
地盤１０）の土質調査により、原地盤N値Ｎ0を求め、上
部工条件より改良後の目標Ｎ値Ｎ1が設定される。
を設計する際の手順の一例を図３に示している。同図に
示した手順では、まず、初期条件として、原地盤（軟弱
地盤１０）の土質調査により、原地盤N値Ｎ0を求め、上
部工条件より改良後の目標Ｎ値Ｎ1が設定される。
【００１８】このような初期条件が設定されると、ステ
ップ１で、細粒分含有率Ｆc（％）より、最大間隙比ｅ
MAXおよびｅMINを以下の式より求める。 最大間隙比ｅMAX＝０．０２Ｆc＋１．０ 最小間隙比ｅMIN＝０．００８Ｆc＋０．６ ここで、細粒分含有率Ｆc（％）は、原地盤の粒度分布
に基づいて求められるものであり、一般的には、粒度７
４μｍ以下のシルトおよび粘土がこれに相当する。間隙
比は、土砂の詰まり状態を示すものであり、最小間隙比
ｅMINが最も詰まった状態であり、最大間隙比ｅMAXが最
も緩い状態を示す。
ップ１で、細粒分含有率Ｆc（％）より、最大間隙比ｅ
MAXおよびｅMINを以下の式より求める。 最大間隙比ｅMAX＝０．０２Ｆc＋１．０ 最小間隙比ｅMIN＝０．００８Ｆc＋０．６ ここで、細粒分含有率Ｆc（％）は、原地盤の粒度分布
に基づいて求められるものであり、一般的には、粒度７
４μｍ以下のシルトおよび粘土がこれに相当する。間隙
比は、土砂の詰まり状態を示すものであり、最小間隙比
ｅMINが最も詰まった状態であり、最大間隙比ｅMAXが最
も緩い状態を示す。
【００１９】式，は、実験式であるが、ＳＣＰの精
密な設計に多用されている。最大および最小間隙比ｅ
MAX，ｅMINがそれぞれ求められると、ステップ２で、原
地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’（ｋｇｆ／ｃｍ2）から相対密
度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0が以下の式から求めら
れる。 相対密度Ｄr0＝２１√Ｎ0／（０．７＋σv’） 間隙比ｅ0＝ｅMAX−Ｄr0／１００（ｅMAX−ｅMIN） この式，は、ギブス・ホルツのＮ−Ｄｒ−ｅの関係
およびＤr＝（ｅMAX−ｅ）／（ｅMAX−ｅMIN）より導き
出されたものである。
密な設計に多用されている。最大および最小間隙比ｅ
MAX，ｅMINがそれぞれ求められると、ステップ２で、原
地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’（ｋｇｆ／ｃｍ2）から相対密
度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0が以下の式から求めら
れる。 相対密度Ｄr0＝２１√Ｎ0／（０．７＋σv’） 間隙比ｅ0＝ｅMAX−Ｄr0／１００（ｅMAX−ｅMIN） この式，は、ギブス・ホルツのＮ−Ｄｒ−ｅの関係
およびＤr＝（ｅMAX−ｅ）／（ｅMAX−ｅMIN）より導き
出されたものである。
【００２０】相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0が
求められると、ステップ３で増加Ｎ値に対する低減率β
が以下の式より求められる。 低減率β＝１．０５−０．５１ｌｏｇＦc 低減率βが求められると、ステップ４で、低減率βを考
慮し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’が以下
の式より求められる。 Ｎ1’＝Ｎ0＋（Ｎ1−Ｎ0）β 続くステップ５では、ステップ２で示した式，にお
いて、Ｎ0をＮ1’に置き換えた間隙比ｅ1が求められ
る。間隙比ｅ1が求められると、以下の式に基づいて、
置換率ａsが求められる。 ａs＝Δｅ／１＋ｅ0＝（ｅ0−ｅ1）／（１＋ｅ0） この置換率ａsは、ＳＣＰ工法により地盤を改良する際
の基本的な考え方であり、原地盤の間隙比がｅ0のとき
に、（１＋ｅ0）の体積の地盤に、Δｅに相当する砂を
振動により圧入して締固める。従って、この場合の置換
率が式で示されることになる。
求められると、ステップ３で増加Ｎ値に対する低減率β
が以下の式より求められる。 低減率β＝１．０５−０．５１ｌｏｇＦc 低減率βが求められると、ステップ４で、低減率βを考
慮し、細粒分がないとした場合の計算Ｎ値Ｎ1’が以下
の式より求められる。 Ｎ1’＝Ｎ0＋（Ｎ1−Ｎ0）β 続くステップ５では、ステップ２で示した式，にお
いて、Ｎ0をＮ1’に置き換えた間隙比ｅ1が求められ
る。間隙比ｅ1が求められると、以下の式に基づいて、
置換率ａsが求められる。 ａs＝Δｅ／１＋ｅ0＝（ｅ0−ｅ1）／（１＋ｅ0） この置換率ａsは、ＳＣＰ工法により地盤を改良する際
の基本的な考え方であり、原地盤の間隙比がｅ0のとき
に、（１＋ｅ0）の体積の地盤に、Δｅに相当する砂を
振動により圧入して締固める。従って、この場合の置換
率が式で示されることになる。
【００２１】置換率ａsが求められると、ステップ７
で、この置換率ａsを満足するＳＣＰの本数ｎが以下の
式から求められる。 ｎ＝（Ａ×ａs−α×ｎp×Ａp）／Ａs ここで、Ａは、改良区域の面積であり、Ａpおよびｎ
pは、打設する杭の断面積と本数であり、Ａsは、ＳＣＰ
の断面積である。また、ａsは、杭の締固め効果を無視
した場合のＳＣＰの必要置換率で、αは、杭の締固め効
果の低減率であり、締固め効果がＳＣＰと同等でないの
で、１以下の数値に設定する。
で、この置換率ａsを満足するＳＣＰの本数ｎが以下の
式から求められる。 ｎ＝（Ａ×ａs−α×ｎp×Ａp）／Ａs ここで、Ａは、改良区域の面積であり、Ａpおよびｎ
pは、打設する杭の断面積と本数であり、Ａsは、ＳＣＰ
の断面積である。また、ａsは、杭の締固め効果を無視
した場合のＳＣＰの必要置換率で、αは、杭の締固め効
果の低減率であり、締固め効果がＳＣＰと同等でないの
で、１以下の数値に設定する。
【００２２】式においては、（Ａ×ａs）／Ａsで求め
られるＳＣＰの本数が、杭の打設に伴う締固め効果を全
く評価しない場合であるが、本発明の場合には、杭の打
設に伴う締固め効果が確実に得られるので、これを（α
×ｎp×Ａp）／Ａsとして評価し、（Ａ×ａs）／Ａsで
求められたＳＣＰの本数からこれを減算するようにして
いる。
られるＳＣＰの本数が、杭の打設に伴う締固め効果を全
く評価しない場合であるが、本発明の場合には、杭の打
設に伴う締固め効果が確実に得られるので、これを（α
×ｎp×Ａp）／Ａsとして評価し、（Ａ×ａs）／Ａsで
求められたＳＣＰの本数からこれを減算するようにして
いる。
【００２３】以上のようにして、ＳＣＰの必要本数を設
定すると、杭の打設に伴う締固め効果が有効に評価され
て、ＳＣＰの本数を低減することができ、ＳＣＰの造成
による地盤改良の施工条件を適正化することができる。
定すると、杭の打設に伴う締固め効果が有効に評価され
て、ＳＣＰの本数を低減することができ、ＳＣＰの造成
による地盤改良の施工条件を適正化することができる。
【００２４】本発明者らは、本発明の作用効果を確認す
るために、地盤改良を行う場合の具体的な条件を設定
し、シュミレーションを試みた。地盤改良の条件は、敷
地面積Ａ＝１００ｍ2、原地盤N値Ｎ0＝１０、細粒分含
有率Ｆc＝１０（％）の地盤を、改良後の目標Ｎ値Ｎ1＝
２５として、ＳＣＰによる地盤改良を行うものとした。
るために、地盤改良を行う場合の具体的な条件を設定
し、シュミレーションを試みた。地盤改良の条件は、敷
地面積Ａ＝１００ｍ2、原地盤N値Ｎ0＝１０、細粒分含
有率Ｆc＝１０（％）の地盤を、改良後の目標Ｎ値Ｎ1＝
２５として、ＳＣＰによる地盤改良を行うものとした。
【００２５】地盤改良後には、建屋の杭基礎が２０本計
画されているものと仮定した。杭基礎およびＳＣＰの配
置関係は、ほぼ図１に従うものとした。このような条件
で、最大間隙比ｅMAXおよびｅMINを、式，より求め
ると、最大間隙比ｅMAX＝０．０２Ｆc＋１．０＝０．０
２×１０＋１．０＝１．２、最小間隙比ｅMIN＝０．０
０８Ｆc＋０．６＝０．００８×１０＋０．６＝０．６
８となる。
画されているものと仮定した。杭基礎およびＳＣＰの配
置関係は、ほぼ図１に従うものとした。このような条件
で、最大間隙比ｅMAXおよびｅMINを、式，より求め
ると、最大間隙比ｅMAX＝０．０２Ｆc＋１．０＝０．０
２×１０＋１．０＝１．２、最小間隙比ｅMIN＝０．０
０８Ｆc＋０．６＝０．００８×１０＋０．６＝０．６
８となる。
【００２６】原地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）から相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0を式
，に基づいて求める。なお、σv’（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）は、改良地盤深度を２０ｍとし、その中間の深度
１０ｍ付近で推定される１．０（ｋｇｆ／ｃｍ2）とし
た。
ｍ2）から相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0を式
，に基づいて求める。なお、σv’（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）は、改良地盤深度を２０ｍとし、その中間の深度
１０ｍ付近で推定される１．０（ｋｇｆ／ｃｍ2）とし
た。
【００２７】相対密度Ｄr0＝２１｛Ｎ0／（０．７＋
σv’）｝0.5＝２１×｛１０／（０．７＋１．０）｝
0.5＝５０．９（％）、間隙比ｅ0＝ｅMAX−Ｄr0／１０
０（ｅMAX−ｅMIN）＝１．２−（５０．９／１００）
（１．２−０．６８）＝０．９３５ となる。
σv’）｝0.5＝２１×｛１０／（０．７＋１．０）｝
0.5＝５０．９（％）、間隙比ｅ0＝ｅMAX−Ｄr0／１０
０（ｅMAX−ｅMIN）＝１．２−（５０．９／１００）
（１．２−０．６８）＝０．９３５ となる。
【００２８】次ぎに、細粒分による増加Ｎ値に対する低
減率βを式により求める。 低減率β＝１．０５−０．５１ｌｏｇＦc＝１．０５−
０．５１１×ｌｏｇ１０＝０．５３９となる。
減率βを式により求める。 低減率β＝１．０５−０．５１ｌｏｇＦc＝１．０５−
０．５１１×ｌｏｇ１０＝０．５３９となる。
【００２９】低減率βを考慮し、細粒分がないとした場
合の計算Ｎ値Ｎ1’を式により求める。 Ｎ1’＝Ｎ0＋（Ｎ1−Ｎ0）β＝１０＋（２５−１０）／
０．５３９＝３７．６となる。
合の計算Ｎ値Ｎ1’を式により求める。 Ｎ1’＝Ｎ0＋（Ｎ1−Ｎ0）β＝１０＋（２５−１０）／
０．５３９＝３７．６となる。
【００３０】このＮ1’を用いて、改良後の相対密度Ｄ
r1および間隙比ｅ1を式，に基づいて求める。 相対密度Ｄr1＝２１｛Ｎ1’／（０．７＋σv’）｝0.5
＝２１×｛３７．８／（０．７＋１．０）｝0.5＝９
９．０（％）、間隙比ｅ1＝ｅMAX−Ｄr1／１００（ｅ
MAX−ｅMIN）＝１．２−（９９．０／１００）（１．２
−０．６８）＝０．６８５となる。
r1および間隙比ｅ1を式，に基づいて求める。 相対密度Ｄr1＝２１｛Ｎ1’／（０．７＋σv’）｝0.5
＝２１×｛３７．８／（０．７＋１．０）｝0.5＝９
９．０（％）、間隙比ｅ1＝ｅMAX−Ｄr1／１００（ｅ
MAX−ｅMIN）＝１．２−（９９．０／１００）（１．２
−０．６８）＝０．６８５となる。
【００３１】間隙比ｅ0と間隙比ｅ1とから杭の締固め効
果を無視した場合の置換率ａsが求められる。 ａs＝（ｅ0−ｅ1）／（１＋ｅ0）＝（０．９３５−０．
６８５）／（１＋０．９３５）＝０．１２９となる。
果を無視した場合の置換率ａsが求められる。 ａs＝（ｅ0−ｅ1）／（１＋ｅ0）＝（０．９３５−０．
６８５）／（１＋０．９３５）＝０．１２９となる。
【００３２】次ぎに、杭の締固め効果を無視した場合
と、考慮に入れた場合の必要なＳＣＰ本数を求める。杭
の締固め効果を無視した場合 （Ａ×ａs）／Ａs＝１００×０．１２９／（０．７2×
π／４）＝３４本 杭の締固め効果を考慮した場合 （Ａ×ａs−α×ｎp×Ａp）／Ａs＝｛１００×０．１２
９−０．６５×２０×（０．６2×π／４）／（０．７2
×π／４）＝２４本 ここで、Ａpおよびｎpは、打設する杭の断面積（＝０．
７ｍ2）と本数（＝２０本）であり、Ａsは、ＳＣＰの断
面積（＝０．６ｍ2）であって、αは、０．６５に仮定
した。
と、考慮に入れた場合の必要なＳＣＰ本数を求める。杭
の締固め効果を無視した場合 （Ａ×ａs）／Ａs＝１００×０．１２９／（０．７2×
π／４）＝３４本 杭の締固め効果を考慮した場合 （Ａ×ａs−α×ｎp×Ａp）／Ａs＝｛１００×０．１２
９−０．６５×２０×（０．６2×π／４）／（０．７2
×π／４）＝２４本 ここで、Ａpおよびｎpは、打設する杭の断面積（＝０．
７ｍ2）と本数（＝２０本）であり、Ａsは、ＳＣＰの断
面積（＝０．６ｍ2）であって、αは、０．６５に仮定
した。
【００３３】以上の具体的なシュミレーションから明ら
かなように、本発明の設計方法によれば、ＳＣＰの必要
本数を大幅に低減できることが判る。
かなように、本発明の設計方法によれば、ＳＣＰの必要
本数を大幅に低減できることが判る。
【００３４】図４，５には、前述したような状態で杭１
４を打設する方法の具体的な例が示されている。これら
の図に示した具体例では、杭１４は、両端が開口した中
空円筒状の鋼管からなる杭本体１８と、この杭本体１８
内に挿入可能なインナーパイル２０とを備えている。
４を打設する方法の具体的な例が示されている。これら
の図に示した具体例では、杭１４は、両端が開口した中
空円筒状の鋼管からなる杭本体１８と、この杭本体１８
内に挿入可能なインナーパイル２０とを備えている。
【００３５】インナーパイル２０の詳細を図５に示して
いる。同図に示すインナーパイル２０は、先端および上
端が閉塞された円筒状のインナーパイル本体２０ａと、
このインナーパイル本体２０ａの上端側外周に突設され
た環状の鍔部２０ｂとから構成されている。
いる。同図に示すインナーパイル２０は、先端および上
端が閉塞された円筒状のインナーパイル本体２０ａと、
このインナーパイル本体２０ａの上端側外周に突設され
た環状の鍔部２０ｂとから構成されている。
【００３６】インナーパイル本体２０ａの外径は、杭本
体１８の内径よりも若干小さくなっていて、この部分が
杭本体１８内に挿入される。鍔部２０ｂの外径は、杭本
体１８の内径よりも大きくなっていて、インナーパイル
本体２０ａを杭本体１８内に挿入した際に、鍔部２０ｂ
の下面が杭本体１８の上端に係止され、この状態で、イ
ンナーパイル本体２０ａの下端が杭本体１８の下端から
若干下方に突出するようになっている。
体１８の内径よりも若干小さくなっていて、この部分が
杭本体１８内に挿入される。鍔部２０ｂの外径は、杭本
体１８の内径よりも大きくなっていて、インナーパイル
本体２０ａを杭本体１８内に挿入した際に、鍔部２０ｂ
の下面が杭本体１８の上端に係止され、この状態で、イ
ンナーパイル本体２０ａの下端が杭本体１８の下端から
若干下方に突出するようになっている。
【００３７】このような構成の杭１４を軟弱地盤１０中
に打設する際には、まず、図４（Ａ）に示すように、杭
本体１８内にインナーパイル２０を挿入した状態で打設
が行われる。
に打設する際には、まず、図４（Ａ）に示すように、杭
本体１８内にインナーパイル２０を挿入した状態で打設
が行われる。
【００３８】すなわち、杭本体１８内にインナーパイル
２０を挿入すると、杭本体１８の下端が、インナーパイ
ル本体２０ａにより閉塞される。杭本体１８の先端をイ
ンナーパイル２０で閉塞した状態でその打設が進行し、
杭本体１８の先端が、深度Ｈ１まで到達すると、杭本体
１８の打設を一旦停止し、図４（Ｂ）に示すように、杭
本体１８を地盤１０中に残置させた状態で、インナーパ
イル２０の引抜き除去が行われる。
２０を挿入すると、杭本体１８の下端が、インナーパイ
ル本体２０ａにより閉塞される。杭本体１８の先端をイ
ンナーパイル２０で閉塞した状態でその打設が進行し、
杭本体１８の先端が、深度Ｈ１まで到達すると、杭本体
１８の打設を一旦停止し、図４（Ｂ）に示すように、杭
本体１８を地盤１０中に残置させた状態で、インナーパ
イル２０の引抜き除去が行われる。
【００３９】インナーパイル２０が杭本体１８内から除
去されると、杭本体１８の先端は、開放された状態とな
り、深度Ｈ１から支持層１６に到達するまでの打設は、
インナーパイル２０を挿入しないで、先端が開放された
状態で行われる。
去されると、杭本体１８の先端は、開放された状態とな
り、深度Ｈ１から支持層１６に到達するまでの打設は、
インナーパイル２０を挿入しないで、先端が開放された
状態で行われる。
【００４０】以上のようにして行われる杭の打設方法に
よれば、軟弱地盤１０の液状化し易い部分（深度Ｈ１ま
での間）は、杭１４の先端を閉塞状態で打設するととも
に、液状化し易い部分以外（深度Ｈ１から支持層１６ま
での間）は、杭１４の先端を開放状態で打設するので、
液状化し易い部分に地盤改良を施す場合に、杭１４の打
設に伴う効果を確実に見込むことができる。
よれば、軟弱地盤１０の液状化し易い部分（深度Ｈ１ま
での間）は、杭１４の先端を閉塞状態で打設するととも
に、液状化し易い部分以外（深度Ｈ１から支持層１６ま
での間）は、杭１４の先端を開放状態で打設するので、
液状化し易い部分に地盤改良を施す場合に、杭１４の打
設に伴う効果を確実に見込むことができる。
【００４１】なお、図４，５に示した杭の打設方法で
は、杭１４を軟弱地盤に打設することだけで軟弱地盤の
液状化対策とすることができる。また、上記実施例で
は、ＳＣＰを軟弱地盤の液状化対策に採用した場合に、
地上から比較的深度が小さい深さまでこれを造成する場
合を例示したが、本発明の実施は、これに限定されるこ
とはなく、杭とＳＣＰとを併用する場合の全て適用する
ことができる。
は、杭１４を軟弱地盤に打設することだけで軟弱地盤の
液状化対策とすることができる。また、上記実施例で
は、ＳＣＰを軟弱地盤の液状化対策に採用した場合に、
地上から比較的深度が小さい深さまでこれを造成する場
合を例示したが、本発明の実施は、これに限定されるこ
とはなく、杭とＳＣＰとを併用する場合の全て適用する
ことができる。
【００４２】さらに、上記実施例では、軟弱地盤中に細
粒分が多い場合の設計方法を例示したが、本発明の設計
方法は、これに限定されることはなく、例えば、図６に
示した簡易図表により置換率を決定してもよく、どのよ
うな方法によって置換率を決定しても、上記実施例と同
等の作用効果は得られる。
粒分が多い場合の設計方法を例示したが、本発明の設計
方法は、これに限定されることはなく、例えば、図６に
示した簡易図表により置換率を決定してもよく、どのよ
うな方法によって置換率を決定しても、上記実施例と同
等の作用効果は得られる。
【００４３】
【発明の効果】以上、実施例で詳細に説明したように、
本発明にかかるサンドコンパクションパイルの設計方法
によれば、杭の打設に伴う地盤の締固め効果を地盤改良
の設計を行う場合に有効に反映させることができる。
本発明にかかるサンドコンパクションパイルの設計方法
によれば、杭の打設に伴う地盤の締固め効果を地盤改良
の設計を行う場合に有効に反映させることができる。
【図１】本発明にかかるサンドコンパクションパイルの
設計方法が適用される地盤改良の状態を示す平面説明図
である。
設計方法が適用される地盤改良の状態を示す平面説明図
である。
【図２】図１の断面図である。
【図３】本発明にかかるサンドコンパクションパイルの
設計方法の手順を示すフローチャート図である。
設計方法の手順を示すフローチャート図である。
【図４】図１に示した地盤改良区域に杭を打設する際の
具体的な打設方法の工程説明図である。
具体的な打設方法の工程説明図である。
【図５】図４に示した打設工程で使用するインナーパイ
ルの説明図である。
ルの説明図である。
【図６】従来のサンドコンパクションパイルの設計法で
用いる簡易図表の一例を示す説明図である。
用いる簡易図表の一例を示す説明図である。
【図７】置換率を求める場合のサンドコンパクションパ
イル配置の一例を示す説明図である。
イル配置の一例を示す説明図である。
【図８】従来のサンドコンパクションパイルの設計法の
他の例を示す設計手順のフローチャート図である。
他の例を示す設計手順のフローチャート図である。
１０ 軟弱地盤 １２ サンドコンパクションパイル（ＳＣ
Ｐ） １４ 杭 １６ 支持層 １８ 杭本体 ２０ インナーパイル ２０ａ インナーパイル本体 ２０ｂ 鍔部
Ｐ） １４ 杭 １６ 支持層 １８ 杭本体 ２０ インナーパイル ２０ａ インナーパイル本体 ２０ｂ 鍔部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 紀吉 神奈川県横浜市鶴見区江ヶ崎町４番１号 東京電力株式会社電力技術研究所内 (72)発明者 山内 一秀 東京都千代田区内幸町２−１−４ 東電設 計株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 軟弱地盤中にサンドコンパクションパイ
ルを造成して地盤改良をした後に、この地盤改良区域に
杭を打設する際のサンドコンパクションパイルの設計方
法において、 改良区域に打設される前記杭の締固め効果を、前記サン
ドコンパクションパイルとの関係で評価し、この評価に
基づいて、前記サンドコンパクションパイルの本数を決
定することを特徴とするサンドコンパクションパイルの
設計方法。 - 【請求項２】 請求項１記載のサンドコンパクションパ
イルの設計方法において、 前記サンドコンパクションパイルの本数を決定する前
に、 原地盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、 細粒分含有率Ｆc（％）より、最大間隙比ｅMAXおよびｅ
MINを求める第１ステップと、 前記原地盤N値Ｎ0と拘束圧σv’（ｋｇｆ／ｃｍ2）から
相対密度Ｄr0および原地盤の間隙比ｅ0を求める第２ス
テップと、 増加Ｎ値に対する低減率βを求める第３ステップと、 前記低減率βを考慮し、細粒分がないとした場合の計算
Ｎ値Ｎ1’を求める第４ステップと、 前記計算Ｎ値Ｎ1’と前記拘束圧σv’（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）から、間隙比ｅ1を求める第５ステップと、 前記間隙比ｅ0，ｅ1に基づいて、置換率ａsを求める第
６ステップと、 前記置換率ａsと、改良区域の面積Ａ，サンドコンパク
ションパイルの断面積Ａｓとに基づいてサンドコンパク
ションバイル本数を求める第７ステップとを行うことを
特徴とするサンドコンパクションパイルの設計方法。 - 【請求項３】 請求項１記載のサンドコンパクションパ
イルの設計方法において、 前記サンドコンパクションパイルの本数を決定する前
に、 原地盤N値Ｎ0を求め、改良後の目標Ｎ値Ｎ1を設定し、 簡易図表設計法により前記サンドコンパクションパイル
の置換率ａsを設定することを特徴とするサンドコンパ
クションパイルの設計方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08345079A JP3086662B2 (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | サンドコンパクションパイルの設計方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08345079A JP3086662B2 (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | サンドコンパクションパイルの設計方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10183592A true JPH10183592A (ja) | 1998-07-14 |
| JP3086662B2 JP3086662B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=18374147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08345079A Expired - Fee Related JP3086662B2 (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | サンドコンパクションパイルの設計方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3086662B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012241499A (ja) * | 2011-05-24 | 2012-12-10 | Kajima Corp | 揺すり込み沈下対策地盤および揺すり込み沈下対策地盤の造成方法 |
| JP2014040743A (ja) * | 2012-08-23 | 2014-03-06 | Penta Ocean Construction Co Ltd | 地盤密度の推定方法、この地盤密度の推定方法を用いた地盤埋立ての管理方法、地盤締固めの管理方法およびケーソン中詰めの管理方法 |
| JP2018059310A (ja) * | 2016-10-04 | 2018-04-12 | 株式会社大林組 | 液状化地盤における圧入杭の設計方法 |
| CN108316280A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-07-24 | 中国铁路兰州局集团有限公司中卫工务段 | 一种沙障系统及其使用方法 |
| CN108487220A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-04 | 宁夏大学 | 一种沙障结构及其组件 |
| CN108487221A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-04 | 宁夏大学 | 一种沙障结构及其制作方法和应用 |
| KR20200012695A (ko) * | 2017-09-29 | 2020-02-05 | 조인트 스탁 컴퍼니 “로제네르고아톰” | 연약 무기질 토양으로 쌓은 기초 압축의 방법 |
-
1996
- 1996-12-25 JP JP08345079A patent/JP3086662B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012241499A (ja) * | 2011-05-24 | 2012-12-10 | Kajima Corp | 揺すり込み沈下対策地盤および揺すり込み沈下対策地盤の造成方法 |
| JP2014040743A (ja) * | 2012-08-23 | 2014-03-06 | Penta Ocean Construction Co Ltd | 地盤密度の推定方法、この地盤密度の推定方法を用いた地盤埋立ての管理方法、地盤締固めの管理方法およびケーソン中詰めの管理方法 |
| JP2018059310A (ja) * | 2016-10-04 | 2018-04-12 | 株式会社大林組 | 液状化地盤における圧入杭の設計方法 |
| KR20200012695A (ko) * | 2017-09-29 | 2020-02-05 | 조인트 스탁 컴퍼니 “로제네르고아톰” | 연약 무기질 토양으로 쌓은 기초 압축의 방법 |
| JP2020507695A (ja) * | 2017-09-29 | 2020-03-12 | ジョイント ストック カンパニー“ロスエネルゴアトム” | 軟弱な無機質土壌からなる基礎の締固め方法 |
| CN108316280A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-07-24 | 中国铁路兰州局集团有限公司中卫工务段 | 一种沙障系统及其使用方法 |
| CN108487220A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-04 | 宁夏大学 | 一种沙障结构及其组件 |
| CN108487221A (zh) * | 2018-03-29 | 2018-09-04 | 宁夏大学 | 一种沙障结构及其制作方法和应用 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3086662B2 (ja) | 2000-09-11 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |