JPH10160619A - ３次元流れ計測装置とこれを用いた流れ分布計測装置 - Google Patents
３次元流れ計測装置とこれを用いた流れ分布計測装置Info
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- JPH10160619A JPH10160619A JP31901996A JP31901996A JPH10160619A JP H10160619 A JPH10160619 A JP H10160619A JP 31901996 A JP31901996 A JP 31901996A JP 31901996 A JP31901996 A JP 31901996A JP H10160619 A JPH10160619 A JP H10160619A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 狭いスペースの気体の３次元流れおよびこの
分布を計測する３次元流れとその分布計測装置を提供す
る。 【解決手段】 球状のセンサヘッド１と、このセンサヘ
ッド１に通電して加熱しこの発熱量とセンサヘッド周囲
を流れる気体により奪われる熱量とが平衡したときの電
流値を用いてセンサヘッド周囲を流れる気体の流速と流
れ角を演算する計測演算装置６と、を備え、センサヘッ
ド１は、絶縁性の球体と、この球体表面に付着した互い
に絶縁された４枚の金属膜３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄとか
らなり、計測演算装置６は各金属膜３ａ，３ｂ，３ｃ，
３ｄに電流を流す。
分布を計測する３次元流れとその分布計測装置を提供す
る。 【解決手段】 球状のセンサヘッド１と、このセンサヘ
ッド１に通電して加熱しこの発熱量とセンサヘッド周囲
を流れる気体により奪われる熱量とが平衡したときの電
流値を用いてセンサヘッド周囲を流れる気体の流速と流
れ角を演算する計測演算装置６と、を備え、センサヘッ
ド１は、絶縁性の球体と、この球体表面に付着した互い
に絶縁された４枚の金属膜３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄとか
らなり、計測演算装置６は各金属膜３ａ，３ｂ，３ｃ，
３ｄに電流を流す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、翼等の後方の３次
元流れとその分布を計測する計測装置に係わり、特に狭
隘なスペースにおける３次元流れおよびその分布を計測
する装置に関する。
元流れとその分布を計測する計測装置に係わり、特に狭
隘なスペースにおける３次元流れおよびその分布を計測
する装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ファン圧縮機等の性能を把握するために
は、静翼のウェーク分布、つまり静翼後方の流れ分布を
計測する必要がある。従来は図７に示すように熊手７
（ｒａｋｅ）型の支持具の先にセンサヘッド８を設け、
このセンサヘッド８にピトー管を設け流速分布を計測し
ていた。しかしピトー管では流れ角が計測できない。こ
のため図８に示すようにピトー管に代えてホットワイヤ
を交差したＸ型ホットワイヤを用いて流れ角を計測する
ことも行われている。このホットワイヤとは熱線風速計
に用いる白金線やタングステン線のことで、これに電流
を流して加熱し流体によって奪われる熱量と加熱による
熱量が平衡したときの電流から流体の流速が計測され
る。このホットワイヤを交差し両ホットワイヤの熱量の
比と両ホットワイヤに流入する流体の流れ角との関係を
表す実験データより流れ角を算出することができる。
は、静翼のウェーク分布、つまり静翼後方の流れ分布を
計測する必要がある。従来は図７に示すように熊手７
（ｒａｋｅ）型の支持具の先にセンサヘッド８を設け、
このセンサヘッド８にピトー管を設け流速分布を計測し
ていた。しかしピトー管では流れ角が計測できない。こ
のため図８に示すようにピトー管に代えてホットワイヤ
を交差したＸ型ホットワイヤを用いて流れ角を計測する
ことも行われている。このホットワイヤとは熱線風速計
に用いる白金線やタングステン線のことで、これに電流
を流して加熱し流体によって奪われる熱量と加熱による
熱量が平衡したときの電流から流体の流速が計測され
る。このホットワイヤを交差し両ホットワイヤの熱量の
比と両ホットワイヤに流入する流体の流れ角との関係を
表す実験データより流れ角を算出することができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このようなＸ型ホット
ワイヤで流れ角を計測する場合、Ｘ型ホットワイヤの幅
は５ｍｍ程度必要であり、図７に示す熊手７に取り付け
た場合、熊手７の幅は２５ｍｍ程度の幅となる。一方、
小型の圧縮機の静翼のウェーキ分布を計測するには、熊
手７の幅は大きくても１５ｍｍ以内、つまり３ｍｍピッ
チ程度で流速と流れ角の分布を計測することが望まし
い。また従来の計測装置では３次元の流れを小さな装置
で計測することはできなかった。
ワイヤで流れ角を計測する場合、Ｘ型ホットワイヤの幅
は５ｍｍ程度必要であり、図７に示す熊手７に取り付け
た場合、熊手７の幅は２５ｍｍ程度の幅となる。一方、
小型の圧縮機の静翼のウェーキ分布を計測するには、熊
手７の幅は大きくても１５ｍｍ以内、つまり３ｍｍピッ
チ程度で流速と流れ角の分布を計測することが望まし
い。また従来の計測装置では３次元の流れを小さな装置
で計測することはできなかった。
【０００４】本発明は、上述の問題点に鑑みてなされた
もので、狭いスペースの気体の３次元流れおよびこの分
布を計測する３次元流れとその分布計測装置を提供する
ことを目的とする。
もので、狭いスペースの気体の３次元流れおよびこの分
布を計測する３次元流れとその分布計測装置を提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明では、球状のセンサヘッドと、この
センサヘッドに通電して加熱しこの発熱量とセンサヘッ
ド周囲を流れる気体により奪われる熱量とが平衡したと
きの電流値を用いてセンサヘッド周囲を流れる気体の流
速と流れ角を演算する計測演算装置と、を備え、前記セ
ンサヘッドは、絶縁性の球体と、この球体表面に付着し
た互いに絶縁された４枚の金属膜とからなり、前記計測
演算装置は各金属膜に電流を流す。
め、請求項１の発明では、球状のセンサヘッドと、この
センサヘッドに通電して加熱しこの発熱量とセンサヘッ
ド周囲を流れる気体により奪われる熱量とが平衡したと
きの電流値を用いてセンサヘッド周囲を流れる気体の流
速と流れ角を演算する計測演算装置と、を備え、前記セ
ンサヘッドは、絶縁性の球体と、この球体表面に付着し
た互いに絶縁された４枚の金属膜とからなり、前記計測
演算装置は各金属膜に電流を流す。
【０００６】球体には４枚の金属膜が互いに絶縁されて
付着している。各金属膜は通電される。球体の４枚の金
属膜の発熱量と周囲を流れる気体によって奪われる熱量
が平衡したときの電流値に基づく発熱量と気体の流速と
の関係を予め実験的に求めておくことにより気体の流速
を得ることができる。また平衡したときのそれぞれの金
属膜の発熱量と気体の３次元流れ角との関係を予め実験
的に求めておき、通電した電流から各金属膜の発熱量を
求め気体の３次元流れ角を得ることができる。
付着している。各金属膜は通電される。球体の４枚の金
属膜の発熱量と周囲を流れる気体によって奪われる熱量
が平衡したときの電流値に基づく発熱量と気体の流速と
の関係を予め実験的に求めておくことにより気体の流速
を得ることができる。また平衡したときのそれぞれの金
属膜の発熱量と気体の３次元流れ角との関係を予め実験
的に求めておき、通電した電流から各金属膜の発熱量を
求め気体の３次元流れ角を得ることができる。
【０００７】請求項２の発明では、前記４枚の金属膜は
同一面積を有し、対向する２枚の金属膜は前記球体の所
定方向の直径に対して対称に配置されている。
同一面積を有し、対向する２枚の金属膜は前記球体の所
定方向の直径に対して対称に配置されている。
【０００８】４枚の金属膜の面積を同一面積とし、対向
する２枚の金属膜を球体の所定方向の直径に対して対称
に配置し、２枚の対向する金属膜の発熱量から、所定方
向の直径を含みこの２枚の金属膜の付着した球面を切断
した第１切断面における流れ角度θを演算できる。ま
た、対向する他の２枚の金属膜を前記球体の所定方向の
直径に対して対称に配置し、この他の２枚の対向する金
属膜の発熱量から、前記所定方向の直径を含みこの他の
２枚の金属膜の付着した球面を切断した第２切断面にお
ける流れ角度φを演算できる。この第１切断面内の流れ
角θと第２切断面内の流れ角φから３次元の流れ角ψを
演算することができる。
する２枚の金属膜を球体の所定方向の直径に対して対称
に配置し、２枚の対向する金属膜の発熱量から、所定方
向の直径を含みこの２枚の金属膜の付着した球面を切断
した第１切断面における流れ角度θを演算できる。ま
た、対向する他の２枚の金属膜を前記球体の所定方向の
直径に対して対称に配置し、この他の２枚の対向する金
属膜の発熱量から、前記所定方向の直径を含みこの他の
２枚の金属膜の付着した球面を切断した第２切断面にお
ける流れ角度φを演算できる。この第１切断面内の流れ
角θと第２切断面内の流れ角φから３次元の流れ角ψを
演算することができる。
【０００９】請求項３の発明では、間隔を隔てて配置さ
れた球状の複数のセンサヘッドと、この各センサヘッド
に通電して加熱しこの発熱量とセンサヘッド周囲を流れ
る気体により奪われる熱量とが平衡したときの電流値を
用いて各センサヘッド周囲を流れる気体の流速と流れ角
を演算する計測演算装置と、を備え、前記センサヘッド
は、絶縁性の球体と、この球体表面に付着した互いに絶
縁された４枚の金属膜とからなり、前記計測演算装置は
各金属膜に電流を流す。
れた球状の複数のセンサヘッドと、この各センサヘッド
に通電して加熱しこの発熱量とセンサヘッド周囲を流れ
る気体により奪われる熱量とが平衡したときの電流値を
用いて各センサヘッド周囲を流れる気体の流速と流れ角
を演算する計測演算装置と、を備え、前記センサヘッド
は、絶縁性の球体と、この球体表面に付着した互いに絶
縁された４枚の金属膜とからなり、前記計測演算装置は
各金属膜に電流を流す。
【００１０】各球体には同一面積を有する４枚の金属膜
が互いに絶縁されて付着されており、この金属膜は通電
される。各球体の４枚の金属膜の発熱量と周囲を流れる
気体によって奪われる熱量が平衡したときの電流値と気
体の流速との関係を予め実験的に求めておくことにより
気体の流速を得ることができる。また平衡したときの各
金属膜の発熱量と気体の３次元流れ角との関係を予め実
験的に求めておき、通電した電流から各金属膜の発熱量
を求め気体の３次元流れ角を得ることができる。このよ
うな金属膜の付着した球体を複数間隔を隔てて配置する
ことにより、流れの速度および３次元流れ角の分布を得
ることができる。なお、球体の直径はＸ型ホットワイヤ
よりもかなり小さくしても流速と３次元流れ角の測定が
可能であり、５本の手を有する熊手に取りつけた場合熊
手の幅も小さくできるので、狭隘なスペースの３次元流
れの分布を計測することができる。
が互いに絶縁されて付着されており、この金属膜は通電
される。各球体の４枚の金属膜の発熱量と周囲を流れる
気体によって奪われる熱量が平衡したときの電流値と気
体の流速との関係を予め実験的に求めておくことにより
気体の流速を得ることができる。また平衡したときの各
金属膜の発熱量と気体の３次元流れ角との関係を予め実
験的に求めておき、通電した電流から各金属膜の発熱量
を求め気体の３次元流れ角を得ることができる。このよ
うな金属膜の付着した球体を複数間隔を隔てて配置する
ことにより、流れの速度および３次元流れ角の分布を得
ることができる。なお、球体の直径はＸ型ホットワイヤ
よりもかなり小さくしても流速と３次元流れ角の測定が
可能であり、５本の手を有する熊手に取りつけた場合熊
手の幅も小さくできるので、狭隘なスペースの３次元流
れの分布を計測することができる。
【００１１】請求項４の発明では、前記４枚の金属膜は
同一面積を有し、対向する２枚の金属膜は前記球体の所
定方向の直径に対して対称に配置されており、前記所定
方向は各球体とも同一方向である。
同一面積を有し、対向する２枚の金属膜は前記球体の所
定方向の直径に対して対称に配置されており、前記所定
方向は各球体とも同一方向である。
【００１２】請求項２で説明したように、同一面積の４
枚の金属膜を２枚１組にして対向して配置することによ
り３次元の流れ角ψを得ることができる。このような金
属膜を有する球体を複数個、向きを同一にして配置する
ことにより３次元流れの流速と流れ角の分布を得ること
ができる。
枚の金属膜を２枚１組にして対向して配置することによ
り３次元の流れ角ψを得ることができる。このような金
属膜を有する球体を複数個、向きを同一にして配置する
ことにより３次元流れの流速と流れ角の分布を得ること
ができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。図１は本発明の第１実施形
態の流速とその３次元方向を計測する３次元流れ計測装
置の斜視図である。球体１はセラミックスなどの絶縁材
よりなり、流れ後方から一つの直径の延長線５に沿った
支持材２で絶縁的に支持されている。支持材２は球体１
周囲の流れを乱さぬ形状配置になっている。球体１の表
面には金属膜３、例えばニッケルの蒸着膜が付着され、
直径の延長線５を通る十字の間隙４により互いに絶縁さ
れている。金属膜３は面積の等しい４枚の金属膜３ａ，
３ｂ，３ｃ，３ｄよりなり、直径の延長線５に対して３
ａと３ｂが対称に配置され、３ｃと３ｄが対称に配置さ
れている。各金属膜３には電線が接続され支持材２の内
部を通り計測演算装置６に接続されている。計測演算装
置６は金属膜３に通電しこの電流値に基づき流速、３次
元流れ角等を算出する。
て図面を参照して説明する。図１は本発明の第１実施形
態の流速とその３次元方向を計測する３次元流れ計測装
置の斜視図である。球体１はセラミックスなどの絶縁材
よりなり、流れ後方から一つの直径の延長線５に沿った
支持材２で絶縁的に支持されている。支持材２は球体１
周囲の流れを乱さぬ形状配置になっている。球体１の表
面には金属膜３、例えばニッケルの蒸着膜が付着され、
直径の延長線５を通る十字の間隙４により互いに絶縁さ
れている。金属膜３は面積の等しい４枚の金属膜３ａ，
３ｂ，３ｃ，３ｄよりなり、直径の延長線５に対して３
ａと３ｂが対称に配置され、３ｃと３ｄが対称に配置さ
れている。各金属膜３には電線が接続され支持材２の内
部を通り計測演算装置６に接続されている。計測演算装
置６は金属膜３に通電しこの電流値に基づき流速、３次
元流れ角等を算出する。
【００１４】図２は本発明の第２実施形態を示す斜視図
である。図１に示す球体１が所定の間隔で配置され、熊
手７によって流れを乱さないように支持されている。計
測演算装置６ａは各球体１の金属膜３に電流を供給する
とともにその電流値と金属膜３の抵抗値等から流れ速
度、流れ角等を演算する。１つの直径の延長線５の方向
は全ての球体１で同一であり、熊手７の前後方向となっ
ている。熊手７は静翼９の後流に設定される。各構成部
材の寸法の一例を示すと、球体１の直径は１ｍｍ程度、
金属膜３の厚みは１〜１０μｍ程度であり、球体１の中
心間距離は２ｍｍ程度で、５本手の熊手７の場合全幅は
１０ｍｍ程度である。
である。図１に示す球体１が所定の間隔で配置され、熊
手７によって流れを乱さないように支持されている。計
測演算装置６ａは各球体１の金属膜３に電流を供給する
とともにその電流値と金属膜３の抵抗値等から流れ速
度、流れ角等を演算する。１つの直径の延長線５の方向
は全ての球体１で同一であり、熊手７の前後方向となっ
ている。熊手７は静翼９の後流に設定される。各構成部
材の寸法の一例を示すと、球体１の直径は１ｍｍ程度、
金属膜３の厚みは１〜１０μｍ程度であり、球体１の中
心間距離は２ｍｍ程度で、５本手の熊手７の場合全幅は
１０ｍｍ程度である。
【００１５】流速は熱線風速計と同様な方法により演算
される。図１に示す金属膜３に電流を通して加熱し、気
体の中に置くと、球体１から失われる熱量Ｈと流速ｖの
間には次式が成り立つ。 Ｈ＝Ｂ√ｖ＋Ｃ …（１） ここでＢ，Ｃは装置定数である。金属膜３の電気抵抗を
Ｒ、電流をＩとすれば、（１）式は次のようになる。 Ｉ2 Ｒ＝Ｂ√ｖ＋Ｃ …（２）
される。図１に示す金属膜３に電流を通して加熱し、気
体の中に置くと、球体１から失われる熱量Ｈと流速ｖの
間には次式が成り立つ。 Ｈ＝Ｂ√ｖ＋Ｃ …（１） ここでＢ，Ｃは装置定数である。金属膜３の電気抵抗を
Ｒ、電流をＩとすれば、（１）式は次のようになる。 Ｉ2 Ｒ＝Ｂ√ｖ＋Ｃ …（２）
【００１６】供給する熱量と気体により失われる熱量が
平衡したとき、つまり通電する電流値が一定値に落ち着
いたときの電流値ＩS を（２）式に代入することにより
流速ｖを求めることができる。この場合の電流Ｉは金属
膜３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄを直列に接続したときの電流
とするとよい。なお電圧をＶとすればＶ＝ＩＲであるの
で、（２）の左辺はＩＶで表すことができ、これにより
抵抗Ｒの値（これは温度により変化する）は必ずしも必
要ではない。
平衡したとき、つまり通電する電流値が一定値に落ち着
いたときの電流値ＩS を（２）式に代入することにより
流速ｖを求めることができる。この場合の電流Ｉは金属
膜３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄを直列に接続したときの電流
とするとよい。なお電圧をＶとすればＶ＝ＩＲであるの
で、（２）の左辺はＩＶで表すことができ、これにより
抵抗Ｒの値（これは温度により変化する）は必ずしも必
要ではない。
【００１７】図３は測定した流速ｖの一例を示す図であ
る。横軸は時間を表し、縦軸は流速ｖを示す。流速ｖは
こきざみに変動しており、平均値をｖｍ、変動幅をΔｖ
とすると、変動幅と平均値との比Δｖ／ｖｍ（乱れ度）
を得ることができる。
る。横軸は時間を表し、縦軸は流速ｖを示す。流速ｖは
こきざみに変動しており、平均値をｖｍ、変動幅をΔｖ
とすると、変動幅と平均値との比Δｖ／ｖｍ（乱れ度）
を得ることができる。
【００１８】図４は流れ角ψの算出方法を説明する図で
ある。直径の延長線５の通る直径を含む互いに直交する
第１切断面と第２切断面とを想定する。球体１の中心を
Ｏとし、直径の延長線５方向をＹ軸としこれに直交する
Ｘ軸とＺ軸を設定する。第１切断面をＸＹ平面内とし、
第２切断面をＹＺ平面内とする。球体１の中心Ｏを座標
の中心とする。対向する金属膜３ａ，３ｂは第２切断面
に対して対称に配置され、他の対向する金属膜３ｃ，３
ｄは第１切断面に対して対称に配置されている。θはＸ
Ｙ平面内での流れ角の成分を示し、φはＹＺ平面の流れ
角の成分を示す。ψは角度θ線上のＸＹ平面との角度を
示し、ψはθとφとから算出される。３次元流れ角はθ
とψとで表される。
ある。直径の延長線５の通る直径を含む互いに直交する
第１切断面と第２切断面とを想定する。球体１の中心を
Ｏとし、直径の延長線５方向をＹ軸としこれに直交する
Ｘ軸とＺ軸を設定する。第１切断面をＸＹ平面内とし、
第２切断面をＹＺ平面内とする。球体１の中心Ｏを座標
の中心とする。対向する金属膜３ａ，３ｂは第２切断面
に対して対称に配置され、他の対向する金属膜３ｃ，３
ｄは第１切断面に対して対称に配置されている。θはＸ
Ｙ平面内での流れ角の成分を示し、φはＹＺ平面の流れ
角の成分を示す。ψは角度θ線上のＸＹ平面との角度を
示し、ψはθとφとから算出される。３次元流れ角はθ
とψとで表される。
【００１９】図５は金属膜３ａで発生している熱量Ｅ
ａ、金属膜３ｂで発生している熱量Ｅｂと流れ角θとの
関係を示す図である。各熱量Ｅａ，Ｅｂは金属膜３ａ，
３ｂに供給される熱量とこの周囲を流れる気体によって
奪われる熱量が平衡したときの熱量である。平衡したか
否かは供給する電流が一定値に落ち着いたか否かで判定
でき、この一定値の電流より各熱量Ｅａ，Ｅｂを算出す
ることができる。なおＥａとＥｂからそれぞれ算出した
流れ角θが相違するときは、平均の角度θｍをとるよう
にするとよい。
ａ、金属膜３ｂで発生している熱量Ｅｂと流れ角θとの
関係を示す図である。各熱量Ｅａ，Ｅｂは金属膜３ａ，
３ｂに供給される熱量とこの周囲を流れる気体によって
奪われる熱量が平衡したときの熱量である。平衡したか
否かは供給する電流が一定値に落ち着いたか否かで判定
でき、この一定値の電流より各熱量Ｅａ，Ｅｂを算出す
ることができる。なおＥａとＥｂからそれぞれ算出した
流れ角θが相違するときは、平均の角度θｍをとるよう
にするとよい。
【００２０】図６は金属膜３ｃで発生している熱量Ｅ
ｃ、金属膜３ｄで発生している熱量Ｅｄと流れ角φとの
関係を示す図である。各熱量Ｅｃ，Ｅｄは金属膜３ｃ，
３ｄに供給される熱量とこの周囲を流れる気体によって
奪われる熱量が平衡したときの熱量である。平衡したか
否かは供給する電流が一定値に落ち着いたか否かで判定
でき、この一定値の電流より各熱量Ｅｃ，Ｅｄを算出す
ることができる。なおＥｃとＥｄからそれぞれ算出した
流れ角φが相違するときは、平均の角度φｍをとるよう
にするとよい。このようにして得られたθとφとからψ
が得られ、３次元流れ角はθとψとによって表される。
ｃ、金属膜３ｄで発生している熱量Ｅｄと流れ角φとの
関係を示す図である。各熱量Ｅｃ，Ｅｄは金属膜３ｃ，
３ｄに供給される熱量とこの周囲を流れる気体によって
奪われる熱量が平衡したときの熱量である。平衡したか
否かは供給する電流が一定値に落ち着いたか否かで判定
でき、この一定値の電流より各熱量Ｅｃ，Ｅｄを算出す
ることができる。なおＥｃとＥｄからそれぞれ算出した
流れ角φが相違するときは、平均の角度φｍをとるよう
にするとよい。このようにして得られたθとφとからψ
が得られ、３次元流れ角はθとψとによって表される。
【００２１】
【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
は、球体に４枚の金属膜を付着したセンサヘッドに通電
して発熱量を計測することにより、流速、３次元流れ
角、さらに乱れ度を算出することができる。またこのセ
ンサヘッドを熊手の手にそれぞれ設けることにより極め
てコンパクトな３次元流れ分布計測装置を得ることがで
きる。
は、球体に４枚の金属膜を付着したセンサヘッドに通電
して発熱量を計測することにより、流速、３次元流れ
角、さらに乱れ度を算出することができる。またこのセ
ンサヘッドを熊手の手にそれぞれ設けることにより極め
てコンパクトな３次元流れ分布計測装置を得ることがで
きる。
【図１】本発明の第１実施形態を示す斜視図である。
【図２】本発明の第２実施形態を示す斜視図である。
【図３】流速、平均流速、乱れ度を示す図である。
【図４】流れ角を算出する座標系と各角度θ，φ，ψを
説明する図である。
説明する図である。
【図５】金属膜３ａ，３ｂよりθを算出する説明図であ
る。
る。
【図６】金属膜３ｃ，３ｄよりψを算出する説明図であ
る。
る。
【図７】従来の流れ分布測定装置を示す図である。
【図８】Ｘ型ホットワイヤを示す図である。
１ 球体 ２ 支持材 ３，３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ 金属膜 ４ 間隙 ５，直径の延長線 ６，６ａ計測演算装置 ７ 熊手 ８ 静翼
Claims (4)
- 【請求項１】 球状のセンサヘッドと、このセンサヘッ
ドに通電して加熱しこの発熱量とセンサヘッド周囲を流
れる気体により奪われる熱量とが平衡したときの電流値
を用いてセンサヘッド周囲を流れる気体の流速と流れ角
を演算する計測演算装置と、を備え、前記センサヘッド
は、絶縁性の球体と、この球体表面に付着した互いに絶
縁された４枚の金属膜とからなり、前記計測演算装置は
各金属膜に電流を流すことを特徴とする３次元流れ計測
装置。 - 【請求項２】 前記４枚の金属膜は同一面積を有し、対
向する２枚の金属膜は前記球体の所定方向の直径に対し
て対称に配置されていることを特徴とする請求項１記載
の３次元流れ計測装置。 - 【請求項３】 間隔を隔てて配置された球状の複数のセ
ンサヘッドと、この各センサヘッドに通電して加熱しこ
の発熱量とセンサヘッド周囲を流れる気体により奪われ
る熱量とが平衡したときの電流値を用いて各センサヘッ
ド周囲を流れる気体の流速と流れ角を演算する計測演算
装置と、を備え、前記センサヘッドは、絶縁性の球体
と、この球体表面に付着した互いに絶縁された４枚の金
属膜とからなり、前記計測演算装置は各金属膜に電流を
流すことを特徴とする３次元流れ分布計測装置。 - 【請求項４】 前記４枚の金属膜は同一面積を有し、対
向する２枚の金属膜は前記球体の所定方向の直径に対し
て対称に配置されており、前記所定方向は各球体とも同
一方向であることを特徴とする請求項４記載の３次元流
れ分布計測装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31901996A JPH10160619A (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | ３次元流れ計測装置とこれを用いた流れ分布計測装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31901996A JPH10160619A (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | ３次元流れ計測装置とこれを用いた流れ分布計測装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10160619A true JPH10160619A (ja) | 1998-06-19 |
Family
ID=18105606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31901996A Pending JPH10160619A (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | ３次元流れ計測装置とこれを用いた流れ分布計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10160619A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016535843A (ja) * | 2013-10-22 | 2016-11-17 | エアバス ディフェンス アンド スペース エスエイエス | 航空機の迎え角及び横滑りを測定するための方法及びデバイス |
| CN113125102A (zh) * | 2021-03-24 | 2021-07-16 | 中国空气动力研究与发展中心空天技术研究所 | 一种椭圆截面米字耙流量计5×8测点等面积分布方法 |
-
1996
- 1996-11-29 JP JP31901996A patent/JPH10160619A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016535843A (ja) * | 2013-10-22 | 2016-11-17 | エアバス ディフェンス アンド スペース エスエイエス | 航空機の迎え角及び横滑りを測定するための方法及びデバイス |
| CN113125102A (zh) * | 2021-03-24 | 2021-07-16 | 中国空气动力研究与发展中心空天技术研究所 | 一种椭圆截面米字耙流量计5×8测点等面积分布方法 |
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