JPH0987025A - Rolling bearing used in water of high temperature and high pressure - Google Patents
Rolling bearing used in water of high temperature and high pressureInfo
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- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/10—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for axial load mainly
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、たとえば船舶用
原子炉に搭載される原子炉容器内装型制御棒駆動機構に
おいて高温高圧下の水中で使用される転がり軸受に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling bearing used in water under high temperature and high pressure in a control rod drive mechanism with a built-in reactor vessel mounted on, for example, a marine reactor.
【０００２】[0002]
【従来の技術】船舶用原子炉に搭載される原子炉容器内
装型制御棒駆動機構に用いられる転がり軸受は、高温高
圧下、たとえば３２０〜３５０℃、１２〜１５ＭＰａの
水中という過酷な条件で使用されることになる。2. Description of the Related Art Rolling bearings used in a control rod drive mechanism installed in a nuclear reactor vessel mounted on a marine reactor are used under severe conditions of high temperature and high pressure, such as 320 to 350 ° C. and 12 to 15 MPa of water. Will be done.
【０００３】従来、高温、無潤滑で使用される転がり軸
受としては、内輪、外輪および転動体のうちの少なくと
も１つが炭化ケイ素を主体としたセラミックスで形成さ
れ、残りのものが窒化ケイ素を主体としたセラミックス
で形成されたものが知られている（特開昭６２−５６６
２０号参照）。Conventionally, as a rolling bearing used at high temperature and without lubrication, at least one of an inner ring, an outer ring and a rolling element is formed of ceramics containing silicon carbide as a main component, and the rest is mainly composed of silicon nitride. It is known that it is formed of ceramics (Japanese Patent Laid-Open No. 62-566).
No. 20).
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
転がり軸受を高温高圧下の水中で使用した場合、窒化ケ
イ素からなる部品が短時間で腐食し、その結果転がり軸
受の寿命が短くなるという問題がある。However, when the conventional rolling bearing is used in water under high temperature and high pressure, parts made of silicon nitride are corroded in a short time, resulting in shortening the life of the rolling bearing. is there.
【０００５】この発明の目的は、上記問題を解決し、高
温高圧下の水中で使用した場合にも寿命が長い転がり軸
受を提供することにある。An object of the present invention is to solve the above problems and provide a rolling bearing having a long life even when used in water under high temperature and high pressure.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】この発明による高温高圧
下の水中で使用される転がり軸受は、少なくとも表面部
が、サーメット、ステライトおよび析出硬化系ステンレ
ス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成
された軌道輪と、少なくとも表面部が、サーメット、ス
テライトおよび炭化ケイ素を主体とするセラミックスか
らなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成された
転動体とよりなり、軌道輪の表面部と転動体の表面部と
が異種材料で形成され、転動体の表面部の硬度が軌道輪
の表面部の硬度よりも高くなっているものである。The rolling bearing used in water under high temperature and high pressure according to the present invention has at least one surface selected from the group consisting of cermet, stellite and precipitation hardening stainless steel. And a rolling element having at least the surface portion made of any one material selected from the group consisting of cermet, stellite, and ceramics mainly composed of silicon carbide. The surface of the ring and the surface of the rolling element are made of different materials, and the hardness of the surface of the rolling element is higher than the hardness of the surface of the race.
【０００７】上記転がり軸受によれば、軌道輪が、少な
くとも表面部が、サーメット、ステライトおよび析出硬
化系ステンレス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種
の材料で形成され、転動体が、少なくとも表面部が、サ
ーメット、ステライトおよび炭化ケイ素を主体とするセ
ラミックスからなる群から選ばれたいずれか１種の材料
で形成されているので、高温高圧下の水中で使用したと
しても、腐食のおそれが少なく、しかも軌道輪や転動体
の摩耗の度合いが少なくなって寿命が長くなる。According to the above rolling bearing, at least the surface portion of the bearing ring is made of any one material selected from the group consisting of cermet, stellite and precipitation hardening stainless steel, and the rolling element is at least Since the surface portion is formed of any one material selected from the group consisting of cermet, stellite, and ceramics mainly composed of silicon carbide, even if used in water under high temperature and high pressure, there is a risk of corrosion. In addition, the degree of wear of the races and rolling elements is reduced and the service life is extended.
【０００８】また、軌道輪の表面部と転動体の表面部と
が異種材料で形成されているので、軌道輪および転動体
のいずれにも金属粉が付着したうろこ状摩耗、すなわち
凝着摩耗が生じるのを防止することができ、軸受の寿命
が長くなる。さらに、転動体の表面部の硬度が軌道輪の
表面部の硬度よりも高くなっているので、軌道輪に比べ
て摩耗し易い転動体の耐摩耗性が向上して、軸受全体の
寿命が長くなる。Further, since the surface portion of the bearing ring and the surface portion of the rolling element are made of different materials, scaly wear with metal powder adhered to both the bearing ring and the rolling element, that is, adhesive wear. It can be prevented from occurring and the life of the bearing is extended. Furthermore, the hardness of the surface of the rolling elements is higher than the hardness of the surface of the bearing ring, which improves the wear resistance of the rolling elements, which are more easily worn than the bearing rings, and extends the life of the entire bearing. Become.
【０００９】上記転がり軸受において、軌道輪が、ステ
ンレス鋼製本体および本体の表面を覆うステライト製被
覆層よりなり、転動体が、炭化ケイ素を主体とするセラ
ミックスよりなることがある。ステライト製被覆層は、
たとえば溶射による硬化肉盛で形成される。In the above rolling bearing, the race may consist of a stainless steel main body and a stellite coating layer covering the surface of the main body, and the rolling elements may consist of ceramics mainly composed of silicon carbide. Stellite coating layer,
For example, it is formed by hardfacing by thermal spraying.
【００１０】また、上記転がり軸受において、軌道輪が
析出硬化系ステンレス鋼よりなり、転動体が炭化ケイ素
を主体とするセラミックスよりなることがある。In the above rolling bearing, the bearing ring may be made of precipitation hardening stainless steel and the rolling element may be made of ceramics mainly composed of silicon carbide.
【００１１】さらに、上記転がり軸受において、軌道輪
がサーメットよりなり、転動体が炭化ケイ素を主体とす
るセラミックスよりなることがある。Further, in the above rolling bearing, the bearing ring may be made of cermet and the rolling elements may be made of ceramics mainly composed of silicon carbide.
【００１２】軌道輪が、ステンレス鋼製本体および本体
の表面を覆うステライト製被覆層よりなるもの、析出硬
化系ステンレス鋼よりなるもの、ならびにサーメットよ
りなるものである場合、それぞれ比較的加工性に優れて
いるので、軌道輪の製造が容易になる。さらに、これら
の軌道輪の場合、それぞれその熱膨張係数が、セラミッ
クスに比較してステンレス鋼等の金属の熱膨張係数に近
くなるので、高温での使用時にステンレス鋼等からなる
金属製回転軸およびハウジングと軌道輪との間に隙間が
発生して軸受の内部諸元が変化するのを防止できる。When the bearing ring is made of a stainless steel main body and a stellite coating layer that covers the surface of the main body, a precipitation hardening stainless steel, and a cermet, the workability is relatively excellent. Therefore, the manufacturing of the bearing ring is facilitated. Furthermore, in the case of these bearing rings, their respective thermal expansion coefficients are closer to the thermal expansion coefficient of metals such as stainless steel as compared with ceramics, so when used at high temperatures, metal rotating shafts made of stainless steel or It is possible to prevent a change in internal specifications of the bearing due to a gap between the housing and the bearing ring.
【００１３】上記ステライトは、Ｃｏ基合金であり、た
とえばＣｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜３５wt％、Ｗ１
０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt％以下の組成を
有するものを用いるのがよい。The stellite is a Co-based alloy, for example, Co 40-55 wt%, Cr 15-35 wt%, W1.
It is preferable to use one having a composition of 0 to 20 wt%, C2 to 4 wt% and Fe of 5 wt% or less.
【００１４】上記サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７
０wt％、ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍ
ｏ2 Ｃ５〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％の組成を有す
るものを用いるのがよい。As the cermet, TiC45 to 7
0 wt%, TiN 5-10 wt%, TaC 5-10 wt%, M
It is preferable to use one having a composition of o 2 C of 5 to 10 wt% and Ni of 10 to 15 wt%.
【００１５】[0015]
【発明の実施形態】以下、この発明の実施形態を、図面
を参照して説明する。この実施の形態は、この発明を玉
軸受に適用したものである。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In this embodiment, the present invention is applied to a ball bearing.
【００１６】図１において、玉軸受は、深みぞ玉軸受で
あって、内輪(1) と、外輪(2) と、保持器(3) と、保持
器(3) に保持された複数の玉(4) とよりなる。In FIG. 1, the ball bearing is a deep groove ball bearing, and includes an inner ring (1), an outer ring (2), a cage (3), and a plurality of balls held by the cage (3). It consists of (4).
【００１７】内輪(1) および外輪(2) は、少なくとも表
面部が、サーメット、ステライトおよび析出硬化系ステ
ンレス鋼からなる群から選ばれたいずれか１種の材料で
形成されている。具体的にいえば、内輪(1) および外輪
(2) は、たとえばＳＵＳ３０４等の耐食性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼製本体と、本体の表面を覆う
ステライト製被覆層とよりなる場合がある。この場合、
ステライトとしては、Ｃｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜
３５wt％、Ｗ１０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt
％以下の組成を有するものが用いられる。また、内輪
(1) および外輪(2) は、ＳＵＳ６３０等の析出硬化系ス
テンレス鋼よりなる場合がある。さらに、内輪(1) およ
び外輪(2) は、サーメットよりなる場合がある。この場
合、サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７０wt％、Ｔｉ
Ｎ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５〜１
０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％という組成を有するものが
用いられる。なお、内輪(1) および外輪(2) は、同種の
材料であってもよいし、あるいは異種の材料であっても
よい。At least the surface portions of the inner ring (1) and the outer ring (2) are made of any one material selected from the group consisting of cermet, stellite, and precipitation hardening stainless steel. Specifically, inner ring (1) and outer ring
(2) may consist of, for example, an austenitic stainless steel body having excellent corrosion resistance such as SUS304, and a stellite coating layer that covers the surface of the body. in this case,
As stellite, Co40-55 wt%, Cr15-
35wt%, W10-20wt%, C2-4wt%, Fe5wt
Those having a composition of not more than% are used. Also, the inner ring
(1) and the outer ring (2) may be made of precipitation hardening stainless steel such as SUS630. Further, the inner ring (1) and the outer ring (2) may be made of cermet. In this case, as the cermet, TiC45 to 70 wt%, Ti
N5~10wt%, TaC5~10wt%, Mo 2 C5~1
A material having a composition of 0 wt% and Ni of 10 to 15 wt% is used. The inner ring (1) and the outer ring (2) may be made of the same material or different materials.
【００１８】保持器(3) は、たとえばＳＵＳ３０４、Ｓ
ＵＳ３１６等の耐食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼からなる。The cage (3) is, for example, SUS304, S
It is made of austenitic stainless steel excellent in corrosion resistance such as US316.
【００１９】玉(4) は、少なくとも表面部が、サーメッ
ト、ステライトおよび炭化ケイ素を主体とするセラミッ
クスからなる群から選ばれたいずれか１種の材料で形成
されている。具体的にいえば、玉(4) は、全体が炭化ケ
イ素を主体とするセラミックスよりなる場合がある。ま
た、玉(4) は、全体がサーメットよりなる場合がある。
この場合、サーメットとしては、ＴｉＣ４５〜７０wt
％、ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2
Ｃ５〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％という組成を有す
るものが用いられる。さらに、玉(4) は、全体がステラ
イトよりなる場合がある。この場合、ステライトとして
は、Ｃｏ４０〜５５wt％、Ｃｒ１５〜３５wt％、Ｗ１０
〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、Ｆｅ５wt％以下の組成を有
するものが用いられる。At least the surface portion of the ball (4) is made of any one material selected from the group consisting of cermet, stellite, and ceramics mainly composed of silicon carbide. Specifically, the balls (4) may be wholly made of ceramics mainly composed of silicon carbide. Also, the balls (4) may consist entirely of cermet.
In this case, as cermet, TiC45-70wt
%, TiN 5 to 10 wt%, TaC 5 to 10 wt%, Mo 2
A material having a composition of 5 to 10 wt% C and 10 to 15 wt% Ni is used. Furthermore, the balls (4) may consist entirely of stellite. In this case, as stellite, Co40-55 wt%, Cr15-35 wt%, W10
A material having a composition of ˜20 wt%, C2-4 wt% and Fe5 wt% or less is used.
【００２０】なお、玉軸受としては、保持器を持たない
総玉軸受であってもよい。The ball bearing may be a full ball bearing having no cage.
【００２１】また、内外両輪(1)(2)と玉(4) とは表面部
が異種材料で形成され、しかも玉(4) の表面部の硬度が
内外両輪(1)(2)の表面部の硬度よりも高くなっている。
したがって、内外両輪(1)(2)と玉(4) との組み合わせ
は、たとえば次のようなものが選ばれる。The surfaces of the inner and outer wheels (1) (2) and the balls (4) are made of different materials, and the hardness of the surface of the balls (4) is the surface of the inner and outer wheels (1) (2). It is higher than the hardness of the part.
Therefore, the combination of the inner and outer wheels (1) (2) and the balls (4) is selected as follows, for example.
【００２２】内外両輪(1)(2)がそれぞれＳＵＳ３０４
製本体と、本体の表面を覆うステライト製被覆層とより
なり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミック
スよりなるもの。Both inner and outer wheels (1) and (2) are made of SUS304.
It is composed of a main body and a coating layer made of stellite covering the surface of the main body, and the balls (4) are entirely made of ceramics mainly composed of silicon carbide.
【００２３】内外両輪(1)(2)がそれぞれＳＵＳ６３０
よりなり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミ
ックスよりなるもの。Both inner and outer wheels (1) and (2) are SUS630, respectively.
The whole ball (4) consists of ceramics mainly composed of silicon carbide.
【００２４】内外両輪(1)(2)がそれぞれサーメットよ
りなり、玉(4) 全体が炭化ケイ素を主体とするセラミッ
クスよりなるもの。Both the inner and outer wheels (1) and (2) are made of cermet, and the balls (4) are made entirely of ceramics mainly composed of silicon carbide.
【００２５】玉軸受が原子炉容器内装型制御棒駆動機構
に使用される場合、材料中のＣｏは半減期の長い放射性
腐食生成物60Ｃｏの発生源となることがあり、作業従事
者の被爆低減の観点からは、〜の中では、Ｃｏを含
まないおよびであることが好ましい。When the ball bearings are used in a control rod drive mechanism with a built-in reactor vessel, Co in the material may be a source of radioactive corrosion product 60 Co with a long half-life. From the viewpoint of reduction, it is preferable that Co is not contained in and.
【００２６】なお、この発明は、玉軸受に限らず、ころ
軸受にも適用可能である。The present invention is applicable not only to ball bearings but also roller bearings.
【００２７】[0027]
実験例１ Ａ：ＳＵＳ６３０ Ｂ：Ｎｉ基合金（三菱マテリアル社製、商品名「ハステ
ロイＣ−２２」） Ｃ：ステライト（三菱マテリアル社製、商品名「三菱ス
テライトＮｏ．６Ｂ」） Ｄ：サーメット（ＴｉＣ４５〜７０wt％、ＴｉＮ５〜１
０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５〜１０wt％、
Ｎｉ１０〜１５wt％） Ｅ：Ｓｉ3 Ｎ4 Ｆ：ＳｉＣ 上記６種の材料からそれぞれ外径６５ｍｍ、内径２５ｍ
ｍ、厚さ５ｍｍのリング状試験片を製作した。Experimental Example 1 A: SUS630 B: Ni-based alloy (manufactured by Mitsubishi Materials, trade name "Hastelloy C-22") C: Stellite (manufactured by Mitsubishi Materials, trade name "Mitsubishi Stellite No. 6B") D: Cermet (TiC45 ~ 70wt%, TiN5-1
0 wt%, TaC 5-10 wt%, Mo 2 C 5-10 wt%,
Ni 10 to 15 wt%) E: Si 3 N 4 F: SiC From the above 6 materials, the outer diameter is 65 mm and the inner diameter is 25 m.
A ring-shaped test piece having a thickness of 5 mm and a thickness of 5 mm was manufactured.
【００２８】ついで、材料Ａ〜Ｃからなる試験片を１つ
のオートクレーブ内に、互いに接触せず、かつオートク
レーブ壁に接触しないように治具を用いて挿入するとと
もに、材料Ｄ〜Ｇからなる試験片を別の１つのオートク
レーブ内に、互いに接触せず、かつオートクレーブ壁に
接触しないように治具を用いて挿入した。各試験片、治
具およびオートクレーブ内面には、予め不純物を除去す
るための純水洗浄を施しておいた。Then, the test pieces made of the materials A to C were inserted into one autoclave by using a jig so as not to come into contact with each other and the wall of the autoclave, and the test pieces made of the materials D to G were made. Was inserted into another autoclave using a jig so as not to contact each other and the wall of the autoclave. Each test piece, jig, and inner surface of the autoclave were previously washed with pure water to remove impurities.
【００２９】ついで、オートクレーブ内にイオン交換純
水（１２５℃以下で０．５μｓ／ｃｍ）を、試験片が試
験中常時浸漬されるように注入した。Then, ion-exchanged pure water (0.5 μs / cm at 125 ° C. or lower) was injected into the autoclave so that the test piece was always immersed during the test.
【００３０】ついで、オートクレーブ内を昇温し、１１
０〜１２０℃にて、オートクレーブ内部および純水中の
酸素を除去するための煮沸脱気を行い、溶存酸素濃度が
０．０１ｐｐｍ以下に保持されるようにした。Then, the temperature inside the autoclave is raised to 11
At 0 to 120 ° C., boiling deaeration for removing oxygen in the autoclave and pure water was performed so that the dissolved oxygen concentration was maintained at 0.01 ppm or less.
【００３１】その後、さらに試験温度である３５０±２
℃まで昇温し、圧力はその飽和蒸気圧（約１６．５ＭＰ
ａ）として５００時間および３０００時間保持した。After that, a further test temperature of 350 ± 2
The temperature is raised to ℃, and the pressure is its saturated vapor pressure (about 16.5MP
It was held as a) for 500 hours and 3000 hours.
【００３２】そして、高温高圧の水中に５００時間およ
び３０００時間保持した後の試験片の外観を観察した。
その結果、材料Ａ〜Ｃからなる試験片では、５００時間
保持後でいずれの試験片もわずかに表面が黒色または茶
褐色に変色していた。また、３０００時間保持後ではい
ずれの試験片の表面も全体が黒色に変色していたが、剥
離等の異常は認められなかった。材料Ｄからなる試験片
では、５００時間保持後で表面状態が変化し、３０００
時間保持後では表面に付着物が生成していた。材料Ｅか
らなる試験片では、５００時間保持後で表面が脱色し、
３０００時間保持後では表面が極度に腐食され、表層の
剥離が認められた。材料Ｆからなる試験片では、３００
０時間保持後も表面状態には変化は認められず、ほぼ試
験前と同様な光沢を示していた。Then, the appearance of the test pieces after being kept in high temperature and high pressure water for 500 hours and 3000 hours was observed.
As a result, in the test pieces made of the materials A to C, the surfaces of all the test pieces were slightly discolored to black or brown after being held for 500 hours. Further, after being kept for 3000 hours, the entire surface of each test piece was discolored to black, but no abnormality such as peeling was observed. In the test piece made of the material D, the surface condition was changed after holding for 500 hours,
After the time was kept, deposits were formed on the surface. In the test piece made of the material E, the surface was decolorized after being held for 500 hours,
After being kept for 3000 hours, the surface was extremely corroded and peeling of the surface layer was observed. For the test piece made of material F, 300
No change was observed in the surface condition after holding for 0 hours, and the gloss was almost the same as that before the test.
【００３３】また、各試験片の腐食の度合いを調べるた
めに、単位面積および単位時間当りの重量変化を調べ
た。その結果、材料Ａからなる試験片で−０．１０ｍｇ
／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｂからなる試験片で−０．０５
ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｃからなる試験片で−０．
１０ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｄからなる試験片で＋
０．３０ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｅからなる試験片
で−８．６９ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙ、材料Ｆからなる試
験片で−０．０２ｍｇ／ｄｍ2 ・ｄａｙであった。Further, in order to examine the degree of corrosion of each test piece, the change in weight per unit area and unit time was examined. As a result, the test piece made of the material A had -0.10 mg.
/ Dm 2 · day, -0.05 for the test piece made of material B
mg / dm 2 · day, with a test piece composed of the material C, −0.
+10 mg / dm 2 · day, with a test piece made of material D
0.30mg / dm 2 · day, it was -0.02mg / dm 2 · day in the test piece of material E -8.69mg / dm 2 · day, a test piece of material F.
【００３４】なお、上記２つの試験において、材料Ｄか
らなる試験片の表面に付着物が生成し、重量が増加して
いる原因を調べるために、試験片の表面を電子線マイク
ロアナライザを用いて面分析した結果、Ａｌ、Ｓｉ等が
検出された。これらは、主にＳｉ3 Ｎ4 の構成成分であ
り、材料Ｅからなる試験片の重量減少が顕著であったこ
とから、この試験片から溶出したＡｌ、Ｓｉが材料Ｄか
らなる試験片の表面に付着したものだと考えられる。In the above two tests, in order to investigate the cause of the increase in weight due to the formation of deposits on the surface of the test piece made of the material D, the surface of the test piece was examined with an electron beam microanalyzer. As a result of surface analysis, Al, Si, etc. were detected. Since these are mainly constituent components of Si 3 N 4 and the weight reduction of the test piece made of the material E was remarkable, Al and Si eluted from the test piece were the surface of the test piece made of the material D. It is thought to have adhered to.
【００３５】さらに、高温高圧の水中に３０００時間保
持した後の試験片を用いて転がり寿命試験を行った。こ
の試験は、図２に示すように、軸受材料の評価用として
一般に使用されているスラスト型（森式）転がり寿命試
験装置を用いて行った。図２において、この試験装置
は、調心性のあるホルダ(10)内に試験片(11)が固定さ
れ、その上にＳＵＳ３０４製保持器(12)に保持された６
個のＳｉ3 Ｎ4 製玉(13)（直径３／８インチ）がセット
され、回転駆動軸(14)の下端に固定されたＳｉ3 Ｎ4 製
リング(15)を玉(13)に押付けつつ回転駆動軸(14)を回転
させるものである。そして、ホルダ(10)内に試験片(1
1)、玉(13)およびリング(15)が浸漬されるように蒸留水
を注入しつつスラスト荷重４５Ｋｇｆ、回転速度１２０
０ｒｐｍで回転駆動軸(14)を回転させ、寿命を調べた。
寿命の判断は、試験装置に取付けられた振動計の指示値
が一定値を越えた時点とした。なお、高温高圧の水中で
３０００時間保持しただけで、表面に剥離を生じていた
材料Ｅからなる試験片については、転がり寿命試験は行
わなかった。その結果を図３に示す。図３から、材料Ｂ
以外の材料からなる試験片では、十分な寿命を有するこ
とがわかる。Further, a rolling life test was carried out using the test piece after being kept in high temperature and high pressure water for 3000 hours. This test was carried out using a thrust type (Mori type) rolling life test device that is generally used for evaluating bearing materials, as shown in FIG. In FIG. 2, in this test apparatus, a test piece (11) is fixed in a holder (10) having an aligning property, and a test piece (6) held by a SUS304 cage (12) is held thereon.
One Si 3 N 4 ball (13) (diameter 3/8 inch) is set, and the Si 3 N 4 ring (15) fixed to the lower end of the rotary drive shaft (14) is pressed against the ball (13). Meanwhile, the rotary drive shaft (14) is rotated. Then insert the test piece (1
1), the ball (13) and the ring (15) are soaked in distilled water that the load is 45 kgf and the rotation speed is 120.
The rotary drive shaft (14) was rotated at 0 rpm and the life was examined.
The life was judged when the indicated value of the vibrometer attached to the test device exceeded a certain value. The rolling life test was not performed on the test piece made of the material E, which had been peeled on the surface only after being kept in high temperature and high pressure water for 3000 hours. The result is shown in FIG. From Figure 3, Material B
It can be seen that the test pieces made of materials other than the above have a sufficient life.
【００３６】上記３つの試験から、次のことが明らかに
なった。すなわち、材料Ｅ以外の材料では、高温高圧水
中での耐食性に優れているが、この中で材料Ｂでは、水
中での転がり寿命が十分ではなく、さらに過酷な条件で
ある高温高圧下の水中では使用に耐えないと考えられ
る。したがって、ＳＵＳ６３０、三菱ステライトＮｏ．
６Ｂ、サーメットおよびＳｉＣが高温高圧下の水中で転
がり軸受として使用するのに適した材料であることがわ
かる。From the above-mentioned three tests, the following was revealed. That is, materials other than the material E have excellent corrosion resistance in high temperature and high pressure water, but among them, the material B does not have sufficient rolling life in water, and in water under high temperature and high pressure, which is a more severe condition, It is considered to be unusable. Therefore, SUS630, Mitsubishi Stellite No.
It can be seen that 6B, cermet and SiC are suitable materials for use as rolling bearings in water under high temperature and high pressure.
【００３７】実験例２ 外径６５ｍｍ、内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリング状試
験片と直径３／８インチの試験玉とよりなる組合せ試験
対称物を６種類用意した。Experimental Example 2 Six kinds of combination test symmetrical products were prepared, which consisted of a ring-shaped test piece having an outer diameter of 65 mm, an inner diameter of 25 mm and a thickness of 5 mm and a test ball having a diameter of 3/8 inch.
【００３８】Ｕ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．
１」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝５４〜５６）と、ステライト（三菱マテリアル社
製、商品名「三菱ステライトＮｏ．１２」）からなりか
つ真円度０．５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚ
で０．１〜０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表
面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝４２〜４５）との組
合せ試験対称物。U: 65 mm outer diameter made of SUS304,
On one end surface of a ring having an inner diameter of 25 mm and a thickness of 3 mm, stellite (trade name “Mitsubishi Stellite No.
1 "), a coating layer having a thickness of 2 mm was formed, and the coating layer surface was finished so that the ten-point average roughness Rz was 0.1 μm or less (surface hardness of coating layer: Rockwell C hardness. It
HRC = 54 to 56) and Stellite (trade name "Mitsubishi Stellite No. 12" manufactured by Mitsubishi Materials Corporation), and the circularity is 0.5 µm or less, and the surface roughness is 10-point average roughness Rz.
A combination test symmetry object with a test ball (surface hardness: Rockwell C hardness HRC = 42 to 45) finished to 0.1 to 0.4 μm.
【００３９】Ｖ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．
１」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝５４〜５６）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．
５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜
０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビ
ッカース硬さHv＝２０００〜２５００）との組合せ試験
対称物。V: 65 mm outer diameter made of SUS304,
On one end surface of a ring having an inner diameter of 25 mm and a thickness of 3 mm, stellite (trade name “Mitsubishi Stellite No.
1 "), a coating layer having a thickness of 2 mm was formed, and the coating layer surface was finished so that the ten-point average roughness Rz was 0.1 μm or less (surface hardness of coating layer: Rockwell C hardness. It
HRC = 54 to 56), and made of SiC and having a circularity of 0.
5 μm or less, the surface roughness is 0.1-point average roughness Rz of 0.1 to
Combination test symmetrical product with a test ball (surface hardness: Vickers hardness Hv = 2000 to 2500) finished to 0.4 μm.
【００４０】Ｗ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってステライト（三
菱マテリアル社製、商品名「三菱ステライトＮｏ．１
２」）からなる厚さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表
面を十点平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕
上げた試験片（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さ
HRC ＝４９〜５２）と、ステライト（三菱マテリアル社
製、商品名「三菱ステライトＮｏ．３」）からなりかつ
真円度０．５μｍ以下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで
０．１〜０．４μｍになるように仕上げた試験玉（表面
硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝５０〜５２）との組合
せ試験対称物。W: 65 mm outer diameter made of SUS304,
On one end surface of a ring having an inner diameter of 25 mm and a thickness of 3 mm, stellite (trade name “Mitsubishi Stellite No. 1 manufactured by Mitsubishi Materials Co., Ltd.” was formed by hardfacing by an oxygen acetylene gas method.
2 ″) having a thickness of 2 mm, and the surface of the coating layer was finished so that the ten-point average roughness Rz was 0.1 μm or less (surface hardness of coating layer: Rockwell C hardness It
HRC = 49 to 52) and Stellite (trade name "Mitsubishi Stellite No. 3" manufactured by Mitsubishi Materials Corporation), and has a roundness of 0.5 µm or less and a surface roughness of 0.1 at a ten-point average roughness Rz. A combination test symmetrical product with a test ball (surface hardness: Rockwell C hardness HRC = 50 to 52) finished to be ~ 0.4 µm.
【００４１】Ｘ：ＳＵＳ６３０からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリングの一端面を十点平均
粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試験片
（被覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝４０〜
４５）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．５μｍ以下、
表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍにな
るように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビッカース硬さHv
＝２０００〜２５００）との組合せ試験対称物。X: SUS630 outer diameter 65 mm,
One end surface of a ring having an inner diameter of 25 mm and a thickness of 5 mm was finished so that the ten-point average roughness Rz was 0.1 μm or less (surface hardness of coating layer: Rockwell C hardness HRC = 40 to
45) and made of SiC and having a circularity of 0.5 μm or less,
A test ball with a surface roughness of 10-point average roughness Rz of 0.1 to 0.4 μm (surface hardness: Vickers hardness Hv
= 2000-2500).
【００４２】Ｙ：ＳＵＳ３０４からなる外径６５ｍｍ、
内径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのリングの一端面に、酸素ア
セチレンガス法による硬化肉盛によってＦｅ基合金（三
菱マテリアル社製、商品名「ＭＡ−ＣＳ」）からなる厚
さ２ｍｍの被覆層を形成し、被覆層表面を十点平均粗さ
Ｒｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試験片（被
覆層の表面硬さ：ロックウェルＣ硬さHRC ＝３６〜３
８）と、Ｎｉ基合金（三菱マテリアル社製、商品名「Ｍ
Ａプラストハード」）からなりかつ真円度０．５μｍ以
下、表面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍ
になるように仕上げた試験玉（表面硬さ：ロックウェル
Ｃ硬さHRC ＝４１〜４５）との組合せ試験対称物。Y: 65 mm outer diameter made of SUS304,
A coating layer having a thickness of 2 mm and made of a Fe-based alloy (trade name "MA-CS" manufactured by Mitsubishi Materials Corp.) was formed on one end surface of a ring having an inner diameter of 25 mm and a thickness of 3 mm by hardfacing by an oxygen acetylene gas method. , A test piece whose coating layer surface was finished so that the ten-point average roughness Rz was 0.1 μm or less (surface hardness of coating layer: Rockwell C hardness HRC = 36 to 3).
8) and Ni-based alloy (manufactured by Mitsubishi Materials Corporation, trade name "M
A plasthard ”) and has a circularity of 0.5 μm or less and a surface roughness of 0.1-0.4 μm in terms of ten-point average roughness Rz.
Combination test symmetry product with a test ball (surface hardness: Rockwell C hardness HRC = 41 to 45) finished to be.
【００４３】Ｚ：サーメット（ＴｉＣ４５〜７０wt％、
ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５
〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％）からなる外径６５ｍ
ｍ、内径２５ｍｍ、厚さ５ｍｍのリングの一端面を十点
平均粗さＲｚが０．１μｍ以下となるように仕上げた試
験片（表面硬さ：ビッカース硬さHv＝１４００〜１６０
０）と、ＳｉＣからなりかつ真円度０．５μｍ以下、表
面粗さを十点平均粗さＲｚで０．１〜０．４μｍになる
ように仕上げた試験玉（表面硬さ：ビッカース硬さHv＝
２０００〜２５００）との組合せ試験対称物。Z: Cermet (TiC 45 to 70 wt%,
TiN 5-10 wt%, TaC 5-10 wt%, Mo 2 C 5
65m outside diameter consisting of 10-10 wt%, Ni 10-15 wt%)
A test piece (surface hardness: Vickers hardness Hv = 1400 to 160) in which one end surface of a ring having a diameter of m, an inner diameter of 25 mm and a thickness of 5 mm was finished so that the ten-point average roughness Rz was 0.1 μm or less.
0) and SiC and having a roundness of 0.5 μm or less and a surface roughness of 10-point average roughness Rz of 0.1 to 0.4 μm (surface hardness: Vickers hardness). Hv ＝
2000-2500) Combination test symmetrical object.
【００４４】そして、図２に示す試験装置を使用して水
中転がり摩耗試験を行った。すなわち、試験装置のホル
ダ(10)内に各組合せ試験対称物の試験片(11)および試験
玉(13)をセットし、室温においてホルダ(10)内に蒸留水
を注入しつつスラスト荷重４５Ｋｇｆ、回転速度１２０
０ｒｐｍで回転駆動軸(14)を１００時間回転させ、試験
装置に取付けられた振動計の指示値が、初期値の１５倍
になった時点で回転駆動軸を停止させた。その結果を図
４に示す。組合せ試験対称物ＶおよびＺでは１００時間
経過した後も振動計の指示値が、初期値の１５倍に達し
なかった。Then, an underwater rolling wear test was conducted using the test apparatus shown in FIG. That is, the test piece (11) and the test ball (13) of each combination test symmetrical object are set in the holder (10) of the test apparatus, and the thrust load is 45 kgf while pouring distilled water into the holder (10) at room temperature, Rotation speed 120
The rotary drive shaft (14) was rotated at 0 rpm for 100 hours, and the rotary drive shaft was stopped when the indicated value of the vibrometer attached to the test device reached 15 times the initial value. FIG. 4 shows the results. With the combination test symmetrical objects V and Z, the indicated value of the vibrometer did not reach 15 times the initial value even after 100 hours had elapsed.
【００４５】また、試験後の各組合せ試験対称物の試験
片および試験玉の外観を観察した。その結果、組合せ試
験対称物Ｕ、ＷおよびＹにおいては、試験片および試験
玉のいずれもが金属光沢を失っており、摩耗主体の損傷
形態を示していた。また、ＳＥＭ観察を行った結果、こ
れらの組合せ試験対称物の試験片の損傷部および試験玉
表面が、金属粉が付着したようなうろこ状摩耗を呈して
おり、試験片と試験玉との間で凝着摩耗を起こしてい
た。また、組合せ試験対称物ＶおよびＸおいては、試験
片の損傷部分は金属光沢を失ってはいるものの、試験玉
は試験前と同等の金属光沢を有していた。さらに、組合
せ試験対称物Ｚおいては、試験片に転走痕が見られ、転
走部分の表面および試験玉の表面に摩耗等の異常は見ら
れず、試験玉は試験前と同等の金属光沢を有していた。Further, the appearance of the test pieces and test balls of each combination test symmetrical product after the test was observed. As a result, in the combination test symmetrical products U, W, and Y, both the test piece and the test ball lost the metallic luster, indicating a damage form mainly due to wear. In addition, as a result of SEM observation, the damaged portion and the test ball surface of the test piece of the combination test symmetrical object showed scaly wear like metal powder adhered, and between the test piece and the test ball. Was causing adhesion wear. Further, in the combination test symmetrical objects V and X, although the damaged portion of the test piece lost the metallic luster, the test ball had the metallic luster equivalent to that before the test. Further, in the combination test symmetrical object Z, rolling marks were observed on the test piece, no abnormality such as abrasion was observed on the surface of the rolling part and the surface of the test ball, and the test ball was made of the same metal as before the test. It had a luster.
【００４６】さらに、各組合せ試験対称物の試験片およ
び試験玉の摩耗の度合いを調べるために、減少した重量
と試験時間に基いて、単位時間当りの体積変化を調べ
た。その結果を図５および図６に示す。なお、図５が試
験片の体積変化であり、図６が試験玉の体積変化であ
る。図５および図６から、組合せ試験対称物Ｖ、Ｘおよ
びＺの試験片および試験玉のいずれもの摩耗度合いが、
組合せ試験対称物Ｕ、ＷおよびＹに比べて極めて小さい
ことがわかる。Further, in order to examine the degree of wear of the test piece and the test ball of each combination test symmetrical object, the volume change per unit time was examined based on the reduced weight and the test time. The results are shown in FIGS. 5 shows the volume change of the test piece, and FIG. 6 shows the volume change of the test ball. From FIGS. 5 and 6, the wear degree of any of the test pieces and the test balls of the combination test symmetrical objects V, X and Z is
It can be seen that it is extremely small compared to the combination test symmetrical objects U, W and Y.
【００４７】上記試験から、次のことが明らかになっ
た。すなわち、水中で使用される転がり軸受としては、
上記組合せ試験対称物Ｖ、ＸおよびＺのように、軌道輪
と転動体が異種材料で形成されているのがよい。この中
でも、軌道輪と転動体との組合せが、上記組合せ試験対
称物Ｖと同じであることが好ましく、特に上記組合せ試
験対称物Ｚと同じであることが望ましいことがわかる。From the above test, the following was revealed. That is, as a rolling bearing used underwater,
As in the above-mentioned combination test symmetrical objects V, X and Z, it is preferable that the races and the rolling elements are made of different materials. Among these, it is understood that the combination of the bearing ring and the rolling element is preferably the same as the combination test symmetrical object V, and particularly the same as the combination test symmetrical object Z.
【００４８】[0048]
【発明の効果】この発明の請求項１の転がり軸受によれ
ば、上述のように、高温高圧下の水中で使用したとして
も、腐食のおそれがなく、しかも軌道輪や転動体の摩耗
の度合いが少なくなり、その結果軸受の寿命が長くな
る。According to the rolling bearing of claim 1 of the present invention, as described above, even when used in water under high temperature and high pressure, there is no risk of corrosion and the degree of wear of the races and rolling elements is high. Less, resulting in longer bearing life.
【図１】この発明を適用した玉軸受の部分縦断面図であ
る。FIG. 1 is a partial vertical sectional view of a ball bearing to which the present invention is applied.
【図２】実験例１および２において、水中での転がり試
験に用いた試験装置の概略を示す垂直断面図である。FIG. 2 is a vertical sectional view schematically showing a test apparatus used for a rolling test in water in Experimental Examples 1 and 2.
【図３】実験例１における水中での転がり寿命試験の結
果を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing the results of a rolling life test in water in Experimental Example 1.
【図４】実験例２における水中での転がり摩耗試験の結
果を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing the results of a rolling wear test in water in Experimental Example 2.
【図５】実験例２における転がり摩耗試験のさいの試験
片の摩耗度合いを示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing the degree of wear of a test piece during a rolling wear test in Experimental Example 2.
【図６】実験例２における転がり摩耗試験のさいの試験
玉の摩耗度合いを示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing the degree of wear of a test ball during a rolling wear test in Experimental Example 2.
(1) 内輪 (2) 外輪 (4) 玉 (1) Inner ring (2) Outer ring (4) Ball
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 笠原 芳幸 埼玉県熊谷市本石１−６ (72)発明者 今吉 祥 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 (72)発明者 林田 一徳 大阪市中央区南船場三丁目５番８号 光洋 精工株式会社内 (72)発明者 竹林 博明 大阪市中央区南船場三丁目５番８号 光洋 精工株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yoshiyuki Kasahara 1-6 Honishi, Kumagaya-shi, Saitama (72) Inventor Sho Sho Imayoshi 2-5-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Sanryo Heavy Industries Co., Ltd. (72 ) Inventor Kazunori Hayashida 3-5-8 Minamisenba, Chuo-ku, Osaka City Koyo Seiko Co., Ltd. (72) Hiroaki Takebayashi 3-5-8 Minamisenba, Chuo-ku, Osaka City Koyo Seiko Co., Ltd.
Claims (6)
ライトおよび析出硬化系ステンレス鋼からなる群から選
ばれたいずれか１種の材料で形成された軌道輪と、 少なくとも表面部が、サーメット、ステライトおよび炭
化ケイ素を主体とするセラミックスからなる群から選ば
れたいずれか１種の材料で形成された転動体とよりな
り、 軌道輪の表面部と転動体の表面部とが異種材料で形成さ
れ、転動体の表面部の硬度が軌道輪の表面部の硬度より
も高くなっている高温高圧下の水中で使用される転がり
軸受。1. A bearing ring having at least a surface portion formed of one material selected from the group consisting of cermet, stellite, and precipitation hardening stainless steel; and at least a surface portion having a cermet, stellite, and carbonized material. The rolling element is made of any one material selected from the group consisting of ceramics mainly composed of silicon, and the surface portion of the bearing ring and the surface portion of the rolling element are made of different materials. Rolling bearing used in water under high temperature and high pressure, where the hardness of the surface of the bearing is higher than the hardness of the surface of the bearing ring.
体の表面を覆うステライト製被覆層よりなり、転動体
が、炭化ケイ素を主体とするセラミックスよりなる請求
項１記載の高温高圧下の水中で使用される転がり軸受。2. The submerged water under high temperature and high pressure according to claim 1, wherein the bearing ring is made of a stainless steel main body and a stellite coating layer covering the surface of the main body, and the rolling element is made of ceramics mainly composed of silicon carbide. Rolling bearing used.
ｒ１５〜３５wt％、Ｗ１０〜２０wt％、Ｃ２〜４wt％、
Ｆｅ５wt％以下の組成を有する請求項１または２記載の
高温高圧下の水中で使用される転がり軸受。3. Stellite is 40 to 55 wt% Co and C
r15-35 wt%, W10-20 wt%, C2-4 wt%,
The rolling bearing used in water under high temperature and high pressure according to claim 1 or 2, having a composition of Fe 5 wt% or less.
り、転動体が炭化ケイ素を主体とするセラミックスより
なる請求項１記載の高温高圧下の水中で使用される転が
り軸受。4. The rolling bearing used in water under high temperature and high pressure according to claim 1, wherein the bearing ring is made of precipitation hardening stainless steel, and the rolling elements are made of ceramics mainly containing silicon carbide.
炭化ケイ素を主体とするセラミックスよりなる請求項１
記載の高温高圧下の水中で使用される転がり軸受。5. The bearing ring is made of cermet, and the rolling elements are made of ceramics containing silicon carbide as a main component.
A rolling bearing used in water under the high temperature and high pressure described.
ＴｉＮ５〜１０wt％、ＴａＣ５〜１０wt％、Ｍｏ2 Ｃ５
〜１０wt％、Ｎｉ１０〜１５wt％の組成を有する請求項
１または５記載の高温高圧下の水中で使用される転がり
軸受。6. The cermet comprises 45 to 70 wt% of TiC,
TiN 5-10 wt%, TaC 5-10 wt%, Mo 2 C 5
The rolling bearing used in water under high temperature and high pressure according to claim 1 or 5, which has a composition of 10 to 10 wt% and Ni of 10 to 15 wt%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7249116A JPH0987025A (en) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Rolling bearing used in water of high temperature and high pressure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7249116A JPH0987025A (en) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Rolling bearing used in water of high temperature and high pressure |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987025A true JPH0987025A (en) | 1997-03-31 |
Family
ID=17188193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7249116A Pending JPH0987025A (en) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Rolling bearing used in water of high temperature and high pressure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0987025A (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000019189A (en) * | 1998-07-06 | 2000-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Rolling bearing, and moving condition measuring device for rolling element for rolling bearing |
| EP1217235A2 (en) | 2000-12-21 | 2002-06-26 | Aktiebolaget SKF | Rolling bearing |
| KR100437009B1 (en) * | 2002-06-12 | 2004-06-23 | 조규환 | Cap Bearing |
| JP2009036379A (en) * | 2008-09-26 | 2009-02-19 | Jtekt Corp | Rolling bearing |
| JP2009250797A (en) * | 2008-04-07 | 2009-10-29 | Ntn Corp | Lubricity evaluation device of lubricant for rolling bearing and lubricity evaluation method |
| CN107993732A (en) * | 2017-11-23 | 2018-05-04 | 厦门大学 | A kind of automatic level adjusting device of sea nuclear power unit |
-
1995
- 1995-09-27 JP JP7249116A patent/JPH0987025A/en active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000019189A (en) * | 1998-07-06 | 2000-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Rolling bearing, and moving condition measuring device for rolling element for rolling bearing |
| US6702473B2 (en) * | 2000-12-18 | 2004-03-09 | Aktiebolaget Skf | Rolling bearing |
| EP1217235A2 (en) | 2000-12-21 | 2002-06-26 | Aktiebolaget SKF | Rolling bearing |
| KR100437009B1 (en) * | 2002-06-12 | 2004-06-23 | 조규환 | Cap Bearing |
| JP2009250797A (en) * | 2008-04-07 | 2009-10-29 | Ntn Corp | Lubricity evaluation device of lubricant for rolling bearing and lubricity evaluation method |
| JP2009036379A (en) * | 2008-09-26 | 2009-02-19 | Jtekt Corp | Rolling bearing |
| CN107993732A (en) * | 2017-11-23 | 2018-05-04 | 厦门大学 | A kind of automatic level adjusting device of sea nuclear power unit |
| CN107993732B (en) * | 2017-11-23 | 2019-06-07 | 厦门大学 | A kind of automatic level adjusting device of sea nuclear power unit |
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Legal Events
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| A521 | Written amendment |
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