JPH0953563A - One-sided piston variable volume compressor - Google Patents
One-sided piston variable volume compressorInfo
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- JPH0953563A JPH0953563A JP7206219A JP20621995A JPH0953563A JP H0953563 A JPH0953563 A JP H0953563A JP 7206219 A JP7206219 A JP 7206219A JP 20621995 A JP20621995 A JP 20621995A JP H0953563 A JPH0953563 A JP H0953563A
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- piston
- variable displacement
- displacement compressor
- single head
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/0873—Component parts, e.g. sealings; Manufacturing or assembly thereof
- F04B27/0878—Pistons
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compressor (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば車両空調装
置に使用される片側ピストン式可変容量圧縮機に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a one-sided piston type variable displacement compressor used in, for example, a vehicle air conditioner.
【0002】[0002]
【従来の技術】この種の圧縮機においては、駆動シャフ
トと一体回転可能かつ傾動可能に挿着されたカム板の回
転によって、複数のピストンがシリンダブロックに形成
されたシリンダボア内を往復動する。近年、圧縮機の外
部駆動源をなすエンジンの高性能化にともなって、その
回転数の上限がますます高くなってきており、圧縮機も
高速回転下で運転されることが多くなってきた。このよ
うな高速回転下での運転では、ピストンの往復運動によ
る慣性力が増大し、その慣性力はカム板の傾角を大きく
する方向に作用する。また、最近の圧縮機における多気
筒化の傾向に伴う圧縮反力の増大ともあいまって、最大
容量運転から最小容量運転への移行に遅れを生じること
があった。このような状況下、圧縮機の高速制御性の向
上が求められている。言い換えれば、高速回転時におい
ても、迅速な圧縮容量の制御が可能な圧縮機が求められ
ている。2. Description of the Related Art In a compressor of this type, a plurality of pistons reciprocate in a cylinder bore formed in a cylinder block by rotation of a cam plate which is integrally rotatable with a drive shaft and is tiltably inserted. 2. Description of the Related Art In recent years, as the performance of an engine, which is an external drive source of a compressor, has become higher, the upper limit of its rotational speed has become higher and higher, and the compressor is often operated under high speed rotation. In the operation under such high speed rotation, the inertial force due to the reciprocating motion of the piston increases, and the inertial force acts in the direction of increasing the inclination angle of the cam plate. In addition, due to the increase in compression reaction force due to the recent trend of increasing the number of cylinders in compressors, a delay may occur in the transition from maximum capacity operation to minimum capacity operation. Under such circumstances, improvement of high-speed controllability of the compressor is required. In other words, there is a demand for a compressor that can quickly control the compression capacity even when rotating at high speed.
【0003】特に、クラッチレス可変容量圧縮機におい
ては、外部駆動源と駆動シャフトとが常時作動連結され
ている。そして、冷房負荷の無い時にもカム板を最小傾
角状態に保持して、外部冷媒回路と遮断した状態で、ピ
ストンが往復運動し冷媒ガスを圧縮機内で循環する構成
となっている。このため、ピストンの質量が重くて高速
制御性が充分でないと、外部冷媒回路と圧縮機内との間
の遮断が不十分となり、外部冷媒回路と圧縮機内との間
に冷媒ガスの循環を生じて、外部冷媒ガス回路の蒸発器
等においてフロストを生じる等の不都合があった。Particularly, in a clutchless variable displacement compressor, an external drive source and a drive shaft are always operatively connected. Even when there is no cooling load, the piston is reciprocated and the refrigerant gas is circulated in the compressor while keeping the cam plate in the minimum inclination state and disconnected from the external refrigerant circuit. Therefore, if the mass of the piston is heavy and the high-speed controllability is insufficient, the disconnection between the external refrigerant circuit and the inside of the compressor becomes insufficient, and the circulation of the refrigerant gas occurs between the external refrigerant circuit and the inside of the compressor. However, there is an inconvenience such as the occurrence of frost in the evaporator or the like of the external refrigerant gas circuit.
【0004】このような課題を解決するするために、例
えば実開平4−109481号公報に記載の容量可変型
斜板式圧縮機では、ピストン全体をアルミニウム合金で
形成するとともに、その本体部内に密閉状の中空部を設
けた構成が開示されている。この圧縮機では、ピストン
が軽量化されてピストンの往復動に伴う慣性力を低く抑
えることができるとともに、斜板の相対質量が増して、
容量変化に敏感に対応が可能なものとなっている。In order to solve such a problem, for example, in a variable displacement type swash plate compressor disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open No. 109481/1992, the entire piston is made of an aluminum alloy, and the piston is hermetically sealed in its main body. The structure which provided the hollow part of this is disclosed. In this compressor, the weight of the piston is reduced, the inertial force associated with the reciprocating motion of the piston can be suppressed to a low level, and the relative mass of the swash plate is increased.
It is capable of responding sensitively to changes in capacity.
【0005】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記公報に
記載の圧縮機では、ピストン本体部を中空構造とするた
め、その本体部を複数の部品として鋳造し、それらを溶
接後、さらに研磨して本体部を形成する必要がある。こ
のため、ピストンの製作に手間がかかり、コストがかか
るとともに、ひいては圧縮機全体のコストアップにつな
がるという問題点があった。However, in the compressor described in the above publication, since the piston main body has a hollow structure, the main body is cast as a plurality of parts, which are welded and then further polished. It is necessary to form the main body. For this reason, there is a problem in that it takes time and labor to manufacture the piston, which leads to cost increase, and eventually leads to an increase in cost of the entire compressor.
【0006】本発明の目的としては、ピストンが軽量で
かつその製作コストを低減するとともに、高速制御性の
優れた片側ピストン式可変容量圧縮機を提供することに
ある。An object of the present invention is to provide a one-sided piston type variable displacement compressor which has a light weight piston, reduces the manufacturing cost thereof, and is excellent in high-speed controllability.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項1の発明では、ピストンを150℃以上の熱
変形温度を有する合成樹脂で一体形成したものである。In order to achieve the above object, in the invention of claim 1, the piston is integrally formed of a synthetic resin having a heat deformation temperature of 150 ° C. or higher.
【0008】請求項2の発明では、前記ピストンを20
0℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂で形成したもの
である。請求項3の発明では、前記ピストンは固体潤滑
剤を含有して形成したものである。In the invention of claim 2, the piston is set to 20
It is formed of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 0 ° C. or higher. In the invention of claim 3, the piston is formed by containing a solid lubricant.
【0009】請求項4の発明では、前記ピストンは補強
のための充填材を含有して形成したものである。請求項
5の発明では、前記ピストンに肉盗み部を設けたもので
ある。According to a fourth aspect of the invention, the piston is formed by containing a filler for reinforcement. According to the invention of claim 5, the piston is provided with a meat stealing portion.
【0010】請求項6の発明では、前記圧縮機は、外部
駆動源と駆動シャフトとが常時作動連結されているクラ
ッチレス圧縮機としたものである。従って、請求項1の
発明によれば、従来の金属製ピストンのように該ピスト
ンを中空構造とすることなく、ピストンを軽量化するこ
とができる。ここで、ピストン本体は、例えば射出成形
等によって一体的に形成することができて、複数の部材
を溶接等により接合する必要がない。このため、金属製
のピストンに比較して製作工程数を低減できて、製作コ
スト減にもつながる。According to a sixth aspect of the invention, the compressor is a clutchless compressor in which an external drive source and a drive shaft are constantly operatively connected. Therefore, according to the first aspect of the present invention, the weight of the piston can be reduced without forming the hollow structure of the piston unlike the conventional metal piston. Here, the piston body can be integrally formed by, for example, injection molding or the like, and it is not necessary to join a plurality of members by welding or the like. Therefore, the number of manufacturing steps can be reduced as compared with a metal piston, which leads to a reduction in manufacturing cost.
【0011】そして、このような軽量なピストンを内装
した片側ピストン式可変容量圧縮機では、ピストンの往
復運動による慣性力を低く抑えることができる。即ち、
カム板の傾角を大きくする方向に作用する前記慣性力を
小さくすることができる。このため、カム板が高速回転
している場合においても、カム板の最小傾角側への移行
がスムーズに行われる。また、該ピストンが150℃以
上の熱変形温度を有するため、ピストンの周辺環境温度
を考慮しても該ピストンが熱変形を生じる心配はほとん
どない。Further, in the one-sided piston type variable displacement compressor in which such a lightweight piston is incorporated, the inertial force due to the reciprocating motion of the piston can be suppressed to a low level. That is,
The inertial force acting in the direction of increasing the inclination angle of the cam plate can be reduced. Therefore, even when the cam plate is rotating at a high speed, the cam plate is smoothly moved to the minimum tilt side. Further, since the piston has a thermal deformation temperature of 150 ° C. or higher, there is almost no risk of thermal deformation of the piston even when the ambient temperature around the piston is taken into consideration.
【0012】請求項2の発明によれば、前記ピストンの
耐熱性がさらに向上するため、ピストンが熱変形を生じ
る心配は更になくなる。請求項3の発明によれば、ピス
トンとシリンダとの摺動面での摺動性が向上する。According to the second aspect of the present invention, the heat resistance of the piston is further improved, and therefore the risk of thermal deformation of the piston is further eliminated. According to the invention of claim 3, the slidability on the sliding surface between the piston and the cylinder is improved.
【0013】請求項4の発明によれば、ピストンの強
度、耐摩耗性及び耐熱性がさらに向上する。請求項5の
発明によれば、ピストンをさらに軽量化できるととも
に、原料樹脂の使用量を削減することができて、該ピス
トンを安価なものとすることができる。又、ピストンの
シリンダ内周面との摺動面積を減らすことができて、ピ
ストンの摺動性が向上する。According to the invention of claim 4, the strength, wear resistance and heat resistance of the piston are further improved. According to the invention of claim 5, the weight of the piston can be further reduced, the amount of the raw material resin used can be reduced, and the piston can be made inexpensive. Further, the sliding area of the piston with respect to the inner peripheral surface of the cylinder can be reduced, and the slidability of the piston is improved.
【0014】請求項6の発明によれば、外部駆動源が高
速回転でかつ冷房負荷の無い状態にあるクラッチレス可
変容量圧縮機において、そのカム板の最小傾角状態での
保持を確実に行うことができる。このため、該圧縮機の
外部冷媒回路との遮断を確実に行うことができる。According to the sixth aspect of the present invention, in the clutchless variable displacement compressor in which the external drive source is rotating at high speed and there is no cooling load, the cam plate is reliably held in the minimum inclination state. You can Therefore, it is possible to surely disconnect the compressor from the external refrigerant circuit.
【0015】[0015]
(第1の実施形態)以下、本発明を具体化した第1の実
施形態について図1に基づいて説明する。(First Embodiment) A first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG.
【0016】ケーシングの一部を構成するフロントハウ
ジング12は、シリンダブロック11の前端に接合され
ている。ケーシングの一部を構成するリヤハウジング1
3は、シリンダブロック11の後端に弁板14を介して
接合されている。クランク室15は、フロントハウジン
グ12とシリンダブロック11との間に区画形成されて
いる。駆動シャフト16は、クランク室15内を通るよ
うに、フロントハウジング12とシリンダブロック11
との間に架設支持されている。駆動シャフト16の前端
は、クランク室15から外部へ突出しており、プーリ1
7がこの突出端部に止着されている。プーリ17は、ベ
ルト18を介して図示しない車両エンジンに電磁クラッ
チを介することなく直結されている。プーリ17は、ア
ンギュラベアリング19を介してフロントハウジング1
2に支持されている。プーリ17に作用するスラスト方
向の荷重およびラジアル方向の荷重は、アンギュラベア
リング19を介してフロントハウジング12で受け止め
られる。The front housing 12 forming a part of the casing is joined to the front end of the cylinder block 11. Rear housing 1 forming part of the casing
3 is joined to the rear end of the cylinder block 11 via a valve plate 14. The crank chamber 15 is defined between the front housing 12 and the cylinder block 11. The drive shaft 16 passes through the crank chamber 15 so that the front housing 12 and the cylinder block 11 are
It is erected and supported between and. The front end of the drive shaft 16 protrudes from the crank chamber 15 to the outside, and the pulley 1
7 is fixed to this protruding end. The pulley 17 is directly connected to a vehicle engine (not shown) via a belt 18 without an electromagnetic clutch. The pulley 17 has a front housing 1 via an angular bearing 19.
Supported by 2. The load in the thrust direction and the load in the radial direction that act on the pulley 17 are received by the front housing 12 via the angular bearing 19.
【0017】リップシール20は、駆動シャフト16の
前端部とフロントハウジング12との間に介在されてい
る。リップシール20はクランク室15内の圧力洩れを
防止する。The lip seal 20 is interposed between the front end of the drive shaft 16 and the front housing 12. The lip seal 20 prevents pressure leakage in the crank chamber 15.
【0018】回転支持体22は、駆動シャフト16に一
体回転可能に止着されている。またカム板としての斜板
23は駆動シャフト16にその軸線方向へスライド可能
かつ傾動可能に支持されている。The rotary support 22 is fixed to the drive shaft 16 so as to rotate integrally therewith. The swash plate 23 as a cam plate is supported on the drive shaft 16 so as to be slidable and tiltable in the axial direction.
【0019】球状連結体24は、連結片28を介して斜
板23に止着されている。回転支持体22は駆動シャフ
ト16に固定され、スラストベアリング49を介してフ
ロントハウジング12の内壁面に支持されている。The spherical connecting body 24 is fixed to the swash plate 23 via a connecting piece 28. The rotary support 22 is fixed to the drive shaft 16 and is supported on the inner wall surface of the front housing 12 via a thrust bearing 49.
【0020】支持アーム25は、回転支持体22に突設
されており、その先端部にはガイド孔26が形成されて
いる。球状連結体24は、ガイド孔26にスライド可能
に嵌入されている。支持アーム25と球状連結体24と
の連係により、斜板23が駆動シャフト16と一体的に
回転可能になる。斜板23の傾動は、ガイド孔26と球
状連結体24とのスライドガイド関係により案内され
る。The support arm 25 is provided so as to project from the rotary support 22, and a guide hole 26 is formed at the tip of the support arm 25. The spherical connecting body 24 is slidably fitted in the guide hole 26. The swash plate 23 can rotate integrally with the drive shaft 16 due to the linkage between the support arm 25 and the spherical coupling body 24. The tilting of the swash plate 23 is guided by the slide guide relationship between the guide hole 26 and the spherical connecting body 24.
【0021】傾角減少ばね27は、回転支持体22と斜
板23との間に介在されており、斜板23をその傾角を
減少する方向へ付勢する。斜板23の最大傾角は、回転
支持体22の傾角規制突部29と斜板23との当接によ
って規制される。The tilt angle reducing spring 27 is interposed between the rotary support 22 and the swash plate 23, and biases the swash plate 23 in a direction to reduce its tilt angle. The maximum tilt angle of the swash plate 23 is restricted by the contact between the tilt restriction projection 29 of the rotary support 22 and the swash plate 23.
【0022】収容孔30は、シリンダブロック11の中
心部に貫設されている。筒状のスプール31は、収容孔
30の内部にスライド可能に収容されている。スプール
31は大径部31aと小径部31bとからなり、吸入通
路開放ばね32は大径部31aと小径部31bとの間の
段差と収容孔30の端面との間に介在され、スプール3
1を斜板23側へ付勢している。The accommodating hole 30 is provided at the center of the cylinder block 11. The cylindrical spool 31 is slidably accommodated in the accommodation hole 30. The spool 31 includes a large diameter portion 31a and a small diameter portion 31b, and the suction passage opening spring 32 is interposed between the step between the large diameter portion 31a and the small diameter portion 31b and the end surface of the accommodation hole 30.
1 is urged toward the swash plate 23 side.
【0023】駆動シャフト16の後端部は、スプール3
1の内部に挿入されている。ラジアルベアリング33
は、スプール31の大径部31aと駆動シャフト16と
の間に嵌挿されており、大径部31aの内周面に取り付
けられたサークリップ34によってスプール31内から
の抜けを阻止されている。駆動シャフト16の後端部
は、ラジアルベアリング33およびスプール31を介し
て収容孔30の周面で支持される。ラジアルベアリング
33は駆動シャフト16上をスライドできる。The rear end of the drive shaft 16 has a spool 3
It is inserted inside 1. Radial bearing 33
Is fitted between the large diameter portion 31a of the spool 31 and the drive shaft 16, and is prevented from coming out of the spool 31 by a circlip 34 attached to the inner peripheral surface of the large diameter portion 31a. . The rear end of the drive shaft 16 is supported by the circumferential surface of the accommodation hole 30 via the radial bearing 33 and the spool 31. The radial bearing 33 can slide on the drive shaft 16.
【0024】吸入通路35は、リヤハウジング13の中
心部に形成され、収容孔30に連通している。スプール
31が収容孔30の内端の位置決め面36に当接可能で
ある。The suction passage 35 is formed at the center of the rear housing 13 and communicates with the accommodation hole 30. The spool 31 can come into contact with the positioning surface 36 at the inner end of the accommodation hole 30.
【0025】スラストベアリング38は、斜板23とス
プール31との間の駆動シャフト16上にスライド可能
に支持されている。斜板23がスプール31側へ移動す
るのに伴い、その移動がスラストベアリング38を介し
てスプール31に伝達される。このため、スプール31
が吸入通路開放ばね32のばね力に抗して位置決め面3
6側へ移動し、スプール31の遮断面37が位置決め面
36に当接する。斜板23の回転は、スラストベアリン
グ38の存在によってスプール31へはほとんど伝達さ
れない。The thrust bearing 38 is slidably supported on the drive shaft 16 between the swash plate 23 and the spool 31. As the swash plate 23 moves to the spool 31 side, the movement is transmitted to the spool 31 via the thrust bearing 38. Therefore, the spool 31
The positioning surface 3 against the spring force of the suction passage opening spring 32.
The blocking surface 37 of the spool 31 abuts on the positioning surface 36. The rotation of the swash plate 23 is hardly transmitted to the spool 31 due to the presence of the thrust bearing 38.
【0026】シリンダボア39は、シリンダブロック1
1に貫設されており、片頭ピストン40がシリンダボア
39内に収容されている。斜板23の回転運動はシュー
41を介して片頭ピストン40の前後往復運動に変換さ
れ、片頭ピストン40がシリンダボア39内を前後動す
る。The cylinder bore 39 is the cylinder block 1
1 and a single-headed piston 40 is housed in the cylinder bore 39. The rotational movement of the swash plate 23 is converted into a forward / backward reciprocating movement of the single-headed piston 40 via the shoe 41, and the single-headed piston 40 moves back and forth in the cylinder bore 39.
【0027】ここで、本実施形態における片頭ピストン
40は、150℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂、
例えばポリイミド系の原材料をベースとした樹脂材料を
用いて射出成形により中実体として形成されている。片
頭ピストンの周辺温度は150℃以下であり、片頭ピス
トン40とシリンダボア39との摺動等による片頭ピス
トン40の温度上昇を考慮しても、片頭ピストン40が
150℃以上の熱変形温度を有していれば、熱変形の生
じる心配はほとんどない。Here, the single-headed piston 40 in this embodiment is made of synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher,
For example, it is formed as a solid body by injection molding using a resin material based on a polyimide-based raw material. The ambient temperature of the single-headed piston is 150 ° C. or lower, and even if the temperature rise of the single-headed piston 40 due to the sliding of the single-headed piston 40 and the cylinder bore 39 and the like is taken into consideration, the single-headed piston 40 has a heat deformation temperature of 150 ° C. or higher. If so, there is almost no fear of thermal deformation.
【0028】更に、前記合成樹脂よりなるピストン40
には、該ピストン40の摺動性を高める例えばグラファ
イト等の固体潤滑剤と、強度を高める例えば炭素繊維等
の充填材とが混入されており、耐熱性に加えて強度、摺
動性及び耐摩耗性も高められている。その結果、高温、
高圧の作用するピストン頂部でも、ピストンの変形や劣
化等が生じることがなく、摺動による摩耗も抑制でき
る。Further, a piston 40 made of the above synthetic resin
The solid lubricant, such as graphite, which enhances the slidability of the piston 40, and the filler, which enhances the strength, such as carbon fiber, are mixed in the core 40. In addition to heat resistance, strength, slidability and Wearability is also enhanced. As a result, high temperature,
Even at the top of the piston where high pressure acts, the piston is not deformed or deteriorated, and wear due to sliding can be suppressed.
【0029】このようにピストン40を構成すると、金
属を使って形成する場合に比べて、ピストンの軽量化が
図られ、またその成形も容易になる。吸入室42及び吐
出室45は、リヤハウジング13内に区画形成されてい
る。吸入ポート43及び吐出ポート46は、弁板14上
に形成されている。吸入弁44及び吐出弁47は、弁板
14上に設けられている。吸入室42内の冷媒ガスは片
頭ピストン40の復動動作により吸入ポート43から吸
入弁44を押し退けてシリンダボア39内へ流入する。
シリンダボア39内へ流入した冷媒ガスは片頭ピストン
40の往動動作により吐出ポート46から吐出弁47を
押し退けて吐出室45へ吐出される。吐出弁47はリテ
ーナ形成プレートのリテーナ48に当接して開度規制さ
れる。When the piston 40 is constructed as described above, the weight of the piston can be reduced and the molding thereof can be facilitated as compared with the case of using a metal. The suction chamber 42 and the discharge chamber 45 are partitioned and formed in the rear housing 13. The suction port 43 and the discharge port 46 are formed on the valve plate 14. The intake valve 44 and the discharge valve 47 are provided on the valve plate 14. The refrigerant gas in the suction chamber 42 pushes the suction valve 44 away from the suction port 43 by the returning motion of the single-headed piston 40 and flows into the cylinder bore 39.
The refrigerant gas flowing into the cylinder bore 39 is discharged from the discharge port 46 to the discharge chamber 45 by pushing the discharge valve 47 away from the discharge port 46 by the forward movement of the single-headed piston 40. The opening of the discharge valve 47 is regulated by contacting the retainer 48 of the retainer forming plate.
【0030】シリンダボア39から片頭ピストン40、
シュー41、斜板23、球状連結体24を介して回転支
持体22に作用する圧縮反力は、スラストベアリング4
9を介してフロントハウジング12の内壁面で受け止ら
れる。From the cylinder bore 39 to the single-headed piston 40,
The compression reaction force acting on the rotary support 22 via the shoe 41, the swash plate 23, and the spherical connecting body 24 is applied to the thrust bearing 4
It is received by the inner wall surface of the front housing 12 via 9.
【0031】吸入室42は通口50を介して収容孔30
に連通している。スプール31が位置決め面36に当接
すると、通口50は吸入通路35から遮断される。駆動
シャフト16内には通路51が形成されている。通路5
1の入口52はリップシール20付近でクランク室15
に開口しており、通路51の出口はスプール31の内部
に開口している。放圧通口53は、スプール31の前端
面に貫設されている。放圧通口53はスプール31の内
部と収容孔30とを連通している。The suction chamber 42 is accommodated in the accommodation hole 30 through the through hole 50.
Is in communication with. When the spool 31 comes into contact with the positioning surface 36, the passage 50 is blocked from the suction passage 35. A passage 51 is formed in the drive shaft 16. Passage 5
The inlet 52 of 1 is near the lip seal 20 and the crank chamber 15
The outlet of the passage 51 opens to the inside of the spool 31. The pressure release port 53 is provided through the front end surface of the spool 31. The pressure release port 53 communicates the inside of the spool 31 with the accommodation hole 30.
【0032】吐出室45とクランク室15とは、圧力供
給通路54で接続されている。電磁開閉弁55は、圧力
供給通路54上に介在されている。電磁開閉弁55のソ
レノイド56の励磁により弁体57が弁孔58を閉鎖す
る。ソレノイド56が消磁すれば弁体57が弁孔58を
開く。即ち、電磁開閉弁55は吐出室45とクランク室
15とを接続する圧力供給通路54を開閉する。The discharge chamber 45 and the crank chamber 15 are connected by a pressure supply passage 54. The electromagnetic opening / closing valve 55 is interposed on the pressure supply passage 54. The valve body 57 closes the valve hole 58 by exciting the solenoid 56 of the electromagnetic opening / closing valve 55. When the solenoid 56 is demagnetized, the valve body 57 opens the valve hole 58. That is, the electromagnetic opening / closing valve 55 opens / closes the pressure supply passage 54 that connects the discharge chamber 45 and the crank chamber 15.
【0033】吸入室42へ冷媒ガスを導入する入口とな
る吸入通路35と、吐出室45から冷媒ガスを排出する
排出口59とは、外部冷媒回路60で接続されている。
凝縮器61、膨張弁62及び蒸発器63は、外部冷媒回
路60上に介在されている。膨張弁62は蒸発器61の
出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御する温
度式自動膨張弁である。温度センサ64は、蒸発器63
の近傍に設置されている。温度センサ64は蒸発器63
における温度を検出し、この検出温度情報が制御コンピ
ュータCに送られる。The suction passage 35 serving as an inlet for introducing the refrigerant gas into the suction chamber 42 and the discharge port 59 for discharging the refrigerant gas from the discharge chamber 45 are connected by an external refrigerant circuit 60.
The condenser 61, the expansion valve 62 and the evaporator 63 are provided on the external refrigerant circuit 60. The expansion valve 62 is a temperature-type automatic expansion valve that controls the refrigerant flow rate according to the fluctuation of the gas temperature on the outlet side of the evaporator 61. The temperature sensor 64 is the evaporator 63.
It is installed near. The temperature sensor 64 is the evaporator 63.
The temperature detected at is detected, and the detected temperature information is sent to the control computer C.
【0034】電磁開閉弁55のソレノイド56は制御コ
ンピュータCの励消磁制御を受ける。制御コンピュータ
Cは温度センサ64から得られる検出温度情報に基づい
てソレノイド56を励消磁制御する。The solenoid 56 of the electromagnetic opening / closing valve 55 is subjected to the excitation / demagnetization control of the control computer C. The control computer C controls the demagnetization of the solenoid 56 based on the detected temperature information obtained from the temperature sensor 64.
【0035】図1の状態ではソレノイド56は励磁状態
にあり、圧力供給通路54は閉じられている。従って、
吐出室45からクランク室15への高圧冷媒ガスの供給
は行われない。この状態ではクランク室15内の冷媒ガ
スが通路51及び放圧通口53を介して吸入室42に流
出するばかりであり、クランク室15内の圧力は吸入室
42内の低圧力、即ち吸入圧に近づいていく。そのた
め、斜板15は吸入通路開放ばね32のばね力も作用し
て、傾角減少ばね27のばね力に抗して傾角増大方向へ
付勢される。斜板23の最大傾角は、回転支持体22の
傾角規制突部29と斜板23との当接によって規制され
る。斜板23の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は
最大となる。In the state of FIG. 1, the solenoid 56 is in the excited state and the pressure supply passage 54 is closed. Therefore,
The high pressure refrigerant gas is not supplied from the discharge chamber 45 to the crank chamber 15. In this state, the refrigerant gas in the crank chamber 15 just flows out to the suction chamber 42 through the passage 51 and the pressure release passage 53, and the pressure in the crank chamber 15 is low pressure in the suction chamber 42, that is, suction pressure. Approaching. Therefore, the swash plate 15 also acts on the spring force of the suction passage opening spring 32 and is urged in the tilt angle increasing direction against the spring force of the tilt angle reducing spring 27. The maximum tilt angle of the swash plate 23 is restricted by the contact between the tilt restriction projection 29 of the rotary support 22 and the swash plate 23. The tilt angle of the swash plate 23 is maintained at the maximum tilt angle, and the discharge capacity becomes the maximum.
【0036】冷房負荷が無くなった状態で斜板23が最
大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器63に
おける温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよう
に低下してゆく。温度センサ64は蒸発器63における
検出温度情報を制御コンピュータCに送っており、検出
温度が設定温度以下になると制御コンピュータCはソレ
ノイド56の消磁を指令する。ソレノイド56が消磁さ
れると圧力供給通路54が開き、吐出室45とクランク
室15とが連通する。従って、吐出室45内の高圧冷媒
ガスが圧力供給通路54を介してクランク室15へ供給
され、クランク室15内の圧力が高くなる。クランク室
15内の圧力上昇により斜板23の傾角が最小傾角へ移
行する。又、空調装置作動スイッチ65のOFF信号に
基づいて制御コンピュータCがソレノイド56を消磁
し、この消磁により斜板23が最小傾角へ移行する。When the swash plate 23 maintains the maximum inclination angle and the discharge operation is performed in the state where the cooling load is eliminated, the temperature in the evaporator 63 decreases so as to approach the temperature at which frost is generated. The temperature sensor 64 sends the temperature information detected by the evaporator 63 to the control computer C, and when the detected temperature becomes equal to or lower than the set temperature, the control computer C commands the demagnetization of the solenoid 56. When the solenoid 56 is demagnetized, the pressure supply passage 54 opens, and the discharge chamber 45 and the crank chamber 15 communicate with each other. Therefore, the high-pressure refrigerant gas in the discharge chamber 45 is supplied to the crank chamber 15 via the pressure supply passage 54, and the pressure in the crank chamber 15 increases. The increase in pressure in the crank chamber 15 causes the inclination angle of the swash plate 23 to shift to the minimum inclination angle. Further, the control computer C demagnetizes the solenoid 56 based on the OFF signal of the air conditioner operation switch 65, and this demagnetization shifts the swash plate 23 to the minimum tilt angle.
【0037】斜板23が最小傾角側に移動すると、スプ
ール31が位置決め面36側に移動する。そのため、吸
入室42からシリンダボア39内へ吸入される冷媒ガス
量も減少して、吐出容量が減少する。When the swash plate 23 moves to the minimum tilt side, the spool 31 moves to the positioning surface 36 side. Therefore, the amount of the refrigerant gas sucked from the suction chamber 42 into the cylinder bore 39 also decreases, and the discharge capacity decreases.
【0038】スプール31が位置決め面36に当接する
と、吸入通路35における通過断面積が零となり、外部
冷媒回路60から吸入室42への冷媒ガス流入が阻止さ
れる。従って、斜板23の最小傾角は、スプール31と
位置決め面36との当接によって規制される。When the spool 31 comes into contact with the positioning surface 36, the passage cross-sectional area in the suction passage 35 becomes zero, and the refrigerant gas from the external refrigerant circuit 60 to the suction chamber 42 is blocked. Therefore, the minimum inclination angle of the swash plate 23 is regulated by the contact between the spool 31 and the positioning surface 36.
【0039】斜板23の最小傾角は0°よりも僅かに大
きい。つまり、斜板23の最小傾角は0°ではないた
め、斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア39
から吐出室45への冷媒ガスの吐出は行われている。シ
リンダボア39から吐出室45へ吐出された冷媒ガスは
圧力供給通路54を通ってクランク室15へ流入する。
クランク室15内の冷媒ガスは通路51及び放圧通口5
3という放圧通路を通って吸入室42へ流入し、吸入室
42内の冷媒ガスはシリンダボア39内へ吸入されて吐
出室45へ吐出される。即ち、斜板傾角が最小状態で
は、吐出圧領域である吐出室45、圧力供給通路54、
クランク室15、通路51、放圧通口53、吸入圧領域
である収容孔30、吸入圧領域である吸入室42、シリ
ンダボア39を経由する循環通路が圧縮機内にできてい
る。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、圧縮機
内部の摺動部の潤滑が行われる。The minimum inclination angle of the swash plate 23 is slightly larger than 0 °. That is, since the minimum tilt angle of the swash plate 23 is not 0 °, even if the swash plate tilt angle is the minimum, the cylinder bore 39
The refrigerant gas is being discharged from the discharge chamber 45 to the discharge chamber 45. The refrigerant gas discharged from the cylinder bore 39 into the discharge chamber 45 flows into the crank chamber 15 through the pressure supply passage 54.
The refrigerant gas in the crank chamber 15 passes through the passage 51 and the pressure release port 5.
The refrigerant gas flows into the suction chamber 42 through the pressure release passage 3 and the refrigerant gas in the suction chamber 42 is sucked into the cylinder bore 39 and discharged into the discharge chamber 45. That is, when the swash plate tilt angle is at a minimum, the discharge chamber 45, the pressure supply passage 54,
A circulation passage is formed in the compressor through the crank chamber 15, the passage 51, the pressure release port 53, the accommodation hole 30 which is the suction pressure region, the suction chamber 42 which is the suction pressure region, and the cylinder bore 39. Therefore, the refrigerant gas circulates in the circulation passage to lubricate the sliding portion inside the compressor.
【0040】さて、斜板23の回転中には、斜板23に
は自身の遠心力によって斜板23の傾角が減少する方向
への力が働いており、またピストン40の慣性力により
斜板23の傾角を増大する方向にも力が働いている。斜
板23の回転が低回転の時には、ピストン40の慣性力
は斜板23の傾動動作にそれほど影響を及ぼさない。し
かし、斜板23が高回転時には前記慣性力は大きくな
り、特にピストン40の質量が大きいと非常に大きな慣
性力が働くことになる。ここで、ピストン40の質量が
大きいと、斜板23の回転が高回転の場合、斜板23が
最大傾角状態で回転しているときに制御コンピュータC
の制御により斜板23の傾角を減少すべくクランク室1
5の圧力が高められても、慣性力の影響から反応に遅れ
が出て、該傾角をすぐには減少することができない。つ
まり、応答性が非常に悪くなるおそれがある。During the rotation of the swash plate 23, the centrifugal force of the swash plate 23 exerts a force in the direction in which the inclination angle of the swash plate 23 decreases, and the inertia force of the piston 40 causes the swash plate 23 to rotate. The force also acts in the direction of increasing the inclination angle of 23. When the rotation of the swash plate 23 is low, the inertial force of the piston 40 does not significantly affect the tilting operation of the swash plate 23. However, when the swash plate 23 rotates at a high speed, the inertial force becomes large, and particularly when the mass of the piston 40 is large, a very large inertial force acts. Here, when the mass of the piston 40 is large, if the rotation of the swash plate 23 is high, the control computer C when the swash plate 23 is rotating in the maximum inclination state.
Control of the crank chamber 1 to reduce the inclination angle of the swash plate 23.
Even if the pressure of 5 is increased, the reaction is delayed due to the influence of inertial force, and the tilt angle cannot be immediately reduced. That is, the responsiveness may be very poor.
【0041】しかしながら、本実施形態におけるピスト
ン40では、ピストン40を樹脂で形成したため金属か
らなるピストンに比べて軽量化が図られており、慣性力
の影響は低く抑えられている。よって、傾角減少のため
のクランク室15の圧力上昇に対する斜板23の応答性
がよくなり、最小傾角状態への移行がスムースに行われ
る。However, the piston 40 in this embodiment is made lighter than the piston made of metal because the piston 40 is made of resin, and the influence of inertial force is suppressed to a low level. Therefore, the responsiveness of the swash plate 23 to the pressure increase in the crank chamber 15 for reducing the tilt angle is improved, and the transition to the minimum tilt angle state is smoothly performed.
【0042】また、このような樹脂製のピストン40
は、射出成形により一体形成されるため、鋳造、溶接、
研磨等の複数の工程を必要とする金属製のピストンに比
べて製作が容易であり、コストの低減も図ることができ
る。Further, such a resin piston 40 is used.
Is integrally formed by injection molding, so casting, welding,
It is easier to manufacture than a metal piston that requires a plurality of steps such as polishing, and the cost can be reduced.
【0043】また、クラッチレス圧縮機においては、冷
房負荷の無い時にも斜板23を最小傾角状態に保持し
て、ピストン40が往復運動し冷媒ガスの吐出を行う。
このため、ピストン40の質量が大きいと、斜板23の
回転が高回転の場合、この運動によるピストン40の慣
性力が斜板23の傾角を大きくする方向に作用し、前記
斜板23の最小傾角状態が完全に保持されなくなるとい
うおそれがある。ここで、この最小傾角状態が保持され
ないと、スプール31の遮断面37が位置決め面36か
ら離間して、冷媒ガスが外部冷媒回路60と圧縮機との
間を循環する。そして、外部冷媒回路60の蒸発器63
においてフロストが起こるおそれがある。Further, in the clutchless compressor, the swash plate 23 is kept in the minimum inclination state even when there is no cooling load, and the piston 40 reciprocates to discharge the refrigerant gas.
Therefore, when the mass of the piston 40 is large, when the rotation of the swash plate 23 is high, the inertial force of the piston 40 due to this movement acts in the direction of increasing the inclination angle of the swash plate 23, and There is a risk that the tilted state will not be maintained completely. Here, if this minimum inclination state is not maintained, the blocking surface 37 of the spool 31 separates from the positioning surface 36, and the refrigerant gas circulates between the external refrigerant circuit 60 and the compressor. Then, the evaporator 63 of the external refrigerant circuit 60
May cause frost.
【0044】しかしながら、本実施形態におけるピスト
ン40では、前述したようにピストン40を合成樹脂で
形成したため、金属で形成した場合に比べてピストン4
0の軽量化が図られており、慣性力の影響は低く抑えら
れている。よって、斜板23は最小傾角状態に確実に保
持され、吸入通路35は閉じられたままで、冷媒ガスが
外部冷媒回路60と圧縮機との間を循環することはな
い。従って、蒸発器63でフロストが起こるおそれはな
い。またこのような樹脂製のピストン40は射出成形に
より一体形成されるため、金属製のピストンに比べて製
作が容易であり、コストの低減を図ることができる。 (第2の実施形態)以下、本発明を具体化した第2の実
施形態について、図2及び図3に基づいて説明する。However, in the piston 40 according to the present embodiment, the piston 40 is made of synthetic resin as described above, so that the piston 4 is made smaller than the case of being made of metal.
The weight is reduced to 0, and the influence of inertial force is kept low. Therefore, the swash plate 23 is reliably held in the minimum inclination state, the suction passage 35 remains closed, and the refrigerant gas does not circulate between the external refrigerant circuit 60 and the compressor. Therefore, there is no possibility that frost will occur in the evaporator 63. Further, since the resin piston 40 is integrally formed by injection molding, it is easier to manufacture as compared with a metal piston, and the cost can be reduced. (Second Embodiment) A second embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS.
【0045】第2の実施形態では、片頭ピストン71の
構造が異なっている。即ち、前記第1の実施形態のピス
トン40の駆動シャフト16側に肉盗み部72が、2ヶ
所凹設されている。この肉盗み部72は、射出成形に際
して金型内の突条あるいは金型内に配置された中子によ
って容易に形成される。In the second embodiment, the structure of the single-headed piston 71 is different. That is, two meat recesses 72 are recessed on the drive shaft 16 side of the piston 40 of the first embodiment. The meat-thief portion 72 is easily formed by a ridge in a mold or a core arranged in the mold during injection molding.
【0046】このように構成すれば、第1の実施形態の
ピストン40と比較して、ピストンのさらなる軽量化が
図られており、慣性力の影響をさらに低減できる。又、
ピストン71の形成時において、原料樹脂の使用量を削
減することができて、ピストン71を安価なものとする
ことができる。さらに、肉盗み部72が存在するためシ
リンダ内周面との摺動面積が減少し、ピストンの摺動性
が向上する。With this structure, the weight of the piston is further reduced as compared with the piston 40 of the first embodiment, and the influence of inertial force can be further reduced. or,
At the time of forming the piston 71, the amount of raw material resin used can be reduced, and the piston 71 can be made inexpensive. Further, since the meat-throwing portion 72 is present, the sliding area with the inner peripheral surface of the cylinder is reduced, and the slidability of the piston is improved.
【0047】尚、この発明は、前記実施形態に限定され
るものではなく、各部の構成を例えば以下のように変更
して具体化することも可能である。 (1) 前記ピストン40、71を、例えばポリアミド
イミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルイミ
ド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケト
ン、芳香族ポリアミド、ポリアリレート、ポリベンゾイ
ミダゾール、ポリオキシベンゾチアゾール、ポリオキシ
テトラフルオロエチレン−六フッ化プロピレン共重合樹
脂、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合樹脂、テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
アルキルビニルビニルエーテル共重合樹脂、熱溶融型液
晶ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂等の合成樹脂で形成
すること。The present invention is not limited to the above-described embodiment, and the configuration of each part can be modified and embodied as follows. (1) The pistons 40, 71 are made of, for example, polyamideimide, polyphenylene sulfide, polyetherimide, polyethersulfone, polyetheretherketone, aromatic polyamide, polyarylate, polybenzimidazole, polyoxybenzothiazole, polyoxytetrafluoro. It is made of synthetic resin such as ethylene-hexafluoropropylene copolymer resin, tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer resin, tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl vinyl ether copolymer resin, hot-melt liquid crystal polyester resin, epoxy resin, etc. thing.
【0048】(2) 前記ピストン40、71を、ポリ
テトラフルオロエチレンにより常温下での圧縮成形後、
焼成して形成すること。 (3) 前記ピストン40、71に、摺動性を向上させ
るための潤滑剤として、例えば二硫化モリブデン、二硫
化タングステン、フッ化グラファイト、ポリテトラフル
オロエチレン、フッ化カルシウム等を含有させること。(2) The pistons 40 and 71 are compression-molded with polytetrafluoroethylene at room temperature,
To be formed by firing. (3) The pistons 40, 71 contain, for example, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, graphite fluoride, polytetrafluoroethylene, calcium fluoride or the like as a lubricant for improving slidability.
【0049】(4) 前記ピストン40、71に、補強
のための充填材として、例えばガラス繊維、アラミド繊
維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、炭化ケイ素ウィス
カ、チタン酸化カリウムウィスカ等を含有させること。(4) The pistons 40, 71 are made to contain, for example, glass fiber, aramid fiber, alumina fiber, silicon carbide fiber, silicon carbide whisker, titanium potassium oxide whisker as a reinforcing filler.
【0050】(5) 前記ピストン71の肉盗み部72
を、該ピストン71の中心軸線に対して放射状に複数設
けること。 (6) 前記ピストン40を中実体状に射出成形した
後、肉盗み部72を切削加工して形成すること。(5) Meat stealing portion 72 of the piston 71
Are provided in a radial pattern with respect to the central axis of the piston 71. (6) After the piston 40 is injection-molded into a solid shape, the meat-thief portion 72 is formed by cutting.
【0051】(7) 前記ピストン40、71をクラッ
チ付き片側ピストン式圧縮機に適用すること。 (8) 前記ピストン40、71を200℃以上の熱変
形温度を有する合成樹脂で形成すること。(7) Applying the pistons 40, 71 to a one-sided piston type compressor with a clutch. (8) The pistons 40, 71 are made of synthetic resin having a heat distortion temperature of 200 ° C. or higher.
【0052】また、前記実施形態から把握される技術的
思想について以下に記載する。 (1) 150℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂
が、好ましくはポリイミド又はポリアミドイミドである
請求項1に記載の片側ピストン式可変容量圧縮機。The technical idea understood from the above embodiment will be described below. (1) The one-sided piston variable displacement compressor according to claim 1, wherein the synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher is preferably polyimide or polyamide-imide.
【0053】このように構成すれば、ピストンの耐熱
性、強度を充分確保できるとともに、ピストンの成形を
容易なものとすることができる。 (2) ピストンを射出成形により形成した請求項1〜
6のいずれかに記載の片側ピストン式可変容量圧縮機。According to this structure, the heat resistance and strength of the piston can be sufficiently secured, and the piston can be easily molded. (2) The piston is formed by injection molding.
6. The one-sided piston type variable displacement compressor according to any one of 6 above.
【0054】このように構成すると、ピストンの製作が
容易である。With this structure, the piston can be easily manufactured.
【0055】[0055]
【発明の効果】以上詳述したように、請求項1の発明に
よれば、ピストンを150℃以上の熱変形温度を有する
合成樹脂で一体形成しているため、ピストンの軽量化が
容易であり、ピストンの往復動による慣性力を低く抑え
ることができる。このため、該カム板に対する前記慣性
力の影響が小さくなって、圧縮機の高速制御性が向上す
る。また、金属製のピストンに比べて製作の手間が省
け、ピストンひいては圧縮機全体のコスト減にもつなが
る。その上、ピストンの耐熱性についても問題はない。As described above in detail, according to the invention of claim 1, since the piston is integrally formed of synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or more, the weight of the piston can be easily reduced. The inertial force due to the reciprocating motion of the piston can be suppressed to a low level. Therefore, the influence of the inertial force on the cam plate is reduced, and the high speed controllability of the compressor is improved. In addition, compared to a metal piston, the labor required for manufacturing is reduced, and the cost of the piston and the compressor as a whole is reduced. Moreover, there is no problem with the heat resistance of the piston.
【0056】請求項2の発明によれば、ピストンを20
0℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂で形成している
ため、ピストンの耐熱性がさらに向上する。請求項3の
発明によれば、ピストンは固体潤滑剤を含有して形成し
ているため、ピストンとシリンダとの摺動面での摺動性
が向上する。According to the second aspect of the invention, the piston is 20
Since it is made of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 0 ° C. or higher, the heat resistance of the piston is further improved. According to the invention of claim 3, since the piston is formed by containing the solid lubricant, the slidability on the sliding surface between the piston and the cylinder is improved.
【0057】請求項4の発明によれば、ピストンは補強
のための充填材を含有して形成しているため、ピストン
の強度、耐摩耗性および耐熱性がさらに向上する。請求
項5の発明では、ピストンに肉盗み部を設けているた
め、ピストンのさらなる軽量化と低コスト化につなが
る。また、ピストンとシリンダとの間の摺動抵抗の低減
にもつながる。According to the invention of claim 4, since the piston is formed by containing a filler for reinforcement, the strength, wear resistance and heat resistance of the piston are further improved. According to the fifth aspect of the invention, since the piston is provided with the meat-thickness portion, the weight and cost of the piston can be further reduced. It also leads to a reduction in sliding resistance between the piston and the cylinder.
【0058】請求項6の発明によれば、駆動シャフトが
高速回転されていても、最小容量運転時の該圧縮機内部
と外部冷媒回路との遮断が確保される。従って、外部駆
動源と駆動シャフトとが常時作動連結されているクラッ
チレス圧縮機に好適である。According to the sixth aspect of the invention, even when the drive shaft is rotated at a high speed, the disconnection between the inside of the compressor and the external refrigerant circuit is ensured during the minimum capacity operation. Therefore, it is suitable for a clutchless compressor in which an external drive source and a drive shaft are always operatively connected.
【図1】 第1の実施形態の圧縮機全体を示す側断面
図。FIG. 1 is a side sectional view showing an entire compressor of a first embodiment.
【図2】 第2の実施形態の片頭ピストンを示す斜視
図。FIG. 2 is a perspective view showing a single-headed piston according to a second embodiment.
【図3】 図2の片頭ピストンの縦断面図。FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the single-headed piston shown in FIG.
11…シリンダブロック、12…ケーシングの一部を構
成するフロントハウジング、13…ケーシングの一部を
構成するリヤハウジング、15…クランク室、16…駆
動シャフト、23…カム板としての斜板、39…シリン
ダボア、40、71…片頭ピストン、72…肉盗み部。DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 ... Cylinder block, 12 ... Front housing which comprises a part of casing, 13 ... Rear housing which comprises a part of casing, 15 ... Crank chamber, 16 ... Drive shaft, 23 ... Swash plate as a cam plate, 39 ... Cylinder bore, 40, 71 ... Single-headed piston, 72 ... Meat stealing part.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 昌彦 愛知県刈谷市豊田町2丁目1番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Inventor Masahiko Okada 2-1-1, Toyota-cho, Kariya-shi, Aichi Prefecture Inside Toyota Industries Corporation
Claims (6)
数のシリンダボアをケーシングのシリンダブロックに形
成するとともに、そのケーシングにはクランク室を形成
し、ケーシングに支持された駆動シャフトにはカム板を
一体回転可能に挿着し、カム板の回転によりピストンを
往復動させて、冷媒ガスを圧縮するように構成し、クラ
ンク室内の圧力と吸入圧領域の圧力との差圧に応じてカ
ム板の傾角を変更させて圧縮容量を制御する片側ピスト
ン式可変容量圧縮機において、 前記ピストンを150℃以上の熱変形温度を有する合成
樹脂で一体形成した片側ピストン式可変容量圧縮機。1. A plurality of cylinder bores for accommodating a reciprocating single-headed piston are formed in a cylinder block of a casing, a crank chamber is formed in the casing, and a cam plate is integrated with a drive shaft supported by the casing. It is rotatably inserted, and the piston is reciprocated by the rotation of the cam plate to compress the refrigerant gas, and the inclination angle of the cam plate is determined according to the pressure difference between the pressure in the crank chamber and the suction pressure region. In the one-sided piston type variable displacement compressor for controlling the compression capacity by changing the above, a one-sided piston type variable displacement compressor in which the piston is integrally formed of a synthetic resin having a heat deformation temperature of 150 ° C. or higher.
度を有する合成樹脂で形成した請求項1に記載の片側ピ
ストン式可変容量圧縮機。2. The one-sided piston type variable displacement compressor according to claim 1, wherein the piston is formed of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 200 ° C. or higher.
求項1または2に記載の片側ピストン式可変容量圧縮
機。3. The one-sided piston type variable displacement compressor according to claim 1, wherein the piston contains a solid lubricant.
有する請求項1〜3のいずれかに記載の片側ピストン式
可変容量圧縮機。4. The one-sided piston type variable displacement compressor according to claim 1, wherein the piston contains a filler for reinforcement.
1〜4のいずれかに記載の片側ピストン式可変容量圧縮
機。5. The one-sided piston type variable displacement compressor according to claim 1, wherein the piston is provided with a meat stealing portion.
トとが常時作動連結されているクラッチレス可変容量圧
縮機である請求項1〜5のいずれかに記載の片側ピスト
ン式可変容量圧縮機。6. The one-sided piston variable displacement compressor according to claim 1, wherein the compressor is a clutchless variable displacement compressor in which an external drive source and a drive shaft are constantly operatively connected. .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7206219A JPH0953563A (en) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | One-sided piston variable volume compressor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7206219A JPH0953563A (en) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | One-sided piston variable volume compressor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0953563A true JPH0953563A (en) | 1997-02-25 |
Family
ID=16519744
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7206219A Pending JPH0953563A (en) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | One-sided piston variable volume compressor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0953563A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001036822A1 (en) * | 1999-11-15 | 2001-05-25 | Zexel Valeo Compressor Europe Gmbh | Piston engine, especially a compressor |
WO2002064978A1 (en) * | 2001-02-14 | 2002-08-22 | Daimlerchrysler Ag | Piston for a compressor |
-
1995
- 1995-08-11 JP JP7206219A patent/JPH0953563A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001036822A1 (en) * | 1999-11-15 | 2001-05-25 | Zexel Valeo Compressor Europe Gmbh | Piston engine, especially a compressor |
WO2002064978A1 (en) * | 2001-02-14 | 2002-08-22 | Daimlerchrysler Ag | Piston for a compressor |
US6925925B2 (en) | 2001-02-14 | 2005-08-09 | Daimlerchrysler Ag | Piston for a compressor |
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Legal Events
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